1、华中汽车交易市场工程高 大 模 板专 项 施 工 方 案编制人: 审核人： 批准人： 武汉市华南建筑工程有限责任公司 年 月 日目 录1、 编制说明及依据22、工程概况23、施工计划44、模板支撑方案设计 55、施工工艺技术76、质量保证措施127、施工安全保证措施 148、劳动力计划209、模板材料计划表2010、计算书 21第一章 编制说明及依据一编制说明根据建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则和建质200987号文件规定，高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15KN/，或集中线荷载大于20KN/的模板支撑系统。2、本工程品牌展厅2#、3#楼部分混凝土构件模板支撑高度超过8m，符合高大模板支撑系统条件，按规定应制定高大模板支撑系统专项方案，且需按照相关规定组织专家论证。根据专家组的论证报告，对专项施工方案进行修改完善，各方批准签字后方可组织实施。二、编制依据1、仙桃华中汽车交易市场建设项目工程设计图纸。2、建筑结构荷载规范GB50009-2001；3、混凝土结构设计规范GB50010-2002；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；5、建筑施工模板安全技术JGJ162-2008；6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；7、建筑施工安全检查标准JGJ 59-99；8、建筑3、施工手册第四版9、建筑施工计算手册江正荣 编著10、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号）11、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质【2009】254号）文件。12、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）第二章 工程概况1、工程性质工程名称：仙桃汽车交易中心一期工程建设单位：仙桃市天翔置业有限公司设计单位：武汉建工科研设计有限公司监理单位：仙桃建兴建设监理有限公司施工单位：武汉市华南建筑工程有限责任公司2、地理位置华中汽车交易中心位于仙桃市，东临仙洪大道，西靠铁匠湾村，北临纺织大道。3、工程简介本工程为三幢框架结构体系的汽车展厅，其中展4、示中心分三区块，均为地下一层地上两层预应力框架结构。总建筑面积为29996.49m2。地下室面积为14949.76m。地下一层为III类车库，层高为4.8m，地上两层层高均为5.4m，局部屋面为4.8m。建筑物总高度为19.8M，东西长为75.2米,南北宽为198.8米。余下两幢为汽车品牌展厅，总建筑面积各为8124.8/幢。地上三层，一层、两层为展厅，三层为办公室。主体为框架结构，造型部为钢结构。展厅中心主次梁有粘结预应力梁，二层楼面板为钢筋混凝土一次性随捣随光，二层外墙局部为钢结构陶土百叶格栅，屋面层为钢筋混凝土结构屋面。本工程0.000相对于绝对高程25.000m。品牌展厅为框架结构体系5、，框架抗震等级为四级；地上3层，一层结构层高5.95m；2层结构层高5.40m。3层结构层高4.5m。结构楼板厚度均120。高大模板支撑体系施工区域： 展厅大厅4轴-7轴/A轴-C轴、6轴-7轴/C轴-1/E轴，一层三层结构层高为11.35m；三层结构楼板厚度为120mm,梁断面大部分为300800、400900、500900等断面。模板支撑架底部支承结构为基础自然地面。 以上部位混凝土结构模板支撑架搭设高度均超过8m，按照建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知：以上部位均属于超过一定规模的危险性较大的分部分顶工程范围，施工单位应当编制模板支撑的专项施工方案，专项施工方案应当组织6、召开专家论证会。第三章 施工计划一、施工准备1、在施工前，项目总工组织各专业工长对图纸进行熟悉，对存在的问题以图纸会审的形式，组织业主、设计、监理进行会审，及时解决图纸中存在的问题；项目总工根据现场实际情况，并结合图纸和相关规范要求编制高支模施工方案，送监理审核并进行专家论证；根据已审批通过的高支模施工方案，项目总工编制技术交底，并要求施工员对工人进行交底。2、机具准备机具配备表名称规格数量锤子重量0.5Kg30个单扳手开口宽： 222450个圆盘锯MJ-1062台平刨MB-5032台手提电锯M-651A10把活动扳手最大开口宽6530把手电钻钻头直径12208个钢丝钳长150、17510把墨7、斗、粉线带4个砂轮切割机配套2个零配件及工具箱若干水准仪DZS3-1/AL3321台水平尺长450、5001个钢卷尺5M/30M1把工程检测尺2M1把线锤1KG2个二、主要材料需求计划1、模板、木方模板胶合多层板模板，多层板模板规格为915183015；木方截面为4080（杉木）。2 扣件、钢管、顶托选用扣件式满堂式钢管脚手架，根据所需材料需提前考察、选用相关材料的厂家，钢管(48*3.0)、扣件必须要有出厂合格证，扣件采用锻铸铁材质扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定，扣件应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用，钢管的力学性能为fv=125N/2，fm8、=205N/2 ；十字扣件的抗滑力为10KN，拧紧力矩为4065KNM；顶托必须要有出厂合格证，对进场的顶托必须进行验收，验收合格后方可投入使用，对不合格的顶托拒绝进场。第四章 模板支撑方案设计根据工程结构形式和特点及现场施工条件，对模板进行设计，确定模板平面布置，纵横龙骨规格、数量、排列尺寸，梁板支撑间距，主次梁节点大样。验算模板和支撑的强度、刚度及稳定性。绘制模板设计图。按照施工进度计划,提前计划、采购模板工程所需材料，保证充足的材料供应，以保证工程施工进度。进场材料需有专业质检员进行检查，检查合格后才能进行配制及用于工程。模板拼装场地夯实平整，按模板设计图尺寸，采用沉头自攻螺丝或钢钉将多9、层板与钢方管、方木拼成整片模板，接缝处要求附加小龙骨。模板开的边就及时用防水油漆封边两道，防止模板使用过程中开裂、起皮。模板加工好后，专人认真检查模板规格尺寸，按照配模图编号，并均匀涂刷脱模剂，分规格码放，并做好防雨、防潮、防砸措施。放好轴线、模板边线、水平控制标高。严禁使用油性脱模剂，必须使用水性脱模剂。高大支模架结构梁截面尺寸不大、楼板厚度不厚、施工总荷载不大，本着安全经济的原则，高大支模架采用扣件式钢管支撑架，采用483.0钢管，标准扣件，可调顶托等组成模板支撑架。（1）立杆 楼板立杆间距800800；梁两侧立杆间距沿梁跨度方向为800、垂直梁跨度方向为1200；梁底增加一排立杆支撑，沿10、梁跨度方向间距为800。立杆底部支承面设垫板，垫板采用长度不小于2跨、宽度不小于100mm的槽钢，并且立杆中心应与下层模板支撑架立杆中心对齐。立杆对接必须采用对接扣件连接，严禁上下立杆错开搭接在水平杆上，各接头中心距主节点不大于步距的1/3，相连立杆的对接扣件不得在同一水平高度内，对接接头沿竖向错开距离不小于1500；楼板及梁两侧立杆顶端与板底主楞水平钢管采用直角扣件连接，并应增加一个防滑扣件，立杆顶端伸出水平杆距离不大于100mm。梁底立杆顶端采用可调顶托，U型顶托与楞梁两侧的间隙必须契紧，顶托螺杆伸出钢管顶端不大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不大于3mm，并且安装时应上下同心。11、详见附图1高大模板支撑架示意图。（2）水平杆模板支撑架立杆底部设置纵横向扫地杆，扫地杆按纵上横下的原则在离地200mm处设置，可调顶托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与立杆顶端水平拉杆之间按照间距不大于1500mm的步距设置纵横水平杆，并且在最顶一步两道水平杆之间加设一道纵横水平杆。所有扫地杆、水平杆的端部均与四周的框架柱、框架梁顶紧顶牢。扫地杆、水平杆宜采用对接，也可采用搭接，搭接长度不小于500mm，并应采用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。详见附图1高大模板支撑架示意图。（3）剪刀撑 高大模板满堂支撑架四周整个长度和高度连续设置竖向剪刀撑，中间在纵横向每隔12、10m设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度为5m左右，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。并且还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于500mm，并应采用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。详见附图1高大模板支撑架示意图。附图2剪刀撑平面布置图。第五章 施工工艺技术一、支撑系统的基础处理钢骨吊装以及高大支模架搭时地下室顶板上或结构楼板混凝土强度必须都已达到设计强度，满足上部高大模板支撑体系的承载力要求。不能13、满足上部高大模板支撑体系的承载力要求，地下室支模架必须保持直至高大支模架体系拆除施工结束。二、工艺要求（一）支撑系统安装1、钢管钢管采用外径48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管，钢管材质宜使用力学性能适中的Q235钢，其材性应符合碳素结构钢（GB70088）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4.56.0m（这样的长度适合人工操作）。作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：即对进场的钢管先行除锈，然后内壁察涂两道防锈漆，外壁涂防锈漆一道和面漆两道。在脚手架使用一段时间以后，由于防锈层会受到一定的损伤，因此需重新进行防锈处理。2、 扣件扣件为杆件的连接件。有直角扣件（十字扣）、14、旋转扣件（回转扣）、对接扣件（筒扣、一字扣）三种，其技术要求如下：1）扣件应采用GB97867可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88碳素结构钢中Q235钢的规定； 2）铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；4）扣件活动部分应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；5）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；6）扣件表面应进行防锈处理。（二）、主要15、施工方法1、 施工流程在施工安排上，高大模板支撑体系层高高度比周边结构楼层高，先施工周边结构楼层，同时安装高大模板满堂支撑体系，这样，可利用已完成的结构作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目的。2、梁模板安装 1）弹轴线柱头模板垫板梁下支撑安装梁底模板绑扎梁钢筋安装梁侧模板 2）安装梁底模支撑之前，在立杆下面要铺设垫板，并且上下层立杆应对牢， 3）在立杆上调整，预留梁底模板的高度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直。 4）在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板安装上下锁口楞及外侧竖楞，附加斜撑，间距不超过600mm。梁侧模上口拉线找直，用定型夹固定，16、在梁上连接好阴角模，与楼板模板拼装。 5）梁口与柱模板的连接应采用角模拼装，不得采用碎拼模板。 6）复核检查梁底模尺寸，与相邻梁柱板模板连接固定。梁模板采用15mm厚15胶合板模板及4080木枋组装，双排钢管支撑系统，纵向（沿梁跨度方向）支撑间距800，横向（垂直梁跨度方向）间距1200，梁底纵向（沿梁跨度方向）增加一道竖向钢管支撑，保证梁的支撑系统横向间距不大于600；当梁高大于600mm小于1100时，采用二道14600螺栓对穿加固，梁宽大于400时，梁底模板采用两层15mm厚的胶合板模板，当梁高大于1100时，竖向采用三排钢管支撑，次楞钢管间距不大于300，梁侧模采用三道14600螺栓对17、拉加固，梁底模板采用两层15mm厚的胶合板板模。详见附图1高大模板支撑架示意图。3、平板模板安装 1）搭设支撑架安装大小龙骨铺设模板校正标高及起拱搭设支撑架纵横水平杆自检 2）从边跨一侧开始安装，先安装第一排立杆和大龙骨，临时固定；再安装第二排立杆和大龙骨，依次逐排安装。 3）调节立杆高度，将大龙骨找平。 4）用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。立杆之间加纵横水平杆，步距不大于1500，并应经常检查，保证完整牢固。顶板模板采用钢管支撑，支撑间距为800800，4080的木枋作模板骨架，间距在300左右，平板模板采用15mm厚的胶合板模板。详见附图1高大模板支撑架示意图。安装上层模板及18、其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架，上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。搭设模板支架时，立柱与小横杆的连接都要采用双扣件，要注意每个立柱与小横杆的连接扣件是否牢固，模板支架搭设完后，施工班组要组织组织人员进行全面的自检。自检后再报项目部专职质检员，质检员组织有关人员进行专职检查，检查合格后再报监理验收。保证支撑系统的安全可靠。（三）、 验收及拆除的批准程序1、支撑体系验收批准程序高支模的水平、垂直体系施工项目自检合格监理验收剪刀撑施工合格合格项目自检合格监理验收模板施工立杆19、定位2、拆除批准程序同意根据砼同条件试块强度和相关规范的规定申请拆模拆除垂直向剪刀撑拆除水平向剪刀撑拆除水平杆和垂直杆（四）、高支模拆除1拆模时混凝土强度应达到以下要求：不承重的模板（如柱），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损害时，方可拆除。承重模板应在混凝土强度达到施工规范所规定强度时拆模。所指混凝土强度应根据同条件养护试块确定。注意：虽然混凝土达到拆模强度，但强度尚不能承受上部施工荷载时应保留部分支撑。2拆除结构底模及支架时，其混凝土强度（根据同条件砼试块强度）应符合要求，当设计无具体要求时应符合下表规定：构 件 类 别构 件 跨 度（m）达到设计强度的百分比(%)板2502且820、758100梁、拱、壳8758100悬 臂 构 件1003模板拆除经项目经理部技术主管人员批准后，方可进行。4拆除顺序：先装后拆，后装先拆。5 拆除模板支撑时，先将钢管支撑可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板降下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。6悬挑构件的底模及支撑应在其混凝土强度达到100%，且不支撑上部结构荷载时方可拆除7 后浇带处模板支撑的拆除，要严格按照设计的要求进行。8高大模板支撑架拆除时，从中间往两边、从上往下对称同步拆除。9高大模板支撑架拆除作业人员应佩戴安全带，有专人指挥，并在下面划出作业区，禁止非操作人员进入及通过。10工作前应事先检查所使用的工具是否牢固21、，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时精神要集中，防止物料坠落伤人。11已拆除的模板、钢管、方木等应边拆、边运、边码，防止作业人员因扶空、踏空而坠落摔伤。12拆模间隙时，应将已松动的模板、钢管、方木等拆除或牢固，防止自行塌落伤人。13模板及支撑架拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和钢管应分散堆放并及时清运。三、检查及验收要求高支模架搭设采用483.0钢管、可调顶托、4080方木组合而成。483.0钢管质量应符合现行国家标准5碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。扣件式钢管支模架应采用可锻铸铁制作的扣件，等材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。支模22、架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。40mm80mm方木进场必须进行材质的验收。弯曲大的、变形严重的不能使用，尤其是有节和断裂的不能用于高支模中的梁底和板底。支模架搭设过程中，施工员应全程跟踪检查，对不符合要求处及时整改。搭设完毕后，先由施工班组自检合格、项目部专业木工施工员检查合格，再报监理申请验收，验收合格后才容许浇筑混凝土。坚持自检、互检、抽检相结合，从技术措施到实际操作过程中严格把好质量关。四、混凝土施工要求1.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，先浇灌柱混凝土，后再浇筑水平梁板混凝土。浇筑时由内向外扩展；采用汽车泵均匀布料，尽量减少无关人员在23、上面走动、停留。2.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时采取措施加固。五、施工管理要求1、支模架、混凝土施工严格按方案实施，2、应安排专人负责现场指导实施，3、混凝土浇筑前应对支模架进行全面检查，确保各施工节点施工到位后才能浇筑混凝土。第六章 质量保证措施 (1) 在高支模安装前，要对高支模的各种材料需进行严格检验，尤其是钢管、扣件、可调托以及木枋等，不合格的不得使用。钢管统一严格选用483.0 以上，其质量符合GB/T700碳素结构钢中Q235-A 级钢的24、规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）要求。现场木枋要剔除已使用较多次数，枋身比较陈旧的，尽量选用截面大小符合，枋身比较结实的。(2) 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支撑；上、下层支架的立杆应对准，并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接搓处。(3）模板的接缝不应漏浆，在浇灌混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。(4）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。(5）浇灌混凝土前，模板内的杂物应清理干净。(6）用作模板25、的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。(7)跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按2/1000起拱，对跨度大于2m的悬挑构件，端部应按悬挑长度的3/1000起拱。(8)安装模板时应配合建施图和有关设备施工图，在梁、板上预留套管、留置洞口。预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模26、上表面标高5不准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。(9) 支撑搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足下表的要求：项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000 及2.0支撑整体H/600 及50水平度一跨距内水平架两端高差l/600 及+3.0支撑整体L/600 及50注：h步距；H支撑高度；l跨距；L支撑长度质量控制措施1）模板支撑架及支模成型后，应及时将全部多余的27、材料及垃圾清理干净。2）安装预留、预埋管线应在支模时配合进行，不得任意拆除模板及重锤敲打模板、支撑架，以免影响质量。3）模板侧模不得堆靠钢筋等重物，以免倾斜、偏位，影响模板质量，禁止平板模板面上集中堆放重物。4）模板安装成型后，应派专人值班保护，进行检查、校正，以确保模板安装质量。5）混凝土浇灌时，不准用振动棒等撬动模板及埋件，特殊部位混凝土应反锹入模，以免模板因局部荷载过大造成模板受压变形。6）严格按设计要求尺寸搭设模板支撑架，立杆和水平杆的接头均应错开在不同步、不同跨内。7）确保立杆的垂直度偏差和水平杆的水平偏差符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的要求。8）28、确保每个扣件、每根钢管的质量都满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能使用已经长期使用发生变形的钢管。9）模板安装必须保证构件的尺寸、轴线、标高的准确，要求表面平整、拼缝严密。10）进场操作工人均进行安全技术交底。11）施工过程中有专人对高大模板支撑架的安全、质量实施跟踪检查。12）混凝土浇灌时采用汽车泵进行布料，先浇灌墙、柱等竖向构件；后浇灌梁、板等水平构件，梁板水平构件浇灌时，应由中间向两边扩展进行。严格控制混凝土浇灌时的堆载高度。13）混凝土浇灌过程中，派专人检查监视支撑架和模板的情况，发现下沉、松动和变形情况时应立即停止浇灌，及时解决问题后才能继续浇灌。第七章 施29、工安全保证措施一、安全组织机构本工程支模架施工成立安全管理小组，确保施工的安全运行，安全管理小组组长：项目经理 肖勇副组长：执行经理 胡国伟技术负责人： 胡锡堂组员： 潘莉 ,质量员 王艳 、施工员 胡正伟 木工班长詹裕后 ，由技术负责人负责现场的技术交底，技术管理及相关的技术问题解决工作。由项目执行经理安排施工人员及进度。安全员全程跟踪安全检查与安全监督。二、模板支撑系统安装安全技术措施1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。2、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴胸卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在支模30、架搭设过程中，嬉笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。3、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对支模架进行经常检查，凡遇大风或停工段之后，再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，跷头等现象，应及时加固处理。4、扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，扭力矩要求在4060NM，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。5、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。6、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。7、施工现场应搭设工31、作梯，作业人员不得爬支架上下。8、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。9、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。10、不准架设探头板及未固定的杆。11、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。三、模板支撑系统拆除安全技术措施1、高支模架支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应该检查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。2、高支模架支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，附墙拉结杆必须随支32、撑架体逐层拆除，严禁先将附墙拉结杆全部拆除后再拆支撑架体。3、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。4、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。5、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。6、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。7、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运33、走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。8、在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。9、预应力梁模板待预应力张拉完成后才能予以拆除。四、应急预案1、项目成立应急指挥部，处理相关的应急问题。组长：项目经理，肖勇副组长：胡国炜 ，技术负责人：胡锡堂 组员：潘莉 ，质量员；王艳 ，模板班组长；詹裕后 。混凝土浇筑时安排专人负责看模，如出现立杆变形或声响异常，应立即通知浇筑班组停止混凝土浇筑。查看原因处理后才能浇筑。应急指挥部负责应急救援工作的指挥、协调。下设工作组，工作组由安全生产监督与环境管理部、技术质量部、物资动力部等部门及事发单位负责人和相34、关人员负责。指挥部职能：发生安全事故时，发布应急救援命令；组织指挥救援队伍实施救援行动；及时向上级汇报和向有关单位通报事故情况，必要时向公安、武警、消防、交通等单位发出救援请求，要求紧急调用救治器和人员，及时赶到现场进行抢救；配合上级开展事故调查工作，认真调查取证，写出有关书面材料。工作组负责具体组织现场保护；负责伤员抢救；事故后事处置工作。2、报警救援及其它联络电话本工地发生事故后，第一发现人、知情者应立即将事故发生地点、时间等事故的基本情况和有关信息报以下部门和个人：（1）项目经理 肖勇（2）安全负责人 潘莉（3）派出所： 派出所 （5）市公安局： 110（6）仙桃市人民医院医院 地址： 35、钱沟路3、 人员分工与职责1）、项目领导项目经理：亲临现场，听取汇报，做出指示决策。2)、安全负责人：协助公司领导提出建议，了解、汇总事故的发生情况，做好事故上报、情况通报和事故处理工作。根据领导指示、决策，做好上情下达，协调有关工作事宜，代表指挥部对外发布有关信息。3)、安全与环境管理部：负责抢险现场的警戒和秩序维护，保障抢险道路的畅通和抢险车辆的顺利通行。做好事故现场记录、拍照、收集证据工作。会同有关部门确定抢险方案和抢险所需力量，督促事故单位落实抢险现场的安全措施。负责掌握事故现场基本情况，迅速开展救助疏散工作，控制事故扩大。4)、物资动力部：迅速组织医疗急救人员和必要的药品器械，赶赴抢36、险现场，尽力抢救受伤人员。负责新闻媒体对事故进行客观、公正、适当的报道。5）、技术质量部：立即就近调集抢险所需的运输、挖掘等设备，保证抢险人员、物资的运输；负责现场电力输送、保持通讯畅通，保证救援工作不间断地展开。6）、迅速开展救治工作，根据灾情设若干工作组。现场处理组：主要任务是传达贯彻领导指示，报告事故处理情况，协调有关单位负责救援工作，完成领导交给的各项任务。专业抢救组；主要任务是对事故进行现场救治，如吊机、灭火、打捞、工程拆除、关闭有毒有害气源或泄露源等。警戒维护组：负责设置警戒区域，维护现场秩序，疏通道路，组织危险区人员撤离，劝说围观群众离开事故现场。医疗救护组：开设现场救护所，负责37、受伤、中毒人员的救护，保证救治药品和救护器材的供应。交通运输组：运送现场急需物资、装备、药品等，疏散现场人员。后勤保障组：负责指挥人员和抢救人员的现场食宿安排，保障抢险救援物资的供应，协助处理伤员的救护工作。善后处理组：负责对死难、受伤人员家属的安抚、慰问工作，做好群众的思想稳定工作，妥善处理好善后事宜，消除各种不安全、不稳定因素。机动预备组：由指挥长临时确定、调动、使用。4、 应急救援工作程序发 现 人项目经理或现场负责人公司安全生产监督部发现后立即向项目经理或现场负责人报告总公司安全和环境部迅速做出判断，下达应急指令：同时以最快方式向公司主管部门报告，并根据情况和严重程度决定是否报警 。判38、定项目经理部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场处理，并向局安全和环境部报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件应 急 救 援 工 作 流 程 表5、应急救援方法为迅速开展救治工作，根据灾情设若干工作组统一协调处理：1）、现场处理组：主要任务是传达贯彻领导指示，报告事故处理情况，协调有关单位负责救援工作，完成领导交给的各项任务。2）、专业抢救组；主要任务是对事故进行现场救治，如吊机、灭火、打捞、工程拆除、关闭有毒有害气源或泄露源等。3）、警戒维护组：负责设置警戒区域，维护现场秩序，疏通道路，组织危险区人员撤离，劝说围观群众离开事故现场39、。4）、医疗救护组：开设现场救护所，负责受伤、中毒人员的救护，保证救治药品和救护器材的供应。5）、交通运输组：运送现场急需物资、装备、药品等，疏散现场人员。6）、后勤保障组：负责指挥人员和抢救人员的现场食宿安排，保障抢险救援物资的供应，协助处理伤员的救护工作。7）、善后处理组：负责对死难、受伤人员家属的安抚、慰问工作，做好群众的思想稳定工作，妥善处理好善后事宜，消除各种不安全、不稳定因素。6、应急措施由于高大模板支撑架受各种客观因素的影响，可能会了生各种险情，为能及时排除险情确保安全，应采取如下应急措施：1）在高大模板支撑架施工阶段进行24h监控，监控内容包括：水平位移、垂直偏差、结构变形、周40、边情况、搭设参数、钢管变形。2）施工现场准备钢管、千斤顶、葫芦、钢丝绳等。3）当架体位移、变形超过预警值时，使用千斤顶、葫芦调节，并用钢丝绳拉结，防止结构变形的发展。4）当高大模板支撑架的位移增大时，减小钢管的步距，并加密三几剪刀撑。5）施工时遇到可与建筑物拉结的部位，尽量拉结。第八章 劳动力计划为保证工程顺利施工，项目安排强有力的管理班子进行管理，由执行经理负责人员安排调动，技术负责人负责现场的施工技术管理，专职安全员、质量员负责检查与验收，施工安排专业架子工20人，模板工30人，电焊工6人，进行施工。所有施工人员均持证上岗。在施工前经过培训和技术交底。完全领会工程施工要点，难点后才能上岗作41、业。施工注重过程控制，确保每步施工均能满足方案要求。分段检查验收。所有工序均需经监理验收后才能进行下一步施工。第九章 模板材料计划表材料名称数量备注15mm厚胶合板板模板1300分批进场4080木枋2700m483.0钢管40t扣件5000个第十章 计算书梁模板(扣件钢管架)计算书选取最大截面梁500900进行验算： 一)、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距42、Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：8.35；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/m43、m2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：250mm，250mm，270mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度80mm；二)、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强44、度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、1845、.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三)、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.81.8/6=32.4cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中46、 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6180.9=11.66kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.620.9=1.51kN/m；q = q1+q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 255mm；面板的最大弯距 M= 0.113.1762552 = 8.57104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.57104 / 3.24104=2.644N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.644N/mm2 小于 面板的47、抗弯强度设计f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.6 = 10.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 255mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.82554/(10095002.92105) = 0.112 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =255/250 = 1.02mm；面板的最大挠度计算值 =0.112mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.02mm，48、满足要求！四)、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 41021/6 = 66.66cm3；I = 41031/12 = 333.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.21849、0.9+1.420.9)0.255=5.6kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.60600.002= 2.02105N.mm； 最大支座力:R=1.15.60.6=3.696 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.02105/8.33104 = 2.419 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.419 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 600mm； q-作用在模板上的侧压50、力线荷载标准值： q =18.000.26= 4.59 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.596004/(100100004.17106) = 0.097 mm；内楞的最大容许挠度值: = 600/250=2.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.097mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.696kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵51、抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.462 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 270mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.62105/8.98103 = 51.446 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 20552、N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =51.446N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.399 mm外楞的最大容许挠度值: = 270/400=0.675mm；外楞的最大挠度计算值 =0.399mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.675mm，满足要求！五)、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 53、穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.22)0.60.375 =5.4 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.4kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。54、本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.200.90=26.44kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30k55、N/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.44+0.30+2.02=28.76kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12528.7570.22； =0.144106/4.32104=3.328N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.328 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.2056、0+0.35）0.80= 24.76KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52124.762004/(10095003.89105)=0.056mm；面板的最大挠度计算值: =0.056mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠57、度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.20.2=6.12 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(21.2+0.4)/ 0.4=0.49 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.12+1.20.49=7.932 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连58、续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 7.932+1.26=9.192 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.1920.80.8= 0.588 kN.m；最大应力 = M / W = 0.588106/4490 = 131.022 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 131.022 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强59、度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.9320.8 = 3.807 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =23807.360/424.000 = 17.959 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 17.959 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.120 + 0.490 = 6.610 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6776.618004 /(100206000160、0.78104)=0.825mm；钢管的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.825 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(30.661、00 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.578 kN，中间支座最大反力Rmax=13.558；最大弯矩 Mmax=0.432 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.235 mm；最大应力 =0.432106/4490=96.208 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应62、力计算值 96.208 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.578 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.35=1.294 kN； N =0.578+1.294=1.872 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩63、(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应64、力计算值 ；=1871.548/(0.209424) = 21.12 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.12 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.015(1.5+0.12) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由长65、细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1871.548/(0.412424) = 10.714 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 10.714 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =13.558 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(8.35-1.2)=1.294 kN； N =13.558+1.294=14.666 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由66、长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.767、1.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14665.725/(0.205424) = 168.727 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 168.727 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的计68、算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.015(1.5+0.12) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14665.725/(0.412424) = 83.954 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 83.954 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全九)69、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度2070、m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.71、顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 附图1：附图2 ：