1、 目 录1 工程概况：11.1 基本概况11.2 分部分项工程概况11.3 高支模区域平面22、编制依据53、施工准备53.1 材料准备：53.2 技术准备103.3 劳动力准备104.施工工艺技术104.1搭设参数104.2高支模架搭设及拆除184.3模板安装及拆除214.4材料性能指标224.5构造设置234.6检查验收项目265 高支模架混凝土施工296 高支模模板拆除337 现场安全文明施工措施357.1安全管理组织措施357.2 安全教育377.3 施工安全技术交底377.4 安全检查387.5 特殊工种持证上岗387.6 安全应急措施387.7 材料检验措施398 高支模施工应急预2、案398.1概况398.2 机构设置及职责398.3 应急救援工作程序408.4救援方法408.5 小组成员联系电话、医院及急救电话429、计算书429.1梁侧模板计算429.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书599.3 扣件钢管楼板模板支架计算书991 工程概况：1.1 基本概况湘潭广场项目位于湘潭市岳塘区芙蓉路北、晓塘路南、月华东路与月华西路之间。项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅,由12#栋34层塔楼、塔楼附属商铺组成。是集购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.733、 万 m2，地下 16.7 万m2。B地块工程地上三十三层，地下一层。抗震设防烈度为6度,设计使用年限为 50年，建筑结构安全等级为 二 级，本结构主楼为剪力墙结构体系，抗震等级三级；。建筑物场地土类型为中软场地土，建筑场地类别为 类;本建筑属一类建筑，耐火等级为一级。0.000相当于绝对标高63.050m。地下室抗浮水位绝对标高为58.0060.000m。地基基础的设计等级为甲级,基础设计安全等级为二级。1.2 分部分项工程概况 根据结构施工图图纸,本工程地上部分的各塔楼入户大堂及小区入口大门口处存在高大模板施工；塔楼大堂支架立杆均搭设在地下室顶板上，地下室顶板厚度180，顶板板面标高有-14、.25和-1.35；本方案塔楼大堂以5#栋塔楼为例进行阐述。小区入口西大门（10/Y）QA/11/4及东大门QEQH/Q2Q3支架立杆从地下室顶板面-2.350算起至屋面，高度分别为14.8和14.5米。小区入口西大门（10/Y）QA/（2/01）1及东大门QEQH/Q1Q2支架立杆从地下室基坑-6.65算起至屋面，高度19.15米5#栋塔楼高支模区域如下;5#栋左0AC轴/交510轴入户大堂，高支模面积30.2平米；CD轴/交1112轴种植架空层，高支模面积7.95平米；BD轴/交1214轴种植架空层，高支模面积6.5平米。0AC轴/交1924、3237轴入户大堂，高支模面积30.7平米；B5、D轴/交1517轴种植架空层，高支模面积6.2平米；BD轴/交1719轴种植架空层，高支模面积8.25平米；BD轴/交3739轴种植架空层，高支模面积8.8平米。BF轴/交4247轴种植架空层，高支模面积8.5平米；BF轴/交4649轴入户大堂，高支模区域面积约33.2平米；进入小区大门以西大门为例小区大门10/YQA交2/011/4轴处高支模面面积为206m2塔楼支模架高度均为10.05米，大门的支模高19.03。入小区大门为本工程楼面模板支撑系统主要和最重要环节。具体参数详见下表：部位搭设高度搭设跨度主要构件尺寸板厚备注0AC轴/交51010.05m5.8m主梁：200*500次梁：2006、*4001000AC轴/交192410.05m5.8m主梁：200*500次梁：200*4001000AC轴/交323710.05m5.8m主梁：200*500次梁：200*400100BF轴/交464910.05m6.4 m主梁：200*600次梁：200*450100种植屋面上空部分10.05m2.9 m 、3.5 m 、3.85 m100大门屋面19.03m7.2m、5.0m、3.5m主梁：450*1600400*900次梁：300*6001201.3 高支模区域平面2、编制依据（1）湘潭广场施工组织设计；（2）B区结构施工图纸（中冶南方设计院）；（3）建质2009254号建设工程高大模7、板支撑系统施工安全监督管理导则；（4）危险性较大分部分项工程管理办法建质【2009】87号文（5）规范、规程：1）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；2）施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；3）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；4）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；5）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）6）建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)7)建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）8扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全；9）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；8、10）碳素结构钢（GB/T700-2006）11）混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）12）安全网(GB5725-2009)13）建设工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）14）建筑施工手册第四版；15）湘潭市相关法律、法规、地方性条文规定的内容3、施工准备3.1 材料准备：3.1.1材料进场要求3.1.1.1.脚手架钢管要求（1）选用的新钢管规定1）应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228)的有关规定; 2）钢管的外径、壁厚、端面等偏差，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2019、1)中表8.15的规定;3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管必须涂防锈漆，一律选用黄色。（2）选用的旧钢管规定表面锈蚀深度不得大于0.18mm。锈蚀检查应每年一次，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值不得使用;钢管弯曲各种杆件端部1.5m范围以内，弯曲值不得大于5m;立杆钢管弯曲挠度值当3mL4m时不大于12mm，当4m8m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（2）高支模拆除前，外脚手架与10、建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（3）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（4）拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 （5）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物11、。（10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中12、，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。7）拆下的钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。7 现场安全文明施工措施7.1安全管理组织措施（1）建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全负责人、技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员。（2）建立与项目安全组织系统配套的各专业、部门、生产岗位的安全责任系统：（3）建立和健全安全生产责任制1）项目经理安全生产责任是项目安全管理机构组长，为施工项目安13、全生产第一责任人，对项目施工的安全生产负有全面领导责任和经济责任；认真贯彻国家、行业、地区的安全生产方针、政策、法规和各项规章制度；制定和执行本项目安全生产管理制度；建立项目安全生产管理组织机构并配备干部；严格执行安全考核指标和安全生产奖惩办法，主持安全评比、检查、考核工作；定期组织安全生产检查和分析，针对可能产生的安全隐患制定相应的预防措施；组织全体职工的安全教育和培训，学习安全生产法律、法规、制度和安全纪律，讲解安全事故案例，对生产安全和职工的安全健康负责；当发生安全事故时，项目经理必须按国务院安全行政主管部门安全事故处理的有关规定和程序及时上报和处置，并制定防止同类事故再次发生。2）技术14、负责人安全生产责任对项目的劳动保护和安全技术工作负总的技术责任；在编制施工组织设计时，制定和组织落实专项的施工安全技术措施；向施工人员进行安全技术交底和进行安全教育。3）安全员安全生产责任落实安全设施的设置，是否符合施工平面图的布置，是否满足安全生产的要求；对施工全过程的安全进行监督，纠正违章作业，配合有关部门排除安全隐患；组织安全宣传教育和全员安全活动，监督劳保用品质量和正确使用；指导和督促班组搞好安全生产。4）班组长安全生产责任安排施工生产任务时，向本工种作业人员进行安全措施交底；严格执行本工种安全技术操作规程，拒绝违章指挥；作业前应对本次作业使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行安全检15、查，检查安全标牌的设置是否符合规定，标识方法和内容是否正确完整，以消除安全隐患；组织班组开展安全活动，召开上岗前安全生产会，每周应进行安全讲评。5）操作人员安全生产责任认真学习并严格执行安全技术操作规程，不违章作业，特种作业人员须培训、持证上岗；自觉遵守安全生产规章制度，执行安全技术交底和有关安全生产的规定；服从安全监督人员的指导，积极参加安全活动；爱护安全设施，正确使用防护用具；对不安全作业提出意见，拒绝违章指挥；对施工作业过程中危及生命安全和人身健康的行为，作业人员有权抵制、检举和控告。7.2 安全教育工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行公司级、项目级、班组级三级安全教育。（1）新16、进场的工人队组，首先由劳资部牵头，安全部讲授安全生产常识和技术要求，治安由保卫科负责，道德教育由工会负责，教育后办理签字手续。（2）新进场的工人队组到项目部施工前，由项目部进行安全技术教育，具体由项目经理负责，教育后办理签字手续。（3）班组这一组教育，由主管专业工程师具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，教育后办理签字手续。（4）安全生产知识，每年每个工种上一次安全课，由劳资部安排时间，安全部授课，经考试合格后，方可上岗。（5）新进场的员工办理平安卡的一一登记记录，没有办理的由项目部统一办理，保证人人持卡上岗。7.3 施工安全技术交底（1）安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并17、经项目技术负责人签字以后，方可实施。（2）各分项施工前，由专业工程师对班组进行安全技术交底，交底内容要全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与班组办理签字手续。无安全技术交底就进行施工，要追究专业工程师责任。（3）开工前项目技术负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向施工员、质检员及安全员进行详细交底。分部分项工程由专业工程师向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工人进行施工要求作业环境的安全交底。（4）安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。7.4 安全检查（1）公司每季度检查一次，检查标准根据建设部颁发的评分标准进行，并建立复检制度。（2）项目进行日、旬检18、查，并有记录，整改应做到：“三定一落实”，即定人、定时间、定措施、落实整改。并作出书面报告送公司质安处。（3）每次安全检查，施工项目经理部必须及时整改安全隐患。（4）在上级部门的安全检查中分公司将根据各施工项目的检查情况分别给予奖励或处罚。7.5 特殊工种持证上岗（1）特殊工种操作员，如电工、机械工、电焊工、架子工、安装工等人员必须经地市级劳动部门培训，在取得操作证后才能上岗。（2）操作证两年进行年审换证，换证年审期限已满，未及时办理手续的特殊工种人员不得上岗操作。（3）特殊工种的学徒必须在师傅的直接指导下，才能进行操作。（4）所有作业人员必须持“平安卡”上岗作业。7.6 安全应急措施（1）组19、建一支由副项目经理为领导、各职组主管、班组长为成员的安全应急小组，组织和指挥突发事件的救护等工作。（2）经理部配备一部程控电话和一定数量的移动电话或对讲机保障与外部联系。（3）经理部配备一名医疗救护人员和一定的医疗物品和药品。（4）经理部、生活区、材料堆放区和主要施工作业区配备一定数量的灭火器具。（5）发生事故时，及时组织救治伤员和抢救设备、物资。7.7 材料检验措施所有进场材料必须符合国家质量检验规定，出厂要有合格证、试验报告等，杜绝一切不合格产品进入施工现场，有要求重新试验的必须经过试验重检合格后方可使用。材料的运输、储存、保管及发放应严格管理制度，防止误装，互混和变质。保管和发放应专人负20、责，并对使用量实行登记，当天用当天完。8 高支模施工应急预案8.1概况高支模架施工可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。8.2 机构设置及职责为应对可能发生的事故，做到快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。由项目经理陈晓任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体设置如下：陈晓（项目经理）组长，负责协调指挥工作；任吉红（技术负责）副组长，负责现场施工指挥，技术交底；张振宇、周后安、王 宇等三人（安全员） 组员，负责现场安全检查工作；余佩宠、张浪洪、李宝、陈白庚等（施工员）-组员，负责现场协调（架子工班长）组员，21、负责现场具体施工；具体分工如下：（1）陈晓负责立即组织人员抢救伤员。（2）任吉红、陈白庚、张振宇负责组织人员进行事故处理及调查。（3）王宇负责立即同附近的医院进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。（4）张浪洪（施工员）、李明艳（架子工班长）负责现场物资、车辆的调度。8.3 应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长陈晓立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的22、其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。（4）项目部指定由何德富负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。8.4救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，23、会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）坍塌应急救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具24、：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急处理以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后25、，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院救治。8.5 小组成员联系电话、医院及急救电话 成 员职务联系电话陈 晓项目经理15073253234任吉红技术负责人15606508666孙振宇安全员18964762606陈白庚施工员18721748769张洪良施工员13548032219余佩宠施工员15807316530王 宇安全员13789073838李明艳架子工18674452146湘潭市第一人民医院联系电话 0731-58669005 (现场最近医院，约1.5公里距离)紧急救援电话：火警：119 急救：120 报警：1109、计算书9.1梁侧模板计算9.1.1梁侧模板计算书(450*1600)26、一、梁侧模板基本参数计算断面宽度450mm，高度1600mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用6080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+450+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠27、度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取28.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.230kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9024.230=21.807k28、N/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.48m。荷载计算值 q = 1.221.8071.480+1.405.4001.480=49.918kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 148.001.501.50/6 = 55.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 148.001.501.501.50/12 = 29、41.63cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.992kN N2=13.727kN N3=13.727kN N4=4.992kN最大弯矩 M = 0.311kN.m最大变形 V = 0.342mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.31110001000/55500=5.604N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足30、要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=37487.0/(21480.00015.000)=0.506N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.342mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2521.81+1.40.255.40=8.432kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2521.81=5.452kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图31、 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.379kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.067kN经过计算得到最大变形 V= 0.224mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强32、度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.379106/64000.0=5.92N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32537/(26080)=0.793N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.224mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传33、递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.443kN.m最大变形 vmax=0.107mm最大支座力 Qmax=10.895kN抗弯计算强度 f = M/W =0.443106/8982.0=49.32N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有34、效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.895对拉螺栓强度验算满足要求!9.1.2梁侧模板计算书(400*900) 一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度900mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用6080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+35、350mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模36、温度，取28.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9021.600=19.440kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.78m。荷载计算值 37、q = 1.219.4400.780+1.405.4000.780=24.093kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 78.001.501.50/6 = 29.25cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 78.001.501.501.50/12 = 21.94cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.409k38、N N2=6.625kN N3=6.625kN N4=2.409kN最大弯矩 M = 0.150kN.m最大变形 V = 0.305mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.15010001000/29250=5.128N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33613.0/(2780.00015.000)=0.463N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.39、305mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2519.44+1.40.255.40=7.722kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2519.44=4.860kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.204kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.270kN经过计算得到40、最大变形 V= 0.069mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.204106/64000.0=3.19N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31776/(2641、080)=0.555N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.069mm内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.286kN.m最大变形 42、vmax=0.067mm最大支座力 Qmax=7.030kN抗弯计算强度 f = M/W =0.286106/8982.0=31.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最43、大拉力(kN): N = 7.030对拉螺栓强度验算满足要求!9.1.3梁侧模板计算书(200*600)一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面6080mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.44、500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.000kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取28.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的45、新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.400kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9014.400=12.960kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.212.96+1.405.40)0.60=13.867N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗46、矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.207.776+1.403.240)0.2500.250=47、0.087kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08710001000/22500=3.852N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.776+1.43.240)0.250=2.080kN截面抗剪强度计算值 T=32080.0/(2600.00015.000)=0.347N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.7762504/(48、1006000168750)=0.203mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.212.96+1.405.40)0.600.50/1=6.93kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=6.934kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。49、每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。9.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书9.2.1扣件钢管高支撑架计算书 (450*1600) 搭设高度16.6m依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N50、/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为16.6m，梁截面 BD=450mm1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/51、m2。地基承载力标准值180kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.60+0.20)+1.402.00=52.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.60+0.71.402.00=57.040kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵52、抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.800=32.640kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(21.600+0.450)/0.450=1.298kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.4500.800=1.440kN均布荷载 q = 153、.3532.640+1.351.298=45.816kN/m集中荷载 P = 0.981.440=1.411kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分54、别为 N1=2.025kN N2=5.891kN N3=6.197kN N4=5.891kN N5=2.025kN最大弯矩 M = 0.062kN.m最大变形 V = 0.026mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06210001000/30000=2.067N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33129.0/(2800.00015.000)=0.391N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(55、3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.026mm面板的最大挠度小于112.5/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.197/0.800=7.747kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.750.800.80=0.496kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8007.747=3.718kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8007.747=6.817kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/56、6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.496106/64000.0=7.75N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33718/(26080)=1.162N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度57、计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.454kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.454800.04/(1009000.002560000.0)=0.656mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢58、管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.086kN.m最大变形 vmax=0.016mm最大支座力 Qmax=8.573kN抗弯计算强度 f = M/W =0.086106/4491.0=19.20N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于287.5/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传59、给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.57kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.57kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.907=2.574kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.196=0.264kN 非顶部立杆段 N = 8.573+2.574=11.147kN 顶部立杆段 N = 8.573+0.264=8.837kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l60、0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线61、至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8837/(0.146423.9)=142.464N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =8837/(0.137423.9)=152.294N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=142.464N/mm2,立杆的稳定性计算 f62、,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =11147/(0.146423.9)=179.694N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.63、80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.573+1.3500.196+0.90.9800.051/0.800=8.893kN 非顶部立杆Nw=8.573+1.3501.907+0.90.9800.051/0.800=11.203kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8864、93/(0.146423.9)+51000/4491=154.734N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =8893/(0.137423.9)+51000/4491=164.626N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=154.734N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =165、1203/(0.146423.9)+51000/4491=191.964N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 44.59 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.15 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 72.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；k66、c = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 180.00地基承载力的计算满足要求!9.2.2扣件钢管高支撑架计算书 (450*1600) 搭设高度13.2m依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13.2m67、，梁截面 BD=450mm1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值500kN/m2，基础底面扩展面积0.25068、m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.60+0.20)+1.402.00=52.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.60+0.71.402.00=57.040kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受69、弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.800=32.640kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(21.600+0.450)/0.450=1.298kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4500.800=1.620kN均布荷载 q = 1.3532.640+1.351.298=45.816kN/m集中荷70、载 P = 0.981.620=1.588kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.025kN N2=5.891kN N3=6.37471、kN N4=5.891kN N5=2.025kN最大弯矩 M = 0.062kN.m最大变形 V = 0.026mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06210001000/30000=2.067N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33129.0/(2800.00015.000)=0.391N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.026mm面板的最大挠72、度小于112.5/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.374/0.800=7.967kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.970.800.80=0.510kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8007.967=3.824kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8007.967=7.011kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 73、6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.510106/64000.0=7.97N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33824/(26080)=1.195N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支74、座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.454kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.454800.04/(1009000.002560000.0)=0.656mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.08675、kN.m最大变形 vmax=0.016mm最大支座力 Qmax=8.573kN抗弯计算强度 f = M/W =0.086106/4491.0=19.20N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于287.5/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.57k76、N单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.57kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.521=2.053kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.196=0.264kN 非顶部立杆段 N = 8.573+2.053=10.626kN 顶部立杆段 N = 8.573+0.264=8.837kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =77、 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m78、时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8837/(0.146423.9)=142.464N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =8837/(0.137423.9)=152.294N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=142.464N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；79、 =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =10626/(0.146423.9)=171.296N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产80、生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.573+1.3500.196+0.90.9800.051/0.800=8.893kN 非顶部立杆Nw=8.573+1.3501.521+0.90.9800.051/0.800=10.682kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8893/(0.146423.9)+51000/4491=154.781、34N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =8893/(0.137423.9)+51000/4491=164.626N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=154.734N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =10682/(0.146423.9)+51000/4491=18382、.565N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力混凝土局部压力计算 (一) 已知计算数据混凝土强度等级C35，fc=16.7N/mm2，c=1 局部压力设计值：N=10.63kN 局部受压类型： 图中：d=50mm,Al=1964mm2,Ab=17674mm2,Aln=1964mm2 (二) 计算局部受压提高系数 =(17674/1964)0.5=3.00 (三) 验算截面限制条件 1.35clfcAln=1.3513.00016.71964=132827.62N10630N截面验算满足要求!9.2.3扣件钢管高83、支撑架计算书400*900依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为18.3m，梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15m84、m，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下85、：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.20)+1.402.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁86、自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.800=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(20.900+0.400)/0.400=0.880kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.4000.800=1.280kN均布荷载 q = 1.3518.360+1.350.880=25.974kN/m集中荷载 P = 0.981.280=1.254kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩87、 W = bh2/6 = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.291kN N2=4.531kN N3=4.531kN N4=1.291kN最大弯矩 M = 0.058kN.m最大变形 V = 0.031mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 88、f = M/W = 0.05810001000/30000=1.933N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32358.0/(2800.00015.000)=0.295N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.031mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.531/0.800=5.89、664kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.660.800.80=0.362kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8005.664=2.718kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8005.664=4.984kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.3690、2106/64000.0=5.66N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32718/(26080)=0.850N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.527kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.527800.04/(1009000.091、02560000.0)=0.425mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.072kN.m最大变形 vmax=0.021mm最大支座力 Qmax=5.460kN抗弯计算强度 f = M/W =0.072106/4491.0=16.10N/mm2支92、撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于333.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.46kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=593、.46kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.352.102=2.838kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.196=0.264kN 非顶部立杆段 N = 5.460+2.838=8.299kN 顶部立杆段 N = 5.460+0.264=5.725kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.0094、N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =5725/(0.146423.9)=92.29095、N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =5725/(0.137423.9)=98.658N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=92.290N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8299/(0.146423.9)=133.783N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考96、虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.460+1.3500.196+0.90.9800.097、51/0.800=5.781kN 非顶部立杆Nw=5.460+1.3502.102+0.90.9800.051/0.800=8.355kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =5781/(0.146423.9)+51000/4491=104.560N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =5781/(0.137423.998、)+51000/4491=110.990N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=104.560N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8355/(0.146423.9)+51000/4491=146.052N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算混凝土顶板局部承力满足要求，计算见9.2.39.2.4扣件钢管高支撑架计算书20099、*600依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.6m，梁截面 BD=200mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.5N100、/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制101、的组合S=1.2(25.500.60+0.20)+1.402.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： 102、q1 = 25.5000.6000.900=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(20.600+0.200)/0.200=1.260kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.2000.900=0.720kN均布荷载 q = 1.3513.770+1.351.260=20.291kN/m集中荷载 P = 0.980.720=0.706kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6103、 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.761kN N2=3.242kN N3=0.761kN最大弯矩 M = 0.025kN.m最大变形 V = 0.005mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.025100010104、00/33750=0.741N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31268.0/(2900.00015.000)=0.141N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.005mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.242/0.900=3.602kN/m最大弯矩 M = 0.1ql105、2=0.13.600.900.90=0.292kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.602=1.945kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.602=3.566kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.292106/64000.0=4.56N/m106、m2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31945/(26080)=0.608N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.088kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.088900.04/(1009000.002560000.0)=0.402mm木107、方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.053kN.m最大变形 vmax=0.008mm最大支座力 Qmax=4.659kN抗弯计算强度 f = M/W =0.053106/4491.0=11.71N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要108、求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.66kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.66kN (已经包括组合系数) 脚手架109、钢管的自重 N2 = 1.351.213=1.638kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.216=0.292kN 非顶部立杆段 N = 4.659+1.638=6.297kN 顶部立杆段 N = 4.659+0.292=4.951kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参110、照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=217.386 允许长细比=183.448 210 长细比验算满足要求! =0.155 =4951/(0.155423.9)=75.513N/mm2a=0.5m时，u1=1.21111、5,l0=3.599m； =3599/16.0=225.670 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.144 =4951/(0.144423.9)=81.169N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=75.513N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=217.423 允许长细比=183.479 210 长细比验算满足要求! =0.155 =6297/(0.155423.9)=96.047N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷112、载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.057kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.659+1.3500.216+0.90.9800.057/0.900=5.007kN 非顶部立113、杆Nw=4.659+1.3501.213+0.90.9800.057/0.900=6.353kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=217.386 允许长细比=183.448 210 长细比验算满足要求! =0.155 =5007/(0.155423.9)+57000/4491=89.154N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m； =3599/16.0=225.670 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.144 =5007/(0.144423.9)+57000/4491=94.875N/m114、m2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=89.154N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=217.423 允许长细比=183.479 210 长细比验算满足要求! =0.155 =6353/(0.155423.9)+57000/4491=109.689N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算混凝土顶板局部承力满足要求，计算见9.2.39.3 扣件钢管楼板模板支架计算书9.3.1楼板模板支架计算书-10.05m高计算依据115、规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量600116、0.0N/mm2。木方6080mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.10+0.20)+1.402.50=6.752kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3117、525.100.10+0.71.402.50=5.839kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1000.900+0.2000.900=2.439kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和118、截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.439+1.404.050)0.2500.119、250=0.054kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/33750=1.592N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.439+1.44.050)0.250=1.290kN截面抗剪强度计算值 T=31290.0/(2900.00015.000)=0.143N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.43925120、04/(1006000253125)=0.042mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.250=0.627kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m静荷载 q1 = 1.200.627+1.200.050=0.813kN/m活荷载 q2 =121、 1.401.125=1.575kN/m计算单元内的木方集中力为(1.575+0.813)0.900=2.149kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.149/0.900=2.388kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.390.900.90=0.193kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.388=1.290kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.388=2.364kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 122、64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.193106/64000.0=3.02N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31290/(26080)=0.403N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照123、规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.678kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.678900.04/(1009000.002560000.0)=0.131mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.364kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁124、变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.771kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.430kN经过计算得到最大变形 V= 0.567mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.771106/1.05/4491.0=163.50N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.567mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。125、1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12710.050=1.277kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1000.9000.900=2.033kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.472kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20126、NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.269kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (127、2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =7996/(0.146423.9)=128.908N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求128、! =0.137 =7996/(0.137423.9)=137.802N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=128.908N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =9269/(0.146423.9)=149.429N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2129、)； Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.057kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2002.411+1.4003.645+0.91.4000.057/0.900=8.077kN 非顶部立杆Nw=1.2003.472+1.4003.645+0.91.4000.057/0.900=9.350kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.54130、0,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8077/(0.146423.9)+57000/4491=142.987N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =8077/(0.137423.9)+57000/4491=151.970N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=142.987N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.9131、51,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =9350/(0.146423.9)+57000/4491=163.508N/mm2,立杆的稳定性计算 Mmax=38.38所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。9.3.2 楼板模板支架计算书大门14.68m部分依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混132、凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为14.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.0mm。模板自重0.20kN133、/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计134、算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.800+0.2000.800=2.570kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.800=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.501.501.50/12135、 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.570+1.403.600)0.2500.250=0.051kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/30000=1.692N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/136、2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.570+1.43.600)0.250=1.219kN截面抗剪强度计算值 T=31219.0/(2800.00015.000)=0.152N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.5702504/(1006000225000)=0.050mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)137、： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.050=0.964kN/m活荷载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m计算单元内的木方集中力为(1.575+0.964)0.800=2.031kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l =138、 2.031/0.800=2.539kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.540.800.80=0.162kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8002.539=1.219kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8002.539=2.234kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强139、度 f = M/W =0.162106/64000.0=2.54N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31219/(26080)=0.381N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.803kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.80380140、0.04/(1009000.002560000.0)=0.097mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.234kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.555kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.917kN经过计算得到最大变形 V= 0.369mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.4141、9cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.555106/1.05/4491.0=117.70N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.369mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11514.680=1.691kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128142、kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.747kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.8000.800=2.880kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.528kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； 143、i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；144、a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =6734/(0.146423.9)=108.556N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =6734/(0.137423.9)=116.046N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=108.556N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立145、杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8528/(0.146423.9)=137.482N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的146、弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2002.252+1.4002.880+0.91.4000.051/0.800=6.814kN 非顶部立杆Nw=1.2003.747+1.4002.880+0.91.4000.051/0.800=8.608kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =6814/(0.146423.9)+51000/449147、1=121.215N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =6814/(0.137423.9)+51000/4491=128.794N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=121.215N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8608/(0.146423.9)+51000/44148、91=150.141N/mm2,立杆的稳定性计算 Mmax=43.10所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。9.3.3 楼板模板扣件钢管高支撑架计算书大门19.02m计算依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，149、钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为19.0m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值180kN/m2，基础底面扩展面积0.25150、0m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一151、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.800+0.2000.800=2.570kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.800=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算152、 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.570+1.403.600)0.2500.250=0.051kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/30000=1.692N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.570+1.43.600)0153、.250=1.219kN截面抗剪强度计算值 T=31219.0/(2800.00015.000)=0.152N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.5702504/(1006000225000)=0.050mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重154、线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.050=0.964kN/m活荷载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m计算单元内的木方集中力为(1.575+0.964)0.800=2.031kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.031/0.800=2.539kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12155、.540.800.80=0.162kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8002.539=1.219kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8002.539=2.234kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.162106/64000.0=2.54N/mm2木方的抗弯156、计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31219/(26080)=0.381N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.803kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.803800.04/(1009000.002560000.0)=0.097mm木方的最大挠度小157、于800.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.234kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.555kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.917kN经过计算得到最大变形 V= 0.369mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度158、 f = M/W =0.555106/1.05/4491.0=117.70N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.369mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.11519.030=2.192kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(159、3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.248kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.8000.800=2.880kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.13kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计160、算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =161、 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =6734/(0.146423.9)=108.556N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =6734/(0.137423.9)=116.046N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=108.556N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：162、u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =9129/(0.146423.9)=147.176N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直163、方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2002.252+1.4002.880+0.91.4000.051/0.800=6.814kN 非顶部立杆Nw=1.2004.248+1.4002.880+0.91.4000.051/0.800=9.210kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =6814/(0164、.146423.9)+51000/4491=121.215N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =6814/(0.137423.9)+51000/4491=128.794N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=121.215N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =9210/(165、0.146423.9)+51000/4491=159.835N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 36.52 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.13 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 72.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 180.00地基承载力的计算满足要求!