1、 湘潭万达广场项目 塔楼大堂高支模架施工方案湘潭万达广场项目塔楼大堂高支模架施工方案（方案编号：CSCEC2B-XTWD-063）编制：审核：批准：中国建筑第二工程局有限公司湘潭万达广场总承包项目部二一四年五月99中国建筑第二工程局有限公司CHINA CONSTRUCTION SECOND ENGINEERING BUREAUS CO.LTD. 目 录1 工程概况：11.1 基本概况11.2 分部分项工程概况11.3 高支模区域平面23、施工准备53.1 材料准备：53.2 技术准备83.3 劳动力准备94、搭设参数94.1 基本搭设参数94.2 梁加固参数105 施工工艺及施工方法125.12、 施工工艺流程图：125.2 施工方法：125.3 构造要求146 高支模架体检查、验收157 高支模架混凝土施工178 高支模模板拆除209 安全文明施工229.1 脚手架搭设过程安全技术要求229.2 脚手架使用及拆除注意事项：2310 高支模施工应急预案2410.1概况2410.2 机构设置2510.3机构的职责2510.4 应急救援工作程序2510.5救援方法2611、计算书2711.1梁侧模板计算2711.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书4511.3 扣件钢管楼板模板支架计算书791 工程概况：1.1 基本概况湘潭万达广场项目位于湘潭市岳塘区芙蓉路北、晓塘路南、月华东路与月华西路之间。3、项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅,由12#栋34层塔楼、塔楼附属商铺组成。是集购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.73 万 m2，地下 16.7 万m2。B地块工程地上三十三层，地下一层。抗震设防烈度为6度,设计使用年限为 50年，建筑结构安全等级为 二 级，本结构主楼为剪力墙结构体系，抗震等级三级；。建筑物场地土类型为中软场地土，建筑场地类别为 类;本建筑属一类建筑，耐火等级为一级。0.000相当于绝对标高63.050m。地下室抗浮水位绝对标高为58.0060.4、000m。地基基础的设计等级为甲级,基础设计安全等级为二级。1.2 分部分项工程概况 根据结构施工图图纸,本工程地上部分的各塔楼局部及小区入口大门处存在高大模板施工，以5#栋塔楼为例进行阐述;进入小区大门以1#、3#栋商铺之前为例进行阐述（5#与6#栋之前与之相同）。5#栋左0AC轴/交510轴入户大堂，高支模面积30.2平米；CD轴/交1112轴种植架空层，高支模面积7.95平米；BD轴/交1214轴种植架空层，高支模面积6.5平米。0AC轴/交1924、3237轴入户大堂，高支模面积30.7平米；BD轴/交1517轴种植架空层，高支模面积6.2平米；BD轴/交1719轴种植架空层，高支模面5、积8.25平米；BD轴/交3739轴种植架空层，高支模面积8.8平米。BF轴/交4247轴种植架空层，高支模面积8.5平米；BF轴/交4649轴入户大堂，高支模区域面积约33.2平米；小区大门10/YQA交2/011/4轴处高支模面面积为206m2塔楼支模架高度均为8.8米，大门的支模高19.15。入小区大门为本工程楼面模板支撑系统主要和最重要环节。具体参数详见下表：部位搭设高度搭设跨度主要构件尺寸板厚备注0AC轴/交51010.5m5.8m主梁：200*500次梁：200*4001000AC轴/交192410.5m5.8m主梁：200*500次梁：200*4001000AC轴/交3237106、.5m5.8m主梁：200*500次梁：200*400100BF轴/交464910.5m6.4 m主梁：200*600次梁：200*450100种植屋面上空部分10.5m2.9 m 、3.5 m 、3.85 m100大门屋面19.12m7.2m、5.0m、3.5m主梁：450*1600400*900次梁：300*6001201.3 高支模区域平面2、编制依据（1）湘潭万达广场施工组织设计；（2）B区结构施工图纸（中冶南方设计院）；（3）建质2009254号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；（4）危险性较大分部分项工程管理办法建质【2009】87号文（5）规范、规程：1）建筑施工安全7、检查标准（JGJ59-2011）；2）施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；3）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；4）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；5）扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全；6）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；7) 安全网GB5725-20098）建设工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）9）建筑施工手册第四版；10）湘潭市相关法律、法规、地方性条文规定的内容3、施工准备3.1 材料准备：3.1.1材料进场要求3.1.1.1.脚手架钢管要求（1）选用的新钢管规定1）应有产品质量合8、格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228)的有关规定; 2）钢管的外径、壁厚、端面等偏差，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011)中表8.15的规定;3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管必须涂防锈漆，一律选用黄色。（2）选用的旧钢管规定表面锈蚀深度不得大于0.18mm。锈蚀检查应每年一次，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值不得使用;钢管弯曲各种杆件端部1.5m范围以内，弯曲值不得大于5m;立杆钢管弯曲挠度值当39、mL4m时不大于12mm，当4m8m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（2）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（3）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（4）拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 （5）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在10、同一垂直平面上操作。（7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。（10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一11、层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。7）拆下的钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。9 安全文明施工9.1 脚手架搭设过程安全技术要求（1）脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-212、011）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。（2）对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。（3）不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。（4）脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。（5）水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。（6）水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。（7）可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（8）模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。（13、9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（10）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（11）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（12）砼浇筑时，必须采用塑料薄膜或彩条布在脚手架内排立杆处围挡，防止砼浆对安全网造成污染。9.2 脚手架使用及拆除注意事项：（1）脚手架搭设完成班组自检合格后，报建设单位、监理单位、施工单位检查，合格后方可投入使用。（2）主体结构施工时，严禁将内部满堂架、边部结构斜撑架与外脚手架相连。（3）严禁在架体上集中堆载大量荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人14、监督。（4）混凝土浇筑前应会同有关各方再一次检查架体的搭设情况，并根据检查意见立即整改到位。（5）混凝土浇筑过程中，应派专人进行架体查看，发现存在安全隐患应立即停止浇筑，人员、设备撤离后对架体采取加固等整改工作，经整改合格后方可继续投入使用。（6）待混凝土强度达到规范要求后方可进行脚手架拆除。拆除前对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。（7）脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警15、戒区域。（8）模板及支撑脚手架拆除前劳务公司应提出书面拆除申请单，我部将结合该部位混凝土试块检验强度报告等资料一并提交监理单位审核，各种资料齐全、合格且监理单位审核批准后方可进行拆除作业，严禁未经允许擅自进行拆除作业，违者进行罚款处理并承担由此造成的一切后果。（9）严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆剪刀撑大横杆小横杆立杆。（10）在拆除的脚手架周围，于坠落范围设置 “禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。（11）对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联16、络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能够安全运转。（12）拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格分类堆放整齐。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。（13）本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。（14）拆除时操作人员要佩戴安全帽、系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿等。（15）在拆除体积大、重量重的构件时应由几个架子工配合作业。（16）脚手架拆除应由专业架子工进行，并应取得建设部颁发的特种人员操作证。10 高支模施工应急预案10.1概况高支模架施工可能发生高空坠落、模板坍塌、物17、体打击等事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。10.2 机构设置为应对可能发生的事故，做到快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。由项目经理陈晓任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体设置如下：组 长：陈晓副组长：任吉红、张国伟、张振宇、任有天、孙延军、何德富成 员：马 虔、伍艳军、敬春良、余佩宏、周后安、李艳明、张良洪等。10.3机构的职责（1）组长负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。（2）副组长负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。（3）成员负责进行有针对性的应急救援应变演习，有计18、划区分任务，明确责任。（4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。10.4 应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长陈晓立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。（4）项目部指定由何德富负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格19、遵守事故报告的真实性和时效性。10.5救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时20、同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）坍塌应急救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止21、血、固定伤肢，应急处理以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院救治。11、计算书11.1梁侧模板计算11.1.1梁侧模板计算书(450*16022、0)一、梁侧模板基本参数计算断面宽度450mm，高度1600mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用6080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+450+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值23、；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.3024、0kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.48m。荷载计算值 q = 1.224.3001.480+1.405.4001.480=54.346kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 148.001.801.80/6 = 79.92cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 148.001.801.801.80/12 25、= 71.93cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=5.435kN N2=14.945kN N3=14.945kN N4=5.435kN最大弯矩 M = 0.339kN.m最大变形 V = 0.221mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.33910001000/79920=4.242N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,26、满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=38151.0/(21480.00018.000)=0.459N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.221mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.30+1.40.255.40=9.180kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.30=6.075kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算27、简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.413kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.517kN经过计算得到最大变形 V= 0.249mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗28、弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.413106/64000.0=6.45N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32762/(26080)=0.863N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.249mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢29、管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.482kN.m最大变形 vmax=0.105mm最大支座力 Qmax=11.861kN抗弯计算强度 f = M/W =0.482106/10160.0=47.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉30、螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.861对拉螺栓强度验算满足要求!11.1.2梁侧模板计算书(400*900) 一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度900mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用6080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距31、200+350mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝32、土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.78m。荷载33、计算值 q = 1.224.3000.780+1.405.4000.780=28.642kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 78.001.801.80/6 = 42.12cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 78.001.801.801.80/12 = 37.91cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.34、864kN N2=7.876kN N3=7.876kN N4=2.864kN最大弯矩 M = 0.179kN.m最大变形 V = 0.221mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.17910001000/42120=4.250N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34296.0/(2780.00018.000)=0.459N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v =35、 0.221mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.30+1.40.255.40=9.180kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.30=6.075kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.242kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.887kN经过计36、算得到最大变形 V= 0.086mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.242106/64000.0=3.78N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32111/37、(26080)=0.660N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.086mm内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.340kN.m最大38、变形 vmax=0.074mm最大支座力 Qmax=8.357kN抗弯计算强度 f = M/W =0.340106/10160.0=33.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓39、所受的最大拉力(kN): N = 8.357对拉螺栓强度验算满足要求!11.1.3梁侧模板计算书(400*900)一、梁模板基本参数400*900梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面6080mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二 梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/40、m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取041、.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.70=27.065N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中42、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2018.144+1.403.7843、0)0.3000.300=0.244kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24410001000/37800=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2018.144+1.43.780)0.300=4.872kN截面抗剪强度计算值 T=34872.0/(2700.00018.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.44、67718.1443004/(1006000340200)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.700.60/1=16.24kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.239kN；穿梁螺栓的布置45、距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容11.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书11.2.1扣件钢管高支撑架计算书450*1600依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为2046、5.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为17.5m，梁截面 BD=450mm1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.47、00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.60+0.20)+1.402.00=52.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.60+0.71.402.00=57.040kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其48、抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.400=16.320kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(21.600+0.450)/0.450=0.649kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)0.4500.400=0.900kN均布荷载 q = 1.3516.320+1.350.649=22.908kN/m集中荷载 P = 0.949、80.900=0.882kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.308kN N2=4.287kN N3=4.287kN N4=1.350、08kN最大弯矩 M = 0.061kN.m最大变形 V = 0.050mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06110001000/21600=2.824N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32159.0/(2400.00018.000)=0.450N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.050mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、51、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.287/0.400=10.717kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.720.400.40=0.171kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40010.717=2.572kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40010.717=4.716kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.0052、/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.171106/64000.0=2.68N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32572/(26080)=0.804N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小53、横杆间距)得到q=7.000kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.000400.04/(1009000.002560000.0)=0.053mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.080kN.m最大变形 vmax=0.54、010mm最大支座力 Qmax=4.394kN抗弯计算强度 f = M/W =0.080106/5080.0=15.69N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于337.5/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.615kN.m最大变形 vmax=55、0.734mm最大支座力 Qmax=9.447kN抗弯计算强度 f = M/W =0.615106/5080.0=121.10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.45kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑56、风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.45kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.352.476=3.343kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.240=0.324kN 非顶部立杆段 N = 9.447+3.343=12.790kN 顶部立杆段 N = 9.447+0.324=9.771kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W 57、= 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/15.8=225.376 允许长细比=18558、.190 210 长细比验算满足要求! =0.144 =9771/(0.144489)=138.873N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/15.8=233.964 允许长细比=192.247 210 长细比验算满足要求! =0.135 =9771/(0.135489)=148.383N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=138.873N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/15.8=225.415 允许长细比=185.222 210 长细比验算满足要求! =0.1459、4 =12790/(0.144489)=181.775N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3501.0001.088=0.381kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3810.9001.5001.500/10=0.097kN.m； Nw 考虑风荷60、载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9.447+1.3500.240+0.90.9800.097/0.800=9.878kN 非顶部立杆Nw=9.447+1.3502.476+0.90.9800.097/0.800=12.897kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/15.8=225.376 允许长细比=185.190 210 长细比验算满足要求! =0.144 =9878/(0.144489)+97000/5080=159.521N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/15.8=233.964 允许长细61、比=192.247 210 长细比验算满足要求! =0.135 =9878/(0.135489)+97000/5080=169.136N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=159.521N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/15.8=225.415 允许长细比=185.222 210 长细比验算满足要求! =0.144 =12897/(0.144489)+97000/5080=202.424N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!11.2.2扣件钢管高支撑架计算书400*900依据规范:建筑施工扣件式62、钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为18.2m，梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/63、mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.20)+1.402.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3564、25.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.450=10.328kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.65、450(20.900+0.400)/0.400=0.495kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)0.4000.450=0.900kN均布荷载 q = 1.3510.328+1.350.495=14.610kN/m集中荷载 P = 0.980.900=0.882kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 45.001.801.8066、1.80/12 = 21.87cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.713kN N2=2.650kN N3=2.650kN N4=0.713kN最大弯矩 M = 0.034kN.m最大变形 V = 0.018mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03410001000/24300=1.399N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验67、算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31415.0/(2450.00018.000)=0.262N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.018mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.650/0.450=5.889kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.890.450.45=0.119kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4505.68、889=1.590kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4505.889=2.915kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.119106/64000.0=1.86N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q =69、 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31590/(26080)=0.497N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.527kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.527450.04/(1009000.002560000.0)=0.043mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管70、按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.040kN.m最大变形 vmax=0.014mm最大支座力 Qmax=3.203kN抗弯计算强度 f = M/W =0.040106/5080.0=7.89N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于383.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按71、照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.504kN.m最大变形 vmax=0.683mm最大支座力 Qmax=6.886kN抗弯计算强度 f = M/W =0.504106/5080.0=99.30N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与72、立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.89kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.89kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.352.702=3.648kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.252=0.340kN 非顶部73、立杆段 N = 6.886+3.648=10.534kN 顶部立杆段 N = 6.886+0.340=7.226kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度74、附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/15.8=225.376 允许长细比=185.190 210 长细比验算满足要求! =0.144 =7226/(0.144489)=102.702N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/15.8=233.964 允许长细比=192.247 210 长细比验算满足要求! =0.135 =775、226/(0.135489)=109.735N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=102.702N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/15.8=225.415 允许长细比=185.222 210 长细比验算满足要求! =0.144 =10534/(0.144489)=149.708N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m276、)； Wk=uzusw0 = 0.3501.0001.088=0.381kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3810.9001.5001.500/10=0.097kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.886+1.3500.252+0.90.9800.097/0.900=7.322kN 非顶部立杆Nw=6.886+1.3502.702+0.90.9800.097/0.900=10.629kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.5477、0,l0=3.561m； =3561/15.8=225.376 允许长细比=185.190 210 长细比验算满足要求! =0.144 =7322/(0.144489)+97000/5080=123.182N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/15.8=233.964 允许长细比=192.247 210 长细比验算满足要求! =0.135 =7322/(0.135489)+97000/5080=130.308N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=123.182N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l78、0=3.562m； =3562/15.8=225.415 允许长细比=185.222 210 长细比验算满足要求! =0.144 =10629/(0.144489)+97000/5080=170.188N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!11.2.3扣件钢管高支撑架计算书200*700依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规79、范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.1m，梁截面 BD=200mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载80、标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.20)+1.402.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为81、483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1）荷载的计算：1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m2）模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(20.700+0.200)/0.200=1.440kN/m3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)82、0.2000.900=0.810kN均布荷载 q = 1.3516.065+1.351.440=23.632kN/m集中荷载 P = 0.980.810=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形83、计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.886kN N2=3.748kN N3=0.886kN最大弯矩 M = 0.029kN.m最大变形 V = 0.004mm1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02910001000/48600=0.597N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31476.0/(2900.00018.000)=0.137N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足84、要求!3）挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.004mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.748/0.900=4.164kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.160.900.90=0.337kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9004.164=2.249kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9004.164=4.123kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.85、00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.337106/64000.0=5.27N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32249/(26080)=0.703N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计86、算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.431kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.431900.04/(1009000.002560000.0)=0.469mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算（1） 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 87、支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.061kN.m最大变形 vmax=0.008mm最大支座力 Qmax=5.399kN抗弯计算强度 f = M/W =0.061106/5080.0=12.06N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!（2）梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。11.2.6 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN； R 纵向或88、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.40kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.40kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.490=2.011kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.252=0.340kN 非顶部立杆段 N = 5.399+2.011=7.409kN 顶部立杆段 N = 5.399+0.340=5.739kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计89、算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =90、 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/15.8=225.376 允许长细比=185.190 210 长细比验算满足要求! =0.144 =5739/(0.144489)=81.561N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/15.8=233.964 允许长细比=192.247 210 长细比验算满足要求! =0.135 =5739/(0.135489)=87.146N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=81.561N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.9591、1,l0=3.562m； =3562/15.8=225.415 允许长细比=185.222 210 长细比验算满足要求! =0.144 =7409/(0.144489)=105.305N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0001.088=0.272kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，092、.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2720.9001.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.399+1.3500.252+0.90.9800.069/0.900=5.807kN 非顶部立杆Nw=5.399+1.3501.490+0.90.9800.069/0.900=7.477kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/15.8=225.376 允许长细比=185.190 210 长细比验算满足要求! =0.144 =5807/(0.144489)+69000/508093、=96.189N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/15.8=233.964 允许长细比=192.247 210 长细比验算满足要求! =0.135 =5807/(0.135489)+69000/5080=101.840N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=96.189N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/15.8=225.415 允许长细比=185.222 210 长细比验算满足要求! =0.144 =7477/(0.144489)+69000/5080=119.94、934N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。五、基础承载力计算立杆基础底面为地下室顶板，承载力符合要求11.3 扣件钢管楼板模板支架计算书11.3.1 扣件钢管楼板模板支架（塔楼）依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度95、为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图96、1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(24.000.10+0.20)+1.402.50=6.620kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.10+0.71.402.50=5.690kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三97、跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 24.0000.1000.900+0.2000.900=2.340kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 98、M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.340+1.404.050)0.3000.300=0.076kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/48600=1.570N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.340+1.44.050)0.300=1.526kN截面抗剪强度计算值 T=31526.0/(29099、0.00018.000)=0.141N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3403004/(1006000437400)=0.049mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、 模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。（1）荷载的计算1）钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 24.0000.1000.300=0.720kN/m2）模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060k100、N/m3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m静荷载 q1 = 1.200.720+1.200.060=0.936kN/m活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m计算单元内的木方集中力为(1.890+0.936)0.900=2.543kN（2）木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.543/0.900=2.826kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.830.900.90=0.229kN.m最大剪力 Q=0.6ql 101、= 0.60.9002.826=1.526kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.826=2.798kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.229106/64000.0=3.58N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2）木方抗剪计算最大剪力的计102、算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31526/(26080)=0.477N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3）木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.780kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.780900.04/(1009000.002560000.0)=0.150mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨103、连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.798kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.801kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.325kN经过计算得到最大变形 V= 0.490mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.801106/1.05/5080.0=150.17104、N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.490mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：1）脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.14810.050=1.490kN2）模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN3）钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 24.0000.1000.9000.900=1.944kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2105、+NG3)= 3.596kN。（2）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.418kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 106、钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/15.8=225.376 允许长细比=185.190 21107、0 长细比验算满足要求! =0.144 =7933/(0.144489)=112.740N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/15.8=233.964 允许长细比=192.247 210 长细比验算满足要求! =0.135 =7933/(0.135489)=120.460N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=112.740N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/15.8=225.415 允许长细比=185.222 210 长细比验算满足要求! =0.144 =9418108、/(0.144489)=133.846N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3501.0000.600=0.210kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2100.9001.5001.500/10=0.054kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2002.35109、8+1.4003.645+0.91.4000.054/0.900=8.008kN 非顶部立杆Nw=1.2003.596+1.4003.645+0.91.4000.054/0.900=9.493kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/15.8=225.376 允许长细比=185.190 210 长细比验算满足要求! =0.144 =8008/(0.144489)+54000/5080=124.353N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/15.8=233.964 允许长细比=192.247 210 长细比验算满足要110、求! =0.135 =8008/(0.135489)+54000/5080=132.147N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=124.353N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/15.8=225.415 允许长细比=185.222 210 长细比验算满足要求! =0.144 =9493/(0.144489)+54000/5080=145.460N/mm2,立杆的稳定性计算 Mmax=64.61所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除11.3.2 楼板模板111、扣件钢管高支撑架（大门）依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为19.2m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.112、0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值3.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取0.80。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载113、效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.800+0.2000.800=2.570kN/m活荷载标准值 114、q2 = (3.000+2.500)0.800=4.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.1115、00ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.570+1.404.400)0.3000.300=0.083kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08310001000/43200=1.926N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.570+1.44.400)0.300=1.664kN截面抗剪强度计算值 T=31664.0/(2800.00018.000)=0.173N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(116、3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.5703004/(1006000388800)=0.060mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+3.0117、00)0.300=1.650kN/m静荷载 q1 = 1.200.904+1.200.060=1.156kN/m活荷载 q2 = 1.401.650=2.310kN/m计算单元内的木方集中力为(2.310+1.156)0.800=2.773kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.773/0.800=3.466kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.470.800.80=0.222kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8003.466=1.664kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8003.466=3.050kN木方的截118、面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.222106/64000.0=3.47N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31664/(260119、80)=0.520N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.964kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.964800.04/(1009000.002560000.0)=0.116mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.050kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托120、梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.651kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.086kN经过计算得到最大变形 V= 0.171mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.651106/1.05/10160.0=61.02N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.171mm顶121、托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.13419.150=2.574kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.629kN。2.活122、荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+3.000)0.8000.800=3.520kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.48kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；123、 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/15.8=225.376 允许长细比=185.190 210 长细比验算满足要求! =0.144 124、=7669/(0.144489)=108.994N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/15.8=233.964 允许长细比=192.247 210 长细比验算满足要求! =0.135 =7669/(0.135489)=116.458N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=108.994N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/15.8=225.415 允许长细比=185.222 210 长细比验算满足要求! =0.144 =10483/(0.144489)=148.991125、N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3501.0001.088=0.381kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3810.8001.5001.500/10=0.086kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.200126、2.284+1.4003.520+0.91.4000.086/0.800=7.805kN 非顶部立杆Nw=1.2004.629+1.4003.520+0.91.4000.086/0.800=10.619kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/15.8=225.376 允许长细比=185.190 210 长细比验算满足要求! =0.144 =7805/(0.144489)+86000/5080=127.928N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/15.8=233.964 允许长细比=192.247 210 长细比127、验算满足要求! =0.135 =7805/(0.135489)+86000/5080=135.525N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=127.928N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/15.8=225.415 允许长细比=185.222 210 长细比验算满足要求! =0.144 =10619/(0.144489)+86000/5080=167.925N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算地基为地下室顶板混凝土板，承载力满足要求