1、 湘潭广场项目B区悬挑架工程专项施工方案（方案编号：）编制：审核：批准：xx年六月 目 录 一、编制依据3二、工程概况3三、 脚手架方案选型43.1外脚手架选择43.2型钢选项6四、施工准备74.1 劳动力准备74.2 材料准备74.2.1 钢管84.2.2 扣件9五、悬挑式脚手架搭设流程及要求105.1 技术参数105.2 外墙悬挑式脚手架搭设构造要求125.3 施工工艺及要求135.4 具体节点构造17六、施工安全保证措施306.1 材质及其使用的安全技术措施306.2 脚手架搭设的安全技术措施316.3 脚手架上施工作业的安全技术措施316.4 脚手架拆除的安全技术措施326.5 脚手架2、的检查和验收336.6 脚手架搭设的安全管理356.7 脚手架使用与保护376.8 脚手架监控与监测措施386.9 脚手架的防雷与防火42七、 应急救援预案437.1 应急组织机构437.2 应急救援人员相应职责447.3突发事故上报机制467.4 应急救援行动的保障措施477.5应急药品物资保障497.6 应急救援资源配备50八、 脚手架荷载计算508.1无飘板悬挑外架计算书508.2有飘板悬挑外架计算书668.3有飘板悬挑外架计算书838.4有飘板悬挑外架计算书（带联梁）998.5有飘板悬挑外架计算书（带联梁）116一、编制依据1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、；2 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；3 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；4 钢管脚手架扣件GB15831；5 直缝电焊钢管 GB/T13793-2008；6 碳素结构钢GB/T 700-2006；7 钢结构设计规范GBJ17-2003；8 建筑结构荷载规范GB50009-2012；9 建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程DBJ13-91-2007； 10 砼结构设计规范GB50010-2010 11 湘潭广场施工组织设计 12湘潭广场B区建筑、结构设计图二、工程概况湘潭广场项目位于湘潭市岳塘区芙蓉路北、晓塘路南、月华东路与月华西路之间。项目分为A、B两个地块，A地4、块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。是集中购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.9 万 m2，地下 16.7 万m2。 B区由步行街商铺和住宅组成，地下室为负一层，地上商铺为2层，住宅为31-34层，层高为2.9米。建筑面积约573870.64。1建筑面积（m2）总建筑面积57.38万地下面积8.99万占地面积10.2万地上面积48.39万2层数商铺地下一屋商铺地上1-2层住宅楼地下一屋住宅楼地上33-34层3层高（m）商铺地下室首层二层4.65m4.75-5.1m4.5m住宅楼地下首层二层标准5、层一层3.9m、5.3m、5.5m4.2m、4.8m2.94高度基础标高56.7基坑深度56.2商铺檐口9.25m、9.75m建筑高度10.75m、10.25m住宅檐口高度95.7m、95.7m建筑总高97.5m、102.5m5结构形式基础类型桩基础/筏板结构类型地下部分框架-剪力墙结构地上部分剪力墙结构三、 脚手架方案选型3.1外脚手架选择据设计图纸及施工现场具体情况。本工程外脚手架拟采用悬挑脚手架和双排落地式脚手架两种搭设方式。B区由12栋超高层住宅楼及10栋两层商铺组成，部分塔楼一二层也为商铺，住宅楼外观造型新颖，建筑线条较为复杂，爬架难以满足施工要求，故采用悬挑架作为结构施工时的外防护6、及装饰阶段操作架，塔楼4层以下搭设落地式脚手架，4层以上为悬挑架，本方案着重介绍悬挑脚手架，落地式脚手架另已编制专项方案。下附B区1#2#5#楼平面布置图：3.2型钢选项3.2.1采用悬挑梁16工字钢作悬挑托架，每根型钢悬挑梁外端加斜拉15.5mm（619+1）钢丝绳至上层主体结构上；最大悬挑高度为19.2m。脚手架立杆横距0.9m，立杆纵距1.5m，大横杆步距1.8m；连墙件用483.0的钢管，连墙件采用不大于二步三跨，由于层高为2.9m，按每层设置连墙件，采用扣件与预埋钢管连接；脚手架外围满挂安全网，内立杆距结构外边缘净尺寸300mm，脚手架与建筑物之间的缝隙采用脚手板或小兜网进行水平防护7、，留余缝隙1215cm。 第一层悬挑架设置在地上四层，四层以上按照每6层一次悬挑至楼顶。悬挑情况详见下表： B区悬挑外架分段概况分段次数起层（m）止层（m）高度第一次悬挑架四层面十层 17.4m第二次悬挑架十层面十六层 17.4m第三次悬挑架十六层面二十二层 17.4m第四次悬挑架二十二层面二十八层 17.4m第五次悬挑架二十八层面层面1.8m 19.2m注：立杆顶端高出主体结构施工面一步架高，即1.8m。3.2.2侧立面无飘板的部分采用3.5米长16号工字钢悬挑;有飘板部位采用4.0及4.5米长16#工字钢悬挑，部分（转角处）带联梁，部分不带联梁；转角最大部位采用5m及6米长16号工字钢悬挑8、，上面固定16号工字钢作为次梁（联梁）。四、施工准备4.1 劳动力准备整个外脚手架工程涉及到搭设、维护及拆除三个阶段，根据各个阶段的不同工作内容，劳动力的需用情况不同。本工程主体施工进度要求较快，外脚手架工作量较大，需投入较多劳动力。本工程劳动力需用情况见表4-1。表4-1 劳动力需用计划表阶段外脚手架搭设阶段外脚手架维护阶段外脚手架拆除阶段工种架子工架子工架子工人数1302050工作内容外脚手架搭设，悬挂安全网，铺设跳板，进行层间封闭，外脚手架上垃圾及杂物的清理外脚手架的日常围护，配合外装单位做好外脚手架的修改，及时清理外脚手架上垃圾及杂物拆除外脚手架及悬挑钢梁，将所有材料运至指定堆场，清理9、外脚手架拆除范围内的所有垃圾及杂物4.2 材料准备结合本工程结构特点以及钢管刚度、强度高的特点，本工程外脚手架采用扣件式钢管脚手架，在选材方面需遵循以下原则：4.2.1 钢管1、脚手架钢管使用类型为483.0钢管。2、连墙件材料采用钢管、扣件、型钢等，应为力学性能适中的Q235钢，其力学性质应符合国家现行标准碳素结构钢（GB700-89）中Q235A钢的规定要求。3、钢管的截面尺寸应为外径48mm，壁厚3.0mm。用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为46m（这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作）。用于横向水平杆的钢管长度为1.5m，以适应脚手架宽的需要。4、钢管质量的检验要求.10、钢管的外观质量检验应按表4-2进行表4-2 钢管质量检验要求项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径，壁厚483.0；3.0mm5端面应平整，端面切斜的偏差1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理，度锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度，不得超过0.50mm8其它项目同新管项次3、4、5同新管3、4、5.钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。4.2.2 扣件1、扣件采用可锻铸铁制作的标准扣件。其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫11、圈）采用材质符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。2、技术要求.扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作。.铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的铸铁缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。.扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。.扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm。.当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。.扣件表面应进行防锈处理。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件在加紧钢管时，开口处最大距离小4.512、mm，必要时进行抗滑扭试验。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达65N.m时，不得发生破坏。3、扣件质量的检验要求.扣件质量应按表4-3进行检验表4-3 扣件质量检验要求项次检查项目要求新扣件1产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能应符合技术要求（2）（6）的规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件的项次2、3脚手板采用钢筋网片。规格为800mm600mm，不得使用锈蚀、散边或破损严重的钢筋网片。安全网：选用合格的聚氯乙烯编织的2000目/100平方厘米密目安全网，规格为1.8m6.0m的单张网重量应在3.0以上，并尽量满足环境效果要求。五、悬挑式脚手架搭设流程及要求13、5.1 技术参数【无飘板普通型钢悬挑脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)17.4(m)立杆型号48 3.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.9立杆步距(m)1.8连墙件布置方式水平方向三跨，竖向每层设置型钢悬挑长度(m)1.5锚固长度(m)2钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数1地区湘潭市基本风压(kN/m2)0.3【有飘板一侧型钢悬挑脚手架1】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)17.4(m)立杆型号48 3.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.9立杆步距(m)1.8连墙件布置方式水平方向三跨，竖向每层设置型钢悬14、挑长度(m)1.8锚固长度(m)2.2钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数1地区湘潭市基本风压(kN/m2)0.3【有飘板一侧型钢悬挑脚手架2】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)17.4(m)立杆型号48 3.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.9立杆步距(m)1.8连墙件布置方式水平方向三跨，竖向每层设置型钢悬挑长度(m)2锚固长度(m)2.5钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数1地区湘潭市基本风压(kN/m2)0.3【转角部位型钢悬挑脚手架1】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)17.15、4(m)立杆型号48 3.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.9立杆步距(m)1.8连墙件布置方式水平方向三跨，竖向每层设置型钢悬挑长度(m)2.1锚固长度(m)2.9钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数1地区湘潭市基本风压(kN/m2)0.3【转角部位型钢悬挑脚手架2】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)17.4(m)立杆型号48 3.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.9立杆步距(m)1.8连墙件布置方式水平方向三跨，竖向每层设置型钢悬挑长度(m)2.7锚固长度(m)3.3钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚16、手板铺设层数1地区湘潭市基本风压(kN/m2)0.35.2 外墙悬挑式脚手架搭设构造要求5.2.1 外墙悬挑脚手架的设置 悬挑式外墙脚手架的搭设工艺，主要体现在型钢悬挑、钢丝绳反拉的悬挑体系部分，以及钢丝绳反拉卸荷体系，其余施工工艺与落地式脚手架施工工艺一致。平面布置:立杆纵向间距1.5m，（在结构柱和结构转角时根据实际情况作相应调整。在结构柱做适当调整，但不大于1.5m；结构转角处工字钢梁，端部用2根钢丝绳斜拉到上一层结构，没有飘板的一侧用16号工字钢锚固2m悬挑1.5m；在有飘板的一侧用16号工字钢悬挑1.8m锚固2.2m。钢梁布置按每一根立杆下面均有钢梁的布置原则布置（详见平面布置图），17、脚手架宽度0.9m，内排立杆距建筑物结构边缘净距为300mm，立杆在转角短边处按尺寸进行分档，立杆与横杆用直角扣件扣紧，立杆的直接接头应相互错开50%，立杆的接头、相邻杆要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不要大于步距的1/3，工艺同落地脚手架。5.2.2 悬挑工字钢梁先在结构楼面上测量并标出钢梁的安装位置预埋6个形螺栓，形螺栓采用圆钢20钢筋制作，钢筋锚固长度同板厚。用以固定16号工字钢，楼板的厚度小于100mm，另采取加固措施工字钢与圆环固定好后用木榫塞牢固；钢梁作为架体搭设基础，安装必须保证其平整度，同一道钢梁相对高度差不超过20mm，每根钢梁内外立杆落脚处的相对高差不超过518、mm。形螺栓构造如图：悬挑钢梁 形圆钢锚环固定构造 5.3 施工工艺及要求1) 施工工艺流程材料配备定位 悬挑层预埋20圆钢锚环安装16#普通工字钢竖立杆搭设扫地杆纵向水平杆横向水平杆加设剪刀撑铺设脚手板设置连墙件在作业面搭设护身栏杆挂安全网上层结构预埋锚环张拉钢丝绳上部按规范要求重复搭设 2）立杆 脚手架设置纵、横向扫地杆。采用直角扣件固定在距底座上皮不高于200mm外的立杆上,横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接, 立杆接长除顶步可采用搭接外,其余各层各步接头均采用对接扣件连接,对接.搭接均符合下列规定：（1）立杆距墙面不得大于30 cm，19、立杆上的对接扣件交错布置:两根相临立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；（2）搭接长度不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定 ，端部扣件，盖板的边缘至杆端距离不小于100mm；（3）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步（4）每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度 3)横向水平杆.每一主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆长度1m，用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm（对于双立杆，应设置在双立杆之间）20、。.操作层非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要设置。.横向水平杆伸出大横杆外的长度应控制在50mm。 4）剪刀撑，横向斜撑搭设应符合以下规定（1）脚手架设剪刀撑与横向斜撑，斜杆与地面的倾角在45600之间，每道剪刀撑宽度为6跨。剪刀撑必须用红、白相间的架管搭设，在顶层施工高度处，脚手架外侧设水平挡脚板，挡脚板为公司统一制作。 （2）脚手架视外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的衔接采用搭接，用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；剪刀撑斜杆连接不少于3个扣件。 5）作业层斜道的栏杆和挡脚板搭设符合下列规定（1）栏杆21、和挡脚板均应搭设应在外立杆的内侧；（2）上栏杆上皮高度为1.2m；（3）挡脚板高度不小于180mm，中栏杆应居中设置.6) 脚手板的铺设符合下列规定（1） 脚手板铺满、铺稳、离开墙面120150mm，脚手板探头用直径3.2的镀锌钢丝固定在支撑杆件上，严禁使用探头板。（2）在拐角,斜道平台口处的脚手板,与模内水平杆可靠连接,防止滑动,自顶层的脚手板往下计，每一层铺满脚手板。6) 安全绿网的设置要求整个外架立面用L1.86m绿色阻燃型密目网安全立网全封闭。为美观起见，应采用统一颜色，张挂安全绿网必须绷紧，特别转角处应采用衬筋垂直固定，使得安全绿网形成垂直一线，网与网搭接严密，不得有漏洞，安全网、密22、目网按规定挂设，必须用尼龙绳绑扎。7) 内档防护本工程脚手架搭设时，为充分考虑到外墙门窗的安装和施工，脚手架内立杆与建筑物结构外边缘净尺寸控制为200300mm，由于净控尺寸大于规范要求，所以内档防护采取以下措施。内档防护采用钢笆片和碎木板组成，每层采用钢笆片满铺，在内档处根据脚手架水平小横杆的跨距等距设置，即每隔1500设置一根短横杆，横杆一端与脚手架立杆扣接，另一端搁置在楼层结构面上，并用钢筋焊接固定，钢笆片用8#钢丝与短横杆扎牢。在操作层脚手架内档及脚手架走道范围内的钢笆片上须满铺碎木板，用钢钉钉牢。8） 架体颜色1、架体钢管采用橘黄色,护身栏杆采用红白相间（5060Cm）色。5.4 具23、体节点构造1 挑架连墙 316#工字钢挑梁锚环大样，在预埋圆钢锚环时需套PVC管。 I 4内外立杆脚节点距工字钢悬挑端部100mm与立杆对应处焊直径22高度150mm的定位钢筋头，以固定立杆位置。5. 悬挑架剖面图 悬挑架剖面大样3002700 6. 拉结点大样6.1在有飘板处拉结点采用PVC套管预埋至梁内，后用钢丝绳穿过对拉，吊拉下部工字钢。 6.2无飘板处采用20圆钢制作，在砼内锚固30d，加180弯钩。在悬挑上层结构处预埋在梁内。 无飘板处预埋吊环大样6.3钢丝绳对拉，在悬挑上一层预埋吊环后用光面直径15.5（619+1）钢丝绳卸载，水平吊点为每根工字钢都需对拉，分荷架体起吊至略高于设计24、度度后，再将钢丝绳收紧，每端用三个钢丝绳夹卡紧钢丝绳另配一个安全夹。反拉钢丝绳与吊环相对应设置，整体悬挑架体和钢丝绳收紧后，应逐一检查钢梁的高度是否统一、钢丝绳的松紧情况。一般情况下，钢梁内外吊点的钢丝绳、相邻悬挑体系间的钢丝绳必然产生松紧不一的现象，对此必须进行调整。 7.悬挑主梁穿墙构造与不穿墙构造： 20008.施工电梯及塔吊部位的设置施工电梯部位立杆纵向间距1.5m、0.9m、1.5m布置4排立杆；水平杆与其他架体断开。每排立杆下分别采用16号工字钢悬挑，满足1.25la锚固长度，每个型钢悬挑梁外端设置直径15.5（619+1）钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。出入口满铺钢笆片，上铺多层板25、以方便推车。两侧搭设扶手以保证安全。出入口两侧均设置连墙件，两步一道，以增加架体的稳定性。塔吊中心与外架的外立面间距2.4m，塔吊扶墙不与外架钢管接触。附墙件位置的安全网密封严实。9. 因本项目电梯井楼梯部位采用铝模新型工艺，局部电梯井楼梯处安装铝摸无法进行悬挑。故采用以下节点大样进行施工： 10. 转角处工字钢的布置转角处工字钢成直角布置，上面设置横梁，外架立杆搭设在横梁上。中间一根工字钢的端部用两根直径15.5（619+1）钢丝绳斜拉在上一层预埋吊环上。如下图一：图二; 11.离外墙较大部位防护措施因建筑飘板较多，大部分为500mm飘板，加上100mm外装饰线，为满足施工需要，及外架美观，26、统一将飘板一侧外架按离墙直线拉平布置，见下图，该部位部分外架离墙距离最大达到700mm，采取小横杆延长至离墙200mm，并在小横杆离墙最近一端用水平大横杆将小横杆用扣件连接在一起，在上面满铺钢筋笆片。离墙较大部位平面图离墙较大部位剖面图12、悬挑内侧维护做法 六、施工安全保证措施6.1 材质及其使用的安全技术措施6.1.1 扣件的紧固程度宜在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。6.1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。6.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有27、脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6.1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。6.1.5 严禁将外径48mm与51mm 的钢管混合使用。6.1.6 钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。6.2 脚手架搭设的安全技术措施5.2.1 四层以下落地式脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。6.2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。6.2.3 开始搭设立杆时应每28、隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6.2.4 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。6.2.5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。6.2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。6.3 脚手架上施工作业的安全技术措施6.3.1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。6.3.2 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，29、施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。6.3.3 结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的落地式脚手架同时作业层数不超过一层。6.3.4 当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。6.3.5 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。6.3.6 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。6.4 脚手架拆除的安全技术措施6.4.1 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。6.4.2 拆架前，全面检30、查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。6.4.3 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。6.4.4 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。6.4.5 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。6.4.6 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6.4.7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。6.31、4.8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。6.4.9 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。6.4.10 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。6.4.11 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。6.4.12 拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。6.4.13 六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。6.5 脚手架的检查和验收 脚手架32、搭设完毕后要由项目负责人组织项目技术负责人、生产经理、安全主管、安全员、外架班组等进行检查验收，合格后报公司安全部门，由公司安全部门组织相关部门进行检查验收，合格后报监理单位及建设单位进行联合检查验收，合格后方可投入使用。6.5.1、严格按照规范规定对进场构配件进行检查和验收，不合格的构配件严禁使用。6.2.2、脚手架及其基础应在下列阶段进行检查和验收：（1）基础完工后，脚手架搭设前。（2）作业层上施加荷载前。（3）每搭设完68米高度后（同时挂验收标牌）。（4）达到设计高度后。（5）遇有六级大风和大雨后。（6）停用超过一个月。6.5.3、验收依据：（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（J33、GJ130-2011）。（2）本施工组织设计。（3）技术交底文件。6.5.4、脚手架定期检查项目：（1）杆件的设置和连接是否符合构造要求。（2）地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空。（3）扣件螺栓是否松动。（4）立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求。（5）安全防护措施是否符合要求。（6）是否超载。（7）外脚手架的技术要求与允许偏差（详下表）项次项目技术要求允许偏差(mm)检查方法与工具1立杆垂直度100经纬仪H=2m7H=10m14H=20m28H=30m42H=40m55H=50m70中间档次采用插值法2间距20钢尺50203纵向水平杆高差20水平仪104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏34、差外伸200 mm-50钢尺6.6 脚手架搭设的安全管理1、搭除脚手架必须持证上岗，并定期进行身体检查，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作.。2、搭拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽,系好安全带，使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。3、拆下的零部件要装入容器内，用吊蓝吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷(利用塔吊吊运)。4、脚手架的构配件质量和搭设质量应按规范要求进行检查验收，合格后方可使用。5、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送泵等固定在脚手架上，35、严禁挂起重设备。6、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，雨后作业应设置防滑条。7、安全网搭设应按有关规定搭设或拆除。8、脚手架使用期间严禁拆除下列杆件：（1）主节点处纵、横水平杆和纵、横扫地杆。（2）连墙杆。9、不得在脚手架基础及临近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。10、搭设或拆除脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。11、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体拉撑工作，铺好脚手板，固定好挡脚杆和防护栏杆，拉好安全网。12、拆除架子在使用电焊切割时，派专职人员做好防火工作、配备料斗、防36、止火星和切割物溅落(如室内已装饰、窗要关好、窗未安装好的应派专人看好)。13、搭设过程中应由工地项目经理组织有关人员及时检查，按有关规定报请公司安全科组织人员(项目经理、安全员、架子工、班长等)进行检查、验收和鉴证,标准化工地每两步挂验收合格牌一块。14、在工程施工过程中,应派有经验的架子工负责对脚手架进行检查与保修工作.扣件松动时及时拧紧;脚手架上不得堆放各种材料，每天安排专人进行整个施工区域的安全检查，特别在大风雨后,项目经理要及时组织有关人员对架子进行全面检查。15、脚手架应由工地安全员定期检查(如立杆垂直度,沉降观测等).如发现问题及时采用措施予以解决。16、脚手架验收合格后，任何人不37、得擅自拆改，如需做局部拆改时，需经项目经理同意由架子工操作。17、加强对楼梯口，电梯口预留洞口的栏杆，防护网的检查。18、安全通道、卸料平台、井架通道、混凝土输送泵管等不得与脚手架杆件连接。6.7 脚手架使用与保护1、脚手架使用中必须经常检查，清除架上杂物，严禁在架子堆放过多的施工材料，或多人挤在一起，以防架子超载。2、脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3000N/M2，使用的工具、材料等应尽量放在脚手架内侧，以减少倾覆力矩。3、施工过程中，应有专人负责经常检查脚手架，如发现连接部件有松动、位移现象时，应及时采取加固措施。6.8 脚手架监控与监测措施1、所有临边、洞口等各类技术措施的38、设置。2、技术措施所用的配件、材料和工具的规格和材质。3、技术措施的节点构造及其与建筑物的固定。4、扣件和连接件的紧固。5、安全防护设施的用品及设备的性能。6、外脚手架搭设、拆除的预防监控措施：作业活动重大安全隐患预防监控措施脚手架搭设脚手架无施工方案、无设计计算书，施工方案未经审批或无法指导施工加强施工方案的编制、审核、审批管理纵横向立杆间距不符合要求做好安全技术交底、及时组织实测立杆基础未平整夯实，缺少底座，无纵横向扫地杆，无排水措施做好搭设前准备、布置工作，做好立杆基础砼垫层未按规定设置连墙拉结杆或连墙拉结杆设置不符合要求做好安全技术交底、及时组织验收不按规定设置剪刀撑做好安全技术交底、39、及时组织验收杆件材料不符合要求做好材料进场验收小横杆、大横杆步距不大于1.8m做好安全技术交底、及时组织实测一字形、开口形脚手架两端未设置连墙件或斜撑做好安全技术交底、及时组织检查脚手架拆除未定期检查、维护建立制度，落实职责，做好定期检查未按脚手架拆除顺序拆架做好拆除安全技术交底及跟踪检查拆除前未对脚手架杆件连接、连墙件、支撑系统进行检查做好拆除安全技术交底及跟踪检查连墙杆件提前拆除、整层拆除或数层拆除后再拆除脚手架做好拆除安全技术交底及跟踪检查分段拆除高差大于2步架未增设连墙件加固做好拆除安全技术交底及跟踪检查7、监测措施(1）项目部、班组日常进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。40、(2)日常检查、巡查重点部位如下:1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑、钢丝绳拉结、锚环松动等构件是否符合要求。2）落地式脚手架地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体的沉降、垂直度的偏差是否符合规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8）悬挑架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象。9)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。10)监测项目包括:支架沉降、位移和变形。11)监测频率:在脚手架搭设期间，一般监测频率不超过3天/次5天/次，在脚手架使用期，一般监测频率不超过41、10天/次15天/次。6)监测的方法与工具:立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺，立杆间距用钢板尺，纵向水平杆高差用水平仪或水平尺，主节点处各扣件中心点相互距离用钢板尺，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差用钢卷尺，立杆上对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺，脚手板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺.拐角尺，钢管外表面锈蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺。钢管脚手架检测预警值序号检验项目技术要求检验方法1立杆平面位置立杆位置符合设计要求观察垂直度（mm）0.3%H用经纬仪或吊线和尺量检查42、2杆件间距（mm）步距20尺量检查纵距20横距203纵向水平杆纵向水平杆间距（mm）400尺量检查一根水平杆的两端高差（mm）20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆的高差（mm）104横向水平杆外伸长度（mm）外伸500-50 尺量检查5扣件安装主节点处各扣件中心相互位置（mm）150 尺量检查同步内立杆上两个相邻接头对接扣件的高差（mm）500 立杆上对接扣件至主节点的距离（mm）h/3纵向水平杆上对接扣件至主节点的距离（mm）la/3扣件螺栓拧紧力矩（Nm）4065扭力扳手6剪刀撑布置符合设计要求观察搭接长度、扣件数量符合相关规范观察跨越立杆根数符合本规程规定观察水平夹角4560角尺检查743、连墙件构造必须采用刚性连墙件观察检查间距设计规定尺量检查与主节点间距（mm）300尺量检查8脚手板铺设严密，绑扎牢固，无探头板观察检查9防护脚手架外侧设置栏杆，密目网围护；施工层增设挡脚板；底部满铺木板或竹笆片，密目网兜底全封闭；沿高度每隔4步设置内档防护。观察检查6.9 脚手架的防雷与防火1、在脚手架上进行电、气焊切割作业，必须办理动火审批手续完善，且必须有防火措施和专人看管，必须在作业范围内有灭火器等消防措施，无关的电、气焊作业不能在脚手架上操作。2、拆除架子在使用电焊切割时，派专职人员做好防火工作、配备料斗、防止火星和切割物溅落(如室内已装饰、窗要关好、窗未安装好的应派专人看好)。3、在44、脚手架密闭层必须设置灭火器，每层4个，并设专人检查确保不失不漏。每隔一层设置消防栓及相应设备并配置自动加压泵。4、脚手架附近电气焊接操作时，要用层板遮挡脚手架，防止火星点燃脚手架防护材料及安全网等易燃物品。5.防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2005）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地45、线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个（本工程按照南北各3个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。七、 应急救援预案为了保证本工程项目具有较大危46、险性的工程施工安全生产工作落到实处，认真贯彻落实安全生产法、建设工程安全生产管理条例等法律法规，根据公司制定的安全生产事故应急救援预案，结合项目部实际情况，特制定此预案。7.1 应急组织机构总指挥：陈晓副指挥：张国伟、张振宇、焦飞、任吉红、孙延军、任有天、陈华斌通讯组负责人：赵基良事故调查组负责人：叶健救护组负责人：王宇扑救组负责人：李宝疏散组负责人：陈白庚组员：负责现场紧急医疗联系，车辆调度组员：负责现场隔离及事故调查组员：负责现场紧急救护工作组员：负责紧急现场救援工作组员：负责现场紧急疏散工作 7.2 应急救援人员相应职责1）事故应急指挥总指挥职责（1）分析紧急状态，判断是否可能或已经发生47、重大事故，确定事故应急级别（项目应急，社会应急）和相应报警级别；（2）负责开展项目应急响应水平的事故应急救援行动；（3）如果事故级别升级到社会应急，负责向政府有关应急联动部门提出应急救援请求；（4）指挥、协调应急反映行动；（5）与相关的外部应急部门、组织和机构进行联络；（6）下达进入项目应急或社会应急状态的命令；（7）监察项目内外应急人员的行动；（8）应急终止后，负责组织事故现场的恢复工作；（9）负责人员、资源配置、应急队伍的调动；（10）协调后勤反面以支援应急反应组织；（11）确定现场指挥人员；（12）负责保护事故发生后的相关数据；（13）组织应急预案的演练。2）事故应急指挥中心副总指挥职责48、（1）协助总指挥组织和指挥应急操作任务；（2）事故现场应急操作的直接指挥和协调；（3）事故现场评估；（4）及时向场外人员通报应急信息；（5）对应急救援行动提出建议；（6）负责项目人员和公众的应急反应行动的顺利执行；（7）控制现场出现的紧急情况；（8）现场应急行动与场外人员操作指挥的协调；（9）负责事故后的现场清除工作。3） 事故现场应急救援队的职责A、救援组职责（1）负责寻找、集中、清点、营救事故中的受伤人员。（2）在保证自身安全的情况下，尽可能控制危险源再度发生危险，同时要采取措施保护现场；B、疏散组职责阻止非抢险救援人员进入事故现场；负责现场车辆疏通；（3）按事故的发展态势有计划地疏散人员49、；（4）维持库区内治安秩序；（5）负责事故现场隔离区域和疏散区域的警戒和交通管制。C、通讯组职责（1）确保各专业队与场内事故现场指挥部广播和通讯的畅通；（2）通过广播指导人员的疏散和自救。D、救护组职责（1）负责对伤病员进行检查分类和观察；（2）负责对伤员的救护、包扎、诊治和人工呼吸等现场急救；（3）负责保护、转送事故中的受伤人员。E、事故调查组职责（1）负责事故现场图纸的测绘；（2）查明事故经过、人员伤亡和财产损失情况；（3）查明事故的原因、确定事故的性质和责任，提出对事故责任者的处理建议；（4）检查控制事故的应急措施是否得当落实，提出防止类似事故再发生的技术措施和事故教训，提出今后需要研究50、的课题；（5）对公司有关制度、条例、规程提出修改意见，写出事故调查报告。7.3突发事故上报机制 公司行业主管部门政府部门 应急指挥部 现场应急救援120救援社会救援 事故点应急上报机制7.4 应急救援行动的保障措施应急救援行动是指在紧急情况发生时，为及时营救人员、疏散撤离现场、减缓事故后果和控制事故而采取的一系列抢救援助行动。一旦事故发生时，应及时调动并合理利用应急资源，包括人力资源和物资资源投入行动；在事故现场，针对事故的具体情况选择应急对策和行动方案，从而能有效地使伤害和损失降低到最低程度和范围。相关部门联系电话：序号部 门功 能联系方式1消防火警1192公安匪警1103交通事故1224医51、院湘潭市一医院0731-586691205气象站气象预报1216信息台查号114指挥组联系电话：序号项目领导1陈 晓186731832222焦 飞181732353013张国伟186703730064任吉红186700543455任有天150847036046张振宇186748536897孙延军156751463308陈华斌186748386899叶 健18684648096 从广场项目工地至湘潭市一医院，全程2.3公里，下图为地图导航路线，能有效的快速指导抢险应急救援，为受伤人员快速就医抢救起着争分夺秒的作用。 7.5应急药品物资保障项目部应配备以下应急救援器材、应备药品清单。品 名适应症品52、 名适应症创可贴小创伤出血紫药水消毒防腐万花油烧烫伤京万红软膏烧烫伤碘酊（2%）局部消毒酒精（70%）局部消毒红药水清毒止血清凉油驱暑醒脑棉垫、崩带外伤出血止血胶带外伤出血1. 现场应备药品（1）存放地点：项目办公室（2）使用与保管要求：所有的药品必须有出品合格证，并在有效期限内使用；过期的药品必须更换。药品的贮藏必须放置于阴凉处、防潮且满足药品有关贮藏规定。所有的药品必须由现场的医护人员专人保管。2应急器材清单名称器材交通工具项目部及现场车辆消防应急器材干粉来灭火器、二氧化碳灭火器、机械泡沫灭火器、消防水带防触电应急器材绝缘棒、绝缘鞋、绝缘手套防高处坠落、物体打击应急器材安全帽、安全带、安全53、网防中毒应急器材气体探测仪、防毒罩、抽风机急救药物及器材防中毒药物、防外伤药物、担架、消毒药物及喷洒工具7.6 应急救援资源配备序号应急设备名称数量状态备注1担架2好2氧气袋1好3药箱2好内附常用急救药品4绷带6好5手电20好6应急灯10好7对讲机20好8灭火器20好9工具车1好八、 脚手架荷载计算8.1无飘板悬挑外架计算书悬挑1.5米锚固2.0米扣件钢管脚手架依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管54、强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进55、行受力计算！悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.900/2=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.900/256、=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值57、进行强度验算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值 q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支58、座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.0400.900/59、4=0.464kN.m =0.464106/4491.0=103.249N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0900.0900.0/(482.061051077860、0.0)=1.009mm最大挠度和 V=V1+V2=1.024mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.0361、5+1.20.068+1.41.350=2.012kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10717.400=1.866kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.90062、+0.300)/2=0.360kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.447kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中63、 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.447+0.91.42.700=7.539kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.447+1.42.700=7.917kN风荷载设计值64、产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.8001.800/10=0.138kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.917kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式65、 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =7917/(0.19424)=98.522N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,66、立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.539kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.67、190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7539/(0.19424)+138000/4491=124.497N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中68、，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=7.92kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=7.892kN,R2=9.107kN,R3=-0.305kN最大69、弯矩 Mmax=1.567kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.567106/(1.05141000.0)+3.8101000/2610.0=12.047N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =1.57106/(0.929141000.00)=70、11.97N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=8.764kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=8.764kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.71、82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0008.764/0.850=82.483kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=8.764kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=87644/(3.1416652)1/2=10mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压72、点的拉环受力R=9.107kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=91074/(3.1416165.752)1/2=6mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴73、向拉力，N = 9.11kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于9106.54/(3.1416201.5)=96.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.11kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计74、算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 9.112.00/2 = 9.11kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 9.11106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.03975、0 = 1-(1-20.0390)1/2=0.0390s = 1-0.0390/2=0.9800楼板压点负弯矩配筋为 As = 9.11106 / (0.9800105.0210.0) = 421.3 mm2悬挑脚手架计算满足要求！8.2有飘板悬挑外架计算书悬挑1.8米锚固2.2米扣件钢管脚手架依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立76、管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.8077、米，建筑物内锚固段长度2.20米。悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。最外面支点距离建筑物1.00m，支杆采用钢管48.0 3.0mm而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.900/2=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.900/2=0.900kN/78、m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =79、0.354106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值 q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值80、，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.0400.900/4=0.464kN81、.m =0.464106/4491.0=103.249N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0900.0900.0/(482.06105107780.0)=1.0082、9mm最大挠度和 V=V1+V2=1.024mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.0683、8+1.41.350=2.012kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10717.400=1.866kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.900+0.300)/284、=0.360kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.447kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(85、kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.447+0.91.42.700=7.539kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.447+1.42.700=7.917kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 86、MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.8001.800/10=0.138kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.917kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh87、 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =7917/(0.19424)=98.522N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 88、其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.539kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计89、算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7539/(0.19424)+138000/4491=124.497N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 255.195kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为9090、0mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=7.92kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.979kN,R2=4.700kN,R3=0.137kN最大弯矩 Mmax=191、.662kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.662106/(1.05141000.0)+0.0001000/2610.0=11.226N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =1.66106/(0.929141000.00)=12.69N/mm92、2；水平钢梁的稳定性计算 0时，水平钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini且有 RUicosi=RDicosi可以得到 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1=6.336kN RD1=6.336kN十、拉杆与支杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为RU=6.336kN，RD=6.336kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系93、数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0006.336/0.850=59.630kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径11.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=6.336kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=63364/(3.1416652)1/2=8mm下面压杆以钢管48.0 3.0mm计算，斜压杆的容94、许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 6.34kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.20； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.60cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.07m； A 受压斜杆净截面面积，A =4.24cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 76.52 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=6.336kN； lwt为焊接面95、积，取424.12mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 6335.74/424.12 = 14.94N/mm2。斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.700kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.796、5N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=47004/(3.1416165.752)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.70kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于4700.27/(3.1416201.5)=49.9mm。3.水平钢梁与楼板压97、点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.70kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 4.702.20/2 = 5.17kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混98、凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 5.17106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0220 = 1-(1-20.0220)1/2=0.0220s = 1-0.0220/2=0.9890楼板压点负弯矩配筋为 As = 5.17106 / (0.9890105.0210.0) = 237.1 mm2悬挑脚手架计算满足要求！8.3有飘板悬挑外架计算书悬挑2米锚固2.5米99、扣件钢管脚手架依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺100、设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.50m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布101、荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.900/2=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.900/2=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.10102、1.260)1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值 q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.103、04/(1002.06105107780.0)=2.160mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图104、2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.0400.900/4=0.464kN.m =0.464106/4491.0=103.249N/mm2小横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)105、=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0900.0900.0/(482.06105107780.0)=1.009mm最大挠度和 V=V1+V2=1.024mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.03106、80.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.068+1.41.350=2.012kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(107、kN/m)；本例为0.1196 NG1 = 0.12017.400=2.081kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.662kN。活108、荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.662+0.91.4109、2.700=7.796kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.662+1.42.700=8.174kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.5001.500/10=0.096kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.174kN；110、 i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强111、度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得: =8174/(0.27424)=71.893N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.796kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细112、比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得到 =7796/(0.27424)+96000/4491=89.873N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 270.099kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要113、求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=8.17kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑114、脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=7.673kN,R2=9.972kN,R3=-0.190kN最大弯矩 Mmax=2.223kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.223106/(1.05141000.0)+3.9691000/2610.0=16.537N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.115、6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =2.22106/(0.929141000.00)=16.97N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=8.638kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=8.638kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照116、下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0008.638/0.850=81.303kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=8.638kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的117、吊环最小直径 D=86384/(3.1416652)1/2=10mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.972kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=99724/(3.1416165.752)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼118、板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.97kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于9972.03/(3.1416201.5)=105.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.97kN； d 119、楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 9.972.50/2 = 12.47kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效120、高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 12.47106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0800 = 1-(1-20.0800)1/2=0.0840s = 1-0.0840/2=0.9580楼板压点负弯矩配筋为 As = 12.47106 / (0.958085.0210.0) = 728.9 mm28.4有飘板悬挑外架计算书（带联梁）悬挑2.2米锚固2.8米扣件钢管脚手架依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003121、混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30122、kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.10米，建筑物内锚固段长度2.90米。悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。最外面支点距离建筑物1.00m，支杆采用钢管48.0 3.0mm而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值123、 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.900/2=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.900/2=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下124、: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值 q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm大横杆125、的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利126、分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.0400.900/4=0.464kN.m =0.464106/4491.0=103.249N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.068+1.350127、=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0900.0900.0/(482.06105107780.0)=1.009mm最大挠度和 V=V1+V2=1.024mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.128、9001.500/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.068+1.41.350=2.012kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10717.400=129、1.866kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.447kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总130、和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.447+0.91.42.700=7.539kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公131、式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.447+1.42.700=7.917kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.8001.800/10=0.138kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.917kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=132、1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm133、2；经计算得: =7917/(0.19424)=98.522N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.539kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 134、允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7539/(0.19424)+138000/4491=124.497N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 255.195kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示135、意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=7.92kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)136、 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=12.077kN,R2=4.747kN,R3=0.239kN最大弯矩 Mmax=1.732kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.732106/(1.05141000.0)+0.0001000/2610.0=11.699N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB5137、0017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =1.73106/(0.929141000.00)=13.22N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 0时，水平钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini且有 RUicosi=RDicosi可以得到 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1=6.387kN RD1=6.387kN十、拉杆与支杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为RU=6.387kN，RD=6.387kN拉绳的强度计算138、：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0006.387/0.850=60.115kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径11.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=6.387kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每139、个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=63874/(3.1416652)1/2=8mm下面压杆以钢管48.0 3.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 6.39kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.20； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.60cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.07m； A 受压斜杆净截面面积，A =4.24cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 77.14 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 140、f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=6.387kN； lwt为焊接面积，取424.12mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 6387.18/424.12 = 15.06N/mm2。斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.747kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计141、算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=47474/(3.1416165.752)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.75kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1142、.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于4746.64/(3.1416201.5)=50.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.75kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚143、固压点处楼板负弯矩数值为 M = 4.752.90/2 = 6.88kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 6.88106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0290 = 1-(1-20.0290)1/2=0.0300s = 1-0.0300/2=0.9850楼板压点负弯矩配筋为 A144、s = 6.88106 / (0.9850105.0210.0) = 316.8 mm2悬挑脚手架计算满足要求！8.5有飘板悬挑外架计算书（带联梁）悬挑2.7米锚固3.3米扣件钢管脚手架依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型145、为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.70米，建筑物内锚固段长度3.30米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.70m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d146、4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.900/2=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.900/2=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆147、计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.148、038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值 q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 149、活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.0400.900/4=0.464kN.m =0.464106/4491.0=103.249N/mm2小横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最150、大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0900.0900.0/(482.06105107780.0)=1.009mm最大挠度和 V=V1+V2=1.024mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5151、): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷载标准值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.068+1.41.350=2.012kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的152、荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1196 NG1 = 0.12017.400=2.081kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN153、/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.662kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.154、225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.662+0.91.42.700=7.796kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.662+1.42.700=8.174kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.155、2251.5001.5001.500/10=0.096kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.174kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16156、=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得: =8174/(0.27424)=71.893N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.796kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 =157、 kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得到 =7796/(0.27424)+96000/4491=89.873158、N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 270.099kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1700mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=8.17kN水平159、钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=6.863kN,R2=11.007kN,R3=-0.046kN最大弯矩 Mmax=3.155kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=3.155106/(1.05141000.0)+4.0231000/2610.0=22.850N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体160、稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =3.16106/(0.929141000.00)=24.08N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉161、力分别为 RU1=7.955kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=7.955kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0007.955/0.850=74.869kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径12.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计162、算作为吊环的拉力N，为N=RU=7.955kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=79554/(3.1416652)1/2=9mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.007kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉163、环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=110074/(3.1416165.752)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.01kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于11006.98/(3.1416201.5)=116164、.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.01kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 11.013.30/2 = 18.16kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 18.16106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.1170 = 1-(1-20.1170)1/2=0.1250s = 1-0.1250/2=0.9370楼板压点负弯矩配筋为 As = 18.16106 / (0.937085.0210.0) = 1085.3 mm2