1、湘潭广场项目悬挑式脚手架安全专项施工方案编制： 审核： 审批： 目 录一、 工程概况1二、 编制依据1三、 架体设计3四、施工准备及计划161、技术准备162、人员准备173、材料计划184、进度计划18五、进场材料要求18六、施工方法201、工艺流程202、施工方法22七、脚手架防雷接地措施35八、验收规定及质量保证措施381、构配件允许偏差382、脚手架搭设的允许偏差和检验方法383、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准38九、安全保证措施381、搭设、拆除措施382、安全管理措施393、脚手架的防火措施40十、应急预案411、应急组织机构及职责412、危险源识别分析413、应急演练424、2、安全事故应急事故及处置425、安全事故应急救援电话及定点医院44十一、计算书45十二、附图126湘潭广场项目悬挑式脚手架安全专项施工方案一、 工程概况1. 湘潭广场项目位于湘潭市岳塘区芙蓉路北、晓塘路南、月华东路与月华西路之间。项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。是集中购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.9 万 m2，地下 16.7 万m2。2.悬挑式脚手架搭设楼栋基本信息栋号建筑面积层高建筑高度结构形式8#楼302542.9m103.5m框剪结构9#栋3275923、.9m99.35m框剪结构10#栋343692.9m99.35m框剪结构11#栋274272.9m100.6m框剪结构 3.特殊情况说明：本工程8#、9#、10#、11#楼结构边缘为悬挑阳台、悬挑飘窗、悬挑空调板；本工程悬挑式外脚手架搭设最大高度为20.3m，属于建质200987文范畴，本方案须进行专家论证。二、 编制依据序号类别名称编号1国家标准钢管脚手架扣件GB 15831-20062建筑结构荷载规范GB50009-20123钢结构设计规范GB50017-20164热轧型钢GB/T706-20165行业标准悬挑式脚手架安全技术规程DG/TJ 08-2002-20066建筑施工安全检查标准J4、GJ59-20117建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20168施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20129建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-201510其它湘潭广场项目施工组织设计11湘潭广场B区建筑、结构设计图12建筑施工手册第五版三、 架体设计1.悬挑式脚手架设计表湘潭广场项目悬挑式脚手架设计表序号搭设位置搭设范围层高搭设高度挑梁间距挑梁位置钢丝绳拉环压环离墙间距立杆纵距立杆横距水平杆步距连墙件剪刀撑脚手板踢脚板安全网用途18#楼附图12.9m20.3m16#工字钢1.5m详见如下15.5（619+1）20300mm1.5m0.9m1.8m附图2连续布置钢笆5、网片每四层设置阻燃密目型结构防护29#楼附图22.9m17.9m20.3m16#工字钢1.5m详见如下15.5（619+1）20300mm1.5m0.9m1.8m附图2连续布置钢笆网片每四层设置阻燃密目型结构防护310#楼附图32.9m19.8m20.3m16#工字钢1.5m详见如下15.5（619+1）20300mm1.5m0.9m1.8m附图2连续布置钢笆网片每四层设置阻燃密目型结构防护411#楼附图42.9m19.55m20.3m16#工字钢1.5m详见如下15.5（619+1）20300mm1.5m0.9m1.8m附图2连续布置钢笆网片每四层设置阻燃密目型结构防护挑梁位置说明：8#栋入6、户大堂位置以及西商铺位置第一道挑梁设置于四层楼面，其余位置第一道挑梁设置于二层楼面，第二道挑梁位置统一于九层楼面，九层以上挑梁按照每七层间距设置，依次分别为十六层、二十三层、三十层。9#栋入户大堂位置第一道挑梁设置于四层楼面，东商铺位置第一道悬挑设置于五层楼面，其余位置第一道挑梁设置于二层楼面，第二道挑梁位置统一于八层楼面，八层以上挑梁按照每七层间距设置，依次分别为十五层、二十二层、二十九层。10#栋第一次悬挑层为四层（北面部分处于二层），第二次悬挑层统一设置于八层楼面，八层以上悬挑梁层按照每七层间距设置，依次分别为十五层、二十二层、二十九层。11#栋第一次悬挑层为四层,以上悬挑梁层按照每七层7、间距设置，依次分别为十一层、十八层、二十五层、三十二层。2. 特殊位置脚手架设计2.1、转角位置处悬挑架在建筑物阳角处须根据现场实际情况加长工字钢的长度。转角最大部位采用5m或6m长16#工字钢悬挑，在模板支设好后应按照下图示意弹出工字钢安放位置线，保证工字钢在楼板内锚固长度至少为悬挑长度的 1.25 倍，由于转角处斜挑工字钢在楼层内与相邻工字钢冲突，锚入楼板内长度无法满足1.25倍悬挑长度，但楼板内锚固长度不得小于2500mm，同时特殊转角部位悬挑工字钢采用双钢丝绳进行卸荷。此外，为均匀受力，在转角部位采用带连梁悬挑脚手架，连梁采用16#工字钢与主梁焊接。连梁两支点（支点为悬挑梁）之间的立杆8、数严禁超过1根（不含支点处立杆）。悬挑架转角处平面布置图特殊转角处设置双钢丝绳拉设此外，为提高外架在转角处稳定性及外架密目网紧绷整洁，立杆在转角处做如下处理：转角立杆加强处理措施图2.2、连墙件位置处（双扣抗滑）2.3、建筑物边缘为洞口处建筑物边缘为洞口，工字钢不能锚固在楼板上时，应根据实际情况增长工字钢，并满足La（锚固段长度）1.25L（悬挑段长度），具体搭设方式详见附图。直至工字钢能跨越该洞口直接锚固在洞口边缘的梁上位置，拉环也相应的应在绑扎梁钢筋时安装牢固，图中1为木楔子。2.4、施工电梯、塔吊附着、卸料平台处（1）施工电梯位置：施工电梯部位立杆纵向间距0.1m、1.45m、0.9m、9、1.45m、0.1m布置6排立杆，立杆底部设置4.5米纵向工字钢；该施工电梯防护门位置步距1.8米，电梯出入口满铺钢笆片，上铺多层板以方便推车。两侧搭设1.2米防护栏杆以保证安全，搭设详见下图所示。根据施工电梯与外架之间的安全距离要求，将外架小横杆外伸200mm，预留100mm为安全距离，后期安装施工电梯时根据现场实际情况进行小横杆调整，搭设示意图如下：施工电梯与外架剖面图（2）塔吊位置：塔吊中心与外架的外立面间距3.1m，要求塔吊附着臂不得与悬挑外架钢管接触或相连，同时塔吊附墙件位置安全网要求密封严实。（3）悬挑卸料平台位置： 本工程主体采用塔吊进行垂直运输，为了便于楼层材料往上转运，根据施10、工流水段划分设置卸料平台。搭设悬挑脚手架时根据现场情况对卸料平台进行洞口预留，以满足卸料平台的搭设。卸料平台平面布置图详附图。卸料平台埋设时应埋设在外脚手架两跨中间，要求卸料平台最多挡住外脚手架一根立杆。此外架立杆在卸料平台处为中间截断方式，卸料平台在使用和安装过程中，必须与外脚手架无任何连接，不能使卸料平台的受力作用在外架上。卸料平台使用完毕吊走后，再用立杆进行搭接连接封闭，搭接长度每边不小于1米，用不小于3个扣件连接牢固。卸料平台部位架体中间间距2400mm，为方便卸料平台安拆，采用3米长水平杆进行单独连接。 随着悬挑卸料平台往上楼层安装，底部斜撑紧跟卸料平台进行搭设，保证架体稳定性，如下11、图所示，同时悬挑卸料平台安装时，拆除两道独立水平杆，方便工人进行材料搬运周转，待卸料平台拆除后，恢复水平杆连接。外架与卸料平台的关系立面图及卸料平台拆除后外架恢复图外架与卸料平台的关系平面图若外脚手架剪刀撑碰到卸料平台时，剪刀撑暂时断开，待卸料平台使用完毕并并移走后，在恢复剪刀撑，恢复时剪刀撑采用搭接连接，连接距离不小于1米，并采用不少于3个旋转扣件连接牢固，扣件离立杆端部不小于100mm。剪刀撑临时断开及剪刀撑恢复图2.5、离外墙较大部位因建筑飘板较多，大部分为500mm飘板，加上100mm外装饰线，为满足施工需要，及外架美观，统一将飘板一侧外架按离墙直线拉平布置，见下图，该部位部分外架离墙12、距离最大达到700mm，采取小横杆延长至离墙200mm，并在小横杆离墙最近一端用水平大横杆将小横杆用扣件连接在一起，在上面满铺钢筋笆片。离墙较大部位平面图离墙较大部位剖面图2.6、电梯井、楼梯间特殊剪力墙位置由于C组团9#栋、10#栋住宅存在部分电梯井及楼梯间特殊位置工字钢无法采用锚固楼板方式进行悬挑，现采用20#膨胀螺栓及300*300*10mm钢板进行固定，同时底部设置16#工字钢作斜撑，详见附图，该特殊部位悬挑工字钢须设置两道钢丝绳进行拉结，具体安装步骤如下：1、第一步：将悬挑工字钢提前焊接钢板(钢板预留高强螺栓孔洞)，外侧工字钢与外架横杆做临时支撑，剪力墙浇筑混凝土时提前定位并埋入剪力13、墙。2、第二步：剪力墙混凝土浇筑完成后，悬挑工字钢锚固段钢板背面采用四根20#膨胀螺栓进行固定牢靠。3、第三步：由于上层剪力墙浇筑前，该位置悬挑工字钢无法满足搭设外架底部受力要求，需在下部用16#工字钢作为斜支撑，斜支撑下部采用膨胀螺栓及钢板与剪力墙固定牢靠， 斜支撑顶部与悬挑工字钢底部满焊焊接，斜支撑安装角度为45，待斜支撑加固牢靠后方可进行外架搭设。四、施工准备及计划1、技术准备1. 技术人员编制相应技术专项方案并按公司及业主要求进行方案评审和审核，经各方同意后再实施；2. 技术部在方案审核完成后，应在方案实施前及时对项目各管理人员及相应劳务管理人员进行方案技术交底；3. 技术、商务、工程14、部人员应熟悉图纸，保证方案中计划搭设平面图与施工现场情况一致；4. 施工测量和检查复核：在开工前，进行现场现有完成构件进行复测，其内容包括检查和复核控制点、轴线等，并作好记录。2、人员准备楼栋号工种人数单位名称8#栋劳务施工员1人（郑杰）昱丰源劳务劳务安全员1人（崔成）昱丰源劳务焊工5人昱丰源劳务架子工10人昱丰源劳务杂 工4人昱丰源劳务项目施工员2人（张青松、马俊）中建二局项目安全员1人（石庆国）中建二局楼栋号工种人数单位名称9#栋劳务施工员1人（杨松桥）峻峰劳务劳务安全员1人（秦兴光）峻峰劳务焊工5人峻峰劳务架子工10人峻峰劳务杂 工4人峻峰劳务项目施工员1人（冯小宇）中建二局项目安全员115、人（周后安）中建二局楼栋号工种人数单位名称10#栋劳务施工员1人昱丰源劳务劳务安全员1人昱丰源劳务焊工5人昱丰源劳务架子工10人昱丰源劳务杂 工4人昱丰源劳务项目施工员1人（李亮亮）中建二局项目安全员1人（黄勇）中建二局楼栋号工种人数单位名称11#栋劳务施工员1人峻峰劳务劳务安全员1人峻峰劳务焊工5人峻峰劳务架子工10人峻峰劳务杂 工4人峻峰劳务项目施工员1人（张青松）中建二局项目安全员1人（鲁国宁）中建二局3、材料计划序号名称规格数量备注1钢管48x2.7151200m2扣件直角扣件、旋转扣件106000个3工字钢16#工字钢2800米4钢丝绳15.5（619+1）钢丝绳2700根5压环2016、圆钢7200个4、器械、设备计划序号名称数量备注1塔吊4台运输工字钢、钢管等材料5、进度计划楼栋号2016年8月2016年12月2017年1月2017年9月2017年10月上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬C组团标示内容： ：材料进场时间 ：悬挑外架搭设时间 ：悬挑外架使用时间 ：悬挑外架拆除时间五、进场材料要求1. 型钢型钢的材质应符合国家现行国家标准碳素结构钢GB/T 700或低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。采用型号为 16# 工字钢，主要长度为3.56米等，用于大部分脚手架底部悬挑承载架体重力；少部分根据现场计算个别长度后进行下料，主要用于架体阳角部位和遇到楼板洞口设置架体17、部位，严格除锈，刷防锈漆，表面刷防锈漆。2. 钢丝绳悬挑架体的钢丝绳采用直径15.5mm（619+1）的钢丝绳，材质为碳素钢，主要用于辅助悬挑工字钢承受上部架体的重力。钢丝绳不应有生锈、点蚀、钢丝松弛状态，同一根钢丝上不得有2处断丝。3. 钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的刚才质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定，本工程钢管采用 48*2.7钢管，进场后必须报检验证明，钢管材质为Q235-A级钢，进场时严格检查材料质量，壁厚不够等严禁用于现场施工。新钢管应有产品质量合格证及18、质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3ml4mm时，不应大于12mm；当4mf=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号482.7连墙件截面面积Ac(mm2)384连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压19、强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.26521.831.5=6.01kN 长细比=l0/i=600/16=37.5，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.01+3)103/(0.896384)=26.187N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.01+3=9.01kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主20、梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2000主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2500梁/楼板混凝土强度等级C35 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉125029001150是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)111.2213.924001500211.21、2213.9212501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.22/1=11.22kN 第2排：F2=F2/nz=11.22/1=11.22kN 荷22、载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.92/1=13.92kN 第2排：F2=F2/nz=13.92/1=13.92kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=2.995106/141000=21.24N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.5181000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.43N/mm2 max=12.43N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm)23、 max=0.2mm=2lx/250=22000/250=16mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.17kN,R2=11.303kN,R3=17.814kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3钢丝绳绳卡作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1150)=68.369 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=117.814=17.814kN 主梁轴向力： NSZ1=R24、S1/tan1=17.814/tan68.369=7.064kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=17.814/sin68.369=19.163kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=19.163kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=112kN Fg= Fg/k=0.85112/9=20.578kNNS=19.163kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66710.578/(215.19)=1个n=3个 符合要求！吊点详图 五、悬挑主梁整体稳定性验算25、 主梁轴向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-7.064)|/1=7.064kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.995106/(1.05141103)+7.064103/2610=22.935N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=2.995106/(0.929141103)=22.863N/26、mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C35压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.17/2=0.085kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=0.17103/(3.14202)=0.135N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两27、侧30cm以上搭接长度 符合要求！11.4悬挑外架计算书（悬挑2.1米锚固2.9米扣件钢管脚手架） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型482.7脚手架架体高度H(m)20.3立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85横向水平杆28、计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区湖南长沙市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆29、稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.265，0.184 计算简图：立面图侧面图 三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)98900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4120纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.03+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.03+0.31.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.316kN/m 正常使用极限状态 q=(0.0330、+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.03+0.31.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.68kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.3160.852/8，2.3160.152/2=0.209kNm =Mmax/W=0.209106/4120=50.771N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.688504/(38420600098900)，1.681504/(820600098900)=0.561mm max0.561mm31、minlb/150，10min850/150，105.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.316(0.85+0.15)2/(20.85)=1.362kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.68(0.85+0.15)2/(20.85)=0.988kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.362kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.988kN q=0.03kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) 32、=Mmax/W=0.553106/4120=134.133N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.179mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.146kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.362kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=3.146kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H20.3脚手架钢管类型482.7每33、米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.03/h)H=(0.12+(0.85+0.15)2/20.03/1.8)20.3=2.775kN 单内立杆：NG1k=2.775kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(20.3/1.8+1)1.5(0.85+0.15)0.31/1/2=2.762kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=2.762kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG34、2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(20.3/1.8+1)1.50.171/1=3.131kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.520.3=0.304kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.762+3.131+0.304=6.198kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.762kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.85+0.15)(13)/2=2.25kN 内立杆：NQ1k=2.25kN35、 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+6.198)+ 0.91.42.25=13.603kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+2.762)+ 0.91.42.25=9.481kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H20.3立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4120立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)384连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.836、=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/16=168.75210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/16=194.906 查规范表A得，=0.191 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.775+6.198+2.25=11.223kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.775+6.198)+1.42.25=13.918kN =N/(A)=13917.953/(0.191384)37、=189.763N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.775+6.198+2.25=11.223kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+6.198)+0.91.42.25=13.603kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1841.51.82/10=0.113kNm =N/(A)+ Mw/W=13602.953/(0.191384)+112674.24/4120=212.816N/mm2f=205N/mm2 满38、足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号482.7连墙件截面面积Ac(mm2)384连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.26521.831.5=6.01kN 长细比=l0/i=600/16=37.5，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.01+3)103/(0.896384)=26.187N/mm239、0.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.01+3=9.01kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2100主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2900梁/楼板混凝土强度等级C35 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)40、支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉125029001150是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)111.2213.924001500211.2213.9212501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值41、(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.22/1=11.22kN 第2排：F2=F2/nz=11.22/1=11.22kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.92/1=13.92kN 第2排：F2=F2/nz=13.92/1=13.92kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=3.025106/141000=21.451N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验42、算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.461000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.361N/mm2 max=12.361N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.225mm=2lx/250=22100/250=16.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.036kN,R2=11.21kN,R3=17.897kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马43、鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3钢丝绳绳卡作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1150)=68.369 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=117.897=17.897kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=17.897/tan68.369=7.097kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=17.897/sin68.369=19.252kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=19.252kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-44、6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=112kN Fg= Fg/k=0.85112/9=20.578kNNS=19.252kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66710.578/(215.19)=1个n=3个 符合要求！吊点详图 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-7.097)|/1=7.097kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=3.025106/(1.05141103)+7.097103/2610=23.148N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b -45、 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=3.025106/(0.929141103)=23.09N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C35压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.036/2=0.018kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=046、.036103/(3.14202)=0.029N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！11.5悬挑外架计算书（悬挑2.7米锚固3.3米扣件钢管脚手架）型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢47、结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型482.7脚手架架体高度H(m)20.3立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkd48、b(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区湖南长沙市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.265，0.184 计算简图：立面图侧面图 三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)98900横49、杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4120纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.03+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.03+0.31.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.316kN/m 正常使用极限状态 q=(0.03+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.03+0.31.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.68kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.3160.852/8，2.3160.152/2=0.209kNm =Mmax/50、W=0.209106/4120=50.771N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.688504/(38420600098900)，1.681504/(820600098900)=0.561mm max0.561mmminlb/150，10min850/150，105.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.316(0.85+0.15)2/(20.85)=1.362kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.651、8(0.85+0.15)2/(20.85)=0.988kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.362kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.988kN q=0.03kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.553106/4120=134.133N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.179mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=352、.146kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.362kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=3.146kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H20.3脚手架钢管类型482.7每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.03/h)H=(0.12+(0.85+0.15)2/20.03/1.8)20.3=2.775kN 单内立杆：NG1k=2.775kN 53、2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(20.3/1.8+1)1.5(0.85+0.15)0.31/1/2=2.762kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=2.762kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(20.3/1.8+1)1.50.171/1=3.131kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.520.3=0.304kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：N54、G2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.762+3.131+0.304=6.198kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.762kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.85+0.15)(13)/2=2.25kN 内立杆：NQ1k=2.25kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+6.198)+ 0.91.42.25=13.603kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+2.762)+ 0.9155、.42.25=9.481kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H20.3立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4120立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)384连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/16=168.75210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/16=194.906 查规范表A得，=0.191 2、立杆稳定性验算 不组合风荷56、载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.775+6.198+2.25=11.223kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.775+6.198)+1.42.25=13.918kN =N/(A)=13917.953/(0.191384)=189.763N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.775+6.198+2.25=11.223kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+6.1957、8)+0.91.42.25=13.603kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1841.51.82/10=0.113kNm =N/(A)+ Mw/W=13602.953/(0.191384)+112674.24/4120=202.816N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号482.7连墙件截面面积Ac(mm2)384连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值f(N/mm258、)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.26521.831.5=6.01kN 长细比=l0/i=600/16=37.5，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.01+3)103/(0.896384)=26.187N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.01+3=9.01kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在59、楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2700主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3300梁/楼板混凝土强度等级C35 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉125029001150是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)111.2213.924001500211.2213.921250160、500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.22/1=11.22kN 第2排：F2=F2/nz=11.22/1=11.22kN 荷载设计值： q=1.2g61、k=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.92/1=13.92kN 第2排：F2=F2/nz=13.92/1=13.92kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=3.001106/141000=21.285N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.2881000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.158N/mm2 max=12.158N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.3162、3mm=2lx/250=22700/250=21.6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.074kN,R2=11.025kN,R3=18.216kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3钢丝绳绳卡作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1150)=68.369 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=118.216=18.216kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/ta63、n1=18.216/tan68.369=7.224kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=18.216/sin68.369=19.596kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=19.596kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=112kN Fg= Fg/k=0.85112/9=20.578kNNS=19.596kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66710.578/(215.19)=1个n=3个 符合要求！吊点详图 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向64、力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-7.224)|/1=7.224kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=3.001106/(1.05141103)+7.224103/2610=23.039N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。 = Mmax/(bWx)=3.001106/(0.853141103)=24.951N/mm265、f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C35压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。 11.6 电梯、楼梯间特殊部位型钢悬挑脚手架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 66、一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型482.7脚手架架体高度H(m)20.3立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n67、jj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区湖南长沙市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件)0.938风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件)0.265 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)98900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4120纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.03+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=168、.2(0.03+0.30.9/(1+1)+1.430.9/(1+1)=2.088kN/m 正常使用极限状态 q=(0.03+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.03+0.30.9/(1+1)+30.9/(1+1)=1.515kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.12.0881.52=0.47kNm =Mmax/W=0.47106/4120=114.036N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.51515004/(10020600098900)=2.549mm max2.69、549mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.12.0881.5=3.445kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.5151.5=2.5kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.445kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.5kN q=0.03kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.779106/4120=189.022N/mm2f=205N/mm2 满70、足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.876mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.739kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.445/2=1.723kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.739kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H20.3脚手架钢管类型482.7每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的71、结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.03/h)H=(0.12+1.51/20.03/1.8)20.3=2.691kN 单内立杆：NG1k=2.691kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(20.3/1.8+1)1.50.90.31/1/2=2.486kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=2.486kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(20.3/1.8+1)1.50.171/1=3.131kN 1/1表示挡脚板1步1设 472、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.520.3=0.304kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.486+3.131+0.304=5.922kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.486kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.9(13)/2=2.025kN 内立杆：NQ1k=2.025kN 不组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.691+5.922)+ 1.42.025=173、2.886kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.691+2.486)+ 1.42.025=8.764kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H20.3立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4120立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)384连墙件布置方式三步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/16=168.75210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m74、 长细比=l0/i=3.119103/16=194.906 查规范表A得，=0.191 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.691+5.922+2.025=10.637kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.691+5.922)+1.42.025=13.17kN =N/(A)=13169.615/(0.191384)=179.56N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式三步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连75、墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号482.7连墙件截面面积Ac(mm2)384连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k3h2la=1.40.26531.821.5=6.01kN 长细比=l0/i=600/16=37.5，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.01+3)103/(0.896384)=26.187N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.01+376、=9.01kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)7.15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C35 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉110029001200是2下撑120012001200是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁77、外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)110.6413.173001500210.6413.1712001500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=1078、.64/1=10.64kN 第2排：F2=F2/nz=10.64/1=10.64kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.17/1=13.17kN 第2排：F2=F2/nz=13.17/1=13.17kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=2.438106/141000=17.29N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=8.1561000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=9.638N/mm2 m79、ax=9.638N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.055mm=2lx/250=21300/250=10.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=8.156kN,R2=22.41kN,R3=-3.901kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)6.2钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊80、缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1200)=67.521 上拉杆件支座力： RS1=nzR2=122.41=22.41kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=22.41/tan67.521=9.273kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=22.41/sin67.521=24.253kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=24.253kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、181、3-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=20kN Fg= Fg/k=0.8520/9=1.889kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.6671.889/(215.19)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=1.889103/(102/4)=24.05N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=21.889103/(202)=3.006N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！ 82、角焊缝验算： f=NS/(helw)=24.253103/(10100)=24.253N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 五、下撑杆件验算 下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型16号工字钢下撑杆截面积A(cm2)26.1下撑杆截面惯性矩I(cm4)1130下撑杆截面抵抗矩W(cm3)141下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)6.58对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)140 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arct83、an(1200/1200)=45 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=1-3.901=-3.901kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=-3.901/tan45=-3.901kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=-3.901/sin45=-5.517kN 符合要求！ 六、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(-NSZ1+NXZ2)|/nz=|(-(-9.273+-3.901)|/1=13.174kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.438106/(1.05141103)+13.174103/2610=21.514N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=2.438106/(0.929141103)=18.611N/mm2f=215N/mm2 符合要求！十二、附图