1、编号：SJHN.JZY-XX3.58万m商场和住宅转换层工程模板制安拆除、钢筋、砼施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 转换层施工方案准则5一、编制依据5第二章 转换层工程综述5一、转换层概况5二、转换层重点项目61、支模体系62、钢筋锚固和连接73、防止转换层砼裂缝措施8第三章 施工部署8一、技术准备8二、施工准备9三、施工缝处理重点采取对应措施9四、二次砼浇灌施工缝处理10第四章 主要施工措施10一、模板制安101、模板制作摘要102、支模安装体系11二、钢筋工程131、基本原则132、2、板筋分布133、钢筋制作14三、砼工程161、有关规定162、施工建议173、施工措施174、砼施工保证措施：185、砼养护措施18四、拆模规定181、拆模依据182、拆模主导原则193、拆模要点：19第五章 质量保证措施19一、组织保证措施19二、技术保证措施19三、进场材料质量管理措施20第六章 安全生产、文明施工措施20一、安全生产措施20二、文明施工措施21三、环境保护措施21第七章 应急救援预案21一、救援预案的目的21二、救援机构211、机构212、职责和分工22三、应急响应22四、模板及支架倒塌事故的应急救援221、模板及支架倒塌事故的主要危害222、应急救援方法23第八章 梁侧3、模板计算书24模板设计剖面图24一、面板验算241、抗弯验算252、挠度验算253、最大支座反力计算25二、小梁验算261、抗弯验算272、抗剪验算273、挠度验算274、最大支座反力计算28三、主梁验算281、抗弯验算292、抗剪验算293、挠度验算29梁左侧变形图(mm)30四、对拉螺栓验算30第九章 梁模板扣件式钢管脚手架计算书30三、面板验算331、抗弯验算342、挠度验算343、支座反力计算34四、小梁验算351、抗弯验算362、抗剪验算373、挠度验算374、支座反力计算37五、主梁验算371、抗弯验算382、抗剪验算393、挠度验算394、支座反力验算40六、纵向水平钢管验算414、1、抗弯验算412、抗剪验算423、挠度验算424、扣件抗滑计算42Rmax22.03kN8kN42七、立柱验算421、风荷载计算432、稳定性计算43q111.02kN/m44八、可调托座验算44第一章 转换层施工方案准则一、编制依据 XX位于XX市XX区，其建筑面积为35867.99m2,地上21层,地下2层。工程由XX市有限公司投资建设，XX公司设计，XX公司监理，工程由XX工程总公司总承包。工程为框架剪力墙结构，建筑高度74.8m。转换层最大梁截面为1200x2000，板厚为200mm。转换层梁截面尺寸为1200x2000、1100x2000、800x1000、1100x1900、305、0x800、300x600、250x600、200x600、200x500等，板厚200mm、层高3米。本方案编制遵循建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范以及混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）的要求。第二章 转换层工程综述一、转换层概况转换层设在商场和住宅楼层不同使用功能转换结合部，体现使用功能的转换楼层，又作上部结构的“基础”。转换层结构层高3m。转换层柱、墙强度等级为C50, 梁、板强等级为度C45，由于转换层梁跨度较大，截面较高、较宽，梁在楼层平面中纵横交叉比下层梁多，各梁竖向梁底标高不一，梁的宽度高度不一，砼强度等级高6、，钢筋组装层数多，用量较大，支模质量要求高，施工难度较大，为此，施工前应作好统筹施工指挥部署，作好制模支模、钢筋制作安装、砼浇筑、塔吊操作指挥、安全防护等等有关工种进行施工技术交底和安全技术交底，为各工种工序密切配合创造条件和拟定动向目标。二、转换层重点项目1、支模体系转换层纵横交叉梁较多，梁底标高不一，支模前应作好梁坐标定位和标高控制标志，支撑系统按梁位和板位进行排列间距和排距，梁支撑间距（按梁长“纵距”）和排距（按梁宽“横距”），根据梁宽和梁高区别设定，具体间距（纵距）和排距（横距）。转换层梁位与下层梁未能对位，部分大梁支撑直接在板上，不是在梁上受力，另一部分由于转换层梁宽大于下层梁宽507、%，使一部分支撑在下层梁位上，一部分支撑在下层板上受力。转换层梁板砼浇筑前，应保留下一层梁板模板支撑（立杆钢管顶撑）给予合力承载，塔楼部位应保留下两层梁板模板支撑，待转换层梁板砼浇灌完毕养护14d后，预计砼强度达到6070%，方可拆除下一层梁、板底模支撑。转换层大梁底在1/3跨处按10-15米距离增设斜撑，将大梁自重的重力分解传到钢筋混凝土柱根部和柱体受力，斜撑排距与梁宽立杆排距相同，间距同立杆纵距。斜撑与立杆或大横杆交叉点必须设置横向小横杆，小横杆应设在斜撑之下，若斜撑在上，小横杆在下不能与大横杆相交时，小横杆应与立杆扣牢，若斜撑、横杆，立杆与大横杆形成三角区，大横杆应在小横杆之下，使八字形8、斜撑受力均匀分布，传递到各立杆到柱体，八字斜撑根部必须抵至柱体。梁底支撑钢管立杆顶端采用顶托，根部采用托盘，支撑立杆采用对接（仅限梁底立杆），立杆托盘下采用铺设80mm厚通长木枋，板支撑立杆根部铺设80mm厚通长木枋，使结构板受力达到均匀传递。由于转换层梁较宽、较高，施工荷载较大，对模板制安要求较高，必须保证制模、安模符合几何尺寸允许偏差规定，同时要保证架料及模板体系应满足强度、刚度和稳定性要求。2、钢筋锚固和连接转换层是不同使用功能的转换楼层，又是上部结构的“基础”，故此，对上部结构的柱、墙立筋必须按设计和规范规定锚固长度，才能达到稳定性，对梁支座纵向受力钢筋必须按设计和规范规定所要求的锚固9、长度，且在边跨端应按规定弯锚，对板筋应锚入梁内或墙内LaE，对板内上部钢筋边端应向下弯锚等规定，使其达到整体刚度要求。根据设计规定，级钢筋采用滚轧直螺纹机械连接（以下简称机械连接），梁内纵向受力钢筋直径22采用机械连接，机械连接建议采用A级连接接头。竖向钢筋直径16至25采用电渣压力焊，其余接头采用闪光对焊、搭接焊或绑扎接头，搭接焊长：单面10d、双面5d；搭接焊端应弯折线，施焊毕应达到同心轴（一条线），焊缝宽应0.7d。钢筋接头在同一截面内不允许超过50%，梁跨内同一根钢筋，柱、墙内同一层同一根钢筋不允许有两个接头。3、防止转换层砼裂缝措施转换层梁宽，梁高，砼体积较大，砼强度等级高，商品砼水10、灰比大，收缩应变大，当砼达到收缩应力时，易产生构件表面微小裂缝，影响观感，也给人的思维质疑，为了防止微裂缝产生，建议在砼内掺杜拉纤维或在梁体两侧面铺设钢丝网片（钢丝网规格为：0.8mm厚25*25mm）。第三章 施工部署一、技术准备组织项目部有关工程技术人员，针对转换层重点项目和施工统筹部署，进行施工技术交底，交底内容应作重在作业指导、分析施工难度和攻关措施，明确质量标准、施工操作规程，安全防护和文明措施作导向，使参建人员具备思想主导意识，目标明确，在实施中励行定人定位责任制。组织班组进行施工技术交底和安全生产文明施工技术交底，交底内容按各工种工序作业规程、质量标准、进度指标、安全文明守则及工11、种之间相互协调配合，作好统一安排。二、施工准备对需用的机械设备进行检查、检修以备待用。转换层按两道程序和两道施工缝进行施工，第一道设在板面与柱、墙根部结合面，柱、墙砼浇灌至梁底下约50mm，第二道施工缝设在梁底下50mm与柱顶结合面，梁板砼浇灌至楼面标高。作好材料进场供应计划，特别是商品砼必须保证供应，由于商品砼现场搅拌，故不考虑堵车现象，确定运送车辆数量及泵机台数，确保砼浇筑中不产生施工缝和砼施工质量，对各施工人员进行排班作业，控制每人不连续工作超过12小时，确保员工精力充沛。作好转换层的交底工作，实施中应贯彻执行。作好夏季（如转换层施工时间正处在暑季）砼浇灌覆盖准备工作，当砼浇灌后12小时12、内，用彩色布（或草垫、麻袋）覆盖，防止暴晒引起砼失水和暴雨冲刷破坏。三、施工缝处理重点采取对应措施施工缝是物体先后重叠组合所产生的结合面，施工缝处理不好，易在接头部位界面出现裂缝，虽然对结构不造成影响，但在质量观感上留下阴影，所以施工缝处理应列入主体结构重点施工环节；转换层施工缝，第一道在柱、墙根部与楼层板结合面，第二道施工缝在柱顶梁底下50mm和墙顶暗梁（或连梁）底结合面，施工时钢筋制安和支模根据施工缝位置进行分段施工。四、二次砼浇灌施工缝处理第二次砼浇灌，必须在第一次砼浇灌完毕砼强度达到80%方可进行，使砼临界有一定的强度，不致破坏。二次砼浇灌前先清除界面浮浆和松散砼，然后钻麻界面（结合面13、）并用自来水冲洗干净。临浇灌时，先在施工缝界面铺上一层50mm厚同标号水泥砂浆作结合层，使新旧砼通过振捣达到融合密实。第四章 主要施工措施一、模板制安1、模板制作摘要柱、墙、梁模板均采用15mm厚优质合板和8080mm方条，按构件几何尺寸进行配制，梁侧模板加装10号槽钢组合，组安时采用483.0钢管作支撑和夹具。制模前，先满刷清油打底，模板每次使用后必须清扫（洗）干净，满刷一道脱模剂，以利易脱模。制模应考虑拆模容易，不损伤模板，提高模板利用率，根据以往经验，要求模板制作达到拆模容易。模板工长应精心探索配模技术工艺，达到提高工效，降低成本。模板制作必须按构件几何尺寸进行量材配料，严禁用大材锯成小14、材配模，同时考虑一模多用或达到易改制利用。为达到模板易拆，支模时注意将其固牢，拆模时先拆梯形模，达到整体模板易拆又不易损伤模板。2、支模安装体系梁模安装转换层纵横交叉梁较多，各梁定位应准确，梁底标高应设控制水准点，安装模板时按设计图校核，在梁底模和梁侧模各拉通线校核，使各梁在一条直线上。梁高定位原则：主梁高应主次梁高，不允许主次梁底低于主梁底；主次梁高应次梁高，不允许次梁底低于主次梁底；梁模阴阳角应横平、竖直且应通顺，接头处用胶带封闭。梁跨大于4m，跨中按2起拱；悬臂构件应按悬挑段长度，按5起拱，且起拱高度均不得小于20mm。梁底模木垫枋平放间距不大于200mm中，木垫枋下采用小横杆，小横杆下15、用立杆顶托。其余小横杆与立杆节点用扣件扣牢，大横杆应设在小横杆之下，大横杆应与各立杆节点用扣件扣牢。梁侧模采用8080mm木枋和10号槽钢作背枋，背枋长度按梁侧模高度配制，梁侧模包梁底模，梁侧模背枋间距和对拉螺杆间距根据梁宽和梁高通过计算确定梁底支撑采用对接，对接接头应错开，支撑顶端采用顶托调节，支撑根部采用托盘，托盘下铺设通长50mm厚木枋。梁底小横杆必须与各立杆用扣件紧固，每个扣件可承8KN抗滑力，方能满足要求，其余小横杆按间距1.2m一道设置，在距地面约150200mm设一道扫地杆，扫地杆必须与立杆交点采用扣件固牢。大横杆必须设在小横杆下且应与各立杆交点采用扣件紧固，起到各立杆的抗弯能力16、，大横杆搭接长度应500mm，各端各设置一个扣件稳固，搭接头应相互错开，大横杆间距同小横杆设置。立杆和大小横杆应横平、竖直，排列成一条线，立杆垂直度不许超过3mm/H（H为支撑高），梁底小横杆水平度不许超过1mm/m，其余小横杆不超过3mm，大横杆水平度不许在长6m内超过3mm/m，立杆排列（按梁长）直线段不许超过3mm。板模安装转换层板厚200mm板底采用15mm优质合板作底模，模板接头用胶带封闭，底模下方条采用8080mm。方条下设受力横杆，大横杆应设在受力横杆下。受力横杆必须与立杆交点用扣件固牢，大横杆应设在受力横杆之下，设置一道扫地杆，大横杆搭接长度500mm，各端各设一个扣件紧固，大17、横杆有纵横两个方向，各向与立杆交点必须与立杆用扣件紧固。板底模支撑（立杆）间距900900mm，采用两端和中间三个扣件紧固。模板的制作和安装质量是关系到产品定型质量的关键，施工人员和作业班组应按规定质量标准进行控制。二、钢筋工程1、基本原则熟读施工图纸、分清图中主梁和次梁关系，梁受力钢筋分布应按主次梁纵横向受力钢筋应在主梁钢筋之上，次梁纵向受力钢筋应在主次梁钢筋之上。各梁钢筋交汇在支座处较密集时，为了钢筋有一定的间距，达到砼的握裹力，应按03G101-1平视法图集中P35，作微折坡锚入支座内。2、板筋分布双向板筋：板底筋应短向钢筋在下、长向钢筋为分布筋在上 板面筋应短向钢筋在上、长向钢筋为分布18、筋在下单向板筋：板底筋应短向钢筋在下、长向钢筋为分布筋在上 板面筋应受力筋在上、分布筋在下（支座处负筋）板面负筋：板面负筋应在梁面纵向钢筋之上，板面负筋在边端支座边沿应向下90度弯锚。柱、墙竖向立筋16采用电渣压力焊；14以下采用对焊、搭接焊或绑扎接头，一根钢筋同层内不许有两个接头，同一截面接头不许超过50%。转换层梁内采用级钢筋和级钢筋直径22以上均采用A级滚轧直螺纹套筒接头（以下简称机械连接）梁下部钢筋接头应在受拉区和剪力区较小区段（即应在梁跨距支座1/31/4处，梁上部受压区纵向钢筋应在加密箍筋外）。梁内同一截面接头不许超过50%，同一根钢筋不许有两个接头。3、钢筋制作原材料控制钢筋制作19、应平直、弯角准确，表面不得有裂纹、损伤、颗粒状或片状老锈，不得有油漆、油污及泥巴等污染。钢筋加工必须严格按审定后的配料表制作，制作人员不得任意减短钢筋长度及弯钩长度，机械连接接头及焊接接头位置不得任意调整，钢筋配料时应按原材长度计算接头位置，充分配搭，做到材尽其用，料不浪费。箍筋尺寸按内空为准。箍筋弯钩为135度，平直段长度为10d，且应75mm。钢筋焊接、焊工应有操作证，并经试焊检验合格方可上岗作业。钢筋不许任意代换，如须代换，必须通过设计人书面同意且签证完善后方可代换。机械连接接头制作成型，应加套管保护螺旋丝口，无论吊运或钢筋组安时，均不得碰伤、损伤。钢筋制作应按基本原则有关规定进行配料制20、作。钢筋组安熟读图纸，学习相关规范，进行施工技术交底，充分理解设计意图后进行钢筋顺序排筋组安绑扎。构件钢筋组安成型，必须符合设计钢筋型号、规格、数量、排距、间距和几何尺寸，施工误差控制在结构优质标准允许范围内。钢筋接头应按规范规定相互错开，并设置在允许范围内（详基本规定）。钢筋网格及箍筋角部必须满扎，不许漏扎和间隔跳扎，且应绑扎牢固、扎丝应交错绑扎，不应扎成一顺风，产生钢筋易滑移。扎丝的“耳朵”须压入梁、柱、墙筋内，不许向外露。板下部钢筋网绑扎完毕后，及时将板筋垫块按间距800*800mm安设就位，板上部钢筋网绑扎完毕后，将分层钢筋马凳（）12间距800*800安设定位。板筋组安完成后，架设铁21、马凳，铺设跳板通道，注意成品保护，严禁在板筋上踩踏行走，制定出违章必究制度。转换层主要大梁组安要点转换层主要大梁钢筋密集、荷载较大，受力较复杂，梁内受力主筋均采用直螺纹套筒连接接头。转换层各梁高度不一致，原则先安装深梁梁底部钢筋。框架梁端部的框支箍筋只能绑扎至框支梁下口标高，因梁上部筋需要锚弯角至LaE长度，该部位柱箍筋需等梁筋穿插完毕后补扎。大梁底模校正到位后，即可插入梁下底部筋安设，其操作程序：木枋垫楞组安下排纵向钢筋并分出箍筋（4肢或6肢箍）间距架设木枋垫楞组安二排纵向钢筋（以此顺序至第三排纵向钢筋）木枋腰筋安设。安设梁纵向钢筋时，必须注意各排钢筋两端头保护层或锚入支座长度，以防梁下部纵22、向钢筋安置后无法移动。安设梁上部钢筋前，应将各框支柱箍套入，此时应特别注意各梁腰筋必须到位，并将上口第一个箍绑扎牢固，其高度为梁上口减去上部钢筋保护层再扣除上部负弯矩筋应占位置。各梁跨中每隔2m将梁骨架用钢管架设临时支架，把梁架设至上口约100mm，采用支架横筒高度为梁上部纵向钢筋和二排钢筋（横筒下）组安就位。根据纵横相交梁关系和方向，将各梁上部筋根数和排数顺次安置到位。梁上部贯通筋安置时，机械连接接头必须用管钳逐个旋紧，并须有专职工长和质检员检查合格后方可进入下道工序作业。按设计图规定、分墨划线，套入箍筋，顺序绑扎，箍筋必须绑扎到角，主筋排距采用同直径钢筋作分层垫铁（但不小于25mm排距），23、钢筋间距分距绑扎，梁内加密箍必须按设计要求设置，绑扎至梁节点时应将吊筋套入固定，最后绑扎腰筋。梁底钢筋保护层采用毛面花岗岩垫块，垫块厚度按主筋直径，当主筋直径小于25mm时，垫块采用厚25mm。梁底垫块应垫在箍筋下，间距2m，质检确认符合要求，楞头铁换出木枋，各梁就位，并组织班组、施工、质检作全面检查，达到优质标准后，方报监理、业主、设计会同质监进行验收检验。三、砼工程1、有关规定转换层柱、墙强度等级为C50, 梁、板强等级为度C45。2、施工建议转换层大梁，砼体积较大，砼标号较高，且商品砼水灰比大，收缩应变大，当砼达到收缩应力时，易产生构件表面微小裂缝，为了防止微裂产生，建议在砼内掺用杜拉纤24、维或在梁体两侧面布钢丝网片。3、施工措施作好梁板面标高控制桩点，砼浇灌施工中随时检查控制。柱、墙、梁每次投料不许超过500mm高，即必须进行振捣，插入式震动器振捣间距为振幅1.5倍，振捣上层砼时，振动棒应插入界面下层砼内50100mm，达到结合部密实。砼振捣采用快进慢出，振捣时间控制砼表面没有沸腾下沉后为止，但应注意控制振捣过久，产生砼内部离析。柱、墙、梁、板砼应进行二次振捣，二次振捣时间应控制在砼初凝前进行，使砼内部减少毛细孔，增加密度。砼工长应进行指导负责浇灌，并作好记录。现浇砼板在砼初凝前应用木尺枋进行找平，清除表面浮浆，防止因表面浮浆干燥后产生龟裂，在砼初凝前用铁滚予往返、左右碾压数遍25、，然后用铁抹板收光封闭砂眼。砼浇灌时应派专人跟班进行护筋护模，若发现漏浆或钢筋位移应及时补救，发现爆模或支撑下沉等重大问题及时报告，并停止该段作业，由施工负责人、质安负责人、技术负责人、项目经理会同有关人员采取补救措施。为防止施工中泵机发生故障和砼运距需要车数及时保证砼供应浇灌，应先行与商品砼厂家进行会晤，定出砼浇灌日期和期限内，泵机和砼运送保证供给措施。4、砼施工保证措施：砼坍落度控制在规定之内。5、砼养护措施转换层砼浇灌期正处于夏季，砼终凝后，砼内部温度逐渐升高，这时砼处在水化热时期，又是失水期，是砼需要水份养护增强期。指派专人负责、定时淋水养护。四、拆模规定1、拆模依据梁跨8m以上，砼强26、度应达到100%方可拆梁底模。梁跨8m，砼强度达到75%方可拆梁底模。悬挑梁砼强度达到100%方可拆梁底模。梁和板侧模，砼强度达到1.5Mpa方可拆侧模，但应以不损伤砼棱角为准。现浇板净跨2m砼标号C30，砼强度达到50%方可拆底模。现浇板净跨2m、8m砼强度达到80%方可拆底模。现浇板净跨8m以上，砼强度达到100%方可拆底模。凡是拆模，必须有施工负责人下达指令方可拆模，不许其他人员自行为是。2、拆模主导原则制模、安模应考虑模板易拆，达到不损伤模板为原则。拆模应选择模板安装时设下易拆节点，作为拆模起端，达到模板顺利拆模，减少损坏，提高利用率。严禁模板、钢管从高处向下抛掷，应用传递到地面。模板27、拆除后及时清除贴结物，清扫（洗）干净，晾干后满刷隔离剂，然后分类规则堆码，待下次使用。钢管、扣件拆除后，清除贴结物，对有弯曲钢管和扣件损坏及时维修或作报废，并分类规则堆放。3、拆模要点：因板模面积较大，先在板模下约600mm，架设一道水平钢管作为板模拆除下落抬杠，在板模拆除运出后再按钢管支撑系统顺序拆除。第五章 质量保证措施一、组织保证措施由项目经理统一协调指挥，由施工负责人、技术负责人、质安负责人、设备材料负责人协调配合，确保项目各工序人员在组织行动方面，上岗尽职方面、分工合作方面，保证工程质量、安全管理、文明施工从组织管理上措施落实到位，在行动上必须达到预定目标。二、技术保证措施认真阅读设28、计图纸和有关规范，增强对工程施工的感性认识，从而作好施工技术交底和施工动态监控措施。施工过程工序控制是保证稳定提高工程质量的关键措施，应把“事后把关”转变为“跟踪监控”预防为主，从“管理结果”扭转到“管理因素”的轨道上，使工序质量控制达到处于受控状态。三、进场材料质量管理措施材料质量是施工质量的基础，材料质量与施工质量是相辅相成关系，为此，首先应控制进行材料质量关口。质保材料必须具备三证齐全，且型号、规格、批号与实物相符。质保材料进场，按批量及时会同监理、业主于现场取样送检验，报告合格后方许使用。第六章 安全生产、文明施工措施一、安全生产措施由项目经理组成安全生产组织机构，对安全管理负责指挥和29、安全防范检查、落实。项目经理承担安全第一责任人，技术负责人应按施工现场具体实况制定安全文明施工措施、施工负责人承担安全实施布控工作，并承担安全直接责任人，质安负责人承担安全设施检查工作和施工动态跟踪检查工作，把安全防范督促到实处。二、文明施工措施文明施工为施工安全提供保证，应做到场地整洁、施工道路畅通、建筑材料和周转材料分类、规则堆放。各作业班组应负责做到工完对本工序剩余材料和杂质及时清理，达到场地整洁标准。各设备设施标明挂牌，定出有关事项给予警示。指派专人清扫通道，保持卫生场容。三、环境保护措施严格执行XX市政府各部门的规章制度的同时，及时通过建设单位明确各方权利和义务。第七章 应急救援预案30、一、救援预案的目的事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。二、救援机构1、机构为及时对高大模板施工过程中发生的如沉陷事故、塌模事故、失火事故等进行有效处理，特成立现场应急救援组织如下：组长：XX副组长： 组员：施工员、安全员、木工班组长2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指31、令。三、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。四、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥32、救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排将处于危险区的人员疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克33、者平卧，不用枕头，腿部抬高30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120 急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第八章 梁侧模板计算书由于转换层有多种的梁规格，所以其它梁侧模的搭设方法按照1200*2000梁段为参考，按1200*2000梁段搭设方法搭设。梁侧模设计简图如下：模板设计剖面图一、面板验算面板类型覆34、面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承150.1850.18kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3538.4146.66kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.35、107q1活L2max(0.07746.660.222+0.13.530.222, -0.10746.660.222+0.1213.530.222,-0.07146.660.222-0.1073.530.222)0.2kNm Mmax/W0.2106/375005.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正138.438.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63238.42254/(10010000281250)0.22mm225/400=0.56mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活36、l左1.14346.660.22+1.2233.530.2212.97kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k1.1430.2238.49.88kN二、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q12.97kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.37、112.970.62，0.512.970.22=0.47kNm Mmax/W0.47106/853305.47N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.612.970.6，12.970.2=4.67kN max3Vmax/(2bh0)=34.671000/(28080)1.09N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q9.88kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6779.886004/(10084153413300)0.3mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=9.88200438、/(884153413300)=0.07mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.112.970.6，0.412.970.6+12.970.28.56kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.19.880.6，0.49.880.6+9.880.26.52kN三、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型槽钢主梁材料规格10号槽钢主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)198.3主梁截39、面抵抗矩W(cm3)39.7 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.48kN，R24.28kN，R33.51kN，R43.51kN，R53.51kN，R63.51kN，R73.51kN，R84.28kN，R91.48kN 正常使用极限状态：R11.12kN，R23.26kN，R32.65kN，R42.65kN，R52.65kN，R62.65kN，R72.65kN，R83.26kN，R91.12kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.48106/39700=12.02N/mm2f=20540、 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=61000481002-(48-5.3)832/(819830005.3)13.25N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.05mm525/4001.31 mm 满足要求！四、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.89216.9kNNtb17.8kN 满足要求！第九章 梁模板扣件式钢管脚手架计算书由于转换层有多种的梁规格，所以其它梁的搭设方法按照1200*2041、00梁段为参考，按1200*2000梁段搭设方法搭设。取梁KZL13（4）梁截面:截面尺寸最大的梁为1200*2000。一、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.65非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.842、二、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)375,750,1125每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)1543、面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=12001515/645000mm3，Ibh3/12=1200151515/12337500mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.721.276.62kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)21.274.5kN/m q1活0.91.40.44、7Q2kb0.91.40.721.22.12kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)21.261.32kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.07774.50.172+0.12.120.172，-0.10774.50.172+0.1212.120.172，-0.07174.50.172-0.1072.120.172106/450004.78N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63261.321674/(10010000337500)0.09mml/400167/4000.42mm 满足要求！ 3、支45、座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14374.50.17+1.2232.120.1714.65kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14361.320.1711.7kN四、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q114.646、5/1.212.21kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.170.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.72)(0.75-1.2/2)/20.17+0.91.350.5(2-0.2)0.170.28kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.72)(1.5-0.75-1.2/2)/20.17+0.91.350.5(2-0.2)0.170.28k47、N 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q111.7/1.29.75kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.170.03kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.2)(0.75-1.2/2)/20.17+0.5(2-0.2)0.170.21kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.2)(1.5-0.75-1.2/2)/20.17+0.5(2-0.2)0.170.21kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.16106/833301.93N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax248、.499kN max3Vmax/(2bh0)=32.4991000/(250100)0.75N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.02mml/400375/4000.94mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.6kN，R24.85kN，R34.36kN，R44.85kN，R50.6kN 正常使用极限状态 R10.48kN，R23.87kN，R33.49kN，R43.87kN，R50.48kN五、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/49、mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R4，R5/22.42kN，RmaxR1，R2，R3，R4，R5/21.93kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.41106/449090.55N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax4.15kN max2Vm50、ax/A=24.151000/42419.58N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.2mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱4：R416.37kN，同理可得 立柱1：R12.03kN，立柱2：R216.41kN，立柱3：R314.75kN，立柱5：R52.03kN 图二 立柱4：R44.84kN，同理可得 立柱1：R10.6kN，立柱2：R24.85kN，立柱3：R34.36kN，立柱5：R50.6kN 正常使用极限状态 图一 立柱4：R413.06kN，同理可得51、 立柱1：R11.62kN，立柱2：R213.09kN，立柱3：R311.81kN，立柱5：R51.62kN 图二 立柱4：R43.86kN，同理可得 立柱1：R10.48kN，立柱2：R23.87kN，立柱3：R33.49kN，立柱5：R50.48kN六、纵向水平钢管验算钢管类型483.0钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 由小梁验算一节可知RmaxR1，R50.6kN，Rm52、axR1，R50.48kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.09106/449019.48N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax1.029kN max2Vmax/A=21.0291000/4244.85N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.05mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax22.03kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技53、术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.51.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2)+0.91.421.268.95kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.54、1)0.2)+0.91.41 (0.75-1.2/2)/20.170.08kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.2)+0.91.41 (1.5-0.75-1.2/2)/20.170.08kN q111.02kN/m q20.04kN/m 同上四七计算过程，可得： 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax1.56+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41(1+0.75-1.2/2)/21，14.45，1.56+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41(1+1.5-0.75-1.2/2)/21+0.03/1.514.46kN fN/(A)+Mw/W14.46103/(0.63424)+0.03106/449060.06N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax16.41kNN30kN 满足要求！