1、银座广场工程写字楼、酒店、高级公寓外挑脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1、编制依据42、工程概况42.1设计概况42.2脚手架工程难点52.3采用的脚手架形式53、脚手架的构造设计64、施工准备64.1技术准备64.2机具准备74.3主要材料准备74.3.1钢管杆件74.3.2 扣件84.3.3脚手板84.3.4安全网84.4作业条件准备94.4.3.预留孔随结构施工提前埋设完毕。95、防护外挑脚手搭 设的架构造要求95. 1、构造要求95.2悬挑双排脚手架的搭设的施工技术要求135.22、.1悬挑架的搭设、拆除顺序：135.2.2脚手架搭设施工要求135.2.3、特殊部位脚手架的搭设155.5 脚手架使用时的注意事项185.6脚手架的安全防护205.6.4结构临边防护措施205.6.5.楼梯间防护措施205.6.6.防雷避电措施206、脚手架搭设质量标准216.1脚手架阶段检查与验收216.2脚手架搭设技术要求、允许偏差及检查方法217、脚手架拆除227.1拆除前必须完成以下准备工作228、安全管理238.9在脚手架上进行电气焊作业时，要有防火措施和专人看守。248.14脚手架间断处（或转角间断处）应做封头护栏。249、脚手架计算书2491、悬挑式扣件钢管脚手架计算书24一、小3、横杆的计算251.均布荷载值计算252.抗弯强度计算253.挠度计算25二、大横杆的计算261.荷载值计算262.抗弯强度计算263.挠度计算26三、扣件抗滑力的计算271.荷载值计算27四、脚手架荷载标准值27五、立杆的稳定性计算291.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算292.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算29六、连墙件的计算30七、悬挑梁的受力计算31八、悬挑梁的整体稳定性计算32九、锚固段与楼板连接的计算329.2、A座南立面12层以下悬挑梁的计算339.3、A座南立面12层以上悬挑梁的计算359.4、楼梯间处悬挑梁外带联系横梁式扣件钢管脚手架计算书37一、小横杆的计算381.均布荷载值4、计算382.抗弯强度计算383.挠度计算38二、大横杆的计算391.荷载值计算392.抗弯强度计算393.挠度计算40三、扣件抗滑力的计算401.荷载值计算40四、脚手架荷载标准值41五、立杆的稳定性计算421.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算422.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算42六、连墙件的计算43七、联梁的计算44八、悬挑梁的受力计算45九、悬挑梁的整体稳定性计算46十、锚固段与楼板连接的计算461、编制依据序号名称编号1xxxx银座广场项目施工图纸 2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20013混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024建筑施工安全检查标5、准JGJ59-995建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-916钢结构设计规范GB50017-20037建筑结构荷载规范GB50009-20018xxxx银座广场工程施工组织设计2、工程概况2.1设计概况xxxx银座广场工程座落于xxxx路东侧与与省艺术中心相临，南侧为*路，地下四层，地上群楼五层，五层以上分为三个塔楼，分别为A座写字楼25层、B座酒店21层、C座高级公寓28层。本工程群楼以下采用落地、钢管悬挑防护脚手架，施工方案制定完毕（施工方案已审批），本方案只编制群楼以上部位三个塔楼外防护脚手架的搭设方案，其与架子工程相关的设计概况详见下表：序号项目内 容1建筑面积总建筑面积（m2）16、61480群楼面积（m2）32287各塔楼面积（m2）A座：25150、B座：25300、C座：250002建筑檐高相对0.00群楼（m）27.25塔楼檐口（m）A座：96.75、B座：82.85、C座：98.63结构形式主体结构形式框架剪力墙结构屋盖结构形式全现浇砼平屋面结构4塔楼层高六层（m）A座：4.15 B座：4.15C座：3.05七层（m）A座：4.10 B座：4.30C座：3.00标准层（m）A座：3.5 B座：3.20C座：3.00顶层（m）A座：3.5 B座：3.95C座：3.00机房层（m）A座：3.0 B座：3.00C座：2.905外墙装修玻璃幕墙、铝板幕墙2.2脚手架工程7、难点2.2.1本工程结构有悬挑梁板，并且框架柱轴跨间距较大，悬挑脚手架体，连墙杆搭设困难。2.2.2.本工程结构外墙设有混凝土剪力墙，并且C座塔楼沿外墙设有楼梯间，此处悬挑横梁设置较为困难，外防护脚手架在拆除时困难较大。2.2.3.本工程A座塔楼南立面呈斜立面，结构外挑尺寸不一致，上层外挑长于下层，此处架体悬挑横梁外挑长度较大，需重点控制脚手架的搭设高度，并且在施工过程中，南立面脚手架与其他三面架体高度不一致。2.2.4.个别部位存在上下交叉作业（C区2#汽车坡道部位、B区下沉广场部位），安全防护存在困难，施工安排时应注意在大模板吊运安装和脚手架搭拆时下方禁止施工作业。2.3采用的脚手架形式本8、工程结构外形比较方正，外装修为玻璃幕墙和铝板幕墙，不考虑装修外脚手架，A座、B座结构外檐有悬挑梁板，C座外侧有墙柱，B、C座部分部位外侧有混凝土剪力墙，外挑架不堆放大模板、材料等物品，主要功能以外防护为主。2.3.1本工程采用工字钢悬挑横梁钢管扣件式防护脚手架。2.3.2.悬挑脚手架按4层为一个搭设单元，每一搭设单元搭设最大高度为16.2米。2.3.3. 塔楼的外挑架从7层开始搭设。3、脚手架的构造设计3.1.悬挑横梁：悬挑横梁采用16#工字钢，钢梁间距1.50米，钢梁长度及悬挑长度根据实际情况而定，并符合以下各条要求。3.2.立杆：外防护钢管脚手架，立杆纵距1.5米，横距0.8米，里排立杆距9、墙间距0.25米（A座南立面除外）。3.3. 水平杆：水平横杆步距1.5米，操作面楼层处外侧增加一道拦腰杆。3.4.地锚：地锚采用16钢筋，每道横梁设置两道，第一道距结构边梁外边0.20.5米，第二道距钢梁内端头100mm。3.5.钢梁长度及外挑长度和脚手架搭设高度：3.5.1.A座南立面12层以下悬挑脚手架：搭设高度9.5米，悬挑横梁采用16#工字钢，钢梁长度4.0米，外挑1.72米，锚固段长2.2米。3.5.2. A座南立面12层以上悬挑脚手架：搭设高度14.9米，悬挑横梁采用16#工字钢，钢梁长度4.0米，外挑1.4米，锚固段长2.4米。3.5.3.楼梯间、电梯井以外的其它部位，悬挑横梁10、采用16#工字钢，横梁长度为3.0米，外挑长度1.10m，锚固段长1.9米，最大搭设高度为16.2米。3.5.4.楼梯间、电梯井部位，钢梁外挑长度为1.1米，钢梁总长和锚固段长度根据实际情况而定，以满足结构能够预埋地锚为准，但锚固段长度不宜小于1.9米。3.6.外挑架按四层设计，每四层为一个搭设单元，轮番搭设、拆除；上下单元不做连接和固定。3.7.由于结构框架柱轴线距离较大，需根据实际情况在框架柱中间楼板处预埋短钢管地锚，增设拉墙件。4、施工准备4.1技术准备4.1.1组织各岗位管理人员到位，并进行相关培训。4.1.2审图：组织施工技术人员认真查阅图纸，对各楼层层高、外轮廓变化部位以及玻璃幕墙11、埋件安装部位进行仔细核对。4.1.3技术交底：进行逐级技术交底。脚手架搭设前，由项目技术负责人组织脚手架施工方案的编制人员向脚手架工长、安全员进行施工方案交底。施工方案交底后，由脚手架工程工长根据脚手架工程施工方案，结合本工程实际情况对施工作业班组进行书面技术交底。交底应注重针对性和可操作性。4.2机具准备 准备脚手架搭设所需的力矩扳手等工具。4.3主要材料准备4.3.1钢管杆件(1) 本工程钢管杆件采用483.5mm焊接钢管，其物理性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定，每根钢管的最大质量不超过25Kg，最大长度横向水平杆不超过2.0m，其它杆件不超过612、.5m，其截面特征应符合下表规定：钢管截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i(mm)每米质量(kg/m) 483.54.8910212.191045.0010315.83.84 (2)钢管进场时必须提供生产许可证、产品合格证及法定检测单位的检测报告。 (3)脚手架搭设前应对钢管脚手管进行外观质量检验（旧钢管应逐件检查），钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差及旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合规范规定，其允许偏差详见下表：序号项目允许偏差(mm)检查工具1钢管尺寸(mm)外径48壁厚3.50.5013、.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30（4）经检查合格的钢管脚手管经除锈、涂刷防锈漆后，按照公司CI管理要求立杆涂刷黄色油漆，剪刀撑涂刷深蓝色油漆，并分类码放备用。4.3.2 扣件4.3.2.1本工程采用锻铸铁扣件，其材质应符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，在螺栓拧紧力矩达65N.M时，扣件不得发生破坏。4.3.2.2扣件进场时必须提供生产许可证、产品质量合格证及法定检测单位的检测报告。4.3.2.3扣件在进场14、后第一次使用前，必须按照钢管脚手架扣件规定，进行外观质量检查（旧扣件应逐件检查），并抽取扣件样本进行力学性能和扭力距指标复验。严禁使用外观检验或力学性能复验不合格的扣件。4.3.2.4新旧扣件使用前均应进行防锈处理。4.3.2.5扣件与钢管的贴面必须严格整形，应保正钢管与扣件扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，扣件的开口处应保持不小于5mm的距离。旋转扣件的旋转面之间应有1mm。间隙。4.3.3脚手板本工程采用木制脚手板，其材质应符合木结构设计规范（GBJ5）中级材质的规定，其厚度不小于50mm，宽度不小于200mm，长度约4米。脚手板使用前在板两端100mm处用直径为4mm的镀锌钢丝箍两道，腐15、朽、扭曲、斜纹、破裂的脚手板不得用于本工程。4.3.4安全网本工程水平网采用锦纶材料制成的菱形网目安全网，网眼不得大于10cm，立网采用绿色聚乙烯密目网。安全网出厂前必须有国家指定的监督检测部门批量验证和产品质量合格证。安全网应阻燃，在储运中必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子。已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。4.3.5.型钢必须采用正规厂家生产的产品，进场必须出厂合格证等材质证明。严禁使用非标产品。4.4作业条件准备4.4.1脚手架搭设前需将搭设部位的杂物清理干净，确保脚手架基础部位地面平整。4.4.2搭设悬挑脚手16、架部位悬挑支撑杆件和悬挑杆件安装、埋环随结构施工提前埋设完毕。4.4.3.预留孔随结构施工提前埋设完毕。4.4.4.当遇到降板区型钢横梁不能落地时，应提前准备好垫木与楼板垫平。5、防护外挑脚手搭 设的架构造要求5. 1、构造要求a. 立杆：横距lb为0.80m，纵距la为1.5m。相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，并在高度方向错开的距离不小于500mm,与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。内立杆距外墙面0.25m，每立杆顶端高出结构操作面不小于1.5m。立杆应座落在型钢的翼缘中间，固定在焊接的钢筋头上17、。b. 大横杆：步距为1.5m，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，相邻接头水平距离不小于500mm,与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。c. 大横杆采用对接扣件连接，用直角扣件与立杆扣紧。 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm，并四周要交圈。d. 立杆在脚手架中是承受压力，但不是轴向受压，而是偏心受压，因为大横杆绑在立杆的一侧，给立杆的是一个偏心荷载，所以立杆的承载能力就会明显下降。为了改善这一情况，增加脚手架的整体稳定性，提高立杆受力性能，把大横杆放在双排脚手架立杆的里侧，这样设置，一方面可以缩短小横杆的跨距，另一方面也可使脚手架里外两排18、立杆同时受偏心荷载而产生的弯矩方向相反,通过节点处设置的小横杆，将里外两排立杆连接固定形成整体构架，共同作用，使里外两立杆弯矩产生相互抵消作用，减小弯形，从而提高脚手架的整体稳定性。e. 小横杆：在主节点处设置小横杆，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。间距1.0m，并贴近立杆布置。小横杆杆长1000-1200mm，内侧距外墙面150mm，小横杆内挑内立杆100mm，外挑外立杆不少于100mm。f. 剪刀撑：本工程脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑,剪刀撑应联系4-5根立杆，斜杆与地面夹角为4560度。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增24个扣结点，19、其中，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。g. 剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1200mm，搭接处至少应有三处扣件固定，剪刀撑斜杆搭接作法详见下图：h. 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。i. 当架体不能交圈时需在架体开口处应设置横向剪刀撑，纵横向斜撑应随立杆、纵向水平杆、横向水平杆等同步搭设。j. 连墙件：本工程外脚手架均采用刚性连墙件，按二步三跨设置，且连墙杆设置在框架梁或楼板附近等具有抗水平力作用的结构部位。k. 在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉接。在顶板上两框架柱间中20、点处，距离结构外皮0.3-1.0m处预埋钢筋环或短管头，用钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处，与框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。悬挑脚手架在架体断开处，必须在楼板上或剪力墙中设置拉墙件地锚和拉环，与挑架采用钢管拉接牢固。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点。连墙杆伸出扣件距离应大于100mm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。由于计算连墙件单扣件抗滑移力不满足要求，所有连墙件必须采用双扣件。l. 扫地杆：在脚手架立杆底端以上200mm处纵横向设置扫地杆，并与立杆连接牢固。由于脚手架落在型钢梁上，故为防止立杆偏位滑移，在所21、有立杆的下面的悬挑梁中间焊接50mm高钢筋短头。m. 脚手板：脚手板采用松木、厚50mm、宽200350mm、长度不少于3.6m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业按一层考虑。悬挑脚手架底层满铺脚手板，并设置安全网防护。n. 脚手板设置在小横杆上，并在脚手板两端80mm处用直径的1.2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定。脚手板两端与小横杆可靠固定，以防倾翻。o. 脚手板应平铺、满铺铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于150mm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于150mm，脚手板板下设置水平兜网。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。p. 22、护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上外侧设二道护栏，高度为1.2m。同时设置挡脚板，采用木跳板铺设，高180mm。q. 上人斜道：本工程塔楼不搭设上人斜道，采用室内楼梯作为施工人员上下通道，楼梯模板支设时应考虑行人问题，模板支设要考虑行人安全和方便，楼梯踏步拆模后要及时进行楼梯踏步防护，作好成品保护，防止人为破坏。5.2悬挑双排脚手架的搭设的施工技术要求5.2.1悬挑架的搭设、拆除顺序：a.搭设顺序：放线梁板内预留地锚（剪力墙上预留孔洞）安装型钢横梁并固定搭设底部里排的扫地大横杆竖里排底立杆并固定(固定前应吊线，确保立杆垂直)竖同排第二根底立杆并固定搭设大横杆同样步骤装设外排的立杆、大横杆进一步23、检查立杆垂直度并搭设小横杆搭设第二步大横杆、小横杆依次向前搭设第一、二步搭设完毕搭设第三步杆在第三步大横杆下的立杆与悬臂杆根部之间搭设斜撑杆(并与相邻立、横杆连接)随搭设进程要求及时搭设连墙杆及剪力撑、垂直、水平斜拉杆搭设作业层间横杆(间距750mm)，铺设脚手板，搭设作业层栏杆，铺挡脚板，挂安全网。b.拆除顺序：先搭设的后拆，后搭设的先拆。即：安全网（挡脚板、脚手板）小横杆大横杆立杆连墙杆剪刀撑。不允许先行拆除连墙杆。5.2.2脚手架搭设施工要求a、水平横梁：采用单根16#工字钢，构件纵向间距为1.5m，外伸长度为1.1m，其中水平悬挑梁通过预埋在结构楼板及边梁内锚环固定的，杆件结构内锚固长24、度为1.85m。固定用锚环需随主体结构施工进行预留预埋（剪力墙穿型钢处预留洞尺寸宽*高为150*250），并应确保其位置的准确性。固定悬挑构件的主体结构混凝土强度应达到设计强度50%。b、立杆：纵向间距1.5m，排距0.80m，里排立杆距外墙的距离为0.25m，立杆座在悬挑横梁上。杆件相交伸出的探头长度均应大于10cm，以防杆件滑脱。纵向水平杆、横向水平杆伸出脚手架外立面的长度应基本一致c、纵向水平杆、横向水平杆、连墙件的设置同构造要求。立杆顶端应高出女儿墙1m，高出檐口1.5m。d、剪刀撑：阶段性悬挑架剪刀撑在外脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置，剪刀撑跨越立杆的根数为45根，斜杆与地面25、的倾角为450600。e、在主节点处固定纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离应小于150mm，对接扣件应开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度应不小于100mm。扣件螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，并不大于65N.m。对接扣件的开口应朝上或朝内。f.卸载：本工程各塔楼悬挑架十层以下最大搭设高度为16.2米，十层以上最大搭设高度为14.0米，悬挑横梁安全系数满足要求，暂不考虑卸载。g、外挑脚手架搭设应从一个角部开始，并向两边延伸交圈搭设，按定位依次固定，校正立杆垂直之后再予以固定。脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm（且不大于30cm），以防止26、杆件滑脱。剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。在设置第一排连墙件前，脚手架应设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定和架上作业人员的安全。h、施工操作层应沿纵向满铺脚手板，作到严密、牢固、铺平、铺稳，不得有空隙、探头板和飞跳板。必要时应予绑扎固定。不得有超过50mm的间隙。架子上不准留单块脚手板。脚手板铺设可采用对接或搭接铺设。对接铺设时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度不得大于150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度应不小于100mm。脚手板对接、搭接铺设形式详见27、下图：作业层端部脚手板探头板长度不得超过150mm，其板长两端用12短钢筋压盖，并用16#铁丝与横向水平杆绑扎牢固。拐角、斜道平台口处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。i、施工人员在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。施工人员必须戴好安全帽、系好安全带，工具及零配件要放在工具袋中。不得单人进行搭设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。j、在搭设中不得随意改变悬挑架设计、减少杆配件设置和对挑杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。k、对脚手架进行定期检查，发现有杆件变形、扣件松动、28、沉降明显等变化及时进行处理。l、架设材料要随上随用,以免放置不当时掉落。收工以前，所有上架材料必须全部搭设上，不要留在架子上，而且要形成稳定结构。5.2.3、特殊部位脚手架的搭设1）、转角部位的阶段性悬挑架杆件布置形式详见下图：2）、埋件留设悬挑架每隔4层挑一次，为保证外脚手架与结构楼层有较好的拉结，除按构造措施外（如设抱箍等措施），在每层框架柱中间（边梁上）现浇楼板上提前预埋400mm长的短钢管，以便和悬挑横杆钢管连成整体增强其刚度，并保证拉墙件间距满足不大于两步三跨。悬调层预埋16短钢筋环固定型钢悬挑梁。详见下图：3）B座塔楼L-N轴观光电梯井的外挑架横梁长度为不小于4.0米，应穿过电梯井29、内侧墙固定，搭设示意见下图：（B座16-17轴电梯井外墙挑架参照此图施工）4）、 A座塔楼南立面不是垂直立面，从下到顶层层外挑结构在增加，为上大下小的斜立面，且各层增加的悬挑长度不一致，各层结构外挑尺寸分别为：F7（800）、F8（1112）、F9（1493）、F10（1861）、F11（2230）、F12（1280）、F12-F25每层比下一层多80mm，此处脚手架搭设较为困难，为满足施工要求，此部位采用16#工字钢做悬挑梁，型钢梁长采用4000mm，13层以下按两层为一个单元设计，外挑长度加大，脚手架内立杆距墙距离按第三层设计，为150mm（第一层为850mm、880、430mm）；13层30、以上按四层为一个单元设计，内立杆距墙距离按第五层设计为200mm（第一层为520mm），立杆纵距1500mm，横距味800mm，其它要求同前，具体见下图。5）、B座楼梯间紧邻外墙，悬挑横梁设置较为困难，本方案采用在平台处设置挑梁，外挑部位加设联系横梁的方式，休息平台处的悬挑钢梁长度跨越楼梯间，地锚加长，悬挑横梁布设示意图：6）、电梯井筒脚手架的搭设电梯井筒结构阶段不使用脚手架，采用钢管搭设的周转平台，利用大模板穿墙螺栓孔穿通长28钢筋固定，钢筋一端打拐，一端加直螺纹套筒，防止钢筋脱落。钢筋支架沿井筒短向设置，间距和大模板间距相同，一般为800，且不大于1000，每个井筒最少不得少于3根。电梯井31、首层设置水平安全网和硬防护一层，上部每隔4层水平挂设两层安全网。安装阶段电梯井脚手架由电梯厂家直接负责搭设。电梯井周转平台搭设见下图：5.5 脚手架使用时的注意事项 5.5.1.剪力墙大模板施工严禁使用外架承重，大模板安装前应利用下一层混凝土墙上的大摸板穿墙孔加固承重，边梁模板加固不得借用外架支顶。5.5.2.作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值不得大于3kN/m2。不得将模板支架、揽风绳、泵送泵管等固定在脚手架上，严禁在双排脚手架上悬挂起重设备。5.5.3.挑架架面上严禁码放散装材料，架32、上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具。靠近悬挑脚手架部位施工长管件，必须放置稳固，防止滑脱、落物伤人；严禁架上人员在架面上跑、跳。5.5.4.作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5.5.5.在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应补强措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。5.5.6.施工人员在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全保护，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休33、息，不要在架面上急匆匆地行走，相互躲让时应避免身体失衡。严禁任何施工人员在脚手架上倒退行进。5.5.7.人员上下脚手架必须走安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。5.5.8.每班施工人员上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。5.5.9.在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余物品移至各层楼面上（室内）；每日收工前应清理架面，将垃圾及时清运；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向34、下抛掷材料物品和倾倒垃圾。5.5.10.在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。5.5.11.在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。5.5.12.雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。并且应采取相应的防滑措施。5.5.13.在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，35、不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。5.5.14. 外挂架组装成单片架体长度不得大于6.0米，每次提升前必须认真检查其连墙件是否全部拆除完毕，并不得和外挑架连接，所有连接拆除完后方可提升，外架提升安装完毕后及时将外挑架端部作好封头杆和拉墙件，每次提升必须经过验收合格后方可使用。5.6脚手架的安全防护5.6.1本工程外脚手架外排立杆里侧用绿色密目安全网封闭，安全网采用双股18#铅丝（或尼龙绳）将网纲与纵向水平杆牢固绑扎。5.6.2本工程脚手架作业层下需设置一道水平安全网，脚手架与结构外檐之间的距离采用脚手板和水平安全网封闭。5.6.3本工程脚手架施工操作面外侧应设一道1200mm高护身栏杆、一36、道中栏杆以及一道180mm高的挡脚板。建筑物楼层邻边四周，未砌筑、安装维护结构时，必须设两道防护栏杆，并立挂安全网。5.6.4结构临边防护措施在结构四周边线内500mm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483.5钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于1.5m、竖向每隔600mm设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三角架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周挂密目安全网、设警示牌；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。建筑物四周防护：外挑架下部第一个单元拆除后要及时在七层顶板处，沿建筑物四周设置水平兜网，水平兜网按两层设置，宽度6.0米，距屋面高度不小于6.0米，水平37、交圈。七层以上各层脚手架拆除后，每隔五层沿建筑物四周设置一道不小于3.0米宽的水平兜网，水平兜网外高里低。5.6.5.楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架作安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做两道1.2m高的护身栏侧边底部设180mm高的挡脚板。5.6.6.防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针各塔楼各设2根，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架对角立杆上，并将所有最上层大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用440的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时38、应用两道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2,并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们进经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁铁宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。6、脚手架搭设质量标准6.1脚手架阶段检查与验收脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，合格后方可使用：6.1.1脚手架搭设前。6.139、.2作业层上施加荷载前。6.1.3达到设计高度后。6.1.4遇有六级大风、大雨。6.2脚手架搭设技术要求、允许偏差及检查方法项次项目技术要求允许偏差(mm)检查方法1立杆垂直度最后验收垂直度100经纬仪检查过程检查水平偏差搭设高度21020720402间距步 距20钢板尺纵 距50横 距203纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪同跨内两根纵向水平杆高差104扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm钢卷尺立杆上对接扣件至主节点的距离1/3纵向水平杆步距钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离1/3立杆纵距钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.40、m扭力扳手5剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺6脚手板外伸长度对接外伸长度不大于150mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm钢卷尺搭接搭接长度大于200mm，伸出横向水平杆的长度不小于100mm钢卷尺7、脚手架拆除7.1拆除前必须完成以下准备工作7.1.1全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系是否符合构造要求。7.1.2对脚手架上遗留的各种材料及杂物进行全面清除。7.1.3拆除时进行技术交底及安全教育。8.1.拆除时设围禁区，设置明显标记，派专人负责警戒。7.2拆除脚手架的技术要求7.2.1脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，其拆除顺序为：护身栏、脚手板 横向水41、平杆 剪刀撑 纵向水平杆 立杆悬挑脚手架悬挑构件。7.2.2连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，高差大于两步时需增设连墙件加固。7.2.3当脚手架采取分段、分立面拆除时，不拆除的脚手架两端，需先设置连墙件或横向支撑加固。7.2.4当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。7.2.5脚手架拆除时，各种脚手架构配件必须及时分段集中吊运或人工传递至楼内，严禁抛扔。7.2.6脚手架拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已经松脱连接的杆件。 7.2.7脚手架拆除时，操作人员必须42、服从统一指挥，上下呼应，严禁上下同时作业，松开有关扣件时应通知其它相关作业人员，以免发生坠落事故。8、安全管理8.1脚手架使用的钢管、扣件及紧固件，在进场后第一次使用前必须进行外观质量检验，并抽取扣件样本进行力学性能和扭力距指标复验，合格后方准使用。8.2脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。凡患有高血压、心脏病、癫痫病等和其它不适应于高处作业的人员一律不准从事架子搭拆作业。脚手架搭设和拆除前，必须对脚手架作业人员进行安全技术交底。8.3搭设脚手架人员必须戴安全帽、穿防滑鞋，在无可靠防护高43、度大于2m以上处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。8.4本工程脚手架设计允许同时施工的操作层数为1层。结构施工阶段，材料、模板不准落在外脚手架上。8.5作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、混凝土及砂浆泵管固定在脚手架上，脚手架上严禁悬挂起重设备。8.6六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架作业，雨后上架子操作前应有防滑措施。8.7脚手架应有避雷装置，雨期施工前应对脚手架接地电阻进行摇测，其接地电阻值不应大于10。8.8脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆件、悬挑脚手架的任何悬挑杆件。8.9在脚手架上进行电气焊作业时，要44、有防火措施和专人看守。8.10脚手架使用过程中，应对脚手架杆件的设置和连接进行定期检查。8.11脚手架搭设和拆除时，作业区域应设临时围栏和警戒标志，派专人看守，严禁非作业人员进入危险区域。8.12在脚手架搭设与拆除过程中，架子工应作好配合，协调动作，禁止单人进行装设或拆除较重杆件及其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。8.13脚手架未经检查、验收前除架子工外，严禁其他人员攀爬，验收后任何人不得擅自拆改。需做局部拆改时，必须征得脚手架施工技术负责人同意。8.14脚手架间断处（或转角间断处）应做封头护栏。9、脚手架计算书91、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式45、钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，以A座7-10层脚手架为例，四层架体搭设高度最高为16.2米，立杆采用单立管。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.2米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，步距1.50米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设3层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建46、筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.5110.8002/8=0.281kN.m 47、=0.281106/5080.0=55.293N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.551800.04/(3842.06105121900.0)=0.542mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 48、1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.41.800)/2=1.404kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.4041.500=0.377kN.m =0.377149、06/5080.0=74.204N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.031+0.210+1.800=2.041kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1462040.7201500.003/(1002.060105121900.000)=3.14m50、m 最大挠度和 V=V1+V2=3.196mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.2151、0+1.41.800=2.841kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.13916.200=2.258kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35031.500(0.800+0.52、250)/2=0.827kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5003/2=0.338kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50016.200=0.122kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.544kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5000.800/2=1.800kN 风荷载标准值应按照以下公式53、计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.2501.134 = 0.347kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.544+0.851.41.800=6.395kN 不考虑风54、荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.544+1.41.800=6.773kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3471.5001.5001.500/10=0.139kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.773kN； i 计算立杆的截面回转半55、径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6773/(0.26489)=52.776N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm256、； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.395kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26257、； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.139kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6395/(0.26489)+139000/5080=77.287N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 11.564kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计58、算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1100mm，l = 1900mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=6.77kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.10/1.90=0.58 kl=0.25/1.90=0.13 k2=1.05/1.90=0.55 代入公式，经过计算59、得到 支座反力 RA=18.762kN 支座反力 RB=-4.479kN 最大弯矩 MA=8.954kN.m 抗弯计算强度 f=8.954106/(1.05141000.0)=60.477N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.54+1.80=5.34kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=3.127mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于220060、.0/400,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =8.95106/(0.929141000.00)=68.35N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.479kN 水平钢61、梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=44794/(3.1416502)1/2=8mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.48kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺62、栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于4478.87/(3.1416201.5)=47.5mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.48kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!9.2、A座南立面12层以下悬挑梁的计算 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度63、为9.5米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，步距1.50米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.72米，建筑物内锚固段长度2.20米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大64、挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1720mm，l = 2200mm，ml = 880mm，m2 = 1680mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=4.69kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.72/2.20=0.78 kl=0.88/2.20=0.40 k2=1.68/2.20=0.76 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=15.700kN 支座反力 R65、B=-5.354kN 最大弯矩 MA=12.373kN.m 抗弯计算强度 f=12.373106/(1.05141000.0)=83.575N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=1.81+1.80=3.61kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=8.595mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3440.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于3440.0/400,满足要求! 悬挑梁的整体稳定性计算66、 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =12.37106/(0.929141000.00)=94.46N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!9.3、A座南立面12层以上悬挑梁的计算计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为15.5米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，步距1.50米。 采用的钢管类型67、为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.40米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1400mm，l 68、= 2400mm，ml = 520mm，m2 = 1320mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=5.42kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.40/2.40=0.58 kl=0.52/2.40=0.22 k2=1.32/2.40=0.55 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=15.726kN 支座反力 RB=-3.958kN 最大弯矩 MA=10.208kN.m 抗弯计算强度 f=10.208106/(1.051410069、0.0)=68.950N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=2.41+1.80=4.21kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=5.613mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2800.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/400,满足要求! 悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB5001770、-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =10.21106/(0.929141000.00)=77.93N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!9.4、楼梯间处悬挑梁外带联系横梁式扣件钢管脚手架计算书 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为4.8米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，步距1.60米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.20米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN71、/m2，同时施工1层，脚手板共铺设3层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用10号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.072、001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.5110.8002/8=0.281kN.m =0.281106/5080.0=55.293N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.551800.04/(373、842.06105121900.0)=0.542mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.41.800)/2=1.404kN 74、大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.4041.500=0.377kN.m =0.377106/5080.0=74.204N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(175、002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.031+0.210+1.800=2.041kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1462040.7201500.003/(1002.060105121900.000)=3.14mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.196mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 76、1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.210+1.41.800=2.841kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 77、静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.1254.800=0.599kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35031.500(0.800+0.250)/2=0.827kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5003/2=0.338kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5004.800=0.036kN 经计算得到，静荷载标准78、值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.799kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5000.800/2=1.800kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值79、Wk = 0.70.3501.2500.872 = 0.267kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.21.799+0.851.41.800=4.301kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.21.799+1.41.800=4.679kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 80、步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2671.5001.6001.600/10=0.122kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4.679kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.600=2.772m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由81、长细比，为2772/16=175； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.233； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =4679/(0.23489)=41.108N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4.301kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l82、0=1.1551.5001.600=2.772m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2772/16=175； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.233； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.122kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =4301/(0.23489)+122000/5080=61.809N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣83、件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 10.384kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=4.68kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=3.00/1.50=2 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/24.68+4.68+3.000.10/2=7.17kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 22.34+4.68+3.000.10=9.65kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=2/84.683.00+0.103.003.84、00/8=3.62kN.m 抗弯计算强度 f=3.62106/39700.0=91.18N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1100mm，l = 1900mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗85、矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=9.65kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.10/1.90=0.58 kl=0.25/1.90=0.13 k2=1.05/1.90=0.55 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=26.492kN 支座反力 RB=-6.449kN 最大弯矩 MA=12.697kN.m 抗弯计算强度 f=12.697106/(1.05141000.0)=85.762N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=1.80+186、.80=3.60kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=2.114mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/400,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.287、82/b=0.929 经过计算得到强度 =12.70106/(0.929141000.00)=96.93N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.449kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=64494/(3.1416502)1/2=10mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保88、证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.45kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于6449.13/(3.1416201.5)=68.4mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.45kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!