1、正本6层体育活动中心工程模板支设安装 施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、 编制依据51. 施工组织设计5二、 工程概况5三、 施工准备61. 技术准备62. 材料准备6（1） 设计要求6（2） 模板材料63. 模板进场及加工74. 中小型机具使用计划8四、 模板工程施工方法81. 一般要求8 模板组拼8 模板定位9 模板的支设92. 模板支设的基本施工工艺9 梁板交接处下方必须用木方支撑，以板模压梁侧模。9 柱两侧斜撑对顶间距不超过3000mm，斜撑顶在水平钢管上。103. 模板支设的细部2、处理施工工艺10（1） 墙柱模板细部处理施工工艺10墙体根部模板塞缝示意图16（2） 梁模板支设细部处理施工工艺17（3） 楼板模板支设细部处理施工工艺18（4） 楼梯模板支设细部处理施工工艺19（5） 后浇带模板20后胶带模板支设示意图21（6） 门窗洞口模板配置21五、 模板的拆除21 墙模板拆除22 楼板模板拆除23六、 模板制作、安装技术措施231. 进场模板质量标准23（1） 外观质量检查标准（通过观察检验）23（2） 规格尺寸标准232. 模板安装质量要求24（1） 主控项目24（2） 一般项目24（3） 现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。25（4） 模板垂直度控制26（53、） 顶板模板标高控制26（6） 模板的变形控制263. 其他注意事项27（1） 胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。28（7） 支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。28七、 质量通病及预防措施301. 模板加工302. 墙模板303. 顶板模板30八、 成品保护31九、 防止转换层梁板砼出现裂缝措施311原材料的选择31（1）水泥的选择：32（2）骨料的质量管理：322优化配合比设计：32十、安全、环保及文明施工措施33十一、模板计算34模板验算的计算公式351梁侧模板基本参数36（1）梁侧模板荷载标准值计算37（2）梁侧模板面板的计算38（3） 梁侧模板内龙骨的计算44、1（4） 梁侧模板外龙骨的计算44（5）对拉螺栓的计算45六、梁底模板计算451.抗弯强度验算462.挠度验算47七、梁底支撑钢管的计算471.荷载的计算：47(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：47(2)模板的自重荷载(kN)：472.木方楞的传递均布荷载验算：483.支撑钢管的强度验算：48按照均布荷载作用下的简支梁计算48八、梁底纵向钢管计算481.梁两侧支撑钢管的强度计算：49九、扣件抗滑移的计算:49十、立杆的稳定性计算:50立杆的稳定性计算公式501.梁两侧立杆稳定性验算:50（二）碗扣式钢管脚手架51一、基本搭设参数51二、材料及荷载取值说明51三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算5、511、板底模板的强度和刚度验算52（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，52（2）底模抗弯强度验算53（3）底模抗剪强度计算。54（4）底模挠度验算542、底模方木的强度和刚度验算54（1）荷载计算55（2）方木抗弯强度验算55（3）底模方木抗剪强度计算56（4）底模方木挠度验算563、托梁材料计算56（1）荷载计算57（2）强度与刚度验算574、立杆稳定性验算59N = 1.35NGK + 1.4NQK59（2）立杆稳定性验算。按下式验算60（一）柱模板61一、参数信息621.基本参数622.柱箍623.竖楞624.面板参数625.木方和钢楞62二、柱模板荷载标准值计算63三、柱模6、板面板的计算631.面板抗弯强度验算642.面板抗剪验算653.面板挠度验算66四、竖楞方木的计算67竖楞方木计算简图681.抗弯强度验算682.抗剪验算693.挠度验算70五、B方向柱箍的计算（H方向与B方向一致）701. 柱箍抗弯强度验算71柱箍截面抗弯强度验算公式712. 柱箍挠度验算71六、B方向对拉螺栓的计算72一、 编制依据1. 施工组织设计XX省XX县体育活动中心工程施工组织设计2.全套建筑图、结构施工图。3.主要规程、规范建质【2009】87号文件建质【2009】254号文件 中华人民共和国建筑法 建设工程法律法规建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑7、施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ801991）混凝土结构设计规范 GB50003-2011建筑结构可靠度设计统一标准GB50153-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑桩基技术规范JCJ94-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构结构工程施工及验收规范 GB50204-2011 本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告、施工组织设计其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料二、 工程概况本工程位于XX县，主体为地8、下1层，地上6层，地上1层层高4.2米，2-6层每层高3.6米，地下室层高4.68米；其中篮球馆地上2层，1层层高5.1米，2层层高8米。建筑高度22.65米，结构形式为框架结构。本工程建筑结构安全等级为二级，框架抗震等级为三级。主体结构体系为钢筋砼框架结构，抗震设防烈度为6度，基础采用钢筋梁板带式基础，底板厚400mm。本工程基础采用砖胎模，其余采用竹胶合模板及多层复合模板。其支撑体系均为扣件式钢管支撑和木方背楞。三、 施工准备1. 技术准备 组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺流程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 编制模板9、施工方案，对施工班组进行安全技术交底。 对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。2. 材料准备（1） 设计要求按混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。（2） 模板材料 基础底板模板：基础底板四周均砌240厚砖胎模。 梁、板模板:采用10mm 竹胶合板，50100（内楞）、100100（外楞）木方现场拼制，483.5扣件式钢管顶撑现场拼制，支撑采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座、支托组成，顶撑间距900mm和1200mm。 墙体模板：采用18mm厚木胶合板，50100木方和48钢管作楞，配套穿墙螺栓M110、2使用。竖向内楞采用50100 木方300，水平外楞采用483.5钢管600（起步200mm，以上连续两道间距400mm，其余间距500600mm）。外加48钢管竖楞，加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙对拉螺杆。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺杆采用止水对拉螺杆，内墙采用普通可回收对拉螺杆。 独立柱模板： 采用18mm 厚木胶合板，在木工加工场地制作，现场组拼，背内楞采用50100 木方，柱箍采用圆钢管483.5围檩400500加固，采用可回收M12对拉螺杆进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.5钢管斜向加固。柱模木楞盖住板缝。以减少漏浆。 楼梯间：楼梯间、11、标准层楼梯踏步均采用10mm后竹胶合板。 后浇带模板：采用内侧先扎5mm钢丝网，中间固定木方。3. 模板进场及加工本工程模板由现场加工制作：依据图纸、方案、交底、洽商、现场实际尺寸等画出班组施工范围内模板拼装图。根据施工平面布置图规划出的模板制作加工及堆放场地，提前组织材料进场，并根据施工需要整齐摆放。4. 中小型机具使用计划序号机械名称规格数量备注1平刨机2台2圆盘锯2台4电焊机2台5砂轮机2台6手工锯10把四、 模板工程施工方法1. 一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平12、砂浆。 模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：序号项目允许偏差（mm）1两块模板之间拼缝12相邻模板之间高低差13模板平整度24模板平面尺寸偏差3 模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于梁模板的安装和校正。 首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道13、轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。 模板的支设模板支设前相应部位清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。2. 模板支设的基本施工工艺 立杆间距为10001000，木方300。 平台模板接缝处下方必须有木方。 平台木方搭接处，应错开或加间距400mm的木方来加强。 支撑必须均匀上紧，梁底支撑距梁边不得过远，必须保持在1m以内的距离，高度超过700mm以上的框架梁底部必须加一排支撑杆立在梁中。 梁板交接处下方必须用木方支撑，以板模压梁侧模。 梁斜撑用板条或短木方，角度在4560，支撑在侧模上部横木方上，14、间距为1000。 梁高超过700mm的框架梁除加斜撑外，梁中部还应用&12螺杆对拉，间距为500。 吊模根部用马凳将木方垫起，马凳用的钢筋直径应不小于16，马凳间距为1000。 梁板跨度超过4m的均应起拱，跨中应按0.25起拱。 柱竖向木方间距不超过300mm。 柱根部第一排对拉螺杆离地小于200mm,最上一排螺杆离平台距离小于500mm. 柱两侧斜撑对顶间距不超过3000mm，斜撑顶在水平钢管上。3. 模板支设的细部处理施工工艺（1） 墙柱模板细部处理施工工艺墙柱模板均采用18mm厚模板，配置&12螺栓、50100木方及钢管进行加固，支设方法，先对墙柱模板进行定位放线，然后将拼好的大模板按模15、板定位线进行安装，钉好竖向木方（300mm间距），并铅螺杆孔穿上螺杆，待水平钢管装上之后，将螺杆紧固，并支设支撑或进行拉结，以防倾倒。同时用支撑或拉杆上的螺栓进行墙柱模垂直度的调节。墙柱模板支设见下图所示。483.5钢管4560墙柱模板支设示意图 独立柱模板篮球馆5.07至14.3的满堂脚手架搭设平面及立面图如下：篮球馆二层满堂脚手架平面图 墙柱模板施工工艺流程为：弹墙柱定位尺寸线做找平层、定位墩安装墙柱模板安装墙柱水平、竖向木方及柱箍安装对拉螺杆及加固班组自检项目部联合质检，合格后进行下一道工序墙柱模板安装完后，再进行一次全面检查，质检合格后方可与满堂脚手架拉结固定。 墙柱模板制安的质量保证16、措施：a.支设的墙柱模板，其标高、位置应准确，支设应牢固。b.墙柱模板根部要用水泥砂浆堵严，以防漏浆。c.墙模板支设过程中板与板之间的立缝外，钉一道50100的木方。d.上层模板与已浇筑的墙体搭接200mm，为了防止混凝土浇筑时漏浆，模板底部用双面胶粘贴海绵条，海绵条大小为2020，根部处理示意图如下图所示。 墙体根部模板塞缝示意图e.在模板竖楞与钢管横楞之间的空隙，用木方楔子塞紧。f.模板内侧对拉杆处加设胶垫，紧贴内模；地下室外墙用对拉止水螺杆，端头用胶垫紧贴内模。（2） 梁模板支设细部处理施工工艺复核梁底标高，校正轴线位置无误后, 搭设和调平梁模支架(包括安装水平拉杆和剪刀撑), 在横楞上17、铺放梁底板固定, 然后绑扎钢筋, 安装并固定两侧模板。梁高大于700mm时，梁中部插入对拉螺栓, 并套上套管；对于跨度L4米的梁，支模时按设计要求起拱，其中跨度L4米的梁底起拱为0.25%。 梁模板安装施工工艺流程如下： 复核梁底标高校正轴线位置搭设梁模支架安装梁模底板安装两侧梁模穿对拉螺杆按设计要求起拱复核梁模尺寸、位置与相邻梁模连接固定清理 梁模板支设的质量保证措施：a.梁口与柱头模板的连接特别重要,要求拼装准确，加固牢靠。b.起拱应在铺设梁底之前按设计要求进行。c.模板支柱纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等, 均应按模板设计要求布置。当设计无规定时 , 支柱间距一般不宜大于1.2m , 大于718、00mm高的框架梁底加一排支撑，纵横方向的水平拉杆的上下间距不宜大于1.5m, 纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6m。d.采用扣件钢管脚手架作支撑时, 扣件要拧紧, 梁底支撑间隔用双卡扣, 横杆的步距要按设计要求设置。粱摸板支设示意图见图所示： 梁模板支设示意图（3） 楼板模板支设细部处理施工工艺 安装施工工艺流程如下: 搭设支架及拉杆 安装纵横木方 调平板面标高 铺设模板块检查模板平整度并调平 楼板模板支设的质量保证措施:a.单块就位组拼时, 每个跨从四周先用模板与墙、梁模板连接, 然后向中央铺设。b.模板块较大时, 应增加纵横楞。c.检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预埋件和预留孔洞的位19、置。安装就位后, 立即与梁、墙模板连接。d.采用钢管脚手架作支撑, 在支柱高度方向每隔1.6m,设一道双向水平拉杆。 楼板模板支设如图所示：楼板模板支设示意图（4） 楼梯模板支设细部处理施工工艺 楼梯模板安装施工工艺流程如下： 搭设支架及拉杆调节支架坡度支设底模（绑扎钢筋）支设楼梯侧模支设踏步模板 楼梯模板支设的质量保证措施：a支设之前，对楼梯模板进行计算，利用楼梯的坡度值和坡度系数，进行各部分尺寸的计算。b平台梁里侧模、梯段板底模、梯段侧模、踏步模板下料应准确，减少误差，支设应牢固。c踏步模板采用全封闭式支设，踏步阴阳角应保证方正、顺直。楼梯踏步模板支设示意图（5） 后浇带模板 地下室底板、20、顶板后浇带模板采用绑扎拦阻混凝土的钢丝网和带槽口竹胶合板（间距符合钢筋间距），外用木方加固封堵。 在支设后浇带模板时，将后浇带处模板一同支上并与其它模板相脱开，待板混凝土达到一定强度之后，其它地方混凝土模板拆除，留下后浇带模板及支撑。 为防止后浇带内存留垃圾，后浇带上方用竹胶合板覆盖。后胶带模板支设示意图（6） 门窗洞口模板配置墙体门窗洞口相应位置用多层板作模板，次龙骨为50100木方，主龙骨为100100木方，并用100100木方作为支撑体系，支撑采用十字撑及斜撑。参见下图：洞口模板支撑五、 模板的拆除1. 模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知21、书后，方可拆模。2. 模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求：在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa，保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值得百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件-1003. 模板拆除除满足上述混凝土强度要求，还应满足上部施工荷载要求方可拆除。4. 拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外22、墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺杆，再松开地脚螺杆，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除23、板模板时要保留板的养护支撑。5. 模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理，模板有损坏的地方应及时进行修理，以保证使用质量。六、 模板制作、安装技术措施1. 进场模板质量标准（1） 外观质量检查标准（通过观察检验）a、 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。b、 不得有板边缺损、起毛。c、 每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。d、 每平方米污染面积不大于0.005m2（2） 规格尺寸标准a、 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。b、 长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽24、各2点，取平均值。c、 对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。d、 翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2. 模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2011）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（1） 主控项目 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察25、。（2） 一般项目 模板安装应满足下列要求：a、 模板的接缝不应漏浆。b、 在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。c、 模板与混凝土的接触面应清理干净。d、 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。检查数量：全数检查。检验方法：观察。 对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合下表的规定； 检查数量：按规范要求的26、检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。（3） 现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。项次项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：3截面模内尺寸基础10尺量柱、墙、梁+4，-54层高垂直度层高不大于5m6水准仪或拉线、尺量层高大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面27、平整度5靠尺、塞尺7预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10，-08预留洞中心线位移+10拉线、尺量尺寸+10，-09插筋中心线位移5尺量（4） 模板垂直度控制 对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5） 顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6） 模板的变形控制 墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边28、减少1mm）。 浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 门窗洞口处对称下混凝土； 模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 浇筑前认真检查螺杆、顶撑及斜撑是否松动； 模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7） 模板的拼缝、接头：模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8） 窗洞口模板：在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9） 跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱0.25%；跨度大于6m 的板起拱0.3%。（10） 与安29、装配合：合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（11） 混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（12） 为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3. 其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1） 胶合板选统30、一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2） 进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3） 模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4） 墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5） 墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（6） 门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7） 支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4. 模31、板工程质量控制模板工程质量控制施 工 记 录质 量 评 定自 检 记 录清理现场文明施工注意保护棱角按梁、柱的件数，各抽查10%，但均不少于3件；带形基础、圈梁、板每3050m（m2）各抽查1处，但不少于3件浇筑砼时留人看模执行验评标准不合格的处理（返工）支 模质量评定钢筋砼工序交接检查 底部标高、中心线、断面尺寸放线自 检中 间 抽 查模 板 选 择平 整 模 板检查模板平整度与钢筋工序交接检查脚手架、脚手板准备工作资料管理拆 模技术交底操作人员分部分项工程书面交底熟习操作规程和质量标准熟习图纸和技术资料按同养试块强度定拆模时间5. 模板堆放及维修（1） 模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫32、木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（2） 装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（3） 拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。七、 质量通病及预防措施1. 模板加工现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。防治措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精密，对加工的模板严格检查验收。2. 墙模板现象：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝、烂根。墙混凝土表面粘模掉角。防治措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏浆烂根。3. 顶板模板现象：板中部33、下挠，板底与墙、梁四周不平，板模伸入墙、梁内“吃模”，板缝跑浆，出现麻面蜂窝。防治措施：板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂红架子，用U托调节丝杆调整标高。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪矫正标高，并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。八、 成品保护（1） 为防止破坏模板工序必须做到：不得重物撞击以支好模板、支撑；不准在模板上随意拖拉钢筋；在支好的模板上焊接钢筋时，加垫薄钢板或其它阻燃材料；在支好34、的模板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，需用木方作垫进行。（2） 拆下的模板，如有变形，及时进行修整。（3） 门窗洞口、墙的阳角用塑料卡护角保护。（4） 进场后的模板临时堆放时，要放稳垫平，必须用编织布临时遮盖，事前，必须涂刷水性脱模剂，遇雨时，即使覆盖塑料布。（5） 模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以防口角损坏并保证安全。（6） 施工过程中，严禁用利器和重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。九、 防止转换层梁板砼出现裂缝措施1原材料的选择为保证大体积砼的施工质量，原材料的选择极为重要，对进场的材料必须通过严格选择，符合要求的方可使用。（1）水泥的选择：大体积混凝土结构产生裂缝35、，主要是由于混凝土中水泥硬化时释放的水化热引起的。并在满足设计强度要求的前提下，尽可能减少水泥用量，以减少水泥的水化热。（2）骨料的质量管理：在满足可泵性的前提下，尽可能选择粒径较大、级配良好的砂、石，以减少单方砼的用水量和水泥用量，降低水化热。1）选择采用中粗砂，细度模数2.6。且砂中不得含有杂质。2）因为连续级配粗骨料拌制的混凝土有较好的和易性、较少的用水量和水泥用量以及较高的抗压强度。又因增大骨料的粒径可减少用水量，使混凝土的收缩和泌水随之减少，同时亦可减少水泥用量，从而使水泥的水化热减少，降低了混凝土的温升，所以在保证混凝土的可泵性和混凝土不产生离析的前提下，应尽量选用粒径较大、级配较36、好的石子。3）粗骨料的形状对混凝土的和易性和用水量也有较大的影响，因此，粗骨料中针状、片状颗粒按重量计不应大于5%。石子的含泥量必须严格控制在小于1%，黄砂的含泥量控制在小于2%，以减少混凝土的收缩。2优化配合比设计：（1）在满足可泵性的前提下，应尽可能降低砂率。最大控制在40%左右。（2）在砼中掺加水泥重量10%左右的粉煤灰，改善混凝土的和易性，从而改善混凝土的可泵性，而且粉煤灰可以替代水泥用量的10%，既改善了砼的可泵性又降低了砼的水化热。3尽量缩短砼搅拌至浇灌入模的时间。4降低砼的内外温差一般情况下，砼内产生的最大水化热峰值一般在砼浇筑后的第二天，此时砼早期的强度低，处于抗裂性差的阶段。37、故必须采取措施减少内外温差。同时，在框支梁梁高超过1500的采用设置测量孔的方法监控温度变化情况十、安全、环保及文明施工措施（1） 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2） 支模前必须搭好相关脚手架。（3） 拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4） 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5） 木工机械必须严格使用倒38、顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6） 用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（7） 环保与文明施工：夜间39、22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。十一、模板计算本次施工模板支撑系统材料拟采用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。根据简明施工计算手册(第二版)、混凝土结构工程以及相关规范和资料内容， 确定所用材料相关参数如下:模板采用915mm1830mm18mm(宽长厚)九夹板，有关力学计算参数如下：弹性模量E=6103N/mm2，抗弯强度fm=13N/mm2，抗剪强度=2.2N/mm2。支撑柱、墙、梁模板的小楞采用50100mm木方，有关40、力学参数如下：弹性模量E=9.5103N/mm2,抗弯强度fm=13N/mm2，抗剪强度=1.4N/mm2。支撑小楞的钢管采用双排483.5mm（经实测鉴定，取钢管壁厚为2.8mm；按483.5计算自重，按2.8 壁厚计算承载力）钢管, 有关力学计算参数如下：弹性模量E=2.06105N/mm2,抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度=110N/mm2，A=391mm2，I=12.19104mm4，W=5.08103mm3。对拉螺栓采用12高强对拉螺栓（容许拉力达到750N/mm2），螺栓外加PVC套管,经试拉其容许最大拉力N=57KN模板验算的计算公式根据（JGJ162-2008），结合本工41、程实际情况，采用内部振捣器时，柱、墙、梁的侧压力计算公式如下，并取其中最小值式中：c砼的重力密度，25kN/m3（JGJ162-2008，钢筋混凝土取值）t新浇砼的初凝时间，取200/(T+15)=5.714；（T=砼的入模温度，秋季施工，取20）V砼的浇筑速度，取10m/h；（结合现场施工实际情况，混凝土泵的最大输出量按12m/h取值，V=Q1（混凝土泵实际平均输出量）/A（截面面积：3001300mm），经计算得出：1.5m/h）H砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度1外加剂影响修正系数，取1.2；(JGJ162-2008,掺有缓凝作用的外加剂)2砼坍落度影响修正系数，取1.15。(JGJ42、162-2008,坍落度为110mm-150mm时)1梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1300mm，模板面板采用胶合板。内龙骨间距150mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm（按2.8 壁厚计算承载力）。高强对拉螺栓布置3道,在断面内水平间距150+400+450mm，断面跨度方向间距450mm。 （1）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值: 根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值 F1=32.5kN/m2 实际计算中采用新浇砼侧压力标准值 F1=343、2.5kN/m2 倒砼时产生的荷载标准值 F2= 2kN/m2。（2）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算，面板的计算宽度取1m。 荷载计算值 q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4532.50.9=15.795kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4520.9=1.134kN/m；q = q1+q2 = 15.795+1.134 = 16.929kN/m； 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4501818/6=2430044、mm3； I=450181818/12=218700mm4；经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=13.12kN；N2=36.08kN；N3=36.08kN；N4=13.12kN。 最大弯矩 M=0.1ql2=0.116.9291502=38090N.mm 最大变形 V=0.5mm抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=1.567N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15N/mm2； 面板的抗弯强度验算 ff,满足要求!抗剪计算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板45、上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.232.50.450.90=15.795kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =15.795+1.134=16.929 kN/m；面板的最大剪力： = 0.616.929150.0 = 1523.61N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 1523.61N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：h46、n = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31523.61/(245018.0)=0.282N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.282N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！挠度计算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 32.50.4514.625 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm 47、； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 150 / 250 = 0.6 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.6251504/(10060002.19105) = 0.38 mm；面板的最大挠度计算值 =0.38mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1mm,满足要求！ （3） 梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。支座最48、大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.232.50.250.90=8.775kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m； q = (8.775+0.622)/2=4.698kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.14.698450.0450.0= 0.95105N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -49、竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.84105/6.40104 = 1.14N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.14N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =17N/mm2，满足要求！内龙骨抗剪计算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.232.50.250.90=8.775kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.950、0=0.622kN/m； q = (8.775+0.622)/2=4.698 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.64.698450.0 = 1268.595N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1268.595N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31268.595/(250100)=0.381N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: f51、v=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.381N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！挠度计算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =32.50.25 = 8.125 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778.125450.52、04/(1009500.02.56106) = 0.092 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.092mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！（4） 梁侧模板外龙骨的计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.503kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f 53、-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.469 kNm 外楞最大计算跨度: l = 280mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.690105/1.02104 = 92.32 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =92.32N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.22 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =0.42mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要54、求！（5）对拉螺栓的计算 计算公式: NN=fA 其中 N对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积 (mm2)； f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 9.85 对拉螺栓有效面积(mm2): A=76 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N=57 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.355 =4.331 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN； 对拉螺栓强度验算满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底55、支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布56、荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（25.00+1.50）0.250.700.90=5.008kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.250.90=0.09kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.250.90=0.63kN/m；q = q1 + q2 + q3=5.008+0.09+0.63=5.728kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.105.7280.32=0.051kNm； =0.051106/1.35104=3.818N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.818 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计57、值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(25.0+1.50)0.700+0.35）0.25= 4.725KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.7253004/(10060001.22105)=0.354mm；面板的最大挠度计算值: =0.354mm 小于 面板的58、最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (25+1.5)0.250.70.3=1.391kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350.3(20.7+0.25) =0.173 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.250.3=0.338 kN；2.木方楞的传递均布荷载验算： q = (1.2（1.391+0.173)+1.40.338)/0.25=9.4kN/m；3.支撑钢管的强度验算：按照59、均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=9.4kN/m；钢管的支座力N=1.143 KN；钢管最大应力计算值 ： =0.271106 /5080=53.41 N/mm2；钢管最大剪力计算值 ： T=21.143103/4.52100=5.06N/mm2；钢管的最大挠度：=0.352 mm；钢管的允许挠度: =600.000/250=2.400 mm；钢管最大应力计算值 53.410 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 5.060 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 T=120.000 N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.60、352 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！八、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；最大弯矩 Mmax = 0.385 kNm ；最大变形 Vmax = 0.984 mm ；最大支座力 Rmax = 4.158 kN ；最大应力 = 0.385106 /(5.08103 )=75.771 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 75.771 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 2061、5 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.984mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、62、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算: 经计算N =7.483 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.91； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算63、长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7482.773/(0.207391) = 92.452 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 92.452 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（二）碗扣式钢管脚手架一、基本搭设参数模板支架高H为4.94m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）64、取1.5m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.15m。二、材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺65、序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。1、板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.12251 =3kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.121.11 =0.132kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的66、荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+3+0.132)1.2=4.118kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.084.1180.252+0.14.20.252=0.0468kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.14.1180.252-0.1174.20.252= -0.096kNm67、；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.096kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.096106 /(5.40104)=1.78N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.78N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.64.1180.25+0.6174.20.25=1.265kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31265.55/(2100018)=0.105N/mm2；所以，底模的抗剪强度68、 =0.105N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.072mm；底模面板的挠度计算值 =0.072mm小于挠度设计值v =Min(250/150，10)mm ，满足要求。2、底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.69、12240.25=0.75kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.121.10.25=0.033kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.075+0.75+0.033)1.2=1.03kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q270、la2= -0.11.0312-0.1171.0512=-0.225kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =0.225106/(6.4104)=3.475N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =3.475N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.031+0.6171.051=1.247kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.395N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.395N/mm2小于抗71、剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.252 mm；底模方木的挠度计算值 =0.252mm 小于 挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。3、托梁材料计算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算72、，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.038kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.031+1.21.051=2.393kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：钢管(单钢管) :48 3.5（按2.8 壁厚计算承载力及自重）；W=5.08 103mm3；I=12.19 104mm4； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN73、)中间支座的最大支座力 Rmax = 10.337 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.586106/5.08103=115.866 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 2.488 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =115.866 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =2.488小于最大允许挠度 v=min(1000/150,10) mm,满足要求!4、立杆稳定性验算 立杆计算简图立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.74、35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=10.337kN。除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.154.8=0.72kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=10.337+0.721.35=11.309kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算75、。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取3.91102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1671.5391.5=2.694m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.539； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167；故l0取2.694m；=l0/i=2.6941076、3 /15.8=171；查规程附录C得 = 0.243；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0511.147103 /(0.2433.911021)=123.186N/mm2；立杆的受压强度计算值 =123.186N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。（一）柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；竖楞间距1577、0mm；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm278、):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的 其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(79、T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.573 kN/m2、125.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.573kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，80、按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 150 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 81、新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.5730.450.90=31.868kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.868+1.134=33.002 kN/m；面板的最大弯距：M =0.133.002150150= 7.425104N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 82、mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.425104 / 2.43104 = 3.055N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.055N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.5730.450.90=31.868kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q83、2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.868+1.134=33.002 kN/m；面板的最大剪力： = 0.633.002150.0 = 2970.18N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2970.18N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =329784、0.18/(245018.0)=0.55N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.55N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 65.5730.4529.508 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.085、18.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 150/ 250 = 0.6 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.508150.04/(1006000.02.19105) = 0.077 mm；面板的最大挠度计算值 =0.359mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为9.23m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W 86、= 51010/6 = 83.33cm3；I = 5101010/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.5730.250.90=17.705kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m； q = (17.705+0.622)/2=9.163 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.19.163450.0450.0= 1.85105N.87、mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.85105/6.40104 = 2.89N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.89N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:88、 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.5730.250.90=17.705kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m； q = (17.705+0.622)/2=9.163 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.69.163450.0 = 2474.01N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 2474.01N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv 89、= 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32474.01/(250.0100.0)=0.742N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.742N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =65.5730.25 = 16.393 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； 90、I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67716.393450.04/(1009500.02.56106)=0.187mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.187mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算（H方向与B方向一致）本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算其中 P - -竖楞方木传递91、到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2 65.830.9 + 1.4 20.9)0.247 0.45/2 = 4.09 kN；最大支座力: N = 9.165 kN；B方向柱箍弯矩最大弯矩: M = 0.469 kN.m；B方向柱箍变形最大变形: V = 0.166 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.47 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 87.88 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =87.88N/m92、m2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.166 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.166mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.165 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.165kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!