1、正本96.15m大厦住宅楼脚手架搭设工程双排立杆脚手架施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、编制依据5二、工程概况：53、工程特点：5三、搭设方案选择：51、常规搭设方案：62、针对性方案：63、相关技术措施：64、技术参数：77、临边防护:88、悬挑安装方案详述:9四、脚手架材料选择：111、钢管：112、扣件：11五、脚手架搭设111、脚手架基础的要求：112、脚手架搭设原则及顺序：12六、脚手架的搭设技术要求和注意事项：121、外脚手架搭设技术要求：122、脚手架搭设注意事项：14七、“三宝“2、使用和脚手架作业“十必须，十不准”：14八、安全文明施工，确保人身安全：151、加强加强管理：152、提高安全监督：153、及时安全检查154、施工工长安全生产岗位职责：165、班组（兼职）安全员安全生产岗位职责：176、岗位工人安全生产职责：17九、脚手架拆除方案171、工程特点：172、拆除方案选择：173、拆除前的准备,184、制定拆除步骤:185、安全生产措施:186、安全操作要求.：187、脚手架作业“十必须，十不准”：19十、脚手架的设计计算：192.活荷载参数223.风荷载参数224.静荷载参数225.承重混凝土板参数22二、大横杆的计算:231.均布荷载值计算232.强度验算23、43.挠度验算:24三、小横杆的计算:251.荷载值计算252.强度验算253.挠度验算26四、扣件抗滑力的计算:26五、脚手架立杆荷载计算:27六、立杆的稳定性计算:27七、连墙件的稳定性计算:28八、混凝土板强度验算:303、高度 20 m悬挑架计算：（外伸1.2m）31悬挑式扣件钢管脚手架计算书31一、大横杆的计算321.均布荷载值计算322.抗弯强度计算323.挠度计算33三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度33二、小横杆的计算331.荷载值计算332.抗弯强度计算343.挠度计算34小横杆自重均布荷载引起的最大挠度35三、扣件抗滑力的计算351.荷载值计算35单扣件抗滑承载力的设计计算4、满足要求!35四、脚手架荷载标准值35风荷载标准值应按照以下公式计算36五、立杆的稳定性计算371.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算372.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算37六、连墙件的计算38NfNl，连墙件的设计计算满足要求!39七、悬挑梁的受力计算39八、悬挑梁的整体稳定性计算40九、锚固段与楼板连接的计算41楼板混凝土局部承压计算满足要求!424、高度20m拐角悬挑架计算：（外伸 1.5 m,）42悬挑式扣件钢管脚手架计算书42一、大横杆的计算431.均布荷载值计算432.抗弯强度计算433.挠度计算44三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度44二、小横杆的计算441.荷载值计算442.抗5、弯强度计算453.挠度计算45小横杆自重均布荷载引起的最大挠度45三、扣件抗滑力的计算461.荷载值计算46单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!46四、脚手架荷载标准值46风荷载标准值应按照以下公式计算47五、立杆的稳定性计算481.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算482.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算48六、连墙件的计算49NfNl，连墙件的设计计算满足要求!49七、联梁的计算50八、悬挑梁的受力计算51九、悬挑梁的整体稳定性计算52十、拉杆的受力计算53十一、拉杆的强度计算53十二、锚固段与楼板连接的计算54楼板混凝土局部承压计算满足要求!555、高度20m阳台处悬挑架计算：（外伸 2.46、 m,含阳台宽）55悬挑式扣件钢管脚手架计算书55三、悬挑梁的受力计算57四、悬挑梁的整体稳定性计算59五、拉杆的受力计算59六、拉杆的强度计算60十二、锚固段与楼板连接的计算60楼板混凝土局部承压计算满足要求!616、高度20m阳台处悬挑架计算：（外伸 3.3 m,含阳台斜角长）62悬挑式扣件钢管脚手架计算书62三、悬挑梁的受力计算63四、悬挑梁的整体稳定性计算65五、拉杆的受力计算66六、拉杆的强度计算66七、锚固段与楼板连接的计算67楼板混凝土局部承压计算满足要求!68一、编制依据1、依据xx市xx大厦住宅楼工程施工设计图纸；2、依据xx市xx大厦住宅楼工程施工组织设计；3、各类参考规范7、图书：建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；二、工程概况：1、地理位置： 2、相关单位：建设单位；设计单位： 施工单位： 监理单位： 3、工程特点：1）、结构：框架剪力墙8、结构， 平屋面；2）、层数: 地下1层；地上33层；3）、层高：地下室层高3.6m,架空层1.05m,地上全部为标准层2.9m; 4）、建筑高度96.15m，其中结构标高；檐口：95.7m；结构结构造型标高100.2m,电梯间顶面最大标高103.0m, 室外地坪0.45m， 5)、本工程：长63.3m，宽16.1m,6)、建筑面积299442；, 其中地上建筑面积262682；7）、该工程结构特点:、本工程最大高度为电梯间顶面处103.00m, 属一类高层建筑;、住宅楼为两单元，北立面每单元有双向人行楼梯一部；电梯两部位于单元腹部;、南立面每单元有阳台4处,按中轴每边各有联体阳台1处,单体阳台9、1处分布；且靠单元中间两处阳台在不同楼层有单体阳台和联体阳台之变化，阳台全部宽1.3 m。、南立面每单元中轴线处有采光井,净宽2.8m,深3.9 m;、商业门面房2层，位于住宅楼南立面1-4轴位置，高6.4m。三、搭设方案选择：根据中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范和xx市建筑安全监督站的有关行业规定，结合工地现场的实际情况，决定该工程脚手架方案为：1、常规搭设方案：1）、全部采用双排立杆、扣件式钢管脚手架;2）、外立杆内侧设置双道防护栏杆；3）、大横杆位于小横杆之上；4）、填心杆两根在小横上均布；5）、填心杆和大横杆上铺竹笆脚手板；6）、外立杆内侧密目网全封闭；2、针10、对性方案：1)、考虑到商业门面房对悬挑脚手架搭设影响,设计4层及以下采取落地架;落地架高度以3层顶标高8.7 m计算：8.7 m + 室外地坪0.45m = 9.15 m。2)、悬挑架由4层楼地面至建筑物顶面分5次完成悬挑搭设、一次悬挑由4层楼地面至10层,悬挑7层,悬挑高度20.3m,建筑标高29.0m;、二次悬挑由11层楼地面至17层,悬挑7层,悬挑高度20.3m,建筑标高49.3m;、三次悬挑由18层楼地面至24层,悬挑7层,悬挑高度20.3m,建筑标高69.6m;、四次悬挑由25层楼地面至31层,悬挑7层,悬挑高度20.3m,建筑标高89.9m;、五次悬挑由32楼地面至建筑物楼梯道顶面11、，悬挑高度：楼梯道顶面103.0 -32层楼地面标高89.9 m + 防护1.5m = 14.6m,此处脚手架防护栏杆最大标高104.5m从上述可知: 落地脚手架最大高度9.15m,计算高度取10 m, 脚手板层数取3层。悬挑脚手架名义悬挑高度20.3m,其实际悬挑高度为：2.9m7层-悬挑槽钢高0.16m 作业层操作空间2.0m + 防护高度1.5m = 19.64m因此计算高度取20 m, 脚手板隔层铺设取6层。3、相关技术措施：1）、本工程脚手架以悬挑架为主, 悬挑梁尺寸选择基本上应满足外内伸尺寸比1/2；一般位置：结构梁处、剪力墙拐角,悬挑梁长度应选择4.5m。；特殊位置：阳台处及其侧12、翼、阳台拐角、采光井等处悬挑梁长度应选择6m2）、本工程垂直运输使用人货电梯，其卸料平台和脚手架之间要断开，这就形成了开口架，为了保证脚手架牢固和稳定，采取以下加固措施：、脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件, 相互垂直间距应为建筑物层高2.9m。、脚手架开口端,必须由底至顶连续设置”之”字斜撑予以加固。、脚手架和料台之间的间隙不得大于250mm，如大于250mm，应对其增加填心杆和栏杆，并用竹笆或安全平网封闭，以确保安全。3）、该工程均属高层建筑，为防止物体高坠，保证施工人员安全，设计在3层、10层、17层、24层、31层分别安装一道由密目网和平网组合面成的封闭式安全平网。4）、采用刚性连墙13、件，垂直间距按楼层高度2.9 m，纵向水平间距按2跨设置。非剪力墙处连墙件可用短钢管预埋结构梁内，外伸200mm；安装时用扣件和连接钢管将脚手架立杆与预埋短钢管扣接:20 m高度以上的脚手架，因风荷载的影响，连墙件的轴向力计算大于8KN，此时可采取增装防滑扣件的方式，使其总抗滑力达到12KN剪力墙处的连墙件安装方法如下：、剪力墙模板制作时和其砼浇倒前，按脚手架连墙件安装的大体位置，在剪力墙内预埋60mm内径PVC塑料管、剪力墙模板拆除后及时清理出60mm内径PVC塑料管孔。 连墙件安装时在塑料管孔中穿入适当长度的48mm*3.0mm的钢管一根，并用扣件将其钢管在剪力墙处两侧固定，使之无上下内外14、窜动之余地。、再用扣件将其穿墙管和脚手架内立杆扣接牢固即可。 、如无有相近的预埋PVC塑料管孔与连墙件的安装位置相近，则可找两个PVC塑料管孔作连墙件穿管孔，同时安装两根穿墙管，并用一根长管作过桥和两个穿墙管扣接固定一起，再用扣件将过桥管和脚手架内立杆扣接。、当脚手架高度超过20m以上且又位于较难区域，连墙件两侧要加装防滑扣件，以提高扣件的总抗滑力，满足连墙件轴力需要。5）、采光井处的搭设方法：、本工程3层以下为落地架，所以采光井在3层以下,可按落地满堂架进行搭设，纵距和横距取1.5m；、采光井3层以上搭设采取简支梁式的悬挑满堂架；用长度大于采光井宽度1m的三根16b槽钢作简支， 让采光井内的15、满堂架座落在简支梁上, 外立杆与建筑之间距200mm, 每步架上的填心杆间距不得大于300mm；隔步满铺竹笆，并用16#铅丝将竹笆与架体扎牢。6）、楼梯道处的悬挑梁安装方法：本工程楼梯道与住宅部分相平，悬挑梁安装时，一处采取横向穿过楼梯道搭设,另一处为方便人员上下，靠休息平台处斜穿楼梯道搭设,具体如图所示。7）、空调板处脚手架加固措施空调板处的脚手架内立杆因其阻隔而不能直接设置，为了保证脚手架的强度和稳定，做如下处理：、在空调板外侧，应自下面上设置新的内立杆，并与填心杆固定，并加设小横杆，使之成为新位置的主节点，此处的立杆的横距虽略变小，但因小横杆有了立杆支撑而变得稳固；、对于伸向空调板内的小16、横杆，为增加其承载力，可增加斜撑既将小横杆内伸的托起固定以增强其稳定性。、空调板的侧翼如有空档，应增设立杆和补齐大小横杆及脚手板，使空档填实，确保作业人员安全。 4、技术参数：1)、纵距La 1.5m，2)、横距Lb 0.8m 3)、步距h 1.8m4)、小横杆内伸出端一般距建筑物 100 mm，立杆距建筑物造型外突面200mm。5)、同时作业层 2层，脚手架为砌筑脚手架 施工负荷: 3 kN / m。5、脚手板选择：为竹笆脚手板1.50.8m，作业层满铺。人货电梯卸料平台脚手板采取宽度大于200 mm，厚度50 mm，长度满足要求的木脚手板，并层层满铺。6、防雷措施：本工程属一类高层建筑, 17、施工周期跨年度，必须设防雷设施；方法是：1）、用404mm镀锌扁钢一端与工程接地体焊接，另一端与长度200-300 mm 短镀锌扁钢焊接；结合塔吊避雷针与镀锌扁钢形成接地防雷网。2）、将焊牢后的扁铁与最靠近架体的立杆进行焊接；3）、在上下段悬挑架之间，在落地架和悬挑架之间，可用适当长度的404mm镀锌扁钢两端各焊接一段扁铁，然后用焊接将扁铁和上下两段架体跨接起来，形成形成连续导体。4）、每层扣接点不少于三处，间隔 10m ,保证全部架体遇雷电时导电顺畅；5）、焊接面要求扁铁除锈，扣牢，导电良好；扣接好后，用测地电阻摇表测量架体的接地电阻,保证防雷装置的接地电阻值不大于30。6）、以后确定时间间18、隔测量电阻，当接地电阻大于30时必须对扣接点进行清理。7、临边防护:1)临边高处作业：工程施工中临边作业,必须按安全站颁发的有关脚手架专项治理工作的行业规定进行脚手架搭设，脚手架防护高度需始终超过作业面1.5m,否则不许施工单位进行施工;为节约材料成材成本,如工程用脚手架材料进行返转式使用,原下层脚手架可能被拆除;此时必须采取安全防护补救措施，除在临边安装防护栏杆外，还必须在距离悬挑架底部不大于10m的建筑物外围架设安全平网,并且继续向下在三层结构处再安装一道安全平网。2)、楼梯口和梯段边防护：楼梯口必须安装临时护栏杆。防护栏杆：应由上下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.2m，下杆离地高19、度为0.6m。横杆长度2m时必须加设栏杆柱。并且整体构造能经受任何方向的1Kn外力；楼梯边必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆，栏杆构件间距与平栏杆相同，并沿着楼梯的坡度进行搭设，栏杆柱应用木楔固定牢靠，不得晃动。3)、安全通道口：按跌落高度100m时考虑，在施工人员出入工程内部的过往通道处搭设防护棚，具体要求如下：(1）、防护棚长度应不小于6m，的采用钢管扣件落地式防护棚；(2）、棚内通道高度应2.5m,两侧立杆跨度1.5m,下设扫地杆,中有栏杆；(3）、棚的两端应有剪刀撑,迎面有横向八字斜撑；(4）、棚顶部分上下两层,层间间隔600mm,下层满铺竹笆脚手板，上层满铺多层木工板，并需固定轧牢；(520、）、棚顶四侧面栏杆垂直面全部安装防护竹笆。(6）、防护棚要求坚固适用，同时在坠落半径范围内的所有固定作业区和经常过往人员的道路，均应设置安全防护棚。4)、门洞口处理：在落地脚手架底部开门洞时，脚手架必须按国标JGJ130-2001、J84-2001规范中的 6.5.1B型方法处理。、在门洞两侧的立杆应为双立杆，副立杆长度不应小于6m,门洞上的立杆间距应1.5m。、由门洞上的中部位置，脚手架内、外立面，分别向下两侧打八字剪刀撑;、在脚手架外侧门洞部位搭设长、宽不小于门洞宽度，长度不小于6m的人员进出入防护棚。注：应为双层（中空）互为垂直铺设防护竹笆或木板，并显目标志。，门洞上被打断的立杆在主节点21、处大横杆的上方，应增加防滑5)、电梯井口：根据安全站有关行业规定，电梯井口作如下作业：(1）、电梯进入洞口在电梯未安装前，必须设置防护栏杆或固定栅门，其高度为1.8m,栏杆和或固定栅门应做到工具化、定型化,规范化。 (2）、电梯井内在每层内必须用贯穿于砼板的的直径不小于10mm的钢筋（或楼板分布筋），形成防护网，网格间距不大于200mm，并在其上方满铺竹笆和脚手板；(3）、电梯井内的钢筋网格和安全平网在拆除时，作业人员应按规定佩戴安全带，戴安全帽，并派专人监护。6)、预留洞口：各种板与墙的洞口，按其大小和性质分别设置牢固的盖板、防护栏杆，安全网格或其他 防坠落的防护措施。、板与墙洞口立面门或平22、面板均应刷黄黑相间的警示色，并张贴安全标志，施工通道附近的各类洞口与坑、槽等处，除设置防护措施与安全标志外，夜间均应设警示灯。、楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于25mm但小于250mm的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四周搁置平衡，并有其固定其位置的措施。、楼板面等边长大于250的洞口，应用砼楼板内钢筋网格作洞口防护时，其网格间距不大于200mm,钢筋直径不小于6mm，在其上满铺竹笆和脚手板。垃圾井道和烟道、管道井等，在砌筑和安装前应严格按预留洞口作防护，施工时需切断钢筋防护时，应加设明显标志。、边长在1500mm以上的洞口，四周设置防护栏杆，洞口下张设安全平网。墙面等处的竖向洞口23、，凡落地的洞口，应加装开关式、工具式或固定式防护门，门栅网格的间距不应大于150mm，也可以采用防护栏杆，下设挡脚笆。、下边沿至楼板或底面高度低于0.8m的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m应加设置1.2m高的临时防护栏杆和其他措施防止意外坠落。8、悬挑安装方案详述:1）、悬挑材料：选用 16a槽钢； 2）、悬挑锚固：、每道悬挑梁用3根 18mm A3元钢, 加工成形锚固环，作为悬挑梁前一、后两的锚固筋；前锚固环多预埋在结构梁内；后两根锚固环多预埋楼板内(尽可能预埋在结构梁内);、为改善楼板受力，在锚固环上面增加井格钢筋，压住锚固环，使环与结构紧紧用砼浇倒在一起；、工程拐角处的悬挑锚固:此处锚24、固环预埋比较集中，为增加楼板强度, 可在砼楼板内之上层钢筋上,增加较大面积的钢筋网格片予以加固; 为减少楼板承受之拉力,在此处悬挑梁安装后,可在梁的汇集锚固端，横压一根适当长度的16a槽钢,并在其两端各安装1根顶杆,向上顶住楼板顶部，让压力抵消拉力。3）、悬挑梁、联梁架布置：悬挑梁基本上按纵向间距1.5m。铺设，让立杆立在相应的悬挑梁上，并在距悬挑梁伸出端100mm处，向内按横距焊接两根长100 mm直径25钢筋短肢,作立杆安装限位固定之用。如因结构影响，悬挑梁不能按相应立杆位置铺设的时，则用 16a槽钢作为联梁架,与悬挑梁焊接。联梁长度一般不得小于两跨(3m)。4）、悬挑梁额外加固方法：对在25、结构梁、剪力墙位置的悬挑梁,在距其外端10cm位置( 外立杆下方相应位置 )，用12.5mm单股钢丝绳,向下斜拉悬挑梁，上吊挂在预埋在结构梁上的吊环里;钢丝绳吊环可用18mm A3元钢。5）、特殊位置的悬挑梁安装：、剪力墙拐角位置悬挑梁, 外挑(横距0.8+空距0.2)1.41=1.41m;其处悬挑梁选用4.5m长, 斜拉绳为直径12.5mm双股钢丝绳。、阳台宽1.3m,在垂直方向的悬挑梁外挑达2.4m, 其处悬挑梁选用6m长, 斜拉绳为直径14mm双道双股钢丝绳。、阳台拐角处:挑梁外挑长度为(横距0.8+空距0.2+阳台宽1.3)1.412=3.24m;其处悬挑梁选用6m长, 斜拉绳为直径126、4.0mm双道双股钢丝绳。、为防止钢丝绳后滑，在悬挑梁下应焊有的止退钢筋。、两道斜拉绳分别上吊挂预埋在上下两层楼的砼剪力墙或结构梁的吊环内, 吊环用18mmA3制作。6）、悬挑安装细则：、两相邻悬挑槽钢水平开口应相对安装,以增加稳定性；、联梁架在悬挑梁上焊接，应同侧单面焊接,以方便于拆除；、要确保钢丝绳和梁受力后，其悬挑梁底面仍保持离开楼地面并悬空1020mm。方法是在梁的前支座位置下垫1020mm小块木工板，待钢丝绳安装拉紧受力，发现小块木板已松即可。、锚固环和钢丝绳吊环预埋时，应加埋钢筋网格和阻挡筋，保证挂住锚固环和吊环, 阻挡筋用18mm;、为防钢丝绳斜拉时受力剪切,在钢丝绳与槽钢及吊环27、间、均加垫木或套环隔离；、钢丝绳在紧靠吊环和悬挑梁处应各固定一个轧头，绳头固定应不少于3个轧头，轧头压板应统一位于受力绳侧，间距68倍钢丝绳直径为宜；轧头的压板应在受力绳一侧。为保证双股钢丝绳代替一根钢丝绳并均衡受力,采取以下操作程序:A、让悬挑槽钢悬空，先将钢丝绳在槽钢斜拉处用轧头扣紧，留出一根长绳头和一根短绳头；B、让长钢丝绳头穿过上吊环及套环后与短钢丝绳头扣接在一起,并尽量拉紧钢丝绳C、慢慢放下槽钢，收紧钢丝绳，待受力均匀后，再在上吊环附近用一轧头轧紧。D、调整绳头处轧头距离和数量，满足以上款要求，轧头压扃钢丝绳为其直径的1/3。、悬挑梁和锚固环间上下左右间隙应用双向木楔填实，并铁钉钉牢28、；、悬挑梁固定立杆的短肢钢筋，应焊接在槽钢截面Y-Y中轴线位置。、已经有扭曲状的槽钢不得用做脚手架的水平悬挑梁；、悬挑层封闭处理：根据安全站行业规定, 在每次悬挑层处，用多层板将外立杆至建筑结构之间的整个平面范围内封闭、钉牢。使物体在此处无坠落之可能，确保安全。四、脚手架材料选择：1、钢管：1）、扣件式钢管脚手架所用钢管为483.5 -0.5 mm,钢管壁厚不得小于3.0mm;为了安全，钢管计算校核按483.0mm进行。2）、钢管表面锈蚀深度 0.5 mm。3）、钢管弯曲变形控制在一定范围内，在长度1.5m范围内, 端部弯曲应5 mm ; 3mL4m , 弯曲变形12mm; 4mL6.5m ,29、弯曲变形20mm ；4）、钢管上严禁打孔。5）钢管要按规定送检，合格后方可使用，工地所用钢管进料时，应按规定抽检，不合格材料严禁使用。2、扣件：1）、扣件钢筋拧紧扭力应在于65 Nm不得发生断裂破坏。扣件材质应符合国标GB15831 的规定,用可锻铸铁制造。 2）、扣件严禁有变形,裂缝,应做防锈处理。3）、滑丝的钢筋4）扣件要按规定送检，合格后方可使用。3、安全密目网：应保证质量，必须是经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品；1）、具备监督部门批量检验证和工厂检验合格证；2）、安全网力学性能符合安全网力学性能试验方法（GB5726-88）的规定；进场后应对其进行模拟砂包冲击试验。3）、立30、网采用L-1.86密目网,水平网采用P-36的可密网;4）、密目式安全网满足以下条件:A、在100Cm2面积上，不少于880目；B、做耐贯试验，（即用5重的钢管从3m高处，碰到与地面成30的网眼上不穿透，C、上下左右网眼必须用18#铅丝可靠地扎牢在钢管上。4、竹笆脚手板：其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，竹笆尺寸的宽度为0.8m。5、悬挑梁槽钢：均采用符合国家（GB/T707-1988）标准的16a热轧槽钢要求。槽钢使用前抽样检测其结构尺寸，不合格槽钢严禁使用。五、脚手架搭设 1、脚手架基础的要求：本工程落地脚手架部分10m以内，属一般高度脚手架；为了避免基础发生沉降,影响脚手架的安全安装和使31、用，要求脚手架基础作如下处理：1）、地基是原土需铲去上面浮土，再夯实；是回填土，自回填开始、每回填250mm 高度分层夯实一次。并要求回填土压实系数必须通过有关部门检测,并达0.94方为合格, 2）、至预定高度前300mm时用三、七灰土进行夯实。要求平整坚实。3）、无论在原士还是回填士，搭设前均需浇注厚5080mm C15 砼表面硬化处理。4）、四周应有排水沟,并且排水良好。5）、脚手架底座采用12#槽钢铺垫。落地脚手架部分在地下室顶板搭设，地下室顶板厚200；混凝土强度C40，板配筋双层双向14150，局部落地脚手架在顶板后浇带处，为确保架体稳定性和使用，后浇带顶板下面钢管支架及模板暂不拆除32、。2、脚手架搭设原则及顺序：1)、搭设原则：应是从下到上、分步分层搭设、分步分层固定、分步分层校正，支撑、拦杆、防护网同步搭设、架体分段验收的原则。2)、搭设步骤：、落地脚手架搭设步骤：熟悉方案和图纸现场放线铺设底板和底座或槽钢立内排立杆、纵向水平杆和扫地杆（3跨）设置抛撑立外排立杆、纵横向水平杆和扫地杆（3跨）向两侧延伸直至交圈当搭至2步高或增高2步时用连墙件将架体与建筑物可靠固定及时校正垂直度同步安装栏杆、安全网、剪刀撑落地架高度达10-13m高度时分段验收搭设高度满足设计时进行整体验收。、悬挑脚手架搭设步骤： 熟悉方案和图纸现场放线以便确定固定悬挑梁的预埋铁件的位置 进行铁件预埋悬挑梁的33、制作、焊接固定立杆的短肢根据外伸尺寸安装固定悬挑梁在悬挑梁上立内排立杆、纵向水平杆和扫地杆（3跨）室内设置抛撑立外排立杆、纵横向水平杆和扫地杆（3跨）向两侧延伸直至交圈当搭至2步高或增高2步时从上吊环固定好斜拉钢丝绳将槽钢拉紧，呈现受力状态用连墙件将架体与建筑物可靠固定及时校正垂直度同步安装栏杆、密目安全网、剪刀撑继续向上搭设搭设高每增高10-13m时分段检验达设计高度后封顶检验。六、脚手架的搭设技术要求和注意事项：1、外脚手架搭设技术要求：纵向水平杆1）、纵向水平杆应设置在立杆的内侧,其长度不宜小于3跨。2）、纵向水平杆对接时, 对接扣件应交错布置. 两相邻纵向水平杆不宜设置在同步同跨内。334、）、纵向水平杆在不同步或不同跨内两个相邻的接头,在水平方向错开距离不应 500 mm。5）、搭接长度不应 200 mm处的立杆上。14）、横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。15）、当立杆基础不在同一高度上时, 必须将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡距离应500 mm,高低扫地杆重叠一跨。 16）、脚手架底层步距应1.8m。17）、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，应符合规范要求。18）、立杆接长必须采用对接扣件连接, 为使顶部立杆高度一致，顶步立杆可采用搭接。19）、对接和搭接, 应交错布置, 两相邻立杆接头不应设置在同步内。35、20）、同步内隔一根立杆的两个接头,在高度方向错开距离不宜 600 mm。 22）、接头搭接长度为1.3m,不应 300 mm。27）、应该从底层第一纵向水平杆处开始设置,当有困难时, 应采取其它可靠措施固定。28）、连墙件优先采用菱形布置。29）、脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件,相互垂直距离不应大于建筑物层高。 30）、本工程建筑高度 24m，脚手架必须全部采用刚性连墙件,并要可靠地将脚手架与建筑物连接。当架高20m以上时采取增装防滑扣件，具体做法见附图。31）、连墙件中的连墙杆宜呈水平设置,当与脚手架连接的一端不能水平设置时,应下斜连接, 不能上斜连接。 32）、脚手架搭设初期,下部36、暂时无连墙件时可设抛撑,抛撑用通长杆与架体连接,与地倾角45 60之间, 连接点至主节点距离不 300mm ,待连墙件设置后拆除。剪刀撑和横向斜撑 33）、剪刀撑跨越立杆数为 57根,与地面倾角45 60之间，不少于 4 跨,且 6m。 34）、本工程脚手架高度 24m以上，剪刀撑必须在脚手架外侧整个立面上连续设置,自下而上,不得遗漏。 35）、剪刀撑搭接长度应1.3m,不应 1m, 应采用3个旋转扣件固定。 36）、用旋转扣件将剪刀撑固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。 37）、双排脚手架开口端侧,除设置栏杆外 ,还必须在同一节间,由底至顶,连续设置”之”字横向斜撑。扶手栏杆38)、37、作业层、斜道栏杆均应设在立杆内侧，为双道栏杆，上栏杆上皮高1.2m，中栏杆居中设置,高0.50.6m左右。2、脚手架搭设注意事项：1）、开始搭设：此时搭设立杆应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件稳固后方可椐情况拆除。2）、位置正确：底座底板应准确放在定位线上，放线要按施工方案进行，变更要有记录。3）、及时校正：每搭完一步脚手架后，应按规范规定及时校正步距、纵距、横距、及立杆垂直度，以避免积重难返。4）、及时设置：当架体搭至连墙件构造点时，在搭完该处立杆、纵横向水平杆后，应即时设置连墙件，使用中严禁拆除。上架作业人员必须正确配戴安全帽和安全带，搭设阶段施工区域必须封闭，上有专人监管。5）、同步搭设38、：剪刀撑、斜撑、密目网、竹笆等均应随立杆、纵、横向水平杆同步搭设。6）、稳定措施：当架体施工作业层超过连墙体2步时，应采取临时时稳定措施，直至上一层连墙体搭完后方可根据情况拆除临时时稳定措施。7）、配合进度：必须配合施工进度进行搭设，确保至少超出施工作业面一步，且一次搭设不应超过相邻连墙件以上2步。8）、封闭交圈：同一步中纵向水平杆主尖四周交圈，应用直角扣件与内外角固定。9）、主节点：此处必须设置纵、横向水平杆各一根，用直角扣件固定立杆上，扣件的拧紧力矩必须在4060Nm。脚手架使用期间，主节点的纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆严禁拆除。七、“三宝“使用和脚手架作业“十必须，十不准”：1）、架子39、工作业时必须配备好安全帽,安全带。按安全要求正确使用个人防护用品。穿软底防滑鞋，衣着灵便。每班进行岗位安全检查，发现违反规定不准上岗作业。2）、架子工使用的防护用品必须具有安全生产许可证的厂家产品，有产品质量保证书和检测证明。3）、脚手架作业“十必须，十不准”：、必须持证上岗，不准末经培训无操作经验的人员参与作业；、必须做好班前安全教育，不准无安全意识人员上岗；、必须做好安全交底，不准作业违反作业程序；、必须有专人指挥，不准无安全监督进行脚手架施工作业；、必须正确使用防护用品，不戴安全帽、安全带不准上岗；、必须设置安全警戒范围，不准垂直方向多工种交叉作业；、必须精力充沛、思想集中，不准酒后或精40、神疲惫的人员上岗；、必须在工作开始前，先检查后操作，不准带隐患搭设脚手架；、必须文明施工正确运输，不准野蛮操作，直接下抛物件；、必须注意天气,不准在六级大风、雨天、夜晚和钢管打滑环境下作业。搭设人员的身体应为健康状况及年龄2045周岁。八、安全文明施工，确保人身安全：1、加强加强管理：1)、根据工程结构，施工现场的作业条件和施工工艺制定相应的安全技术措施，编制实际可行的具有针对性的脚手架施工方案。2)、与项目部或班组签订项目承包合同，明确双方的安全责任和义务，逐月考核。3)、做好施工安全防护工作，进行经常性的劳动防护用品使用情况检查。4)、根据施工进度及时进行安全技术交底，对施工现场进行安全巡41、视和检查，督促施工人员遵守安全生产操作规程，按技术规范施工，正确正确佩戴劳动保护用品，做到防患于未然。发现安全事故隐患，以及违反安全技术规范和安全施工操作规程的行为，及时制止纠正。5)、做好三级安全技术教育，抓好操作工上岗证培训，严格执行持证上岗操的规定。6)、对于施工过程中发生的工伤事故及时报告、并认真妥善地处理。2、提高安全监督：1）、质量是安全的保证，安全以质量为前堤，相辅相成；必须认真执行国家行业标准建筑施工扣钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（J84-2001）中关于脚手架工程搭设技术质量要求。严格执行规范中关于脚手架要求的材料质量标准。2）、公司安全技术科，负责和分包42、工程质量的技术监督、随机检查和质量把关，对存在质量问题及时采取具体措施解决。做好资料检查验收收集和准备。4）、班组设兼职安全员、质量员，对班组所施工的脚手架工程进行自查自纠，并要求质量验收一次达到规范标准。5）检查工作要做到认真细致，仪表化，工具化，数据量化，具说服力。3、及时安全检查1）脚手架工程实行公司、项目、班组“三级”检查制度，2）、安全检查内容：、常规检查内容：A、检查特殊工种（架子工）持证上岗情况；B、三宝使用情况；C、有无违章作业情况；D、安全措施落实情况；E、班前安全教育情况。、脚手架专项检查内容：A、施工前检查工地提供的基础是否满足脚手架搭设施工要求。B、脚手架施工初期检查，43、主要检查立杆布置是否符合施工方案，连墙件布置是否满足规范，防护是否满足工程施工需要，立杆部底是否加垫底座和垫板等；C、0 13m高度段的检查；主要检查：a、立杆的垂直度、大横杆纵距，小横杆的横距及水平度，是否符合规范要求；b、扣件安装的的位置和拧紧力矩是否正确；c、杆件搭接是否按规范求错开位置；d、剪刀撑设置角度和跨度是否正确；e、连墙件设置的距离、方法是否正确；f、栏杆、防护网、临边防护、脚手板配置安装是否符合安全要求；D、脚手架安装每增高10 13m段的安全检查：检查内容除以上内容外，还必须检查：a、门洞、雨棚等处脚手架加固是否满足稳定性的要求；b、料台搭设是否牢固，能否满足施工荷载需要；44、c、五口防护是否合格；d、剪刀撑是否随架体同步搭设；e、过道防护能否满足安全要求。F、作业层施加负荷前要重点检查：脚手板铺设是否牢固，其接头是否正确，脚手架的扣件有无松动和随意拆除的现象，连墙件是否按要求安装完全等。G、遇六级大风、大雨后安全检查：主要检查基础有无变化，是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空，架体有无变形，安全网是否破损等。对查出问题要求及时整改，不留隐患。4、施工工长安全生产岗位职责：1）、需经培训后持证上岗,应认真贯彻执行国家有关安全生产、文明施工的法律、法规；认真执行xx市和上级行业主管部门有关安全生产、文明施工的规章制度。2）、在安排施工的同时做好“三宝”“四口”安全防护45、工作，同时做好新工人上岗前的安全教育，监督“安全法规”的执行，制止违章作业；3）、严格按安全文明施工和施工组织设计和有关要求进行施工，落入实到人，并做好当日工程收尾验收工作；4）、利用班前会开展班组当前安全教育，坚持培训考核合格, 特种作业人员的持证上岗的规定，,认真做好班组安全活动记录；5）、坚持做好上岗前认真检查安全帽、安全带、防滑鞋等防护用品的使用，以确保安全；6）、协助技术人员做好对作业人员的脚手架安拆安全技术交底，发现险情，要主动采取应急措施或停止作业 ；7）、发生工伤事故，应主动组织抢救，保护现场，及时组织报告，并根据四不放过原则参加事故分析,吸收事故教训,及时教育教育其他组员；846、）、组织班组进行自检、互检、交接检活动，积极参加工程项目验收检查，发现和提出问题立即整改。9）、积极推广先进经验，参加技术革新和科研活动，提高工程质量和安全标准。5、班组（兼职）安全员安全生产岗位职责：1）、为认真贯彻执行国家及行业安全生产的法律和安全标准，严格执行本企业的安全生产规章制度,抓好基层安全生产,在班组设兼职安全员。2）、协助做好班组安全生产工作。督促和检查本班组安全技术措施及计划的落实。3）、反映基层安全生产问题,协助公司安全部门制定、补充和完善符合生产实践的安全生产制度、操作规程。4）、做好日常安全生产的检查，对“三违”现象进行及时纠正和相应处罚。对隐患督促整改，对严重影响影响47、安全的可令立即停工。5）、对职工进行安全生产宣传教育，总结和推广安全生产的先进经验。6）、督促项目部（班组）按规定及时发放和正确使用个人劳动保护用品。7）、及时做好事故报告，参加伤亡事故调查处理。6、岗位工人安全生产职责：1）施工作业中自觉遵守安全生产规章制度和本工种的安全技术操作规程，不违章作业，做到“我不伤害自己，不伤害别人，也不被别人伤害”。2）、积极参加班组安全活动。并能制止他人违章作业。3）、努力学习安全生产技术，提高安全生产水平。积极主动就安全生产、文明施工等提出合理化的建议。 4）、每天工作前要接受班组长关于分部分项工程安全技术交底，并在工作中认真执行。5）、不破坏安全防护设施，48、正确使用个人的防护用品。6）、每天工作后，要自觉整理本人操作场所，保证做到工完、料浄、场地清。7）、积极参与xx市当前文明城市建设，做到“四不”；九、脚手架拆除方案1、工程特点：1）、结构：框架剪力墙结构， 平屋面；2）、层数: 地下1层；地上33层；3）、建筑高度96.15m，其中结构标高；檐口：95.7m；结构结构造型标高100.2m,电梯间顶面最大标高103.0m, 室外地坪0.45m， 4)、建筑面积299442；, 其中地上建筑面积262682；2、拆除方案选择：从以上提供数据可知该工程系高层建筑，脚手架拆除安全工作必须引起高度重视，应依据国标JG1302001 、J842001、建49、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的基本规定，结合施工程序的安排和工程特点，在保证安全生产的情况下，按照先拆除悬挑架,后拆除落地架,同时按照2步一层次分阶段向下整体性拆除； 每次由上至下，分层、分阶段拆除时，要按一步一清的原则，进行递减式拆除。在一次拆除后，要保证二次未拆除部分的脚手架处于正常使用状态，防护高度要满足要求。需要利用塔吊、龙门架等垂直运输设备将其运至地面就近整齐堆放；对山墙等少数部位塔吊等机械设备作业不到的地方，应用人工将拆下的脚手架材料水平运往垂直运输设备卸料口处，然后再吊运至地面，就近整齐堆放。3、拆除前的准备,1）、办理签证手续:工程施工完毕,确认不需要脚手架时,由工程负责50、人签证后方可拆除。严禁不戴安全帽作业人员进入现场作业。 2）、安全技术交底:安全技术人员要向拆除脚手架的作业人员进行书面技术交底工作,并有接受交底人签字。3）、设置警戒区:在拆除脚手架周围有可能影响安全的范围内,要有醒目标志,并派有专人负责监护。4)、清理脚手架:将架体上存有的材料和杂物等清理干净,以防落物伤人。5)、拆前检查: 应全面检查脚手架,扣件连接,连墙件,支撑体系等是否符合 构造要求, 对有影响拆除安全的隐患部位要采取补救措施。6）拆除阶段必须对作业区域进行封闭，保证非作业人员进入区域，并有专人监管。4、制定拆除步骤:经施工负责人同意,工程外装饰基本结束,其外脚手架即可以整体拆除,也51、可以根据进度第一步拆至屋面顶部,待屋面和外装饰结束再继续整体拆除 ,具体拆除步骤如下:1)、首先拆除脚手架安全防护网。 2)、然后开始拆除架体,顺序必须是由上而下,从一端向另一端，逐层进行,按后装构件先拆,先装构件后拆,一步一清的原则依次进行,严禁上下同时作业,严禁采用踏步式,分段,分立面拆除法。3)、连墙件必须随脚手架按先上后下，先外后里的顺序逐层拆除 ,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架. 如确实需要分段拆除 ,但分段拆除高度不应大于2步.如高度大于2步者,应增设连墙件加固。4)、除安全网、栏杆站在本层拆除外，其余各部分必须站在下层拆上层，当脚手架拆至下部最后一根时,长立杆的高度(52、约6m). 应先在适当位置设临时抛撑,加固后再拆除连墙件。5)、拆除纵向水平杆、剪刀撑时，按先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子，最后拆除连墙件。连墙件不准一次性全部拆除 ,要求做到架体拆到那一层, 连墙件、剪刀撑,拉杆方可拆到那一层。5、安全生产措施: 1)、参于编制,审核,搭拆的作业人员必持证挂挂牌上岗。2)、架子工作业时必须配备好安全帽,安全带。3)、架子工安拆作业前应由施工员进行书面技术交底,并由班长签字后方可进行安拆作业。在拆除作业中，要严格杜绝安排不同工种进行交叉作业。4)、拆过程中中途不得换人，如中途换人,应对更换人员作详细交底方可操作. 5)、拆脚手架时,外侧应有防止53、坠物伤人的防护措施,并悬挂安全警牌,设置安全警戒区,并派专人看护,严禁非操作人员入内.6、安全操作要求.：1)、应严格遵守高处作业有关安全规定，患有不宜高处作业病症的人员及其它不适合高处作业人员不得从事脚手架安拆工作。2)、所有操作人员必须熟知遵守国家安全法规和本岗位安全技术规程，正确使用个人防护用品，严禁酒后上班。3)、按安全要求戴好安全帽，系好安全带，穿软底防滑鞋，衣着灵便。 4）、脚手架拆除要按规定程序进行，操作时严禁使用榔头等硬物击打、撬、挖。拆下的脚手杆、脚手板、钢管、扣件、钢丝绳等材料，应向下传递或用垂直运输机械吊运至地面，严禁抛掷。5)、严禁攀爬外架上下，不得在工作面上嘻笑、打闹54、。不得在未固定的杆件上行走，不得在外架上躺坐或休息。6)、操作前必需学习安全技术交底，并进行岗位安全检查；下班时收集好工具和材料，清除不安全因素。7)、遇六级大风和暴雨天气及夜间，应仃止脚手架安拆作业。8)、运至地面的构配件，应及时按规格品种整齐堆放。每班作业结束要做到工完料净场地清。9)、在靠近电源处搭设脚手架，必须先切断电源，然后才能进行搭设作业。10)、架子拆除作业，架子工必须思想集中，听从专人指挥，禁止多人在同一块脚手板上进行作业。禁止不同工种的人员进行交叉作业。在保证安全的前堤下做好建筑产品保护。7、脚手架作业“十必须，十不准”：1）、必须持证上岗，不准未经培训无操作经验的人员参与作55、业；2）、必须做好班前安全教育，不准无安全意识人员上岗；3）、必须做好安全交底，不准作业违反作业程序；4）、必须有专人指挥，不准无安全监督进行脚手架施工作业；5）、必须正确使用防护用品，不戴安全帽、安全带不准上岗；6）、必须设置安全警戒范围，不准垂直方向多工种交叉作业；7）、必须精力充沛、思想集中，不准酒后或精神疲惫的人员上岗；8）、必须在工作开始前，先检查后操作，不准带隐患搭设脚手架；9）、必须文明施工正确运输，不准野蛮操作，直接下抛物件；10）、必须注意天气，不准在六级大风、雨天、夜晚和钢管打滑环境下作业。十、脚手架的设计计算： 1、计算依据 ；校核计算依据国标JG1302001 、J8456、2001、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的基本规定：脚手架的承载能力应按概率极度限状态设计法的要求，采用分项系数A.10m落地架计算依据： 双排脚手架，搭设高度10.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设3层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结57、点间增加一根大横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.670，体型系数1.1300。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.216m2，地基承载力调整系数0.40。悬挑架计算依据B、悬挑梁外伸1.2m一般位置计算: 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为 20 m，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.8m，立杆的步距1.80m。 采用的钢管类型为483.0mm， 连墙件采用2步2跨，竖向间距2.9m，水平间距3.0m。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。悬挑水平钢梁采用16a槽钢 U口水平，在建筑物一般位置时58、,外端悬挑1.2m,内伸长度3.3m;悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设没有钢丝绳与建筑物拉结。有保险钢丝绳不参加校核计算 C 、剪力墙拐角处悬挑计算:(外伸1.5m) 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.90米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16a号槽钢U口竖向，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。D、阳台位置悬挑外伸 2.4 m计算 ;双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采59、用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度2.40米，建筑物内锚固段长度3.60米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16a号槽钢U口竖向，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。本悬挑水平钢梁采用两次拉杆与建筑物拉结，内钢丝绳拉接点距离建筑物1.5 (含阳台宽度),为保险绳不参于计算; 外拉接钢丝绳距建筑 2.3 m,(含阳台宽度)参于计算。E、阳台走廊拐角位置悬挑外伸 3.3 m计算 ;双排脚手架，搭设高度 20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.860、0米。 悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度3.3米，建筑物内锚固段长度2.70米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16a号槽钢U口竖向，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。本悬挑水平钢梁采用两次拉杆与建筑物拉结，内钢丝绳拉接点距离建筑物2.3(含阳台宽度),为保险绳不参于计算; 外拉接钢丝绳距建筑 3.2 m,(含阳台宽度)参于计算。其余依据同A项。2、高度 10 m 落地架计算：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 10 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭61、接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步二跨，竖向间距 2.9 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处安徽xx市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.8，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为1.132；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重62、标准值(kN/m):0.000；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:无；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:3；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：6m；板单元计算长度Bl(m)：6m；板厚度h(mm)：200；混凝土成型龄期TB(天)：30；混凝土强度等级：XB=C40；混凝土强度实测值fck(MPa)：19.1；钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40014150 ASX=1026Y向正筋 HRB40014150 ASY=1026X向负筋 HRB40014163、50 ASX=1026Y向负筋 HRB40014150 ASY=1026 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q64、2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1361.52+0.101.121.52 =0.276 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.52-0.1171.121.52 =-0.325 kNm；选择支座弯矩和跨中弯65、矩的最大值进行强度验算： =Max(0.276106,0.325106)/4490=72.383 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11315004/(1002.061051078066、0)+0.9900.815004/(1002.06105107800) = 1.98 mm；大横杆的最大挠度 1.98 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(267、+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 1.2 = 1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8840.8/3 = 0.502 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.506 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.506106/449068、=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+1.2 = 1.37 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/969、)/72EIpmax = 1369.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105107800) = 1.121 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度为 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 70、其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷71、载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8010.00 = 1.526kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.331.5(0.8+0.2)/2 = 0.675 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m NG3 = 031.5/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.510 = 0.075 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+N72、G2+NG3+NG4 = 2.276 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.22.276+ 0.851.43.6= 7.015 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.22.276+1.43.6=7.771kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB573、0009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为1.132；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.350.741.132 = 0.205 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.2051.51.82/10 = 0.119 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.015 kN；不74、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 7.771kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；75、立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 7014.6/(0.188424)+118693.644/4490 = 114.434 N/mm2；立杆稳定性计算 = 114.434 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 7770.6/(0.188424)=97.483 N/mm2；立杆稳定性计算 = 97.483 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl 76、= Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.74，s1.132，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.741.1320.35 = 0.205 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.7 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.5 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.5 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立77、杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200/15.9的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.2410-4205103 = 83.965 kN；Nl = 7.5 Nf = 83.965,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算到 Nl = 7.5小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足要求！： 单扣 连墙件扣件连接示意图八、混凝土板强度验算: (缺乏相关规范，仅供参考) 单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=2.276+3.6=5.876kN；混凝土板78、活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.45.876/(1.50.8)(0.86)/(0.4966)+0=3.73kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=6kN/m2；GB=GB+QB/2=6+3.73/2=7.865kN/m2；GQ=GB+QB=6+3.73=9.73kN/m2；QB= QB/2=3.73/2=1.865kN/m2；四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)79、GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=8.95kN/m2；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc2=8.95kN/m2；M1=m1GQBc2=-17.97kN/m2；M2=m2GQBc2=-17.97kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗80、压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；M1=0.80M1U=0.801.001-0.51026.000360.00/(1.00100017019.10)360.0001026.00170/1000000=47.376kNm；M2=0.80M2U=0.801.00181、-0.51026.000360.00/(1.00100018019.10)360.0001026.00180/1000000=50.331kNm；M1=0.80M1u=0.80360.001026.000(170-20)/1000000=44.323kNm；M2=0.80M2u=0.80360.001026.000(180-20)/1000000=47.278kNm；所以有：M1M1，M2M2，|M1|M1, |M2|M2，此混凝土板是满足承载能力要求。3、高度 20 m悬挑架计算：（外伸1.2m）悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1382、0-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数1.1340。 悬挑水平83、钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度3.30米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计84、算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316106/4491.0=70.365N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 85、最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.927mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.586、00=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/3=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.821 =0.489106/4491.0=108.955N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计87、算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.078mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.088mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,88、满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.090+1.41.800=2.665kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达489、0-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10720.000=2.139kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15061.500(0.800+0.200)/2=0.675kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚90、手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5006/2=0.675kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000=0.150kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.639kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表91、D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 2.030 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3502.0301.134 = 0.564kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.639+0.851.43.600=8.651kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向92、压力N=1.23.639+1.43.600=9.407kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5641.5001.800 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.407kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (93、m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9407/(0.19424)=117.075N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.6594、1kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8651/(0.19424)+95、326000/4491=180.297N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 11.87kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用双扣件。 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m96、 = 1200mm，l = 3300mm，ml = 200mm，m2 = 1000mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.41kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m k=1.20/3.30=0.36 kl=0.20/3.30=0.06 k2=1.00/3.30=0.30 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=22.870kN 支座反力 RB=-3.125kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=11.438106/(1.05108300.097、)=100.582N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.64+3.60=7.24kN 水平钢梁自重计算荷载 q=21.950.00017.8510=0.17kN/m 最大挠度 Vmax=8.220mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400.0mm 水平支撑梁的最大挠度大于2400.0/400,允许挠度近1.4mm，在强度满足要求，且挠度超过不多情况下，可以在悬挑梁下垫上5mm的木块，使悬挑梁端部预见上翘7mm，在悬挑梁满受力时端部下降6.9mm，98、还保持近+0.0水平mm挠度。满足要求。 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(1000.0160.0235.0)=2.24 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.944 经过计算得到强度 =11.44106/(0.944108300.00)=111.83N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼99、板压点的拉环受力R=3.125kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=31254/(3.1416502)1/2=7mm实际操作中18mmA3元钢满足要求。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.12kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm；100、 fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于3073.37/(3.1416181.5)=36.23mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.07kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于132.4kN 楼板混凝土局部承压计算满足要101、求!4、高度20m拐角悬挑架计算：（外伸 1.5 m,）悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN102、/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用14a号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大103、横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002 支座最大弯矩计算公104、式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316106/4491.0=70.365N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.927mm 大横杆的最105、大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/3=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的106、计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.821 =0.489106/4491.0=108.955N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.060+1.200=1.318107、kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.078mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.088mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.108、1500.8001.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.090+1.41.800=2.665kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 109、0.10720.000=2.139kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15061.500(0.800+0.500)/2=0.878kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5006/2=0.675kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000=0.150kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.842kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向110、力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 2.030 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3502.0301.134 = 0.564kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值111、计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.842+0.851.43.600=8.894kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.842+1.43.600=9.650kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5641.5001.800 五、立112、杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.650kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190113、； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9650/(0.19424)=120.100N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.894kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239114、cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8894/(0.19424)+326000/4491=183.321N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 11.8kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!实际操作采用双扣115、件连接措施。 连墙件扣件连接示意图 七、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=9.65kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/29.65+9.65+1.500.14/2=9.76kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+9.65+1.500.14=9.86kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)9.651.50+0.141.50 抗弯计算强度 f=0.04106/80500.0=0.50N/mm2 116、水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。 受脚手架作用的联梁传递集中力 N=9.86kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连117、续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.020kN,R2=8.714kN,R3=-0.076kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.824106/(1.05108300.0)+5.8031000/2195.0=27.475N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5118、7010.063.0235/(1400.0160.0235.0)=1.60 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.894 经过计算得到强度 =2.82106/(0.894108300.00)=29.16N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.348kN 十一、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行119、计算，为RU=13.348kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00013.348/0.850=125.625kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。实际操作使用直径12.5mm双股钢丝绳其破断拉力为80.12=160.2kn 强度满足要求。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU120、我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=13.348kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=133484/(3.1416502)1/2=14mm实际操作中使用直径18.mmA3圆钢，强度满足要求。 十二、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.714kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50121、N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=87144/(3.1416502)1/2=11mm实际操作中使用直径18.mmA3圆钢，强度满足要求。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.71kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于8714.35/(3.14122、16201.5)=92.5mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.71kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!5、高度20m阳台处悬挑架计算：（外伸 2.4 m,含阳台宽）悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ123、130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构1.50米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数1.1340。 悬挑124、水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度2.40米，建筑物内锚固段长度3.60米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用14a号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.30m。拉杆采用钢丝绳。 一、钢管的计算同1.5米计算书 二、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=10.46kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/210.46+10.46+1.500.14/2=10125、.57kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+10.46+1.500.14=10.67kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)10.461.50+0.141.50 抗弯计算强度 f=0.04106/80500.0=0.50N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 三、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2300mm， 水平支撑126、梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。 受脚手架作用的联梁传递集中力 N=10.67kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=17.146kN,R2=5.548kN,R3=-0.106kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=5.094106/(1.0510127、8300.0)+6.7991000/2195.0=47.893N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 四、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(2300.0160.0235.0)=0.98 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.781 经过计算得到强度 =5.09106/(0.781108300.00)=60.22N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 五、拉杆的128、受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=18.445kN 六、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18.445kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝129、绳的破断拉力要大于8.00018.445/0.850=173.599kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。实际操作中使用直径12.5mm双股钢丝绳其破断拉力为80.12=160.2kn 强度满足要求。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=18.445kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=184454/(3.1416502)1/2=16mm实际操作使用直径18.0mmA3元钢，强130、度满足要求。 十二、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.548kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=55484/(3.1416502)1/2=9mm实际操作使用直径18.0mmA3元钢，强度满足要求。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如131、下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.11kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于5548.16/(3.1416181.5)=58.9mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.55kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部132、挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!6、高度20m阳台处悬挑架计算：（外伸 3.3 m,含阳台斜角长）悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构2.40米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑133、2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度3.30米，建筑物内锚固段长度2.70米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用14a号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.20m。拉杆采用钢丝绳。 一、钢管的计算同1.5米计算书 134、二、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=11.19kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/211.19+11.19+1.500.14/2=11.30kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+11.19+1.500.14=11.40kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)11.191.50+0.141.50 抗弯计算强度 f=0.04106/80500.0=0.50N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强135、度小于215.0N/mm2,满足要求! 三、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体2400mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 3200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。 受脚手架作用的联梁传递集中力 N=11.40kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬136、挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=19.510kN,R2=5.201kN,R3=-0.665kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=6.402106/(1.05108300.0)+10.7641000/2195.0=61.205N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 四、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063137、.0235/(3200.0160.0235.0)=0.70 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.668 经过计算得到强度 =6.40106/(0.668108300.00)=88.51N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 五、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=22.283kN 六、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=22138、.283kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00022.283/0.850=209.722kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。实际操作在使用直径14mm双股钢丝绳其破断拉力为1012=202kn 强度满足要求。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为139、吊环的拉力N，为 N=RU=22.283kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=222834/(3.1416502)1/2=17mm实际操作在使用直径18mmA3元钢 强度满足要求。 七、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.201kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁140、与楼板压点的拉环最小直径 D=52014/(3.1416502)1/2=9mm实际操作在使用直径18mmA3元钢 强度满足要求。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.20kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于5200.82/(3.1416201.5)=55.2mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.20kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!