1、目 录第一章 编制根据- 2 -一、本专项施工方案编制目- 2 -二、本专项施工方案编制根据- 2 -三、编制原则- 3 -第二章 脚手架搭设规定- 3 -一、工程概况- 3 -二、现场施工条件- 4 -三、架体型式- 4 -四、脚手架材料选取- 5 -五、脚手架搭设流程及规定- 6 -六、脚手架劳动力安排- 8 -七、脚手架检查与验收- 8 -八、脚手架搭设安全技术办法- 9 -九、脚手架拆除安全技术办法- 11 -十、落地脚手架脚手架计算书- 12 - 1、脚手架参数- 12 - 2、活荷载参数- 12 - 3、风荷载参数- 12 - 4、静荷载参数- 13 - 5、地基参数- 13 - 2、6、大横杆计算- 14 - 6.1.均布荷载值计算- 14 - 6.2.强度验算- 15 - 6.3.挠度验算- 15 - 7、小横杆计算- 16 - 7.1.荷载值计算- 16 - 7.2.强度验算- 16 - 7.3.挠度验算- 17 - 8、扣件抗滑力计算- 17 - 9、脚手架立杆荷载计算- 18 - 10、立杆稳定性计算- 19 - 11、最大搭设高度计算- 20 - 12、连墙件计算- 21 - 13、立杆地基承载力计算- 22 -十、悬挑脚手架脚手架计算书- 23 - 1、脚手架参数- 23 - 2、活荷载参数- 23 - 3、风荷载参数- 23 - 4、静荷载参数- 23 - 3、5、水平悬挑支撑梁- 23 - 6、拉绳与支杆参数- 24 - 7、大横杆计算- 25 - 7.1.均布荷载值计算- 25 - 7.2.强度验算- 26 - 7.3.挠度验算- 26 - 8、小横杆计算- 26 - 8.1.荷载值计算- 27 - 8.2.强度验算- 27 - 8.3.挠度验算- 27 - 9、扣件抗滑力计算- 28 - 10、脚手架立杆荷载计算- 28 - 11、立杆稳定性计算- 30 - 12、连墙件计算- 31 - 13、悬挑梁受力计算- 32 - 14、悬挑梁整体稳定性计算- 34 - 15、拉绳受力计算- 35 - 16、拉绳强度计算- 35 - 17、锚固段与楼板连4、接计算:- 36 -十一、施工过程- 37 - 1、施工准备- 37 - 2、搭设- 37 - 3、拆除- 38 - 4、其她规定- 38 - 5、脚手架防护- 39 - 6、脚手架验收- 40 - 7、安全管理- 40 -第一章 编制根据一、本专项施工方案编制目本脚手架专项施工方案作为脚手架指引施工根据，编制时对现场施工条件及工期等针对安全保证办法、文明施工及环保办法等尽量考虑，突出方案可执行性，为施工过程中脚手架搭设及拆除过程中提供较完善指引性技术文献。二、本专项施工方案编制根据建筑施工计算手册江正荣著 中华人民共和国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中华人民共和国建筑工业出版社；钢构造5、设计规范(GB50017-) 中华人民共和国建筑工业出版社；建筑构造荷载规范(GB50009-)中华人民共和国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册(含垂直运送设施)中华人民共和国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)中华人民共和国建筑工业出版社；建筑地基基本设计规范(GB50007-)中华人民共和国建筑工业出版社；建筑施工安全检查原则(JGJ59-)中华人民共和国建筑工业出版社。中航翡翠湾一期高层及地下室施工组织设计三、编制原则1、严格执行公司安全质量原则化图集，时刻在工作中认真贯彻公司“过程精品，创造典型”八字方针。 2、保证落地式和悬挑脚手架验算合格，保证6、其中每一道工序严格按照建筑施工扣件式钢 管脚手架安全技术规范。 3、坚持质量、安全第一，保证工程质量和安全，切实贯彻执行国家施工验收规范、操作规程和制度。第二章 脚手架搭设规定一、工程概况工程名称：耒阳碧桂园一期总承包工程建设单位：耒阳市碧水龙城房地产开发有限公司设计单位：广东博意建筑设计院有限公司监理单位：广东中火炬监理征询有限公司施工单位：湖南大华建设工程有限公司本工程位于耒阳市新城二路与五梅路交汇处。一期小高层某些由整体地下室、12栋小高层构成。整体地下室建筑面积为5087.49m2，12栋小高层总建筑面积约10m2。本工程重要涉及人工挖孔桩基本工程、土建主体及装饰装修工程、消防给排水工7、程、电气工程等。本工程重要施工施工机械拟使用塔吊七台及施工电梯十二台，其他则为常规施工机械；8#19#栋均为高层，10层18层，考虑到主体施工及外装饰故特此制定本方案在施工中执行。二、现场施工条件本工程地处在耒阳市新城二路与五梅路交汇处，已围蔽场地，在场地东南部设立大门为整个场地重要出入口，场地已平整，施工用水用电已按施工规定合理布局好，现场现已有一种箱变。三、架体型式依照本工程特点及工期目的，本工程小高层采用双排扣件式落地脚手架和悬挑式双排扣件式脚手架，且8#、9#、12#、13#、16#、17#栋按照工期进度规定先进行施工，别的六栋紧跟其后，装修阶段落地式脚手架高度搭设至第一挑高度17.48、m和17.15m,每栋楼详细搭设状况见下表：8、9#栋项 目搭设部位搭设高度备注主体施工阶段落地架1F5F（17.15m）17.15m第一挑5F屋面（35.95m）18.5m 14、18栋项 目搭设部位搭设高度备注主体施工阶段落地架1F6F（20.10m）20.10m第一挑6F12F（39.90m）19.80m第二挑12F屋面（59.80m）19.90m10、11、12、13、15、16、17、19#栋项 目搭设部位搭设高度备注主体施工阶段落地架1F6F（17.40m）17.40m第一挑6F12F（34.80m）17.40m第二挑12F屋面（58.60m）23.8m四、脚手架材料选取 l、钢管9、落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度级别Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必要将入场钢管取样，送有有关检测资质实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验成果满足设计规定后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架搭设使用可锻锻造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件原则JGJ22-1995规定，由有扣件生产允许证生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不不大于5mm，钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，10、扣件必要取样送有有关检测资质实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验成果满足设计规定后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白间色，底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合关于规定。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足目1m2，做耐贯穿实验不穿透，1.61.8m单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色。规定阻燃，使用安全网必要有产品生产允许证和质量合格证，以及由杭州市建筑安全监督管理部门发放准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国标碳素钢构造（GB/T 7011、0）中Q235A钢规定。五、脚手架搭设流程及规定 落地脚手架搭设工艺流程为：场地平整、夯实基本承载力实验、材料配备定位设立通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位：依照构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应精确地放在定位线上，垫板必要铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体构造连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。别的按一下构造规定搭设12、。 1、主杆基本 本工程脚手架地基本部位应在回填土完后夯实，采用强度级别不低于C15混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不不大于10cm。地基承载能力可以满足外脚手架搭设规定（详细计算数据参阅脚手架计算书） 2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.500m，横距0.800m，步距1.800m；连墙杆间距竖直3.600m，水平4.500m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.250m。 (2)脚手架底部立杆采用不同长度钢管参差布置，使钢管立杆对接接头交错布置，高度方向互相错开500mm以上，且规定相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架整体性。 (3)立杆应设立垫木，并设立纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离13、底座20cm左右。 (4)立杆垂直偏差应控制在不不不大于架高1400。 3、大横杆、小横杆设立 (1)大横杆在脚手架高度方向间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在立杆，以形成空间构造整体受力。 4、剪刀撑 脚手架外侧立面两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶持续设立；中间各道剪刀撑之间净距离不应不不大于15m。剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不不大于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点距离不适当不不大于150mm。 514、脚手板、脚手片铺设规定 (1)脚手架里排立杆与构造层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必要垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必要采用有效防护办法。 (3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，规定绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损脚手片，发既有破损要及时更换。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证合格绿色密目式阻燃安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，规定严密、平整。 (3)脚手架外侧必要设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分15、别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。 7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，“两步三跨”设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设立一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范畴内和顶部处加密，即在转角l米以内范畴按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设立在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述规定，确因施工需要除去原拉结点时，必要重新补设可靠，有效暂时拉结，以保证外架安16、全可靠。 8、架体内封闭 (1)脚手架架体里立杆距墙体净距为200mm，如因构造设计限制不不大于200mm必要铺设站人片，站人片设立平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层如下外架每隔3步以及底部用密目网或其她办法进行封闭。六、脚手架劳动力安排 1、为保证工程进度需要，同步依照本工程构造特性和外脚手架工程量，拟定本工程外脚手架搭设人员需要2030人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员构成管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查直接责任。 3、外脚手架搭设和拆除，均应有项目技术负责人承认，方可进行施工作业，并必要配17、备有足够辅助人员和必要工具。七、脚手架检查与验收 1、脚手架必要由持有效特种作业上岗证专业技术人员搭设； 2、进行分段验收和检查，发既有不符合规定应迅速整治，并追究责任； 3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范GJ130-第八节及JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案规定内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。 4、架体内必要做到每层封闭(即进行隔离)，且不能不不大于4步。八、脚手架搭设安全技术办法1、 技术保障办法 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应通过检18、查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓预紧力在40Nm65 Nm之间。 (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，禁止将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆输送管道等固定在脚手架上；脚手架禁止悬挂起重设备。 (5)脚手架安全性是由架子整体性和架子构造完整性来保证，未经容许禁止她人破坏架子构造或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架有效期间，下列杆件禁止拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质19、量保障办法 (1)操作人员作业前必要进行岗位技术培训与安全教诲。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必要给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 (3)脚手架必要严格根据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必要在现场监督搭设状况，保证搭设质量达到设计规定。 (4)脚手架搭设完备，根据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合规定处，必要限时或及时整治。3、安全保障办法 (1)操作人员必要持有登高作业操作证方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同步必要保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品20、不得上架子。 (3)在架子上施工各工种作业人中应注意自身安全(特别是在卸料平台上工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪及六级以上大风等天气禁止进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。在下列状况下，必要对脚手架进行检查： I 在六级大风和大雨后 II 停用超过二个月，复工前 III 检查保修项目 IV 各主节点处各杆件安装、连墙件等构造与否符合施工组织设计规定。 V 扣件螺丝与否松动。 VI 安全防护办法与否符合规定。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必要有防火办法和专人看护。 (7)脚手架临街面必要有防止坠物伤人21、防护办法。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设立围栏和警戒标志，禁止非操作人员入内。1、钢管架应设立避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不不不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路安全距离内，并做好可靠安全接地解决。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到结实稳定，保证施工安全。4、外脚手架禁止钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必要持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、禁止脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证脚手22、架体整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、构造外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得不不大于3kN/m2，保证较大安全储备。 10、构造施工时不容许多层同步作业，装修施工时同步作业层数不超过两层，暂时性用悬挑架同步作业层数不超过重层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用恰当暂时撑拉办法。12、各作业层之间设立可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人。13、脚手架立杆基本外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。九、脚手架拆除23、安全技术办法 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，依照检查成果，拟订出作业筹划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业筹划普通涉及：拆架环节和办法、安全办法、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。禁止上下同步进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托24、住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐级拆除，拆抛撑时，应用暂时撑支住，然后才干拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人关于结扣时，应先告知对方，以防坠落。 8、拆架时禁止碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得半途换人，如必要换人时，应将拆除状况交代清晰后方可离开。 10、拆下材料要徐徐下运，禁止抛掷。运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下扣件和铁丝要集中回收解决。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好通讯装置。 12、输送至地面杆件，应及时按类堆放，整顿保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除某些，防止25、存留隐患导致复岗后人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架拆除，禁止夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除残留物从高处坠落伤人。十、落地脚手架脚手架计算书 1.脚手架参数双排脚手架搭设高度因高度不同按最高16#栋高度58.6米（取20.10m）作为计算根据，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5米，立杆横距为0.8米，大小横杆步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 1 根；采用钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.88；连墙26、件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数施工均布活荷载原则值:3.000 kN/m2；脚手架用途:构造脚手架；同步施工层数:2 层； 3.风荷载参数本工程地处湖南省耒阳市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.54，风荷载体型系数风荷载体型系数s计算如下：脚手架挡风系数取0.097；密目安全网挡风面积取围挡面积50%；挡风面积：An=1.801.5(1-0.097) 0.5+1.801.50.097=1.48迎风面积：Aw=1.801.5=2.7挡风系数：=1.2(1.193/2.175)=0.65827、体型系数(按开洞墙)：s=1.30.658=0.856 s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数每米立杆承受构造自重原则值(kN/m2):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m2):0.038； 5.地基参数地基土类型:C15砼垫层；设计承载力原则值(kpa):350.00；立杆基本底面面积(m2):0.25；地基承载力调节系数:1.00。 6、大横杆28、计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。 6.1.均布荷载值计算大横杆自重原则值:P1=0.038 kN/m ；脚手板自重原则值:P2=0.30.8/(1+1)=0.12 kN/m ；活荷载原则值：Q=30.8/(1+1)=1.2 kN/m；静荷载设计值：q1=1.20.038+1.20.12=0.19 kN/m；活荷载设计值：q2=1.41.2=1.68 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图29、2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 6.2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.191.52+0.101.681.52 =0.412 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.191.52-0.1171.681.52 =-0.485 kN.m；选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：=Max(0.412106,0.485106)/5080=95.472 N/mm2；大横杆最大弯曲应力为 = 95.472 N/mm2 不大于大横杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，30、满足规定！ 6.3.挠度验算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载原则值：q1= P1+P2=0.038+0.12=0.158 kN/m； 活荷载原则值：q2= Q =1.2 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.15815004/(1002.06105121900)+0.9901.215004/(1002.06105121900) = 2.611 mm；大横杆最大挠度 2.611 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！ 7、小横杆计算 依照JGJ130-第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计31、算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。 7.1.荷载值计算大横杆自重原则值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板自重原则值：P2=0.30.81.5/(1+1)=0.180 kN；活荷载原则值：Q=30.81.5/(1+1) =1.800 kN；集中荷载设计值：P=1.2(0.058+0.18)+1.4 1.8 = 2.805 kN； 小横杆计算简图 7.2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.03832、0.82/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.8050.8/4 = 0.561 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.565 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.565106/5080=111.163 N/mm2 ；小横杆最大弯曲应力 =111.163 N/mm2 不大于 小横杆抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！ 7.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0388004/(3842.061033、5121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.18+1.8 = 2.038 kN；集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下: Vpmax = 2037.68003 /(48 2.06105121900) = 0.866 mm ；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.866 = 0.874 mm；小横杆最大挠度为 0.874 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足规定！ 8、扣件抗滑力计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣34、件抗滑承载力系数0.88，该工程实际旋转单扣件承载力取值为7.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取7.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重原则值：P1 = 0.0381.51/2=0.029 kN；小横杆自重原则值：P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板自重原则值：P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载原则值：Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载设计值：R=1.2(0.029+0.015+0.18)+1.435、1.8=2.789 kN；R 7.00 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 9、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.501/2)0.038/1.8042 = 5.907；(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3 NG2= 0.351.5(0.8+0.2)/2 = 1.125 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15 NG3 = 0.1551.5/2 = 0.56236、 kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.542 = 0.316 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.91 kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ= 30.81.52/2 = 3.6 kN；风荷载原则值按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采37、用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.4510.645 = 0.203 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.91+ 1.43.6= 14.512kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.91+ 0.851.43.6= 13.776 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2031.5 1.82/10 = 0.118 kN.m； 38、10、立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为： 立杆轴向压力设计值 ：N = 14.512 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm339、；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14512/(0.186489)=184.01 N/mm2；立杆稳定性计算 = 184.01 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N = 13.776 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比：L0/i = 197 ；轴40、心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13776/(0.186489)+117504.23/5080 = 191.26 N/mm2；立杆稳定性计算 = 191.26N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！ 11、最大搭设高度计算按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计41、算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 =2.003 kN；活荷载原则值 ：NQ = 3.6 kN；每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.22.003+1.43.6)/(1.2.125)=58.15 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米： H = 58.15 /(1+0.00158.15)=55.9 m；H= 55.9和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50m。脚手架单立杆搭设高度为40.80m，不大于H，满足规定！按规范5.3.42、6条考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.003 kN；活荷载原则值 ：NQ = 3.6 kN；每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.118 /(1.4 0.85) = 0.099 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.22.003+0.851.4(3.6+0.1864.891000.099/5.08)/(1.20.1243、5)=49.4 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米： H = 49.4 /(1+0.00149.4)=47.07m；H= 47.07 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =47 m。脚手架单立杆搭设高度为42m，不大于H，满足规定！ 12、连墙件计算 连墙件轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载原则值 Wk = 0.203 kN/m2； 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 16.2 m2； 按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 44、kN； 风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4WkAw = 4.608 kN； 连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.608 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af 其中 - 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l0/i = 200/15.8成果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙长度； 又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN； Nl = 9.608 Nf = 96.837,连墙件设计计算满足规定！ 连墙件采用45、双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 9.608不大于双扣件抗滑力 14 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图13、立杆地基承载力计算立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 350 kpa； 其中，地基承载力原则值：fgk= 350 kpa ； 脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ； 立杆基本底面平均压力：p = N/A =55.104 kpa ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 13.776 kN；基本底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=55.104 fg=350 kpa。地基承载力满足规定！十、悬挑脚手架46、脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)、 建筑构造荷载规范(GB 50009-)、 钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。 1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.65 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5m，立杆横距为0.8m，立杆步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 1 根；采用钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.88；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双47、扣件； 2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:构造脚手架；同步施工层数:2 层； 3.风荷载参数本工程地处湖南耒阳市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.540，风荷载体型系数s为0.856；计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数每米立杆承受构造自重荷载原则值(kN/m):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重原则值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁48、悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.1m，建筑物内锚固段长度 2 m。与楼板连接螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与梁夹角为(度):70；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.05 m。 7、大横杆计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。 7.1.均布荷载值计算大横杆自重原则值:P1=0.033 kN/m 49、；脚手板自重原则值:P2=0.30.8/(1+1)=0.12 kN/m ；活荷载原则值：Q=30.8/(1+1)=1.2 kN/m；静荷载设计值：q1=1.20.033+1.20.12=0.184 kN/m；活荷载设计值：q2=1.41.2=1.68 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 7.2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1841.52+0.101.681.52 =0.411 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为50、 M2max= -0.100.1841.52-0.1171.681.52 =-0.484 kN.m；选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：=Max(0.411106,0.484106)/4490=107.795 N/mm2；大横杆最大弯曲应力为 = 107.795 N/mm2 不大于 大横杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！ 7.3.挠度验算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度计算公式如下： 其中：静荷载原则值：q1= P1+P2=0.033+0.12=0.153 kN/m； 活荷载原则值：q2= Q =1.2 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.1531551、004/(1002.06105107800)+0.9901.215004/(1002.06105107800) = 2.945 mm；大横杆最大挠度 2.945 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！ 8、小横杆计算依照JGJ130-第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。 8.1.荷载值计算大横杆自重原则值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板自重原则值：P2=0.30.81.5/(1+1)=0.180 kN；52、活荷载原则值：Q=30.81.5/(1+1) =1.800 kN；集中荷载设计值：P=1.2(0.05+0.18)+1.4 1.8 = 2.796 kN； 小横杆计算简图 8.2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.7960.8/4 = 0.559 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.562 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.562106/4490=12553、.253 N/mm2 ；小横杆最大弯曲应力 =125.253 N/mm2 不大于 小横杆抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！ 8.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下: qmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.18+1.8 = 2.03 kN；集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下: pmax = 2029.958003 /(48 2.06105107800) = 0.54、975 mm ；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.975 = 0.983 mm；小横杆最大挠度为 0.983 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足规定！ 9、扣件抗滑力计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.88，该工程实际旋转单扣件承载力取值为7.04kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取7.04 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重原则值：P1 =55、 0.0331.51/2=0.025 kN；小横杆自重原则值：P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；脚手板自重原则值：P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载原则值：Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载设计值：R=1.2(0.025+0.013+0.18)+1.41.8=2.782 kN；R 7.04 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 10、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.501/2)0.033/56、1.8021.00 = 2.912kN；(2)脚手板自重原则值；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3kN/m2 NG2= 0.351.5(0.8+0.2)/2 = 1.181 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15kN/m NG3 = 0.1551.5/2 = 0.562 kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.521 = 0.158 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.813 kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。57、经计算得到，活荷载原则值 NQ= 30.81.52/2 = 3.6 kN；风荷载原则值按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 1.54 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.856；经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.451.540.856 = 0.415 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.813+ 1.43.6= 10.858、16 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.813+ 0.851.43.6= 10.06 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4151.5 1.82/10 = 0.24 kN.m； 11、立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为： 立杆轴向压力设计值 ：N = 10.816 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件59、式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10816/(0.188424)=135.69 N/mm2；立杆稳定性计算 = 135.69 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设60、计值 ：N = 10.060 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比：L0/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10060.11/(0.188424)+24015361、.14/4490 = 179.692 N/mm2；立杆稳定性计算 = 179.692 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！12、连墙件计算连墙件轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载原则值 Wk = 0.415 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.279 kN；连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 62、11.279 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l/i = 250/15.9成果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 11.279 Ru13.674KN。经计算，选此型号钢丝绳可以满足规定。钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU最大值进行计算作为拉环拉力N，为N=RU=13.674kN钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算公式为 其中 f 为拉环受力单63、肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要钢丝拉绳(斜拉杆)拉环最小直径 D=(136744/3.14250) 1/2 =19mm； 17、锚固段与楼板连接计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点拉环受力 R=0.112 kN； 水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=112.4834/(3.142502)1/2 =1.197 mm；水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.64、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 0.112kN； d - 楼板螺栓直径，d = 16mm； fb - 楼板螺栓与混凝土容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内锚固深度，通过计算得到 h 要不不大于 112.483/(3.142161.43)=1.565mm。螺栓所能承受最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓轴向拉力N=0.112kN 不大于螺栓所能承受最大拉力 F=43.206kN，满65、足规定！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向压力，N = 9.658kN； d - 楼板螺栓直径，d = 16mm； b - 楼板内螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc - 混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；通过计算得到公式右边等于88.64 kN，不不大于锚固力 N=9.66 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足规定!十一、施工过程 1、施工准备1)施工员在施工前应按照本方案中关于脚手架规定，向架设和使用人员进行技术交底。2)应按照规范规定对钢管、扣件、66、脚手片等进行检查验收，不合格产品不得使用。3)通过检查合格构配件应按品种、规格分类，堆放整洁、平稳，堆放场地不得有积水。 2、搭设1)脚手架必要配合施工进度进行搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上2步。2)每搭设一步脚手架后，应按照规范规定校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。3)槽钢应精确放置在按照平面图拟定定位线上。4)相邻立杆对接扣件不得在同一高度，错开距离应不不大于500且不应设立在同一步内。5)开始搭设立杆时，应每隔6跨设立一跟抛撑，直至连墙件安装后方可依照状况拆除。6)当搭至有连墙杆构造点时，在搭设完该处立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应及时设立连墙杆。7)纵向水平杆应设立在立杆内67、侧，其长度不应不大于3跨。8)纵向水平杆宜采用对接扣件连接，若采用搭接，其长度不应不大于1m，应等间距设立3个旋转扣件固定。9)主节点必要设立一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且禁止拆除。10)横向水平杆靠墙一端至墙装饰面距离不适当不不大于100mm。11)脚手架应设立剪刀撑与横向斜撑，每道剪刀撑不应不大于4垮，且不应不大于6米，斜杆与地面倾角应在45-60度之间。12)脚手架外侧立面整个长度和高度上应持续设立剪刀撑。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不应不不大于150mm。13)安装扣件时扣件所用规格必要同钢管外径，扣件螺栓紧固时扭力距应为68、40-65N.M。对接扣件开口应朝上或内。14)挡脚板应设在外立杆内侧，高度不应不大于180mm。15)脚手板采用钢芭片，每4步满铺一层，并用直径3.2mm镀锌铁丝固定在支撑杆件上。 3、拆除1)全面检查脚手架扣件连接，连墙杆、支撑体系等与否符合构造规定。2)施工员在外架拆除前应进行拆除安全技术交底。3)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。4)拆除作业时应逐级进行，禁止上下同步作业。5)连墙件必要随脚手架逐级拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后在拆脚手架，分段拆除高差不应大与2步，若高差不不大于2步，应增设连墙杆加固。6)外架拆除构配件禁止抛至地面，运至地面构配件应按照规格堆放，并及时检查、保养、69、整修。 4、其她规定 1)架子绑扎和拆除时，在其影响范畴内其她操作人员应停止作业。2)架子外围栏杆保持比操作层高一步，最下一步架子用木板铺严。 3)外架与建筑连墙杆设立，沿水平3跨，竖向每个层高设立一道刚性连接，在建筑物体转角处应加设连墙杆。4)架子禁止超载；大批模板、钢管等笨重物体，禁止堆放在架子上。5)架子须与垂直运送机械脱开。6)在塔吊拆除前，将架身与主体构造避雷系统用金属进行连接，用以防雷。 7)各种电线不得于直接在钢管上缠绕，必要接触时，应增长绝缘办法。8)脚手架分层设立数量足够消防器材。9)夜间施工时，要配足够碘钨灯照明。10)坚持执行安全技术交底制度、架子管理与验收程序，架子工必70、要持证上岗。 5、脚手架防护1)脚手架底部采用夹板全封闭，屋面外脚手架满铺钢筋网。将在各栋楼四周设立悬挑防护蓬。架体与建筑物空隙采用水平兜网防护，底层和操作面外架设立踢脚板，挡脚板高度为180mm。脚手架外架立面采用密目式安全网，以防止施工垃圾及粉尘对首期业主正常生活产生影响，水平方向作业层按构造进度满铺钢筋网片脚手板并绑扎牢固，并搭设斜道。斜道脚手板应设立防滑条，间距不应不不大于30cm。2)为保证施工人员进出施工现场时安全,防止高空坠物伤人,特设立安全通道。安全通道采用钢管架支撑,上部满铺竹杆及防护网以防止坠物。3)别的暂时作业面通道必要搭设防护棚。防护棚搭出5m,其支撑是靠支在外架上钢管71、,在钢管上铺设七夹板和安全网。其搭设示意如下图所示：防护棚下按照规定设立防雨棚，防雨棚采用喷漆镀锌铁皮固定于木夹板上。室内楼层（屋面）、楼梯、洞口及通道临边防护详附图 6、脚手架验收1)脚手架搭设后由公司组织分段验收（普通不超过3步架），办理验罢手续。验收表中应写明验收部位，内容量化，验收人员履行验收签字手续，验收不合格，应在整治完毕后重新填写验收表。脚手架验收合格并挂合格牌后方可使用。2)脚手架应进行定期检查和不定期检查，并按规定填写检查表，检查内容量化，履行检查签字手续，对检查出问题应及时整治，项目部每半月检查一次。 7、安全管理1)脚手架搭设人员必要持证上岗架设，上岗人员应定期体检，体检72、合格后方可发止岗证。2)搭设脚手架人员必要戴安全帽、扣好帽带、穿防滑鞋。高空作业时，应系好安全带。3)不得将模板支撑，缆风绳等固定在脚手架上，禁止任意悬挂起重设备。4)六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业。雨、雪天后上架操作应有防滑办法，应扫除积雪。5)在脚手架有效期间，禁止任意拆除下列杆件：主节点处纵、横向水平杆，纵横扫地杆。连墙杆、支撑、栏杆、踢脚杆，如要拆除上述任一杆件均应采用安全办法，并报主管部门批准。6)禁止任旨在脚手架基本及其邻近处进行挖掘作业，否则应采用安全办法，并报主管部门批准。7)有脚手架上进行电、气焊时，必要有防火办法和专人看守。8)平台安装由架子工持证人员负责安装，安装各操作人员必要戴好安全帽，扣好帽带，系好安全带，起吊和就位时与塔吊配合须一致。并有专人指挥。