1、170075.64肉菜市场及社区服务综合楼高支模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据51、主要依据：52、规范标准性文件55、建筑结构荷载规范GB50009-2012；514、本工程施工图设计文件、施工组织设计等；6二、工程概况61、工程基本概况62、工程相关单位6三、施工部署61、技术准备6（1）、模板结构构件的长细比应符合下列规定：6（2）、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：62、物资准备8(1)材料准备：8(2)机具准备：8主要木工机具、设备投入表83、劳动组织准2、备94、管理架构9（1）危险源的辩示与控制93、施工过程中的安全用电以及作业面临边防护是否安全。10危险源辩示表105、施工技术措施106、技术质量保证措施11（1）、质量保证措施、细部处理方法11（2）、技术交底制度11（3）、质量、技术管理制度12（4）、施工过程巡检监督制度13（5）、坚持工序中间检收制13（6）、工程进度保证措施13（7）、安全生产保证措施14四、模板施工方案151、模板及支撑架的材料选择15建筑单体基本特征表151）、盘扣节点：152)、立杆：163)、横杆：164)、可调顶托172、模板的安装17（1）模板施工工艺17a、严格注意荷载的过分集中313、模板的拆除313、(1)、模板支架拆除31a、拆模原则314、模板施工的安全管理32（1）高支模系统施工管理机构32（2）高支模的安全管理措施32（3）安全防护措施是否符合规范要求33（4）预防坍塌事故的安全技术措施33（5）预防高空坠落事故的安全技术措施34（6）防触电措施355、模板施工的质量要求35（1）保证项目35（2）基本项目35（3）允许偏差项目36（4）模板施工应注意的质量问题36五、模板安全监测措施38（1）监测手段、方法及预警值38（2）监测点布设391）监测频率：392）、异常情况处理40六、 成本节约措施4011、确保生产、用电、防火安全、杜绝不必要损失。40七、产品保护措施40八、文明施4、工措施41九、应急救援预案421、应急预案42（1）、应急预案的方针与原则42（2）应急准备422、物体打击应急预案43(一)、工地潜在事故危险评估43(二)、应急行动小组组成及分工431、应急小组职责432、应急行动程序通则44(三)、组织机构44(四)、事故处理程序453、脚手架倒塌应急预案45(一)、目的45(二)、职责45(三)、应急措施45(四)、如有局部倒塌，在执行上面的措施外，并采取下列措施46(五)、应急物资46(六)、注意事项464、触电应急预案46(一)、假设险情46(二)、应急准备46(三)、应急联系电话:47(五)、事故险情内部快速通报:47(六)、展开紧急救援:47(5、九)、项目经理部向公司安质部书面汇报事故调查、处理的意见。495、火灾事故应急救援预案49(一)、应急预案的任务和目标49(二)、火灾事故应急救援组织机构49(三)、一级应急组织机构：50(四)、一级应急组织机构个部门的职能及职责50(五)、二级应急组织机构53(六)、火灾的应急处理546、应急计划的建立55(一)、危险源的风险评估55(二)、应急行动的资源配置55(三)、建立危险辨识体系56(四)、应急报警机制567、应急预案的培训与演练57(一)、应急培训57(二)、培训的内容：58(三)、培训目的：58(四)、应急演练58(五)、应急预案实施终止后的恢复工作58(六)、火灾的调查处理596、十、高大模板计算书59各栋最大梁板、墙、柱支模规格统计表591、10栋300600梁模板支架计算书60 一、编制依据1、主要依据：本工程高大模板专项方案依据国家现行规范标准，我公司企业标准和成功的管理经验及工程施工设计图纸和工程招标文件编制而成。为了保证本工程高支模施工安全，根据广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。2、规范标准性文件1、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-20087、）；4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042015；5、建筑结构荷载规范GB50009-2012；6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；7、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010（行业标准）；8、建设工程项目管理规范GB/T50326-20149、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110、碗扣式钢管脚手架构件GB24911-201011、关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文；12、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号文；13、广东省建设工程高支撑模板系统施工8、安全管理办法；广东省住房和城乡建设厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则（粤建质201113号）；14、本工程施工图设计文件、施工组织设计等；15、XX建筑安全计算软件及广东省第一建筑工程有限公司与XX信息技术有限公司联合开发的“建筑工程施工安全辅助设计系统”计算。二、工程概况1、工程基本概况XX路-金新路西北角片区XX路12号、党校路10号“三旧”改造项目（XX三期、肉菜市场及社区服务综合楼）项目三期工程，工程位于XX市XX路与金新北路交界西北角，由XX市深源XX房地产有限公司投资兴建、XX建筑设计院有限公司设计，共设11栋高层住宅建筑及其配套商铺、肉菜市场及社区服务综合楼，总9、建筑面积170075.64，设12层地下室，建筑面积约33755.93。负一层地下室层高3.9m（局部5m），负二层地下室层高3.8m，地下室负1、2层顶板厚度分别有150mm、180mm、250mm、300mm、350mm、400mm几种厚度；住宅首层、架空层高3.6m5m，标准层高3m，屋面局部5.2m，楼板厚度有100、120、150mm几种厚度；商铺层高5m，商铺屋面板厚120mm；肉菜市场及社区服务综合楼首层5m，23层4.2m，4层以上层高3.6m，楼板厚度120mm。2、工程相关单位三、施工部署1、技术准备组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，在施工前进行图纸会审及完善施工方案，并10、组织施工人员认真学习施工规范、强制性标准，掌握施工图纸、施工方案等设计文件，做好技术交底工作，减少和避免施工误差。将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。模板搭设严格执行模板工程强制性条文：（1）、模板结构构件的长细比应符合下列规定：、受压构件长细比：支架立柱不大于150；斜撑等连系构件，不大于200；、受拉构件长细比：钢杆件不大于350；（2）、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。、钢管立柱底部应设垫木或底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间距有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱11、钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。、在立柱底部距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用48*3.2mm的钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑12、应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（3）、当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。、钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合本规范第条规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大13、于步距的1/3。、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的低端应与地面顶紧，夹角宜为,当建筑层高在时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每隔剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。2、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放14、，确保施工所需。(1)材料准备：确保材料质量合格，材料供应满足使端面等的偏差应符合规范的规定；钢管宜涂有防不锈漆；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2)机具准备：根据施工需要提出需用量计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。主要木工机具、设备投入表序号机械名称型 号数量功率备注1平刨机MB573A1台4KW按栋号设置2圆盘锯MJ104A1台3KW按栋号设置3压刨机MB1041台2.2KW按栋号设置4空压机 1台 7.5 KW按栋号设置5移动电箱1个按栋号设置6榔头5把按15、栋号设置7钢卷尺5把按栋号设置8吊线锤2个按栋号设置9活动板子5把按栋号设置10托线板5个按栋号设置11轻便爬梯1把按栋号设置 (3)周转材料准备：做好模板、钢管、支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。模板支架主要材料用量表序号名 称规格单位数 量备注1盘扣式脚手架立杆LG-2.4米根20002盘扣式脚手立杆LG-2.1米根20003盘扣式脚手立杆LG-1.8米根10004盘扣式脚手立杆LG-1.5米根8005盘扣式脚手立杆LG-1.2米根8006盘扣式脚手立杆LG-0.9米根8007盘扣式脚手立杆LG-0.6米根8008盘扣式脚立杆LG-0.3米根5009盘扣式脚横杆LG-1.5米根800116、0盘扣式脚横杆LG-1.2米根200011盘扣式脚横杆LG-0.9米根200012盘扣式脚横杆LG-0.6米根100013盘扣式脚横杆LG-0.3米根50014普通钢管483.2根150015模板915183015600016对拉螺栓M14套1000017木枋40mm90mmm600019直角扣件个150020旋转扣件个100021对接扣件个80022顶托36700mm个30003、劳动组织准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，17、交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。4、管理架构本工程模板施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在大截面梁、侧墙、超厚板模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。组 长： 黄鹏志副组长：肖振荣、连远壮组 员：卢俊宏、郑斐斯、陈少强、金彬、卢仕忠（1）危险源的辩示与控制根据国务院393号令建筑工程安全生产管理条例、建设部危险性较大工程安全专项施工方案及专家论证审核办法18、等有关法规及规章，结合本工程的设计要求，结构梁板高大模板支撑工程存在的较大危险源有：1、梁模板支撑系统能否承受梁钢筋、混凝土及施工荷载，即支撑系统的强度、刚度能否满足要求；2、模板支撑系统的稳定性能否满足要求，即支撑系统在钢筋、模板施工及混凝土浇筑过程中是否失稳；3、施工过程中的安全用电以及作业面临边防护是否安全。危险源辩示表序号项目及场所职业安全影响时态状态风险评价风险等级过去现在将来正常异常紧急LECD1梁板模板安装高处坠落物体打击661554012结构混凝土浇筑坍 塌6640144013下部基础失稳高处坠落66155401重大安全危险因素清单序号重大危险因素控制方法1模板支撑施工的高处坠19、落架设脚手架挂安全网，木工自身搭设加固操作平台2浇筑混凝土时的架体坍塌严格按规范和方案进行施工、检查、验收，并进行过程监控3基础失稳引起的架体倒塌对下部混凝土加强养护，必须达到设计强度，采用钢管架支撑，竖向多层结构板共同支撑受力。5、施工技术措施1、各处模板安装允许偏差，如下表：序号项 目允许偏差（）1轴线位移52底模上表面标高53柱、墙、梁截面尺寸+4 -54层高垂直度5m65m85相邻两板表面高低差26表面平整度52、模板的拆除：(1）、拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为： 、跨度大于8m的板、梁，混凝土的强度须达到100%。 、跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达20、到75%。 、悬臂构件混凝土的强度须达到100%。 、墙侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除。(2）、拆除侧墙模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。(3）、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。6、技术质量保证措施我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练21、的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。（1）、质量保证措施、细部处理方法1）、墙模垂直度用可调上托加固和调整，可较好地控制和调整垂直度。2）、拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，支模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。3)、所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的应加垫片，施工中发现板缝过大应贴胶带纸。4）、保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用铁撬先拆出这个小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时应先用木楔先楔22、入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。（2）、技术交底制度1）、技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有数，施工有据。2）、工程开工前，项目部技术部门根据设计文件、图纸编制“施工手册”向施工管理人员进行工程内容交底，“施工手册”内容包括工程分布、工程名称、工程数量、施工范围、技术标准、工期要求等内容。3）、现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产全员交底。4）、交底制度以书面交底为主，交底资料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交23、付使用，交底资料应妥善保存备查。（3）、质量、技术管理制度1）、由公司技术部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。2）、对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。3）、在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟。施工过程中，工序细节的优化随时可能有，通过不断优化施工方案，提高施工管理人员的技术管理水平和作业组员的操作水平，从而保证工程质量的提高。4）、工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷和归档。5）、指定专人填写工程日志，要求内容详细。施工过程中，按程序要求收集文24、件，记录和整理各项施工资料，特别做好技术、质量安全工作情况的记录，以便于日后的查阅、追朔。6）、实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制度，实行奖罚制度，严格把好质量关。7）、以优质样板工程为目标，积极开展质量管理小组活动，对影响工程质量的分部工程及主要工序，在施工前编制好专题施工方案，用以指导现场施工，攻克弱点和施工难关，提高工程质量。8）、质安员实行现场施工全过程的质量监督，施工过程中发现问题及时予以处理，对施工现场有不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案的行为，质安员有权停止现场施工，并勒令其限期整改。9）、认真做好计量工作，用数据说话，保证施工用料的定额用量25、。严格把好材料验收、施工操作、质量检查监督三道关，从而控制工程质量。10）、落实雨季施工措施，本工程施工期间正是春季，受风雨影响较大，因而必须做好防雨施工部署工作，应加强雨天施工信息的反馈，掌握天气变化情况，以确保施工质量、安全及进度要求。11）、按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。12）、模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。13）、与混凝土接触的模板面涂隔离剂。14）、模板安装好后表面要平整，接缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用胶纸粘贴。15）、拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可26、拆除。拆模板后，在楼面堆荷较多的部位，应在适当位置板底加回头顶。（4）、施工过程巡检监督制度班组质安员要对自己的工作质量进行自检。管理人员要坚持监督和每周专门巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，支模系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆板漏浆通病，公司组织月控，巡检过程发现不合格项应及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。（5）、坚持工序中间检收制分项工程完成之后，必须按标准对完成的分项或工序进行质量的检测验收工作，不符合要求不得进入下一工序。（6）、工程进度保证措施运用统筹原理和优化理论，利用27、电子计算机对施工进度计划实行及时科学的优化、调整，从而合理安排施工程序，科学组织施工管理，缩短工期。依据施工进度计划，根据各阶段施工进度的要求，及时调整劳动力需用量计划，合理配置施工所需的劳动力，保证流水施工的要求。工程施工实行周末检查，通过例会制度天天落实进度，随时调整计划，及时确定对策，使进度计划确实能指导生产并真正付诸实施。制定模板、支架等周转材料及机械设备进场计划，落实货源和设备来源，及时组织进货和机械进场。加强质量管理，接受有关部门的监督，缩短工序间交验停歇时间，强化质量意识，确保工程创优良工程标准，不因质量问题影响施工进度，同时提前收集积累技术资料，保证一次验收合格。（7）、安全生28、产保证措施贯彻执行国家安全生产，劳动保护方面的方针、政策和法规。坚持“安全第一、预防为主”的方针。通过多种形式对员工进行安全教育，对新方法、新工艺、新设备、新材料及技术难度复杂的作业和危险性较大的行为，要进行专门的安全教育，争取可靠的保证措施。明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检、现场管理人员每周周检，本公司管理人员每月月检），实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。严格执行安全操作规程：所有施工人员在进入施工现场操作必须按规范要求带好安全帽；作业人员必29、须经过三交底教育才能上岗操作；模板安装必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动；模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上落；安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人；大模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，应用支架固定并支撑牢固；拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，且必须经施工负责人同意，方可拆除。操作时应按顺序分段进行，不允许让模板枋料自由落下，严禁猛撬落和拉倒；拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作30、防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人；完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。严禁控制侧墙混凝土浇筑速度，沿高度方向上升不超过1m/h，侧墙混凝土浇筑必须分层进行，确保同时浇筑的内、外墙混凝土面同时上升，防止支撑框架发生整体偏移。四、模板施工方案1、模板及支撑架的材料选择本工程施工工期紧，模板支拆工程量大，结合工程实际情况，梁板支模拟采用轮盘式脚手架作为模板支架，墙、柱支模拟采用钢管脚手架作为模板支架搭设。为确保模板支架的安全，根据本工程施工设计图纸，找出本工程高大模板位置、尺寸及标高，然后针对这些高大模板逐一进行支模设计及验算，现将本工程高大模板列出31、汇总统计如下（详建筑单体基本特征表），并针对这些高大模板,对相同截面和高度的梁、柱、墙模板分别进行支模设计及验算（详见高大模板设计算书）经计算合格方可进行施工搭设。 建筑单体基本特征表序号楼号首层层高(m)标准层高(m)板厚(mm)最大梁截面(不含地下室)最大柱截面(不含地下室)最大剪力墙截面(不含地下室)截面(mm)支模高度(m)截面(mm)支模高度(m)墙宽(mm)墙支模高度(m)110栋3.63.0100-1503006003.62003.6211栋3.63.0100-15020021105.26006003.63503.6312栋3.63.0100-15025016003.63003.32、6413栋3.63.0100-15040011003.64003.6514栋3.63.0100-15040011003.64003.6615栋5.03.0100-15020021105.24006005.06005.0716栋3.63.0100-15040011003.64003.6817栋5.03.0100-15020021105.23505.0918栋3.63.0100-15020021105.23505.01019栋5.03.0100-15020021105.24006005.06005.01120栋5.03.0100-15020021105.23505.012肉菜市场5.03.64.233、1203507003.64.25009007008003.64.213商铺5.05.01203507705.05005004.883505.0序号地下室层高(m)板厚（mm）最宽梁最大柱截面最大剪力墙截面截面(mm)支模高度(m)截面(mm)支模高度(m)墙宽(mm)墙支模高度(m)1-1层3.95.018035060011003.96008003.93505.02-2层3.815040060010003.86008003.84003.8支架材料介绍：1）、盘扣节点：a、轮扣式盘扣脚手架由焊接于立杆上的连接盘、横杆杆端接头组成。b、盘扣位于立杆上，起步为300，中间为600；c、插头应与接头内34、表面相吻合，插头连接应保证锤击自锁后不脱拔，抗拔力不小于3KN；d、插头厚度不小于8，允许偏差0.1；e、连接盘与立杆轴心偏差为0.3；2)、立杆：a、483.2钢管，常用长度1500、1800、2400；b、下部为15长的扩大套筒，内径50，可用于立杆接长；3)、横杆：483.2钢管，常用长度600、900、1200；4)、可调顶托a、丝径外径不小于36；b、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不小于5扣，螺母厚度不小于30；可调底座及可调托座插入立杆长度不小于150；顶托外露丝扣小于30； (1)、支顶系统主要材料如下：模板：采用915mm1830mm15mm（厚）胶合板；木枋：梁板小龙骨35、统一采用4090mm木枋(材质为松木)；支撑架系统：选用483.2mm钢管及配件，纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用483.2mm钢管及其配件；支撑体系钢管采用外径为48mm，壁厚3.2mm，大龙骨采用双钢管，外径为48mm，壁厚3.2mm，其材质应符合国家现行标准中规定的普通钢管，其质量应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。扣件：采用可锻铸铁或铸钢扣件，包括直角扣件、对接扣件、旋转扣件，扣件表面不得有裂纹、气孔或其它缺陷；扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N.M，且在拧紧扭力矩达到65 N.M时不损坏。顶托：由托撑螺杆和支托板组成，托撑螺杆采用36700mm托撑螺杆，托撑螺36、杆与支托板焊接牢固，焊缝高度不小于6mm,可调托撑螺杆与螺母旋合长度不少于5扣，螺母厚度不小于30mm，可调托撑受压承载力设计值不小于40KN，支托板厚度不应小于5mm。垫板：采用20020050木垫板。（2）、支撑系统的设计立杆主要采用2.1m和2.4m长立杆进行布设；在端部梁底采用1.8m和1.5长立杆进行支撑，长度不够时，在立杆底端套筒插入3040的短钢管进行接长；立杆在梁边3040开始起步，立杆纵横向间距为1.2m，局部使用0.9m。特别不规则地方，如转角、阳台等，采用扣件式钢管脚手架进行加固，并与周围架体连接形成整体。2、模板的安装（1）模板施工工艺测量放线模板支架安装搭设模板制作安37、模板支架验收混凝土浇筑、测量放线模板放线时，应先清理好现场。首先用全站仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。用墨线弹出钢管立杆的位置线，垫板安放位置应准确。、模板支架安装搭设1)、模板支架搭设高度不宜超过24m;当超过24m时，应另行专门设计。2)、模板支架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并应根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调底座。3)、模板支架的斜杆或剪刀撑设置应符合要求：a、当搭设高度不超过8m的满堂模板支架时，步距不宜超过1.5m，支架架体四周外立面38、向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。当满堂模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。满堂架高度不大于8m 满堂架高度不大于8m斜杆设置立面图 剪刀撑设置立面图1立杆；2水平杆；3斜杆；4扣件钢管剪刀撑b、当搭设高度超过8m的模板支架时，竖向斜杆应满布设置，水平杆的步距不得大于1. 5m，沿高度每隔46个标准步距应设置水平层斜杆或扣件钢管剪刀撑周边有结构物时，最好与周边结构形成可靠拉结。满堂架高度39、大于8m水平斜杆设置立面图1立杆；2水平杆；3斜杆；4水平层斜杆或扣件钢管剪刀撑c、当模板支架搭设成无侧向拉结的独立塔状支架时，架体每个侧面每步距均应设竖向斜杆。当有防扭转要求时，在顶层及每隔34个步距应增设水平层斜杆或钢管水平剪刀撑。无侧向拉结塔状支模架1立杆；2水平杆；3斜杆；4水平层斜杆4)、对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比H/B不宜大于3。5)、模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。6)、高大模板支架最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距。740、)、模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。当单肢立杆荷载设计值不大于40kN时，底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆；当单肢立杆荷载设计值大于40kN时，底层的水平杆应比标准步距缩小一个盘扣间距，且应设置竖向斜杆。8)、模板支架宜与周围已建成的结构进行可靠连接。9)、当模板支架体内设置与单肢水平杆同宽的人行通道时，可间隔抽除第一层水平杆和斜杆形成施工人员进出通道，与通道正交的两侧立杆间应设置竖向斜杆；当模板支架体内设置与单肢水平杆不同宽人行通道时，应在通道上部架设支撑横梁，横梁应按跨度和荷载确定。通道两侧支撑梁的立41、杆间距应根据计算设置，通道周围的模板支架应连成整体。洞口顶部应铺设封闭的防护板，两侧应设置安全网。通行机动车的洞口，必须设置安全警示和防撞设施。模板支架人行通道设置图1支撑横梁；2立杆加密、模板制安、模板的制作：模板在模板加工场统一加工制作或者配制。模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。、模板的安装：A、基础部分模板1)、承台梁采用18mm厚木胶合板作为模板，背面用4090mm方木作次龙骨，净距为200mm，用14穿梁螺杆和钢管加固，间距450mm。由于本工程承台为上返梁，支设吊模时，采用14钢筋稳固模板，如42、下图所示：根据现场实际情况设置斜撑，保证模板稳定。2)、电梯井及集水坑外膜采用砖胎模，砖模厚度 240mm。砖胎模采用 M5水泥砂浆砌筑，20厚 1：2.5水泥砂浆做防水基层，防水卷材完成后，按设计要求做防水保护层。内模采用 15mm 厚木胶合板，4090mm 方木拼装，内用钢管+U托对顶支撑，对顶钢管间距900mm，加两道斜撑，为防止筒模上浮，上部增加 1吨配重。3)、基础底板后浇带模板 地下室防水底板后浇带模板选用方木加木胶板做成锯齿梳筋板，用4090方木把两侧背楞对顶间距500；模板支设如下图所示：B、墙体模板1）、采用15mm厚木胶合板作为模板，背面用4090mm方木作次龙骨，龙骨间距43、为 200mm；采用直径 483.2mm双钢管做主龙骨，用穿墙螺杆固定。墙体下部第一道螺杆距地200mm，螺杆纵向间距450mm，螺杆横向间距450mm。如下图所示：2）、阴角采用板带角，转角为200mm。阴角模与平模做子母口连接，形成整体。3）、阳角采用平模做子母口连接，形成整体，配置高度为根据内外墙不同调整，墙体配模板如下。4）、门窗洞模采用木胶板、方木加工定型模板，以保证混凝土外观效果。门窗洞口跨度1.2m时使用木方对撑；大于1.2m时采用水平钢管、十字扣件加固。对撑上下两道距楼面200mm，中间间距450mm，根据洞口大小调整。5）、墙体模板设置斜撑，斜撑采用钢管+U托组合，竖向共设置44、四道斜撑，间距1.5m一道，在钢管端预埋地锚，地锚钢筋用25 钢筋制作，第一道地锚距墙体边1.0m，第二道，第三道间距均为1.2m，埋入混凝土板面以下不小于100mm，外露高度 250mm。 C、电梯井模板电梯井筒内模板根据井道尺寸，预先配置成四块角模板，拼缝位置设置成子母口，施工时吊装至井筒内侧拼装。采用 15mm 厚木胶合板作为面模板， 4090mm方木作次龙骨，四个角部设置双方木，角模上下口设置水平方木定位，电梯井施工时在电梯井壁预留洞口，穿钢管，作为上层操作架子的支撑杆件，层层设置。D、地下室外墙模板面板采用15mm厚木胶合板，模板背楞采用4090 mm方木竖向排列，间距200一根，外45、用483.2mm双钢管，外墙采用14穿墙止水螺杆对拉加固，止水螺杆水平间距 450mm，竖向间距止水螺杆距板面 200mm起步，间距450mm；最上道螺杆离板顶200mm。止水片为50505mm。临空墙采用14穿墙螺栓对拉加固，螺杆间距与外墙止水螺杆相同。螺栓两端均套丝100mm长，两端均伸出墙面250mm。此穿墙螺杆为一次性使用，浇筑到混凝土墙里。墙体外侧设置两道斜撑，采用钢管加U托。墙体模板上、中、下部之间设置水泥顶模撑，间距450mm，梅花型布置。墙体模板外架采用483.2mm钢管搭设双排支架。立杆纵距1.5m，排距1.5m，立杆距离结构边0.4m，大横杆步距1.5m，小横杆间距为0.846、m，在小横杆上铺设木脚手板。E、楼面模板1）楼面模板安装:a通线调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。b铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。c楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。2）楼面模板支撑采用多功能轮扣架，根据层高要求，配置模板，主楼10#14#、16#楼首层层高为3.6m，配置1.8+1.5m立杆组合；15#、17#20#楼、商铺、肉菜市场首层层高为5.0m，配置2.4+2.1m立杆组合，10#20#标准层层高为3m，配置2.1+0.6m立杆组合，立杆间距47、根据板净跨调整，最大不超过1.2m，立杆上部设置U托，横杆采用1.2m，0.9m横杆组合。3）模板采用15mm厚木胶板，采用硬拼缝，拼缝不大于2mm，用40mm铁钉固定于次龙骨（4090mm方木）上，所有拼缝位置必须设置次龙骨。次龙骨为4090mm 方木，间距200mm。4）主龙骨采用483.2钢管，间距同立杆间距。距墙距离不大于 200mm，放置在U托上，根据楼板标高进行高度调整。5）立杆下铺设25050脚手板。第一排立杆间距梁侧不大于0.55起步。F、地库顶板模板支撑1）地下室层高3.83.9m，配置2.4m+0.9m（底座）立杆组合，顶部自由端高度不大于500mm，U托高度不大于300m48、m。顶板底模采用15mm厚木胶合板制作，主龙骨采用4090双方木，间距同立杆间距；次龙骨为4090方木，间距不大于200mm。立杆横向纵向间距均为0.9m，步距1.2m，扫地杆设置在距地面300mm处的立杆上。G、梁模板1）梁模板安装:a先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。b按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的23。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。c根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。d当梁高超过649、00mm时，梁侧模板按计算加穿梁螺栓加固。2）梁底模采用15mm厚木胶合板制作，梁底采用4090mm的方木做次龙骨，通过钢管托件连接至轮扣架组合上，梁底轮扣架底采用2.1m、1.8m、1.5m、1.2m、0.9m、0.6（视梁高确定）立杆+U托，第一层木枋龙骨（4090mm）纵向间距300mm，第二层双钢管龙骨（483.2）横向间距450mm；梁下立杆（483.2）纵向间距900mm、横向间距600mm；立杆步距1.20m。3）梁侧模两侧竖肋采用15mm厚木胶板和4090mm方木加工、制作，木枋间距300mm，用双钢管配14对拉螺杆加固，间距1.2m，采用483.2双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与50、对拉螺栓联结。E、柱模板柱模板采用15mm厚胶合板，外龙骨采用40mm90mm木方，对拉螺栓采用14高强通丝螺栓，支模扣件采用“3”型扣件，柱箍钢管采用483.2钢管。a.按标高抹好水泥砂浆找平层。按柱模边线做好定位墩台，以保证标高及柱轴线位置的准确。安装就位预拼成的各片柱模板，先将相邻的两片就位，就位后用铁丝与主筋绑扎临时固定；安装完两面模板后再安装另外两面模板。b.安装拉杆或斜撑。柱模每边设2根拉杆，固定于楼板预埋钢筋环上，用经纬仪控制用花篮螺栓校正柱模垂直度。拉杆与地面夹角宜为45，预埋钢筋环与柱距离它为3/4柱高。为保证柱模的稳定，也可采用水平撑、剪刀撑等互相拉接固定，于周边的满堂架牢51、固连接。F、楼梯模板楼梯平台梁和平台板模板的构造与顶板、梁模板相同，楼梯段模板是由底模、搁栅、牵杠、牵杠撑、外邦板、踏步侧板、反三角木等组成。梯段侧板的宽度至少要等于梯段板厚及踏步高，长度按梯段长度确定。反三角木是由若干三角木块钉在方木上，三角木块两直角边长分别各等于踏步的高和宽，方木断面为4090mm。每一梯段反三角木至少要配一块，楼梯较宽时可多配。反三角木用横楞及立木支吊。吊踏步板时，装修面层按30mm厚考虑。底模采用15mm木胶板，龙骨采用4090mm方木，间距250mm，支撑采用钢管、十字扣件。、模板支架验收模板施工完成后经自检合格再报监理验收，合格后方可进行下步砼浇筑。1)、盘扣式脚52、手架验收要点：a、轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。b、按规范要求（架体高度超过4个步距）每隔五跨设置剪刀撑。c、顶托丝扣长度在30内；可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。d、扫地杆、纵横向横杆应拉通；作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。d、盘扣节点焊接应饱满，有焊接缺陷的盘扣节点立杆不得使用；e、整个盘扣脚手架应连成整体，不得分片独立搭设；f、墙柱与盘扣式脚手架应有可靠拉结；、混凝土浇筑a、严格注意荷载的过分集中在浇注混凝土时，应分点布料，避免长时间在一个点上下料，并应及时将混凝土耙开，不得集中堆放混凝土。人员也不能集中站立于一个地方，否则可能导致荷载过于集中导致53、支撑系统失稳。b、专人模板安全监护混凝土浇筑时，要有专职管理人员观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时，立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。砼浇灌过程中，要安排专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。3、模板的拆除(1)、模板支架拆除a、拆模原则1)拆模是支模的逆过程，先支后拆、后支先拆。2)拆模必须实行审批制度，拆模申请经技术负责人批准方可执行。3)拆模时混凝土强度必须是以同条件试块为基础得出的强度等级。4)拆模时安全员监督旁站。5)在拆模前工长必须做安全技术交底。拆模时混凝土强度要求构件类型达到设计的混凝土立方体抗54、压强度标准值的百分率或强度经验时间(仅供参考，以拆模报告为准)剪力墙、柱1.2MPa混凝土浇筑1天后板2m50%混凝土浇筑10天后2m，8m75%混凝土浇筑10天后8m100%混凝土浇筑28天后梁8m75%混凝土浇筑10天后8m100%混凝土浇筑28天后悬臂构件100%混凝土浇筑28天后b、拆模注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模55、板全部拆除后，再一次清运。4、模板施工的安全管理（1）高支模系统施工管理机构为了高大模板施工过程安全、高效，决定成立以项目经理为核心的高大模板施工专项管理小组：组长:副组长:小组成员：（2）高支模的安全管理措施1）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全监管工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2）对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。3）搭拆满堂支撑架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆满堂支撑架时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全带。4）支模完毕，经项目部组织有关人员56、验收合格后，方能进行钢筋安装。5）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从室外斜梯进入模板安装工作面。6）高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。7）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。8）水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。9）可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。10）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得超高堆积在泵送管路出口处。11）应避免装卸物料对模板及支撑产生偏心、振动和冲击。12）交叉支撑、水平加固杆、剪刀57、撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。13）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。14）高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。15）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：16）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。17）钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。（3）安全防护措施是否58、符合规范要求1)在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。2)支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。3)拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。4)拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。5)施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。6)设立满堂支撑架维护小组，对拆下来的架体及配件59、应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（4）预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。2）模板支撑采用扣件式钢管作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应要采取有效的排水措施，对地面平整夯实，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以60、支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4）板面堆放模板、钢管时，严格控制数量、重量，防止超载。5）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（5）预防高空坠落事故的安全技术措施1）对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安61、全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。2）高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。3）高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬模板支架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。4）登高作业前，必62、须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。 5）不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。（6）防触电措施1）施工现场一切电气安装必须按照国家建设部施工现场临时用电安全技术规范(即JCJ46-2005)要求执行；2）施工现场一切电气设备必须由持证电工进行安装管理，认真做好班前班后检查，及时消除不安全因素，并做好每日检查登记；3）电线残旧要及时更换，电气设备和电线不准超过安全负荷；4）不准使用铜丝和其他不合规范的金属丝作照明电路保险丝；5）照明必63、须做到一灯一制一保险；6）加强对碘钨灯、卤化物灯的使用管理；7）室内、外电线架设应有瓷瓶与其他物体隔离，室内电线不得直接敷设在可燃物、金属物上，要套防火绝缘线管。5、模板施工的质量要求（1）保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。（2）基本项目1）模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。2）模板进场后，进行实地模板验收，确保模板使用时尺寸的准确无误。3）对于本工程所采用的模板或支撑系统产品进场后严格执行质64、量检验，确保质量。4）工程施工前期，精心设计，认真加工，严格按照本工程的要求和特殊性设计、制作和质量监控，全面保证工程质量。5）模板进场前，根据本项目部的工程安排及流水段划分情况，对模板进行设计编号和使用部位编号，有次序地安排模板分批进场，既保证现场施工的需求，又避免占用现场更多的地方放置模板。6）模板安装时，严格按照模板安装质量要求执行。7）施工中随时检查模板支撑的牢固性和稳定性。8）梁板模板施工时，要按规范及设计要求起拱。9）竖向构件吊垂线，梁、墙及悬挑结构采用拉通线的方法，并坚持在浇筑砼时不撤线，随时观察模板变形及时调整模板。10）为解决上下层梁、板错位，模板拼缝漏浆的问题，混凝土可浇筑65、到梁或板底标低于100mm左右，剔掉浮浆后达到控制标高。11）在顶板模板板缝处均设置底楞，以夹板硬拼为主，在竖向墙体模板板缝（包括底缝）加海绵条密封。12）墙体浇筑混凝土前，配置空压机清理，吹干净模板内杂物。13）控制拆模时间，留设同条件养护试块，按规范要求，由试验决定拆模与否。（3）允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项 目允许偏差(mm)项 目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5+2相邻两板表面高低差2截面尺寸-5+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0+10（4）模板施工应注意的质量问题1）柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大66、。防止措施：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。 防止措施：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距 的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2。3）板接缝处出现高低差及漏浆 防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm； 同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同 时在67、同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先 用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。4）梁侧板或板模夹在砼内防止措施：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模梁侧模从梁柱处向中间安装板模从梁边向中间安装。5）楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止措施：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6）爆模或外凸原因措施：a墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；b螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣68、顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：a墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；b螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；c柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：a钢筋偏位未处理直接封模；b安装完毕后未检查验收；c四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；d输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：a柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎69、钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；b加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；c模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；d柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60左右。五、模板安全监测措施根据危险源分析主要监测内容为：梁板水平构件的高支撑体系强度不足、刚度不够引起的局部扭曲变形、立杆顶托倾斜变形、下部基础沉降变形引发的模板体系整体变形。（1）监测手段70、方法及预警值1）梁、板水平构件、立柱顶水平位移、立柱基础沉降、悬挑梁最大变形监测方式主要采用在梁侧、结构中间、外边缘、立柱顶外边缘挂塔尺及设置水平位移沉降观测点采用经纬仪及水平仪观测的方式，保证塔尺上端固定在梁侧木枋或钢管上，下端自由悬空。监测时，监测人员位置安排在施工区作业外侧。监测点布设：支架监测点布设按监测范围分别选取在受力最大的立柱、支架周边稳定性薄弱的立柱及受力最大或地基承载力低的立柱设置监测点（如支撑坡屋面檐口梁的立柱）；监测点布置应根据支架平面大小设置平面大小设置各不少于2个立柱顶水平位移、支架整体水平位移及立柱基础沉降监测点。混凝土施工至监测点范围1米起开始监测，按每半小时测71、一次，并形成记录，发现异常情况，及时通知现场主管，紧急撤离施工作业人员，并向领导及时汇报处理。监控表如附表所示。监测点布置详平面图。2）变形控制允许范围高支模区域变形允许偏差mm检查工具梁板挠度5水准仪、塔尺3） 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪22”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1塔尺8钢卷尺5米6钢卷尺50米2高支模日常检查，巡查重点部位：杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。底座是否松动，立杆是否悬空。连接扣件是否松动。架体是否有不均匀的沉降、垂直度。施工过程中是否有超72、载现象。安全防护措施是否符合规范要求。支架与杆件是否有变形的现象。支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（2）监测点布设每隔1015m间距各布设1个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。1）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次；在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土达到设计强度的85%以上。监测可用经纬仪、水平仪观测垂直度及标高。模板支撑搭设允许偏差及变形监测预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立73、杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺2）、异常情况处理检测过程中，如发现梁板变形值立柱顶水平位移或立柱基础沉降超过允许偏差范围，停止施工，并撤离施工人员，并向主管领导汇报，研究处理方案进行加固。六、 成本节约措施1、施工前，要根据图纸设计标高，做好水平标记，并严格按其标高进行模板操作，杜绝超高现象。查模板的几何尺寸和支撑是否牢固可靠，严防爆板现象出现。科学、合理地74、组织施工，加强劳动力管理，减少窝工，运用激励手段，奖优罚劣，提高积极性和工效。班组按层按段任务包干，减少扯皮。在施工中加强考核，健全施工任务和限额领料等措施，降低物料和人工的消耗。注意零散材料回收，如排栅扣、螺母、介子等尽量回收。材料管理把好收、发、核、管、用五关，充分挖潜降耗，提高企业效益。每工序完工后，必须清场，防止多次清场而增加工资成本。超包干范围的变更工程要及时办理签证手续。10、明确工序交接和成品保护责任，下一道工序要保护上一道工序的产品。11、确保生产、用电、防火安全、杜绝不必要损失。七、产品保护措施1、完工的模板工程在转入捣砼的时要对已完成的支模进行维护和检查，对部份可能移动或变75、形的要进行返执，确保模板达到工艺的要求。订立科学合理的作业计划，施工作业前，应熟悉图纸内容制订多工种交叉施工作业计划，既要考虑保证工程进度顺利进行，又要考虑保证交叉作业施工不相互干扰。防止盲目施工和不合理赶工期以及不采取防护措施，互相损坏、反复污染等现象的产生。交接清楚、责任明确，管理到位，提高成品质量保护意识，将以合同、协议等形式明确各工种对上道工序质量的保护责任及本工序工程的保护，并办好上下工序必要的交接手续，以提高产品保护的责任心。贵重物品及半成品进场后入库堆放，应分类、整齐地堆放，并垫离地面。5、教育工人不要在施工完成面上乱涂乱画，以免涂损，一经发现人为造成成品涂损及碰坏，屡教不改者，76、将作罚款和退场严肃处理。八、文明施工措施施工期间，现场内的材料应按施工平面布置要求按类归堆放好，各工序完成后的剩余材料严禁乱堆乱放；确保周围环境的清洁。 工程的文明施工纳入项目班子的统一管理，设专职文明施工监督管理员，建立文明施工责任制度，并设立文明施工的处罚制度，层层落实文明施工的责任，责任到位，责任到人。加大文明施工硬件的投入，对临设、施工场地的建设严格按有关规定兴建，使施工人员有舒适的工作和生活环境。用现代化的管理手段、施工机具，办公室内配备电脑、复印机、电话等现代化的办公用具。根据施工需要科学地配置先进的施工机具，减轻工人的劳动强度，提高安全性。新进场工人和调换工种的职业进行安全教育和77、技术培训，经考核合格，发证后方给上岗，做到持证上岗。建立安全技术措施交底制度。工程开工前，项目负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况做详细交底；分项、分部工程开工前，主施工要向班组长进行安全技术交底；班组长每天要向工人进行施工要求，作业环境的安全交底。每月对操作人员进行一次防火教育，定期进行防火检查，建立防火工作档案。指定防火负责人，确保施工安全。加强现场场容管理，建立岗位责任制，确保场容管理目标落实。对场容的检查工作要从工程开工做起，直到竣工交验为止。检查结果要和施工任务书结算结合起来，凡责任区内场容不符合规定的，不予结算，责令限期整改。加强施工垃圾清运及卫生防疫，及时清运垃圾。办78、公室、宿舍等生活区范围要保持卫生，无污水和污物，生活垃圾集中堆放，及时清理。工地落实各项除“四害”措施，严格控制“四害”滋生。施工现场及建筑物内外不得随地大小便。九、应急救援预案1、应急预案（1）、应急预案的方针与原则 坚持“安全第一，预防为主、保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按一计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”79、。（2）应急准备 、机构与职责： 项目部领导及有关管理人员组成现场应急领导小组，一旦发生安全事故应急领导小组必须立即赶赴现场，服从组长指挥处理。 组长: 黄鹏志下设各专业小组组 员：各施工队现场施工管理人员、应急救援组织架构图：应急抢险组长（项目经理）通讯联络组长（办公室）技术支持组长（总工）抢险抢修组长（安全员）医疗救护组长（安全员）后勤保障组长（材料员）现场指挥部警戒保卫组长（办公室）、相关联系方式：报警电话：110（公安）、120（急救）、119（火警）也可以用下表联系方式。序号周边资源联系方式用途备注1气 象121气象信息2查 号 台114电话号码查询3市急救中心120人员伤亡急救4市80、中心医院电话人员伤亡急救5XX大学医学院第一附属医院人员伤亡急救6道路事故报警122道路事故报警7供 电 局95598停电救援8电 信 局112通讯中断救援2、物体打击应急预案(一)、工地潜在事故危险评估通过对施工全过程危险因素的辨识和评价，物体打击事故发生几率较大，造成人身伤害和财产损失较严重，列为项目工程的重大危险因素。项目部针对以上潜在的事故和紧急情况，编制应急准备及相应预案，当事故或紧急情况发生时，应保证能够迅速做出响应，最大限度地减少事故产生的损失。(二)、应急行动小组组成及分工1、应急小组职责1）、全体成员牢固树立全心全意为员工服务的思想；2）、认真学习和熟练执行应急程序；3）、服81、从上级指挥调动；4）、改造和检查应急设备和设施的安全性能及质量；5）、组织队员搞好模拟演练；6）、参加本范围的各种抢险救护。2、应急行动程序通则1）、应急小组成员应牢记分工，按小组行动；2）、应急小组成员在接到报警后，10分钟内各就各位；3）、通信组负责接听事故汇报，并负责同志所有应急小组成员；4）、根据事故情况报相应主管部门。(三)、组织机构、项目部组成应急响应小组，负责应急抢救指挥、高处坠落发生后急救措施高空坠落伤是指人们日常工作或生活中，从高处坠落，受到高速的冲击力，使人体组织和器官遭到一定程度破坏而引起的损伤。多见于建筑施工和电梯安装等高空作业，通常有多个系统或多个器官的损伤，严重者当82、场死亡。高空坠落伤除有直接或间接受伤器官表现外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色苍白和表情淡漠等症状，可导致胸、腹腔内脏组织器官发生广泛的损伤。高空坠落时，足或臀部先着地，外力沿脊柱传导到颅脑而致伤。脑干损伤时常有较重的意识障碍、光反射消失等症状，也可有严重合并症的出现。、急救方法1)、去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。2)、去搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。3)、创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折或脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。4)、颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，撤除假牙，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分83、泌物等，同时松解伤员的颈、胸部纽扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸、尽可能早作气管切开。5)、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。6)、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。7)、有条件时迅速给予静脉补液，补充血容量。8)、快速平稳地送医院救治。(四)、事故处理程序(1）、当物体打击事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或基地负责人）(2）、84、项目管理人员获得求救信息确认高处坠落事故发生后，应：、组织项目职工自我救护队伍进行施救；、立即向当地医疗卫生(120);、立即向所属公司上报事故的初步原因、范围、估计结果；、保护事故现场(3)、紧急小组接到电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。(4)、当事人被送入医院接受抢救后，紧急小组应做好：、做好与当事人家属的接洽善后处理工作；、按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。3、脚手架倒塌应急预案(一)、目的为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失。(二)、职责、由项目负责人、施工员、安全员等成立应急小组。、施工员负责、85、安全负责组织人员抢救伤员。、项目负责人负责与医院、公安、消防的联系。(三)、应急措施、挖掘被掩埋人员，并移至安全地方。、保持呼吸道畅通，消除伤员口、鼻、咽喉部的异物、血块、呕吐物等。、若伤员出现呼吸或心跳停止，应立即进行心肺复苏，人工胸外心脏按压、人工呼吸等。、简易的包扎止血预防感染。、立即拨打120救护中心与医院联系，或拨打110、119求救帮助，上报时必须讲明事故地点，严重程度及本部门的电话号码，并派人到路口接应。(四)、如有局部倒塌，在执行上面的措施外，并采取下列措施、在排除继续倒塌的危险后，对未倒塌部分进行加固，防止倒塌面积进一步扩大；、对倒塌部分与未倒塌部分钢管等练街舞切断，尽量把为86、倒塌部分与倒塌部分分离。、对为倒塌部分进行临边防护。(五)、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。(六)、注意事项、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。4、触电应急预案在本工程临时用电中，由于电气设备、电缆反复移动，临时用电的作业人员多、环境在不断变化，工地触电事故随时可能发生。所以本工地编制触电应急预案，具体如下：(一)、假设险情假设工地用电人员由于误动作发生低压触电事故；电缆被砸断发生低压触电事故；(二)、应急准备、触电抢救指挥组即项目部的安全抢险领导组，下设的抢救组、救护组，防护组。、抢救备用器材：、5m绝缘杆，187、根；、70mm2铝芯线各长50cm，2根；、20棕绳长30m，1根；、12尼龙绳长30cm（存项目部）、急救药箱2只；、手电6只（电工、抢险组、防护组、救护组、经理、副经理各一个）；、对讲机6部；、符合安全的电工工具由电工自带；(三)、应急联系电话:、市急救中心：120(四)、本应急预案只能模拟演练，要求抢险组。救护组的每一个同志熟知。(五)、事故险情内部快速通报:、如遇触电事故时，在现场的项目人员要立即用对讲机向项目经理汇报险情；在保证自身安全的情况下，现场人员迅速进行抢救触电者脱离电源。、项目经理立即带领抢救指挥组成员赶赴出事现场。抢救、救护、防护组成员携带着各自的抢险工具，赶赴出事现场。88、(六)、展开紧急救援:、首先抢救组和项目经理一起查明险情：确定触电者的电源是高压电还是低压电，触电电源是否被切断，是否还有发生触电的可能和危险物，抢救组提出的救护方案，项目经理主持商定抢救方案。对低压触电事故的处理，采取边抢救边汇报的处理方式。对高压触电事故采取边准备边汇报的处理方式，项目经理向公司主管副总经理请示汇报批准后组织实施。、防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。、抢救组电工负责快速使触电者脱离低压电气线路的电源，其方法：如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不能立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套89、绳索、木板、木棒、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或跳开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。、脱离电源后的救护。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救治方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼90、吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合，即用人工的方法，以起到恢复心跳和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医生抢救。、人工氧合的基本内容和步骤:人工氧合是触电急救行之有效的科学方法。人工氧合包括人工呼吸和新张挤压（即心脏按摩两种方法）。根据触电者的具体情况，这两种方法可单独应用，也可以配合应用。、口对口式人工呼吸法的步骤:使触电者仰卧，头部尽量后仰鼻孔朝天，下颚尖部与前胸大体保持在一条水平线上，为时约2S。吹气完毕，立即离开触电者的口，并松开触电者的口鼻，让他自行呼气，为时3S。、心脏挤压的91、操作方法、步骤:如果触电者呼吸没停而心脏跳动停止了，则应进行心脏挤压。施行胸外挤压是使触电者仰卧在比较坚实的地或地板上，仰卧姿势与口对口人工呼吸的姿势同。操作方法如下：a、救护者在触电者腰部一侧，或者骑跪在他的身上，两手相叠，手掌根部放在心窝稍高一点的地方，即两乳头间略下一点，胸骨下三分之一处。b、掌根用力向下（脊背方向）挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷34cm。以每秒挤压一次，每分挤压60次为宜。c、挤压后，掌根迅速全部放松，让触电者胸廓自动复原，血液充满心脏。放松时掌根不必完全离开胸廓。触电者如系儿童，只用一只手挤压，用力要轻一些，以免损伤胸骨，而且每分钟挤压100次。应当指出，心脏92、跳动和呼吸互相联系的，心脏跳动停止了，呼吸很快就会停止；呼吸停止了。心脏跳动也维持不了多久。一旦呼吸和心脏跳动都停止了，则应当同时进行口对口人工呼吸和胸外心脏挤压。如果现场仅一个人抢救，则两种方法交替进行，每吸气23次，再挤压1015次。急救过程中，如果触电者身上出现尸斑或身体僵硬，经医生做出无法救活的诊断后方可停止人工氧合。(六)、救护组在抢救触电者恢复清醒的情况下，联系救护车，用担架将伤员抬到车上，送往医院继续救护。(七)、对发生触电事故的电气线路设备，进行全面检查和修复工作。(八)、触电事故应急抢险完毕后，项目经理立即召集土建队长、安全员、机械员和有关班组的全体同志进行事故调查，找出事故93、原因，责任人以及制定防止再次发生类似的整改措施，并对应急预案的有效性进行评审、修订。(九)、项目经理部向公司安质部书面汇报事故调查、处理的意见。5、火灾事故应急救援预案为贯彻我国安全生产法规定的企业负有“组织制定并实施本单位的生产安全事故应急救援预案的职责”；执行建设工程安全生产管理条例第四十八条的规定：“施工单位制定本单位生产安全事故应急预案；建立应急救援组织或者配备应急救援人员，配备必要的应急器材、设备、并定期组织演练”；中华人名共和国消防法第十六条“制定灭火和应急疏散预案，定期组织消防演练。”的有关规定，结合企业生产的特性，制定本应急救援预案。(一)、应急预案的任务和目标更好的适应法律和94、经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好的更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序的进行；防止因应急行动组织不力或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。(二)、火灾事故应急救援组织机构、火灾事故应急救援组织机构为一、二级编制，集团公司各公司总部设置应急预案实施的一级应急组织机构，工程项目经理部设置应急计划实施的二级应急组织机构。、集团公司火灾事故应急救援领导小组组长由总经理担任，副组长分管施工生产的副总经理担任，组员由各部门经理和各分公司经理组成。领导小组的日常办事机构为工程管理部。、各分公95、司和各级项目部成立相应的火灾事故应急救援领导小组。组长由总经理或项目经理担任，副组长分管施工生产的副总经理或项目副总经理或项目副经理担任，组员由各部门经理和各分公司经理组成。领导小组的日常办公机构为工程管理组。(三)、一级应急组织机构：、应急总指挥由公司总部经理担任；、反应操作副经理总指挥由公司总部副经理担任，或由分公司经理担任；、危险源风险评估部由反应操作副总指挥、公司总部工程师、安质部等联合组成；、应急培训演练由公司总部劳资培训部兼任；、应急物资管理部由公司物资设备部；、应急人力管理部由总部人力资源部、公司办公室兼任；、应急工程技术服务部由公司总部总工室、工程部专业技术人员兼任；、应急后勤96、供给部由公司总部总经理办公室、财务部兼任；、应急保卫部由公司公安处或处分处兼任。(四)、一级应急组织机构个部门的职能及职责(1）应急预案总指挥的职能及职责；a、分析紧急状况和确定相应的报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源和控制紧急情况的行动类型；b、指挥、协调应急行动；c、与企业外应人员、部门、组织和机构进行联络；d、直接监察应急操作人员的行动；e、最大限度的保证现场人员和外援人员及相关人员的安全；f、协调后勤方面以支援应急组织；g、应急组织的启动；h、应急评估、确定升高或降低应急警报级别；i、通报外部机构；j、决定请求外部救援；k、决定应急撤离；(2)、决定事故现场外影响区域的安全97、性；、反应操作指挥的职能和职责a、协调应急总指挥组织和指挥应急操作任务；b、向应急总指挥提出应采取的减缓事故后果行动的应急对策和建议；c、保持与事故现场操作副总指挥的直接联络；d、协调、组织和获取应急所需的其他资源、设备以支援现场的应急操作；e、组织公司总部的相关技术和管理人员对施工现场区生产全过程各危险源进行风险评估；f、定期检查各常设应急组织和部门的日常工作和应急准备状态；g、根据各施工场区的实际条件，努力与周边有条件的企业为在事故应急处理中共享资源、相互帮助、建立共同应急救援网和制定应急救援协议。(3)、危险源风险评估部的职能和职责；a、对各施工现场的特点已经生产全过程的危险源进行科学的98、风险评估；b、指导生产安全部门安全措施落实和监控的工作，减少和避免危险源的事故发生；c、完善危险源的风险评估资料信息，为应急的评估提供科学的、准确的、合理的依据；d、落实周边协议应急共享资源及应急最快捷有效的社会公共资源的报警联络方式，为应急提供及时的应急支援措施；e、确定各种可能发生事故的应急现场指挥中心位置以便应急时及时启用；f、制定项目施工场区的应急物资、科学合理的人力资源储备力量。(4)、应急培训演练部的职能与职责；a、根据工程项目生产的特点，施工场区人员的构成情况，以及施工场区周围环境的状态，按照已确定的各种可能发生的事故应急内容，制定培训和演练计划；b、按照应急预案和公司总部的年度99、计划规定和各项目经理的计划安排，按时按计划组织各应急队伍进行各种应急技能的学习和培训，适时组织各应急队伍进行应急技能的演练；c、协助组织各项目经理部施工场区内的各类应急队伍，建立各项应急机制；d、通过培训和演练，及时修正应急的不足和缺陷，逐步完善各项目经理部的项目应急技能和演练；e、收集和整理在应急技能演练和实施中所获得的信息，及时反馈反应操作副总指挥，做好应急的人力资源和应急能力资料档案的归档。(5)应急物资管理部的职能与职责；a、协助各项目经理部制订施工场区应急物资的储备计划，按已制订的项目施工场区的应急物资储备计划、检查、监督、落实应急物资的储备数量，收集和建立档案并归档；b、定期检查、100、监督、落实应急物资资源管理人员的到位和变更情况；定期检查、监督、落实过期应急物资资源的更新和达标状态；c、定期收集和整理各项目经理部施工现场场区的应急物资资源信息，建立档案并归档，为应急行动的启动，做好资源的数据储备；d、应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效的组织周边其他项目经理部的应急资源，及时对事故现场进行应急救援。(6)应急人力管理部的职能与职责；a、协助各项目经理部制订施工现场场区的应急行动人力配备计划；b、按已制定的项目施工场区应急行动人力配备计划，协助项目施工场区建立和配置各种应急救援小组；c、定期检查、监督、落实各应急救援小组的人员变更，数量到位状态；d、定期收集和整理各项目101、施工场区的应急行动人力资源信息，建立档案并归档，为应急行动的启动，做好人力资源的数据储备；e、应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效的组织周边其他项目经理部的应急人力资源，及时对事故现场进行应急救援。(7)应急工程技术服务部的职能与职责；a、根据各项目经理部的施工内容及特点，制订其可能出现而必须运用建筑工程技术解决的应急方案，整理归档，为事故现场提供有效的工程技术服务做好技术储备；b、应急预案启动后，根据事故现场的特点，及时向应急总指挥提供科学的工程技术方案和技术支持，有效的指导应急行动中的工程技术工作。(8)应急后勤供给部的职能与职责；a、定期检查项目场区的保安人员数量落实情况；b、协助各102、项目经理部施工场区建立应急行动保安队伍并登记整理归档，为应急行动的启动，做好保安资源的数据储备；c、应急预案启动后，按应急总指挥的部署，及时赶赴现场，协调组织事故现场的保卫工作，必要时负责组织场区外的居民疏散工作。(五)、二级应急组织机构、事故现场副总指挥由项目经理部经理、项目经理或公司总部任命专人担任；、伤员营救组由项目副经理担任组长，各施工队分别抽调作业人员组成；、物资抢救组由仓库管理员、各施工队分别抽调作业人员组成；、消防灭火组由安全长，施工现场区安全员，各施工队分别抽调作业人员组成；、保卫疏通组有公安人员，后勤人员和各施工队分别抽调作业人员组成；、抢险物资供应组由物资科长、各施工队物资103、管理人员组成；、后勤供给组由项目部办公室人员组成；、现场临时医疗由现场医护人员和各施工队分别抽调作业人员组成；（1）、项目经理部二级应急组织机构的职能与职责；、事故现场副总指挥的职能与职责；a、所有事故现场操作的指挥和协调；b、现场事故评估；c、保证现场人员和公众应急行动的执行；d、控制紧急情况；e、现场应急行动的指挥，与在应急指挥中心的反应操作副总指挥的协调；f、做好应急救援处理现场指挥权转化后的移交和应急救援处理协助工作；g、做好消防、医疗、交通管制、抢险救灾等各公共救援部门联系工作。、伤员营救组的职能和职责；a、引导现场作业人员从安全通道疏散；b、对受伤人员进行营救至安全地带。（2）物资104、抢救组的职能和职责；a、抢运可以转移的场区内物资；b、转移可能引起新危险源的物品到安全地带。、消防灭火组的职能和职责；a、启动场区的灭火装置和器材进行的消防灭火自救工作；b、协助消防部门进行消防灭火的辅助工作。、保卫疏导组的职能与职责；a、对场区内外进行有效的隔离工作和围护现场应急救援通道畅通的工作；b、疏通场区外的居民撤离危险地带。、抢险物资供给组的职能与职责；a、迅速调配抢险物资器材至事故发生点；b、提供和检查抢险人员的装备和安全配置；c、及时提供后续的抢险物资。、后勤供给组的职能与职责；a、迅速组织后勤必须供给的物品；b、及时输送后勤供给物品到抢险人员手中。、现场临时医疗组的职能和职责；105、a、对受伤人员作简易的抢险和包扎工作；b、及时转移重伤人员到医疗机构就医。(六)、火灾的应急处理火灾应急响应按照先保人身安全，再保护财产的优先顺序进行，使损失和影响减到最小。具体细则如下：、救人重于救火：火场上如果有人受到火势威胁，首先任务是把被火围困的人员抢救出来。、先控制、后灭火：对于不可能立即扑灭的火灾，要首先控制火势的继续蔓延扩大，在具备了扑灭火灾的条件时，展开攻势，扑灭火灾。、先重点、后一般：全面了解并认真分析整个火场的情况，分清重点。a、人和物相比，救人是重点；b、有爆炸、毒害、倒塌危险的方面和没有这些危险的方面相比，处置有这些危险的方面是重点；c、易燃、可燃物集中区域和这类物品较106、少的区域相比，这类物品集中区域是保护重点；d、贵重物资和一般物资相比，保护和抢救重要物资是重点；e、火势蔓延猛烈的方面和其他方面相比，控制火势蔓延的方面是重点；f、火场上的下风方向与上风、侧风方向相比，下风方向是重点；、g、要害部位和其他部位相比，要害部位是火场上的重点。、火灾临界状态的响应任何员工一旦发现火情，视火情的严重情况进行一下操作：、a、局部轻微着火，不危及人员安全、可以马上扑灭的立即进行扑灭。b、局部着火，可以扑灭的但有可能蔓延的扩大，在不危及人员安全的情况下，一方面立即通知周围人员参与灭火，防止火势的蔓延扩大，一方面想现场管理者汇报。、火势开始蔓延扩大，不能马上扑灭的，按照以下情107、况处理：a、现场最高领导者立即进行人员的紧急疏散，指定安全疏散地点，由安全员负责清点疏散人数，发现有缺少人员的情况，立即通知项目经理或消防员。b、现场最高领导者马上向公司领导汇报。c、现场最高领导者立即拨打消防报警电话“119”，通报火灾情况（着火物资及火势大小）d、在回答了“119”的讯问后方可放下话筒，并派人在路口接应消防车。e、若有人受伤，立即送往医院或并拨打救护电话“120”与医院联系。6、应急计划的建立(一)、危险源的风险评估项目经理部施工场区危险源的风险评估，应依据施工场区周边的具体实际情况，施工场区内建筑物的总平面分布及施工特点，施工方案及组织设计的要求，文明施工、安全生产技术措108、施的要求，施工项目的内容和规模等，科学的评估出可能发生的事故及影响度。综合评估后，提出合理的评估意见，确立最佳的应急方案。结合周边项目应急救援能力，制订出项目的应急计划。上报公司总部备案并与公司总部的预案形成独立的项目总应急预案。(二)、应急行动的资源配置应急计划确立后，根据项目经理部施工场区所在位置的具体条件以及周边应急可用资源情况，按半小时自救的应急能力，配置合理的应急行动物资资源和人力资源，报公司总部备案。一般现场应配备应急物资主要有：(1）、医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；(2）、抢救工具：一般工地常备工具即可满足使用；(3）、照明器材：手电筒、应急36v一下的安全线路、灯具；109、(4）、通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；(5）、交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车轮值班时不应跑长途；(6）、灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。(三)、建立危险辨识体系根据施工场区内的特点和设备材料等特性确定危险源的清单，并根据危险源的分布情况建立落实管理人员、操作人员的危险辨识体系，定时、定向、定人、交叉进行检查，以便及时发现危险源的突显特性。(四)、应急报警机制应急报警机制是由应急上报机制、内部应急报警机制、外部应急报警机制和汇报程序四部分组成。形式为由下而上、由内到外，形成有序的网络应急报警机制(1)、应急上报机制通过危险源辨识体系获取危险源突显特性后，第一时110、间报告项目经理部施工现场负责人，施工现场负责人应立刻向公司汇报，由公司总部主要负责人决定是否启动应急预案。(2)、内部应急报警机制应急预案启动后，一、二级应急组织启动，并拉响应急警报，通过广播通知公司总部的相关人员以及事故现场的全体人员进入应急状态，一、二级应急组织进入应急预案及应急计划实施状态。(3)、外部应急报警机制内部报警机制启动的同时，按应急总指挥的部署，立即启动外部应急报警机制，向以确定的施工场区外部公司内部的邻近的项目经理部应急体系，周边已建立外部应急协作体系，社会公共救援机构报警。(4)、汇报程序按地方政府的事故上报规定和行业事故上报制度，依照程序向上级相关主管部门上汇报。(5)111、建立应急救援安全通道体系应急计划中，必须依据施工现场总平面布置、建筑物的施工内容以及施工特点，确立应急状态时的救援安全通道体系，体系包括垂直通道、水平通道、与场外连接通道，并应准备好多通道体系设计方案，以解决事故现场发生变化带来的问题，确保应急救援安全通道能有效的投入使用。(6)、通讯体系应急预案中必须确定有效的可能使用的通讯系统，以保证应急救援系统的各个机制之间有效的联系。建立有效的通讯体系，确保以下有关人员的通讯联络畅通：、应急人员之间；、事故指挥者与应急人员之间；、应急指挥系统各机制之间；、应急指挥机制与外部应急组织之间；、应急指挥机制与伤员家庭之间；、应急指挥机制与上级行政主管部门之112、间；、应急指挥机制与新闻媒体之间；、应急指挥机制与认为有必要的有关人员和部门之间；(7)、受影响区域的疏散机制在对施工场区周边情况的摸查基础上，应确立事故现场影响区域的疏散路线和方向，形成行之有效的疏散通道网络。应急状态时，由应急总指挥决定下达应急疏散令。保卫疏导组引领受影响区域的居民从疏散通道网络疏散、撤退。(8)、交通管理机制、交通管理机制由事故现场警界和交通管制两部分构成。、警戒事故发生后，对场区周边必须警戒隔离。其任务和作用是：保护事故现场、维护现场秩序、防止外来干扰、尽力保护事故现场人员的安全等。、交通管制事故发生后，及时通知交警部门，对事故发生地的周边道路实施有效的管制，其主要目的113、是为了救援工作提供畅通的道路。7、应急预案的培训与演练(一)、应急培训应急预案和应急计划确立后，按计划组织总部和施工场区的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能。(1)、一级应急组织每年进行一次培训。(2)、二级应急组织没半年进行一次培训。(3)、新加入的人员及时培训。(二)、培训的内容：(1)、灭火器的使用以及灭火步骤的训练；(2)、个人的防护措施；(3)、对危险源的突显特性辨识；(4)、事故报警；(5)、紧急情况下人员的安全疏散；(6)、各种抢救的基本技能；(7)、应急救援的团体协作意识。(三)、培训目的：使应急救援人员明确“做什么”、“怎么做”、“谁来做”及相关法114、规所列出的事故危险和应急责任。(四)、应急演练应急预案和应急计划确立后，经过有效的培训，应做到，公司总部人员每年演练一次，施工场区人员开工后演练一次，不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。(1)、演练目的：、测试预案和计划的充分程度；、测试应急培训的有效性和应急人员的熟练性；、测试现有的应急装置、设备和其他字眼的充分性；、提高与现场外的事故应急协调部门的协调能力；、通过演练来判别和改进应急预案和计划中的缺陷和不足。(五)、应急预案实施终止后的恢复工作应急预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场，需要移动现场物品时，应当做出标记和书面的记录，妥善保管有关证物，并按照115、国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。对事故过程中造成人员伤亡和财产损失做收集统计、归纳、形成文件，为进一步处理事故提供资料。对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学地做出总结，完善预案中不足尔和缺陷，为今后的预案建立、制订提供经验和完善的依据。依据公司总部的劳动奖罚制度，对事故过程中的功过人员进行奖罚，妥善处理好在事故伤亡人员的善后工作，尽快组织恢复正常生产和工作。(六)、火灾的调查处理火灾扑灭后，保护好火灾现场。对自行扑灭的火灾由安质部组织相关部门进行调查、分析。写出事故调查报告，并执行纠正措施控制程序。对公安消防部门扑灭火灾，由公安协助公安消防部门进行事故调查，并执行公安消防部门的整116、改措施。十、高大模板计算书根据本工程建筑单体基本特征表所列各栋号梁、板、墙、柱最大规格尺寸值，取各栋最大截面尺寸及标高的梁、板、墙、柱进行支模验算，现将各栋号最大的梁、板、墙、柱支模规格列出如下表，并对列出各栋最大规格的梁、板、墙、柱支模进行计算。各栋最大梁板、墙、柱支模规格统计表楼号最大梁计算板厚计算标高最大柱计算标高最大墙计算标高10栋300600mm100mm3.6m3.6m200mm3.6m12栋2501600mm100mm3.6m300mm3.6m13栋4001100mm100mm3.6m14栋16栋11栋2002110mm120mm5.2m600600mm3.6m17栋350mm5117、m15栋400600mm5m19栋20栋18栋300mm5m肉菜市场350700mm120mm4.2m700800mm4.2m商铺350770mm120mm5m500500mm5m地下室6001100mm350mm3.9600800mm3.9m350mm5m6001000mm400mm3.8400mm3.8m各栋最大楼板支模规格统计表楼号最大板厚最大标高备 注10栋150mm3.6m一并计算11栋12栋13栋14栋16栋15栋150mm5m一并计算17栋18栋19栋20栋肉菜市场120mm4.2m商铺120mm5m地下室400mm3.8m180mm5m1、10栋300600梁模板支架计算书一、118、工程属性新浇混凝土梁名称300600mm梁板支架混凝土梁截面尺寸(mmmm)300600模板支架高度H(m)3模板支架横向长度B(m)5.5模板支架纵向长度L(m)5.5梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)119、0.5非自定义:0.065地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)600立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)650斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底右侧立柱距梁中心线距离s2(m120、m)600梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁根数4每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)300结构表面的要求结构表面外露梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=3001515/611250mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=300151515/1284375mm4 q10121、.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.720.36.143kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.6)0.34.62kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.1256.1430.320.069kNm Mmax/W0.069106/112506.143N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384122、EI)=54.623004/(3841000084375)0.578mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L16.1430.31.843kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L14.620.31.386kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q11.843/0.36.143kN123、/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.30.073kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.50.60.3=0.109kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(0.6-0.3/2)/20.3+0.91.350.5(0.6-0.1)0.30.481kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.386/0.34.62kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=10.50.60.3=0.09kN124、梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.1)(0.6-0.3/2)/20.3+10.5(0.6-0.1)0.30.278kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.255106/54000=4.719N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.331kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3311000/(24090)0.555N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.299mmL/400600/40125、01.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.145kN，R21.331kN 正常使用极限状态 R10.848kN，R20.942kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知PmaxR1，R20.60.79126、9kN，PmaxR1，R20.60.565kN 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.18106/4490=40.089N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax1.421kN max=2Vmax/A=21.4211000/4246.703N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max0.373mmL/400900/4002.25mm 满足要求！ 悬臂端max0.205mm2l2/4002127、200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=2.22kN 图二：Rmax=1.998kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱1：R11.909kN，立柱2：R22.22kN 图二 立柱1：R11.718kN，立柱2：R21.998kN 立柱所受主梁支座反力依次为:立柱1:P1=1.909/0.6=3.181kN,立柱2:P2=2.22/0.6=3.7kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P23.7kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管128、计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=600+2650=1900mm =l0/i=1900/15.9=119.497=150 长细比满足要求！ 查表得，0.458 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0650.90.62/100.002kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91129、.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.920.35.67kN/m 2)小梁验算 F10.91.20.50.60.30.097kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.91 (0.6-0.3/2)/20.3+0.91.20.5(0.6-0.1)0.30.377kN q15.67kN/m q20.065kN/m 同上四六计算过程，可得： P12.88kN，P23.269kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2+0.91.20.15(3-0.6)+Mw/lbmax2.88，3.269+0.389+0.002/0.63.662kN fN/(A)+Mw/W3661.6130、91/(0.458424)+0.002106/449019.301N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=3/16=0.1882 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！2、10栋300600梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称300600梁侧模板验算混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300600新浇混凝土梁计算跨度(m)5.5 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数131、0.9混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8240.611.52kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.911.52+1.40.9216.517kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k11.52 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距400主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构132、表面隐蔽 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)100100梁下挂侧模高度(mm)500500 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1250对拉螺栓2500固定支撑 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1250对拉螺栓2500固定支撑 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250m133、m4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承116.51716.517kN/m Mmax0.125q1l20.12516.5170.420.33kNm Mmax/W0.33106/375008.809N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正111.5211.52kN/m max511.524004/(38410000281250)=1.365mm400/250=1.6mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=16.5170.46.607kN 正常使用极限状态 R下挂ql=11.520.44.608kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm134、)4090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=6.607kN/m Mmax/W0.206106/540003.823N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.6521000/(29040)0.688N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.608kN/m m135、ax0.221mm250/250=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max3.304kN 正常使用极限状态 R下挂max2.304kN 六、主梁验算主梁验算方式简支梁主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F136、=Rmax0.6=3.3040.6=1.982kN 正常使用状态：F=Rmax0.6=2.3040.6=1.382kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.496106/4490110.356N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=22.181000/42410.284N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.165mm=500/250=2mm 悬挑段137、max0.806mm=2250/250=2mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=Max4.162,2.973/0.6=4.162/0.6=6.937kN 七、汇总表 下挂侧模汇总结果面板抗弯Mmax/W0.33106/375008.809N/mm2f15N/mm2满足要求挠度max1.365mm400/250=1.6mm满足要求支座反力承载极限状态：Rmax6.607kN正常使用状态：Rmax4.608kN小梁抗弯Mmax/W3.823N/mm2f15.444N/mm2满足要求抗剪max=0.688N/mm21.663N/mm2满足要求挠度max0.221mm250/250=1mm138、满足要求支座反力承载极限状态：Rmax3.304kN正常使用状态：Rmax2.304kN主梁抗弯Mmax/W110.356N/mm2f205N/mm2满足要求抗剪max=10.284N/mm2120N/mm2满足要求挠度跨中max=0.165mm=500/250=2mm悬挑段max0.806mm=2250/250=2mm满足要求支座反力Rmax6.937kN 八、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.956.9376.59kNNtb17.8kN 满足要求！3、10栋2003600墙模板支架计算书一、工程139、属性砼墙特性2003600mm剪力墙模板支架砼墙厚度(mm)200砼墙高度(mm)3600 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)150对拉螺栓水平间距s(mm)450主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道200第2道650第3道1100第4道1550第5道2000第6道2450第7道2900第8道3350 简图如下： 墙模板(支撑不等间距)剖面图墙模板(支撑不等间距)正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度140、H(m)3.6混凝土侧压力折减系数0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)cH0.8243.669.12kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)4 有效压头高度hG4k/c69.12/242.88m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.269.120+1.44.000，1.3569.120+1.40.74.00087.51kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.44.0005.04kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k69.120kN/m2 Sm141、in0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.087.5187.51kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=87.510.2002/8=0.44kNm Mmax/W0.44106/37500=11.668N/mm2f=37.0142、00 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.069.1269.12kN/m验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=569.122004/(38410584281250)=0.48mm=l/250=200/250=0.80mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.85小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁合并根数n2小梁受力不均匀系数0.6 1、强度验算 qmaxlSmax0.60.287.50910.501kN/m qminlSmi143、n0.60.25.040.605kN/m 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax0.210kNm Mmax/W0.210106/54000=3.889N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax0.60.269.128.294kN/m qminlSmin0.60.200kN/m 验算简图 变形图(mm) max0.105mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图(kN) R1=4.548 /=4.548/0.600=7.58kN R2=4.654 /=4.654/0.600=7.76kN R3=4.144、395 /=4.395/0.600=7.33kN R4=3.405 /=3.405/0.600=5.67kN R5=2.756 /=2.756/0.600=4.59kN R6=2.050 /=2.050/0.600=3.42kN R7=1.346 /=1.346/0.600=2.24kN R8=0.648 /=0.648/0.600=1.08kN 正常使用极限状态 剪力图(kN) R1 = 3.592 / = 3.592/0.600 = 5.99 kN R2 = 3.678 / = 3.678/0.600 = 6.13 kN R3 = 3.454 / = 3.454/0.600 = 5.76 145、kN R4 = 2.625 / = 2.625/0.600 = 4.38 kN R5 = 2.083 / = 2.083/0.600 = 3.47 kN R6 = 1.483 / = 1.483/0.600 = 2.47 kN R7 = 0.926 / = 0.926/0.600 = 1.54 kN R8 = 0.281 / = 0.281/0.600 = 0.47 kN 4、抗剪验算 Vmax2.45kN 3Vmax/(2bh)=32.45103/(24090)=1.02N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)146、483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁合并根数m2主梁受力不均匀系数0.6主梁计算方式简支梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax7.579，7.757，7.325，5.674，4.593，3.417，2.243，1.0790.67.757=4.654kN。 正常使用极限状态： RmaxMax5.986，6.131，5.757，4.376，3.472，2.472，1.54147、3，0.4690.66.131=3.679kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax0.349kNm Mmax/W0.35106/4490=77.739N/mm2f205.000 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图(kN) 第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)9.10/=9.10/0.60=15.159kN 计算方法同上，可依次知： 第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)9.31/=9.31/0.60=15.515kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)8.79/=8.79/0.60=14.651kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)6.81148、/=6.81/0.60=11.349kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)5.51/=5.51/0.60=9.185kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)4.10/=4.10/0.60=6.834kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)2.69/=2.69/0.60=4.485kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)1.30/=1.30/0.60=2.159kN 3、挠度验算 验算简图 变形图(mm) max0.156mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方式对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(k149、N)17.8 同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力： N15.515kNNtb17.8kN 满足要求！4、12栋2501600梁模板支架计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称2501600梁模板支架混凝土梁截面尺寸(mmmm)2501600模板支架高度H(m)3.6模板支架横向长度B(m)9.5模板支架纵向长度L(m)1梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当150、计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.065地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)600立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)650斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(151、mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁根数4每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面外露梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算152、： 截面抵抗矩：Wbh2/6=2501515/69375mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=250151515/1270312.5mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.720.2512.864kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.6)0.2510.225kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12512.864153、0.220.064kNm Mmax/W0.064106/93756.861N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=510.2252004/(3841000070312.5)0.303mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L112.8640.22.573kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L110.2250.22.045kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁154、截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.573/0.2510.291kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.049kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.51.60.2=0.194kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(0.6-0.25/2)/20.2+0.91.350.5(1.6-0.1)0.20.456kN 正常使用极限状态： 面155、板传递给小梁q12.045/0.258.18kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=10.51.60.2=0.16kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.1)(0.6-0.25/2)/20.2+10.5(1.6-0.1)0.20.293kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.363106/54000=6.727N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.681kN max=3Vmax/(156、2bh0)=31.6811000/(24090)0.7N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.446mmL/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.571kN，R21.681kN 正常使用极限状态 R11.233kN，R21.289kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10157、.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知PmaxR1，R20.61.008kN，PmaxR1，R20.60.773kN 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.202106/4490=44.989N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax1.008kN max=2Vmax/A=21.0081000/4244.755N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max0.047mm158、L/400600/4001.5mm 满足要求！ 悬臂端max0.232mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=3.024kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱1：R12.829kN，立柱2：R23.024kN 立柱所受主梁支座反力依次为:立柱1:P1=2.829/0.6=4.715kN,立柱2:P2=3.024/0.6=5.04kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P25.04kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.159、2钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=600+2650=1900mm =l0/i=1900/15.9=119.497=150 长细比满足要求！ 查表得，0.458 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0650.60.62/100.002kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10160、.91.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.920.2511.61kN/m 2)小梁验算 F10.91.20.51.60.20.173kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.91 (0.6-0.25/2)/20.2+0.91.20.5(1.6-0.1)0.20.37kN q19.288kN/m q20.043kN/m 同上四六计算过程，可得： P14.215kN，P24.46kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2+0.91.20.15(3.6-1.6)+Mw/lbmax4.215，4.46+0.324+0.002/0.64.787kN fN/(A)+Mw161、/W4786.703/(0.458424)+0.002106/449025.095N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=3.6/9.5=0.3792满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！5、12栋2501600梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称2501600梁侧模板验算混凝土梁截面尺寸(mmxmm)2501600新浇混凝土梁计算跨度(m)2 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重162、要性系数1可变组合系数0.9混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8241.630.72kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.930.72+1.40.9239.845kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k30.72 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)125对拉螺栓水平向间距(mm)2163、50结构表面的要求结构表面外露 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)0100梁下挂侧模高度(mm)16001500 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2750对拉螺栓31300对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2750对拉螺栓31300对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500164、mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.84539.845kN/m Mmax0.125q1l20.12539.8450.2520.311kNm Mmax/W0.311106/375008.301N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正130.7230.72kN/m max530.722504/(38410000281250)=0.556mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=39.8450.259.961kN 正常使用极限状态 R下挂ql=30165、.720.257.68kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、左下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=9.961kN/m Mmax/W0.448106/540008.301N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)33.1641000/(29040)1.318N/mm21.663N/mm2 166、满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=7.68kN/m max0.615mm550/400=1.375mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max6.152kN 正常使用极限状态 R左下挂max4.743kN 六、主梁验算主梁验算方式简支梁主梁最大悬挑长度(mm)125主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均167、匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=Rmax0.6=6.1520.6=3.691kN 正常使用状态：F=Rmax0.6=4.7430.6=2.846kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) Mmax/W0.461106/4490102.756N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=23.6911000/42417.41N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.083mm=250/400=0.625mm 168、悬挑段max0.271mm=2125/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=5.536/0.6=9.227kN 七、汇总表 左下挂右下挂汇总结果面板抗弯Mmax/W0.311106/375008.301N/mm2f15N/mm2满足要求挠度max0.556mm250/400=0.625mm满足要求支座反力承载极限状态：Rmax9.961kN正常使用状态：Rmax7.68kN小梁抗弯Mmax/W8.301N/mm2f15.444N/mm2Mmax/W5.13N/mm2f15.444N/mm2满足要求抗剪max=1.318N/mm21.663N/mm2max=1.2N169、/mm21.663N/mm2满足要求挠度max0.615mm550/400=1.375mmmax0.124mm550/400=1.375mm满足要求支座反力承载极限状态：Rmax6.152kN正常使用状态：Rmax4.743kN承载极限状态：Rmax5.762kN正常使用状态：Rmax4.442kN主梁抗弯Mmax/W102.756N/mm2f205N/mm2满足要求抗剪max=17.41N/mm2120N/mm2满足要求挠度跨中max=0.083mm=250/400=0.625mm悬挑段max0.271mm=2125/400=0.625mm满足要求支座反力Rmax9.227kN 八、对拉螺栓170、验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.959.2278.766kNNtb17.8kN满足要求！6、11栋14栋、16栋3003600墙模板支架计算书一、工程属性砼墙特性13003600mm剪力墙模板支架砼墙厚度(mm)300砼墙高度(mm)3600 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)150对拉螺栓水平间距s(mm)450主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道200第2道650第3道1100第4道1550第5道2000第6道2450第7道2900171、第8道3300 简图如下： 墙模板(支撑不等间距)剖面图墙模板(支撑不等间距)正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.6混凝土侧压力折减系数0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)cH0.8243.669.12kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)4 有效压头高度hG4k/c69.12/242.88m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9ma172、x1.269.120+1.44.000，1.3569.120+1.40.74.00087.51kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.44.0005.04kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k69.120kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不173、考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.087.5187.51kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=87.510.2002/8=0.44kNm Mmax/W0.44106/37500=11.668N/mm2f=37.000 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.069.1269.12kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=569.122004/(38410584281250)=0.48mm=l/250=200/250=0.80mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)174、14.85小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁合并根数n2小梁受力不均匀系数0.6 1、强度验算 qmaxlSmax0.60.287.50910.501kN/m qminlSmin0.60.25.040.605kN/m 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax0.210kNm Mmax/W0.210106/54000=3.889N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax0.60.269.128.294kN/m qminlSmin0.60.200kN/m 验算简图 变形图(mm) max0.1175、05mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图(kN) R1=4.548 /=4.548/0.600=7.58kN R2=4.655 /=4.655/0.600=7.76kN R3=4.395 /=4.395/0.600=7.32kN R4=3.407 /=3.407/0.600=5.68kN R5=2.747 /=2.747/0.600=4.58kN R6=2.081 /=2.081/0.600=3.47kN R7=1.217 /=1.217/0.600=2.03kN R8=0.751 /=0.751/0.600=1.25kN 正常使176、用极限状态 剪力图(kN) R1 = 3.592 / = 3.592/0.600 = 5.99 kN R2 = 3.679 / = 3.679/0.600 = 6.13 kN R3 = 3.454 / = 3.454/0.600 = 5.76 kN R4 = 2.626 / = 2.626/0.600 = 4.38 kN R5 = 2.079 / = 2.079/0.600 = 3.47 kN R6 = 1.499 / = 1.499/0.600 = 2.50 kN R7 = 0.867 / = 0.867/0.600 = 1.44 kN R8 = 0.328 / = 0.328/0.600 177、= 0.55 kN 4、抗剪验算 Vmax2.45kN 3Vmax/(2bh)=32.45103/(24090)=1.02N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁合并根数m2主梁受力不均匀系数0.6主梁计算方式简支梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax178、7.579，7.758，7.324，5.678，4.579，3.469，2.029，1.2520.67.758=4.655kN。 正常使用极限状态： RmaxMax5.986，6.131，5.757，4.377，3.465，2.498，1.445，0.5470.66.131=3.679kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax0.349kNm Mmax/W0.35106/4490=77.756N/mm2f205.000 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图(kN) 第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)9.10/=9.10/0.60=15.159kN 计算方法同179、上，可依次知： 第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)9.31/=9.31/0.60=15.515kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)8.79/=8.79/0.60=14.649kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)6.81/=6.81/0.60=11.356kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)5.49/=5.49/0.60=9.158kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)4.16/=4.16/0.60=6.938kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)2.43/=2.43/0.60=4.058kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)1.50/180、=1.50/0.60=2.505kN 3、挠度验算 验算简图 变形图(mm) max0.156mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方式对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力： N15.515kNNtb17.8kN满足要求！7、13栋、14栋、16栋4001100梁模板支架计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称4001100mm梁模板支架混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001100模板支架高度H(m)3.6模板支架横向长度B(m)3模板支架纵向长度L(m)1.5梁侧楼板厚度(mm)10181、0 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.065地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底182、小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)600立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)650斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁根数4每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面外露梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁183、底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=4001515/615000mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=400151515/12112500mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.3184、5(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.720.414.386kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.1)0.411.26kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12514.3860.220.072kNm Mmax/W0.072106/150004.796N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=511.262004/(38410000112500)0.209mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L1185、14.3860.22.877kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L111.260.22.252kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.877/0.47.193kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.049kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.51.10.2=0.134kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F186、2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(0.6-0.4/2)/20.2+0.91.350.5(1.1-0.1)0.20.352kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.252/0.45.63kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=10.51.10.2=0.11kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.1)(0.6-0.4/2)/20.2+10.5(1.1-0.1)0.20.22kN 计算简图如下： 承载能力极限状态187、 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.31106/54000=5.739N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.769kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7691000/(24090)0.737N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.398mmL/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.624kN，R21.769kN 正常使用极限状态 R11.266kN，R21.34kN 六、主梁验算主梁类型钢管主188、梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知PmaxR1，R20.61.061kN，PmaxR1，R20.60.804kN 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.212106/4490=47.216N/mm2f=205N/mm189、2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax1.061kN max=2Vmax/A=21.0611000/4245.005N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max0.048mmL/400600/4001.5mm 满足要求！ 悬臂端max0.242mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=3.183kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱1：R12.922kN，立柱2：R23.183kN 立柱所受主梁支座反力依次为:立柱1:P1=2.922/0.6=4.87kN190、,立柱2:P2=3.183/0.6=5.305kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P25.305kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=600+2650=1900mm =l0/i=1900/15.9=119.497=150 长细比满足要求！ 查表得，191、0.458 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0650.60.62/100.002kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.920.413.068kN/m 2)小梁验算 F10.91.20.51.10.20.119kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.91 (0.6-0.4/2)/20.2+0.91.20.5(1.1-0.1)0.20.283kN q16.534kN/m q20.043kN/m192、 同上四六计算过程，可得： P14.4kN，P24.725kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2+0.91.20.15(3.6-1.1)+Mw/lbmax4.4，4.725+0.405+0.002/0.65.133kN fN/(A)+Mw/W5132.706/(0.458424)+0.002106/449026.877N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=3.6/3=1.22满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！8、13栋、14栋、16栋4001100梁侧模板计193、算书一、工程属性新浇混凝梁名称4001100mm梁侧模板验算混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001100新浇混凝土梁计算跨度(m)2 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8241.121.12kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.194、350.921.12+1.40.9228.181kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k21.12 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)125对拉螺栓水平向间距(mm)250结构表面的要求结构表面外露 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)0100梁下挂侧模高度(mm)11001000 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1250对拉螺栓2550对拉螺栓3850对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1250对拉螺栓2550对拉螺栓3850对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板195、类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承128.18128.181kN/m Mmax0.125q1l20.12528.1810.2520.22kNm Mmax/W0.22106/375005.871N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正121.1221.12kN/m196、 max521.122504/(38410000281250)=0.382mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=28.1810.257.045kN 正常使用极限状态 R下挂ql=21.120.255.28kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、左下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=7.045kN/m197、 Mmax/W0.22106/540004.077N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.8931000/(29040)0.789N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=5.28kN/m max0.245mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max3.655kN 正常使用极限状态 R左下挂max2.739kN 六、主梁验算主梁验算方式简支梁主梁最大悬挑长度(mm)125主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计198、算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=Rmax0.6=3.6550.6=2.193kN 正常使用状态：F=Rmax0.6=2.7390.6=1.643kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) Mmax/W0.274106/449061.052N/mm2f205N/mm2 满足要求！199、 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=22.1931000/42410.344N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.048mm=250/400=0.625mm 悬挑段max0.157mm=2125/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=3.29/0.6=5.483kN 七、汇总表 左下挂右下挂汇总结果面板抗弯Mmax/W0.22106/375005.871N/mm2f15N/mm2满足要求挠度max0.382mm250/400=0.625mm满足要求支座反力承载极限状态：Rmax7.04200、5kN正常使用状态：Rmax5.28kN小梁抗弯Mmax/W4.077N/mm2f15.444N/mm2Mmax/W4.077N/mm2f15.444N/mm2满足要求抗剪max=0.789N/mm21.663N/mm2max=0.74N/mm21.663N/mm2满足要求挠度max0.245mm300/400=0.75mmmax0.258mm300/400=0.75mm满足要求支座反力承载极限状态：Rmax3.655kN正常使用状态：Rmax2.739kN承载极限状态：Rmax3.537kN正常使用状态：Rmax2.651kN主梁抗弯Mmax/W61.052N/mm2f205N/mm2满足要201、求抗剪max=10.344N/mm2120N/mm2满足要求挠度跨中max=0.048mm=250/400=0.625mm悬挑段max0.157mm=2125/400=0.625mm满足要求支座反力Rmax5.483kN 八、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.955.4835.208kNNtb17.8kN 满足要求！9、11栋、15栋、17栋20栋2002110梁模板支架计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称2002110mm梁板支架混凝土梁截面尺寸(mmmm)2002110模板支架高度H(m)5.2模202、板支架横向长度B(m)9.6模板支架纵向长度L(m)1.8梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.065地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0203、.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)600立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)650斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)30204、0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k205、+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.11)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.11)+1.40.72167.259kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.11)153.905kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12567.2590.220.336kNm Mmax/W0.336106/375008.968N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=553206、.9052004/(38410000281250)0.399mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1L=0.567.2590.26.726kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2L=0.553.9050.25.391kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板207、传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=6.726/16.726kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=6.726/16.726kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.2/2 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.52.11=1.282kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(2.11-0.12)=1.209kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.6-0.2/2)/2208、1=1.578kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=6.726+0.024+1.282=8.032kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =6.726+0.024+1.209+1.578=9.537kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max8.032,9.537=9.537kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=5.391/15.391kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=5.391/15.391kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.2/2 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1209、0.52.11=1.055kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2.11-0.12)=0.995kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.6-0.2/2)/21=0.878kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=5.391+0.02+1.055=6.466kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =5.391+0.02+0.995+0.878=7.284kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max6.466,7.284=7.284kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mm210、axmax0.125ql12，0.5ql22max0.1259.5370.62，0.59.5370.220.429kNm =Mmax/W=0.429106/54000=7.948N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.59.5370.6，9.5370.22.861kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8611000/(24090)1.192N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)57.2846004/(3849350243104)0.541mml1/400600/4001.5211、mm 2ql24/(8EI)7.2842004/(89350243104)0.064mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max9.5370.6,0.59.5370.6+9.5370.2=5.722kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.819kN,R2=5.722kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.2840.6,0.57.2840.6+7.2840.2=4.37kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.88kN,R2=4.212、37kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.176106/4490=39.118N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算213、 主梁剪力图(kN) Vmax2.875kN max=2Vmax/A=22.8751000/42413.563N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.022mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.378kN，R2=5.39kN，R3=0.558kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.378/0.6=0.629kN，P2=5.39/0.6=8.983kN，P3=0.558/0.6=0.93kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调214、托座最大受力NmaxP1，P2，P38.983kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=600+2650=1900mm =l0/i=1900/15.9=119.497=150 长细比满足要求！ 查表得，0.458 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0650.60.62/100.002kNm 215、3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.11)+1.40.92160.485kN/m 2)小梁验算 q1max6.049+0.91.2(0.3-0.1)0.2/2+0.52.11+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.6-0.2/2)/21，6.049+0.91.2(0.3-0.1)0.2/2=8.376kN/m 同上四六计算过程，可得： P10.575kN，P27.969kN，P30.808kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2，P3+0.91.2216、0.15(5.2-2.11)+Mw/lbmax0.575，7.969，0.808+0.501+0.002/0.68.472kN fN/(A)+Mw/W8472.065/(0.458424)+0.002106/449044.073N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=5.2/9.6=0.5422 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！10、11栋、15栋、17栋20栋2002110梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称2002110mm梁侧模板验算混凝土梁截面尺217、寸(mmxmm)2002110新浇混凝土梁计算跨度(m)2 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)2.11新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8242.1140.512kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.940.512+1.40.9251.742kN/m2 下挂部218、分：正常使用极限状态设计值S正G4k40.512 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)600结构表面的要求结构表面外露 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)0120梁下挂侧模高度(mm)21101990 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2650对拉螺栓31050对拉螺栓41450对拉螺栓51850对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2650对拉螺栓31050对拉螺栓41450对拉螺栓51850对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、219、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承151.74251.742kN/m Mmax0.125q1l20.12551.7420.220.259kNm Mmax/W0.259106/375006.899N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正140.5124220、0.512kN/m max540.5122004/(38410000281250)=0.3mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=51.7420.210.348kN 正常使用极限状态 R下挂ql=40.5120.28.102kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、左下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=10221、.348kN/m Mmax/W0.35106/540006.477N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.7391000/(29040)1.141N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=8.102kN/m max0.362mm450/400=1.125mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max5.429kN 正常使用极限状态 R左下挂max4.251kN 六、主梁验算主梁验算方式简支梁主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁截面类型(m222、m)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=Rmax0.6=5.4290.6=3.258kN 正常使用状态：F=Rmax0.6=4.2510.6=2.551kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) Mmax/W0.489106/4490108.987N/mm2f205223、N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=24.8871000/42423.052N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.499mm=600/400=1.5mm 悬挑段max0.163mm=2100/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=8.145/0.6=13.575kN 七、汇总表 左下挂右下挂汇总结果面板抗弯Mmax/W0.259106/375006.899N/mm2f15N/mm2满足要求挠度max0.3mm200/400=0.5mm满足要求支座反力承载极限状态：Rm224、ax10.348kN正常使用状态：Rmax8.102kN小梁抗弯Mmax/W6.477N/mm2f15.444N/mm2Mmax/W3.833N/mm2f15.444N/mm2满足要求抗剪max=1.141N/mm21.663N/mm2max=1.023N/mm21.663N/mm2满足要求挠度max0.362mm450/400=1.125mmmax0.102mm450/400=1.125mm满足要求支座反力承载极限状态：Rmax5.429kN正常使用状态：Rmax4.251kN承载极限状态：Rmax4.524kN正常使用状态：Rmax3.542kN主梁抗弯Mmax/W108.987N/mm2225、f205N/mm2满足要求抗剪max=23.052N/mm2120N/mm2满足要求挠度跨中max=0.499mm=600/400=1.5mm悬挑段max0.163mm=2100/400=0.5mm满足要求支座反力Rmax13.575kN 八、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.9513.57512.896kNNtb17.8kN 满足要求！11、11栋6006003600柱模板支架计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称6006003600mm柱模板支架新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高226、度(mm)3600新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.6混凝土侧压力折减系数0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)cH0.8243.669.12kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=cH0.8243.669.12kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.269.227、12+1.42，1.3569.12+1.40.720.9max85.744，95.2720.995.27285.745kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k69.12 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)350模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.3569.1229.393kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70228、.3520.617kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10729.3930.152-0.1210.6170.152-0.072kNm Mmax/W0.072106/(1/6350152)5.52N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.3569.1224.192kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63224.1921504/(1008925(1/12350153)0.088mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)9040小梁截面惯性矩I(cm4)48小229、梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)100 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1585.74512.862 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.166kNm Mmax/W0.166106/241036.937N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.727kN max=3Vmax/(2bh0)=32.7271000/(29040)1.136N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验230、算 小梁上作用线荷载qbS正0.1569.1210.368 kN/m 小梁变形图(mm) 0.236mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=5.105 正常使用极限状态 Rmax=4.115 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计231、算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.105kN P=Rmax/2=2.552kN 正常使用极限状态： Rmax4.115kN P=Rmax/2=2.057kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.11kNm，N14.53kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.105kN P=Rmax/2=2.552kN 正常使用极限状态： Rmax4.115kN P=Rmax/2=2.057kN 短边柱箍计算简图 短边232、柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.11kNm，N24.53kN M/Wn0.11106/(4.49103)24.584N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.011mml/4000.632mm 20.011mml/4000.632mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.532=9.06kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.532=9.06kN26kN满足要求！12、233、15栋、19栋4006005000栋柱模板支架计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称4006005000mm柱模板支架新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)5000新浇混凝土柱短边边长(mm)400 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5混凝土侧压力折减系数0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)cH0.824596kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=cH0.82234、4596kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.269.12+1.42，1.3569.12+1.40.720.9max85.744，95.2720.995.27285.745kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k69.12 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线235、荷载q10.91.35bG4k0.91.350.469.1233.592kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.706kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10733.5920.152-0.1210.7060.152-0.083kNm Mmax/W0.083106/(1/6400152)5.52N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.469.1227.648kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63227.6481504/(1008925(1/12400153)0.088mml236、/400150/4000.375mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1585.74512.862 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.257kNm Mmax/W0.257106/541034.764N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax3.116237、kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1161000/(24090)1.298N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1569.1210.368 kN/m 小梁变形图(mm) 0.168mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=5.834 正常使用极限状态 Rmax=4.703 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/m238、m2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.834kN P=Rmax/2=2.917kN 正常使用极限状态： Rmax4.703kN P=Rmax/2=2.351kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.079kNm，N14.404kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=400/(4-1)=133.333mm=0.133m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rm239、ax5.186kN P=Rmax/2=2.593kN 正常使用极限状态： Rmax4.18kN P=Rmax/2=2.09kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.072kNm，N24.076kN M/Wn0.079106/(4.49103)17.644N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.006mml/4000.535mm 20.007mml/4000.547mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17240、.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.4042=8.808kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.4042=8.808kN26kN满足要求！13、15栋、17栋、19栋、20栋、-1层地下室3505000墙模板支架计算书一、工程属性砼墙特性3505000mm剪力墙模板支架砼墙厚度(mm)350砼墙高度(mm)5000 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)150对拉螺栓水平间距s(mm)450主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道200第2道650第3道1100第4道1550第5道2000第6道2450第7道29241、00第8道3350第9道3800第10道4250第11道4700 简图如下： 墙模板(支撑不等间距)剖面图墙模板(支撑不等间距)正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，245min38.403，12038.403kN242、/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)4 有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.400+1.44.000，1.3538.400+1.40.74.00050.18kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.44.0005.04kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/243、mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.050.1850.18kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=50.180.2002/8=0.25kNm Mmax/W0.25106/37500=6.691N/mm2f=37.000 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.038.4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(244、384EI)=538.402004/(38410584281250)=0.27mm=l/250=200/250=0.80mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.85小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁合并根数n2小梁受力不均匀系数0.6 1、强度验算 qmaxlSmax0.60.250.1846.022kN/m qminlSmin0.60.25.040.605kN/m 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax0.120kNm Mmax/W0.120106/5245、4000=2.230N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax0.60.238.44.608kN/m qminlSmin0.60.200kN/m 验算简图 变形图(mm) max0.057mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图(kN) R1=2.612 /=2.612/0.600=4.35kN R2=2.643 /=2.643/0.600=4.40kN R3=2.728 /=2.728/0.600=4.55kN R4=2.705 /=2.705/0.600=4.51kN R5=2.710 /=246、2.710/0.600=4.52kN R6=2.713 /=2.713/0.600=4.52kN R7=2.697 /=2.697/0.600=4.50kN R8=2.757 /=2.757/0.600=4.60kN R9=2.351 /=2.351/0.600=3.92kN R10=1.335 /=1.335/0.600=2.23kN R11=0.795 /=0.795/0.600=1.33kN 正常使用极限状态 剪力图(kN) R1 = 1.999 / = 1.999/0.600 = 3.33 kN R2 = 2.022 / = 2.022/0.600 = 3.37 kN R3 = 2.0247、87 / = 2.087/0.600 = 3.48 kN R4 = 2.070 / = 2.070/0.600 = 3.45 kN R5 = 2.074 / = 2.074/0.600 = 3.46 kN R6 = 2.077 / = 2.077/0.600 = 3.46 kN R7 = 2.062 / = 2.062/0.600 = 3.44 kN R8 = 2.118 / = 2.118/0.600 = 3.53 kN R9 = 1.754 / = 1.754/0.600 = 2.92 kN R10 = 0.956 / = 0.956/0.600 = 1.59 kN R11 = 0.365248、 / = 0.365/0.600 = 0.61 kN 4、抗剪验算 Vmax1.41kN 3Vmax/(2bh)=31.41103/(24090)=0.59N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁合并根数m2主梁受力不均匀系数0.6主梁计算方式简支梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 249、承载能力极限状态： RmaxMax4.354，4.404，4.546，4.509，4.517，4.522，4.495，4.596，3.918，2.225，1.3250.64.596=2.758kN。 正常使用极限状态： RmaxMax3.332，3.37，3.479，3.45，3.456，3.461，3.436，3.53，2.924，1.593，0.6090.63.53=2.118kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax0.207kNm Mmax/W0.21106/4490=46.069N/mm2f205.000 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图(kN) 第250、1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)5.22/=5.22/0.60=8.708kN 计算方法同上，可依次知： 第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)5.29/=5.29/0.60=8.809kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)5.46/=5.46/0.60=9.093kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)5.41/=5.41/0.60=9.018kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)5.42/=5.42/0.60=9.034kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)5.43/=5.43/0.60=9.043kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)5.39251、/=5.39/0.60=8.991kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)5.51/=5.51/0.60=9.192kN 第9道支撑所受主梁最大反力Rmax(9)4.70/=4.70/0.60=7.836kN 第10道支撑所受主梁最大反力Rmax(10)2.67/=2.67/0.60=4.451kN 第11道支撑所受主梁最大反力Rmax(11)1.59/=1.59/0.60=2.650kN 3、挠度验算 验算简图 变形图(mm) max0.090mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方式对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Nt252、b(kN)17.8 同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力： N9.192kNNtb17.8kN 满足要求！14、肉菜市场350700梁模板支架计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称350700mm梁模板支架混凝土梁截面尺寸(mmmm)350700模板支架高度H(m)4.2模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)10梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1253、.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.065地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)600立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)650斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距254、la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁根数4每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)300结构表面的要求结构表面外露梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式四等跨连续255、梁 按四等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=3501515/613125mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=350151515/1298437.5mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.720.358.251kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.70.357.633kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.256、91.40.720.350.617kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.7)0.356.282kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.1077.6330.32+0.1210.6170.320.08kNm Mmax/W0.08106/131256.113N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.6326.2823004/(1001000098437.5)0.327mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载257、能力极限状态) Rmax1.143q1静L+1.223q1活L1.1437.6330.3+1.2230.6170.32.844kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2L1.1436.2820.32.154kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.844/0.358.126kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.30.0258、73kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.50.70.3=0.128kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.6-0.35/2)/20.3+0.91.350.5(0.7-0.12)0.30.508kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.154/0.356.155kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=10.50.70.3=0.105kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(259、24+1.1)0.12)(0.6-0.35/2)/20.3+10.5(0.7-0.12)0.30.311kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.343106/54000=6.351N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.873kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8731000/(24090)0.78N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.418mmL/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力260、计算 承载能力极限状态 R11.651kN，R21.873kN 正常使用极限状态 R11.243kN，R21.363kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知PmaxR1，R20.61.124kN，PmaxR1，R20.60.8261、18kN 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.253106/4490=56.347N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax1.999kN max=2Vmax/A=21.9991000/4249.429N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max0.54mmL/400900/4002.25mm 满足要求！ 悬臂端max0.296mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、262、支座反力计算 图一：Rmax=3.123kN 图二：Rmax=2.81kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱1：R12.753kN，立柱2：R23.123kN 图二 立柱1：R12.478kN，立柱2：R22.81kN 立柱所受主梁支座反力依次为:立柱1:P1=2.753/0.6=4.589kN,立柱2:P2=3.123/0.6=5.204kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P25.204kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483钢263、材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=600+2650=1900mm =l0/i=1900/15.9=119.497=150 长细比满足要求！ 查表得，0.458 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0650.90.62/100.002kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5264、)0.7)+1.40.920.357.579kN/m 2)小梁验算 F10.91.20.50.70.30.113kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.6-0.35/2)/20.3+0.91.20.5(0.7-0.12)0.30.408kN q17.48kN/m q20.065kN/m 同上四六计算过程，可得： P14.176kN，P24.653kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2+0.91.20.15(4.2-0.7)+Mw/lbmax4.176，4.653+0.567+0.002/0.65.224kN fN/(A)+Mw/W5224.316/(0265、.458424)+0.002106/449027.348N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=4.2/30=0.142 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！15、肉菜市场350700梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称350700mm梁侧模板验算混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350700新浇混凝土梁计算跨度(m)8.2 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数266、0.9混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8240.713.44kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.913.44+1.40.9218.85kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k13.44 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距350主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)1000结构表面的要求结构267、表面隐蔽 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)0120梁下挂侧模高度(mm)700580 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2350对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2350对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简268、图如下： 1、抗弯验算 q1bS承118.8518.85kN/m Mmax0.125q1l20.12518.850.3520.289kNm Mmax/W0.289106/375007.697N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正113.4413.44kN/m max513.443504/(38410000281250)=0.934mm350/250=1.4mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=18.850.356.597kN 正常使用极限状态 R下挂ql=13.440.354.704kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、左下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=6.597kN/m Mmax/W0.404106/540007.483N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.3091000/(29040)0.962N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.7