1、核心筒结构商务综合楼落地、悬挑脚手架搭拆施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录核心筒结构商务综合楼落地、悬挑脚手架搭拆施工方案1一、 编制依据4二、 工程概况5三、 施工安排63. 1、成立安全防护领导小组63.2、劳动组织63.3、脚手架搭设方案的总体思路7四、 施工准备84.1、材料要求84.1.1、架管84.1.2、扣件94.1.3、脚手板94.1.4、安全网94.1.5、卡环104.2、材料准备104.3、技术准备114.4、生产准备12五、 主要施工方法125.1、脚手架设计要求12、25.2、落地脚手施工方法135.2.1、落地脚手架基础135.2.2立杆135.2.3大横杆145.2.4扫地杆145.2.5小横杆155.2.6剪刀撑155.2.7横向斜撑155.2.8连墙杆165.3、悬挑脚手架施工方法165.3.1、搭设顺序165.3.2、悬挑式脚手架基础165.3.3、悬挑脚手架施工工艺185.4、脚手架顶端构造195.6、钢管脚手架拆除265.6.1、准备工作265.6.2、脚手架拆除26六、脚手架的检查与验收28（7）脚手架应在下列阶段进行检查和验收28（8）架子验收和定期检查的主要项目：29七、质量保证措施29（3）搭设的技术要求、允许偏差与检验方法30八、安3、全技术措施32九、应急预案339.1应急救援指挥小组339.2、应急知识培训349.3、应急预案措施的演练349.4、事故报告制度359.5、脚手架坍塌事故预案359.6、对外联系方式:36十、脚手架计算3610.1、落地式扣件钢管脚手架计算书3610.2、悬挑式双排脚手架的设计计算46十一、架体的基本形式（见外防护架立面示意图）59一、 编制依据序号名 称标准号（备注）1T8商务综合楼等7项工程设计图纸2014-0762T8商务综合楼等7项工程施工组织设计C1-0013建筑施工高处作业安全技术规范JGJ33-200134建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115建筑施工安全4、检查标准JGJ59-20116xx市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-20027结构长城杯质量评定标准DB11T 1074-20148安全网GB5725-859施工图10111213二、 工程概况工程名称T8商务综合楼等7项结构形式T8为砼框架-核心筒结构、T9为框架-剪力墙结构、Q5、Q6为框架结构建设单位xx有限公司 监理单位xx有限公司设计单位xx有限公司施工单位xx有限公司工程建设地点及周边情况xx市经济技术开发区xx新城路东片北部-2街区A18地块办公楼场地周边道路畅通，交通较为便利，保证现场材料、人员的出入较为方便;拟建场地北临xx四路，西临xx四路，南临xx五路，东临xx5、路。拟建建筑物相互位置总建筑面积72829.8m2其中楼号T8T9Q5Q6地下车库及其它各单体工程建筑面积20444.1m216571.6m23442.4m21135.6m231236.1m2层数地下（层）3层3层3层3层3层地上（层）14层12层2层2层人防出口1层0.00绝对高程28.80m28.80m28.80m28.80m28.80m建筑高度60m54.55m14.15m14.15m3.6m基础埋深16.1m15.5m14.9m14.9m14.9m建筑功能地下三层为防空地下室，平时为车库战时为掩蔽所和人防物资库；地下二层、一层为库房、停车库、设备用房；地上一层、二层为商业用房；三层以上6、为商务办公用房。三、 施工安排3. 1、成立安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“无重大工伤事故，杜绝死亡事故，轻伤率在3以内”安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“xx市安全文明样板工地”的根本要求。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长： -负责协调工作副组长： -现场施工总指挥-技术总指导组员：3.2、劳动组织所有搭设架工必须具备xx市特种作业操作证、xx市安全资格上岗证（接受相应三级安全教育）等准许施工证件。必须定期进行体检，合格者方可持证上岗，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不得7、从事脚手架搭设。全体管理人员除已参加过年审及其教育外，每周一都要参加经理部组织的教育。架工进场必须进行三级安全教育和相应考核，每周一参加经理部组织的教育,必须建立班前安全会,并要有会议纪录。项目安全部要做好每周安全教育交底记录，参加人员在签到表上签字齐全，保证人人受到教育，并每周检查、督促班前教育情况。组织足够的架体搭设人员，保证不影响结构施工。劳动力计划表序 号工 种人 数备 注1架 子 工30人上 岗 证2杂 工15人3.3、脚手架搭设方案的总体思路根据建筑物的外形及高度,以及外墙防护和外墙装饰施工的需要，现选定搭设的外脚手架为：1、建筑地下车库及裙房、T8、T9、Q5、Q6地下三层至二层8、外防护架为双排落地式钢管脚手架，T8、T9三层以上为悬挑双排钢管脚手架，脚手架总高度为建筑总高度+1.5米。3、脚手架分两次搭设：地下三层至二层为落地式脚手架，搭设高度24米；二层以上为悬挑钢管脚手架,每四层悬挑一次，每次搭设高度小于20米。4、其中悬挑钢管脚手架按T8、T9主楼分成2个外挑单位。悬挑工字钢的安装楼层为三层。悬挑脚手架每个外挑段脚手架采用“工”字钢I18作为悬挑钢梁与建筑物结构梁板锚固。双排钢管脚手架分段搭设表脚手架搭设部位地下车库及裙房T8建筑层数为14层T9建筑层数为12层备 注第一段地下三层至地上二层Q5、Q6屋面层落地脚手架第二段3层-6层悬挑脚手架第三段7层-10层悬9、挑脚手架第四段11层-屋面层悬挑脚手架四、 施工准备4.1、材料要求4.1.1、架管（1）脚手架钢管采用现行国家标准的普通钢管，由物资部统一向在xx市备案的单位进行租赁或采购，并与其签订质量担保协议，查验和保存生产许可证、产品合格证、检测报告。（2）脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.2mm的钢管，钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。分批进场，每批均由材料员徐勇验收数量和查验质量合格资料，合格资料不全者严禁进场；质检员李桂林和木工工长田秀标对钢管进行外观和壁厚检验，外观抽检率要达到100%，钢管外观应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；对钢管壁厚检验率要达到80%以上,使10、用游标卡尺检验，最小壁厚不得小于3.2mm，并做好验收记录，验收人签字合格后方可使用。4.1.2、扣件（1）采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质必须符合现行国家标准，并要铸有该产品商标。由物资部统一向在xx市备案的单位进行租赁或采购，并与其签订质量担保协议，查验和保存其生产许可证、产品合格证、法定检测单位的检测报告等。（2）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。（3）扣件分直角、旋转、对接三类分批进场，每批均由材料员谷宗水验收数量和查验质量合格资料，质量合格资料不全和未按标准要求铸有商标的产品不得验收进场；质检员方伯刚和木工工长田秀标共同对扣件对行外观检验，检验率为10011、%，表面有裂纹、变形、锈蚀等质量问题的严禁使用，出现滑扣的螺栓必须要求送货单位现场进行更换。4.1.3、脚手板（1）对进场的脚手板由搭设架工进行外观检验，抽查率100%，凡有翘曲、腐蚀、斜纹、破裂和大模透节的坚决予以退回，不得用于工程中。（2）木脚手板采用松木，宽度不得小于200mm，厚度不小于50mm，距板两端80mm处采用直径为4mm的镀锌铅丝入箍两道，每块质量不大于30kg。4.1.4、安全网（1）安全网要有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，并符合安全网（GB5725-85）的规定，立网采用全新绿色密目安全网（200000目/m2），平网采用宽度不小于3m，长度不大于612、m，网眼为50mm的安全网。（2）进场后进行外观质量检验，不得有断线、漏眼等缺陷，外观检验合格后由项目试验员方海永送专业检测机构进行复试，复试合格后方可使用。（3）安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。4.1.5、卡环钢丝绳用的卡环必须是正规厂家生产，进场后进行外观检查，合格后方可使用。4.2、材料准备序号名 称数 量备 注1钢 管2m4000根必须保证壁厚不小于3.2mm，否则严禁使用。3m2500根4m2500根4.5m1000根6m6800根2扣 件直角扣件30013、00个对接扣件8000个旋转扣件6500个3脚手板1800块5020030004安 全 网15000m2绿色密目网5安 全 网9000 m2网眼50mm大眼网6垫 板250块7工字钢640米+3I=184.3、技术准备（1）熟悉图纸，了解掌握各部位施工情况，统筹考虑人员、材料、机具的进场和施工顺序。（2）由项目技术部按方案绘出各部位、各楼层预埋锚环和支架立杆布置图，放线员放出搭设处支架立杆的位置线，施工中严格按线搭设。（3）由项目技术组编制专项施工方案，经监理审批后，再按方案和技术规程对施工管理者进行方案交底，并对操作者下达书面安全技术交底。交底要对所有相关管理人员和搭设人员进行，并有接受交底14、人的签到表和交底记录。（4）认真做好钢管、扣件和安全网的进场验收检验工作，按要求进行复试，施工前要有复试合格报告。4.4、生产准备（1）各规格架管、卡扣、工具、搭设人员以及安全防护用具已到位。（2）所有使用的架管、扣件、脚用板、安全网均分类型一次进场，明确进场时间，由专人负责验收，并妥善保管。（3）材料进场要分类码放整齐，架管码放在支撑架内，扣件放在用钢模拼好的专用料斗，并上部覆盖。五、 主要施工方法5.1、脚手架设计要求地下车库部分及裙房层为地下三层层高4.00米；地下二层层高4.00米；地下一层主楼部分层高6.00米，局部层高4.36米，裙房首层层高6.00米，二层层高4.00米，T8、T15、9三层以上为标准层，层高为4.00米。按照确定的脚手架搭设方案，结合建筑外形体型特征，结合JGJ130-2011相关技术规范要求，确定落地式及悬挑脚手架搭设尺寸。5.1.1、脚手架设计尺寸按下表采用：搭设部位立杆排距立杆纵距里面 立杆距墙距离大横杆步距小横杆步距搭设高度连墙件设置搭设部位第一段0.9m1.50mm1.50m1.8m-2.0m24m二步三跨地下三层至二层第二段0.9m1.50m外：0.9m-1.5m内：1.5m1.8m-2.0m16m二步三跨3层-6层（悬挑）第三段0.9m1.50m外：0.9m-1.5m内：1.5m1.8m-2.0m16m二步三跨7层-10层（悬挑）第四段0.916、m1.50m外：0.9m-1.5m内：1.5m1.8m-2.0mT9=9.5mT8=15.5m二步三跨11层-屋面层（悬挑）5.2.2、脚手架搭设材料的选定钢管采用外径48mm、壁厚3.2mm 的焊接钢管，其质量应该符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定：抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=205N/mm2,扣件采用铸铁扣件,扣件的抗滑承载力为8.5KN。安全密目网网目数不少于2000目/100cm2,网目尺寸为1.66mm1.66mm,自重标准值为0.5Kg/m2.。脚手架立杆垫板为502001600的模板5.2、落地脚手施工方法5.2.1、落地脚手架基础地下三层基础17、土方平整后，对搭设脚手架部位基础进行夯实，密实度达到95%以上。然后测放出脚手架基础宽度，放置5cm木板。落地式脚手架基础5.2.2立杆立杆为单立杆，起步立杆长为6m和4m（将接头错开），以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步内，错开距离500mm且与相近大横杆的距离不大于步距的1/3，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步或遗漏，立杆连接不得采用搭接。5.2.3大横杆大横杆长度为6m，布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件扣紧，不得遗漏。大横杆采用对接扣件连接，相邻大横杆的接头必须相互错开且不小于500mm，不得出现在同步同跨内，接头与相邻立杆距离500mm18、且与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3。立杆、大横杆的接头位置图5.2.4扫地杆架体下部必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆固定在立杆上，横向扫地杆在纵向扫地杆之下，如出现高低差按下图进行调整施工。5.2.5小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆上并用直角扣件扣紧，其端头伸出扣件盖板边沿不得小于100mm,该杆轴线偏离主节点距离不得大于150mm，并在相邻立杆之间加设1根支承横杆（铺设脚手板用），使小横杆间距不大于1000mm。为了使立杆在受荷时偏心减小，小横杆上下步应交叉设置于立杆的不同侧面，在任何情况下不得拆除靠近主节19、点位置处的小横杆。5.2.6剪刀撑落地式脚手架每道剪刀撑跨越6根立杆，剪刀撑斜杆与水平面夹角为45，底部斜杆的下端置于垫板上。斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于1mm，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣盖板的边缘至杆端距离不小于100mm，斜杆相邻接头不得位于同一跨内。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。5.2.7横向斜撑除在拐角设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道，在横向平面内由底层至顶层加设斜杆，并与小横杆端头用旋转扣件连结，使之成为之字形以加强脚手架的横向刚度。5.2.8连墙杆采用48钢管，靠近主节点设置，偏20、离主节点300mm。从第一步大横杆处开始设置，每层楼面处均设置主拉结点，由于一至四层层高较高，连墙杆在竖向的间距按不超过三步架高和每根连墙杆的覆盖面积不超过40m2进行双控，不满足要求时，层中框架柱处增设拉结点，用架管与框架柱抱牢，无框架柱处用架管与楼面预留锚环锁死，锚环布置详见各层楼面脚手架及锚环布置图；横向间距为4.5m（当不满足偏离主节点300mm的要求时，应缩短竖向及横向间距满足构造要求）。5.3、悬挑脚手架施工方法5.3.1、搭设顺序悬挑手架的搭设顺序为：安装水平挑杆安装下层斜向支撑杆立杆纵向大横杆横向小横杆小横杆（栅格）剪刀撑铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网上层楼面处设连墙杆5.3.221、悬挑式脚手架基础采用钢管悬挑单立杆双排脚手架，立杆纵向间距1.5m，横向间距0.7m1.05m，采用483.2架管搭设，大横杆在下小横杆在上，小横杆步距1.8m-2.0m，连墙杆采用2步3跨，悬挑水平工字钢采用I=18工字钢，外挑长度1.3m-1.45m,锚固长度1.65m-1.85m，内立杆距结构外边梁0.25m0.4m。 悬挑脚手架固定长度不应小于悬挑长度的1.25倍，型钢悬挑梁固定前端采用1个，后端采用2个U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，锚固U型钢筋拉环选用直径18mm的HPB235钢筋长度详见简图。三层屋面悬挑部位脚手架“工”字钢悬挑梁（工字钢I 122、8）1-2、固定悬挑钢梁预埋钢筋大样图不能用楼板主筋固定，按照JGJ130-2011中图6.10.5-1，应该单独配置1.5m长直径18mm的HRB335钢筋。固定悬挑钢梁预埋钢筋大样图 5.3.3、悬挑脚手架施工工艺(1)在施工楼面结构时按锚环设置图留设地锚，地锚为18光圆钢筋，支撑斜杆及挑杆外锚环距结构外边200mm，内锚环距结构外边1200mm。水平挑杆穿过内外两个锚环，并用采用大头楔子塞紧后用扣件锁死，防止向内和向外滑出。斜撑支杆采用通长扫地杆穿锚环内大头楔子塞紧后用扣件锁死，与扫地杆用直角扣件连接。连墙杆设在每层楼面，采用锚环内穿通长扫地杆，与扫地杆用直角扣件连接。(2)按照地锚留设23、位置安放挑杆，同时使用扣件和方木对挑杆进行加固，保证挑杆在水平方向上的牢固。(3)安装外挑大横杆，安装时注意横杆安放在立杆的内侧，为下一步安放立杆留出位置。(4)安放下面的受力斜撑，斜杆一端支撑在下层楼板上，并与锚环内的扫地杆上用直角扣件相边，另一端固定在外挑横杆上，上端用大横杆将斜杆沿纵向连接成整体。下端加设通长纵向扫地杆与斜杆根部连接固定。(5)待受力斜撑完成后，逐根安装立杆。内侧立杆直接与水平挑杆连接，同时与内侧大横杆连接，外侧立杆与水平挑杆连接，同时与外侧上下大横杆相连接。在安装时注意保持立杆底部平齐。(6)安放第一步大横杆和小横杆，安放第二步大横杆和小横杆。(7)安装第一层脚手板，并24、在两侧用脚手板设置挡脚板，脚手板下面再满挂一层密网。(8)随挑架的安装在挑架的外侧满挂密目安全网同时安装剪刀撑，采用48 钢管按 4560度设置。(9)待工作层的楼板施工完毕后，利用预埋锚环内的通长扫地杆与连墙杆用扣件锁牢。(10)悬挑架在每隔一层都要搭设受力斜杆，间距同立杆间距，其做法同下层受力斜杆。(11)悬挑脚手架应随施工进度分层搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步，严禁一次性搭设到顶。每两层为一个周转段，向上周转搭设。(12)悬挑脚手架的搭设顺序、施工工艺及操作要点，原则上同落地脚手架。5.4、脚手架顶端构造根据JGJ1302011的构造规定，脚手架立杆顶端宜高出女儿墙上皮1025、00mm，高出檐口上皮1500 mm。本工程檐口标高59.85m，脚手架立杆比女儿墙上口高出1500 mm，设置三道水平杆加强立杆稳定性，檐口处设置连墙件与女儿墙构造柱可靠连接，并在檐口处满铺一道安全网和脚手板进行封闭。5.5、搭设钢管脚手架构造要求5.5.1、纵向水平杆的构造应符合下列规定： （1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2） 纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。应符合下列规定： 纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离26、不宜大于纵距的1/3，如下图： 搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；如果使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。5.5.2、 横向水平杆的构造应符合下列规定： （1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度a不应大于0.4l,且不应大于500mm； （2） 作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；5.5.327、 脚手板的设置应符合下列规定：（1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面250450mm；（2）脚手板采用松木脚手板，规格为200504000mm，采用对接或搭接设置在小横杆上，对接处必须设双排小横杆，小横杆距脚手板端头距离为150mm，作业层端部脚手板探头长度不大于300mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。详见下图,操作面必须铺满铺稳脚手板，不得有空隙和探头板、飞跳板。脚手板用10#铅丝与小横杆绑扎牢固，不得在人行走时滑动。5.5.4、立杆的设置应符合下列规定： （1）每根立杆底部应设置底座或垫板。（2） 脚手架必须设置纵，横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20028、mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）脚手架底层步距不应大于2m。（4）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距二步三跨。 （5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。（6）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上29、皮1.5m。 5.5.5、连墙件的设置应符合下列规定： （1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； 一字型，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的高层，并不应大于4m(2步)。 （2）高度在24m以下双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。 （3）对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 （4）连墙件的构造应符合下式规定30、： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接； 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋。 （5）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。5.5.6、门洞 （1)，斜杆与地面的倾角应在45度60之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定： 当步距(h)31、小于纵距(la)时，应采用A型； 当步距(h)大于纵距(la)时，应采用B型,并应符合下列规定： （2）门洞桁架的构造应符合下列规定： 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上； 斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合JGJ130-2011第6.3.6条第2款的规定。 （3）过窗洞时应增设立杆或增设一根纵向水平杆。 （4）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步32、。 （5）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件。5.5.7、剪刀撑与横向斜撑 （1）双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。 （2）剪刀撑的设置应符合下列规定： 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按JGJ130-2011表6.6.2的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间； 必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合JGJ130-2011第6.3.6条第2款的规定；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线33、至主节点的距离不宜大于150mm。5.5.8、“四口五临边”安全防护（1）基坑四周设置1200mm高钢管护栏，钢管刷红白相间油漆，内侧铺敷膜板。（2）钢筋操作棚、砂浆搅拌机操作棚、人行通道等上空均搭设硬性防护棚。（3）楼层楼梯侧随施工进度搭设1200mm高钢管护栏作为施工人员通道。（4）建筑边柱的柱与柱之间搭设红白相间1200mm高钢管护栏。（5）建筑物主要出入口搭设挑出长度2000mm，每侧宽于出入口1000mm的硬性防护棚，棚顶满铺50 mm厚脚手板，非出入口和通道两侧封闭。 特在主要出入口及主要道路一方立面上，从脚手架密目防尘网内从底至顶加设一道钢丝网。（6）现浇砼的预留洞口，洞口尺寸334、00*800以内的，用木盖板封闭；洞口尺寸800*1500以上的，四周设置1200mm高防护栏杆，中间挂水平安全网。5.6、钢管脚手架拆除5.6.1、准备工作（1）拆除脚手架前应检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。（2）根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放点、劳动组织安排等。（3）由工程技术负责人进行拆除安全技术交底。（4）清除脚手架上杂物和地面障碍物。（5）在危险区域内设置警戒线。5.6.2、脚手架拆除（1）拆除时应划分作业区，周围设警示带围栏和竖立警示标志，地面应设专人指挥35、，禁止非作业人员进入。（2）拆架的作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。（3）拆除程序应遵循由上而下、先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。（4）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，再解端头扣。（5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，拆抛杆时，应用临时撑支住，然后才能拆除。（6）分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；（7）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应当在适当位置设置临36、时抛撑加固后，再拆除连墙件。（8）分区，分段拆除脚手架时，对不拆除的脚手架两端，应设置连墙件和横向斜撑加固。（9）拆除下的脚手架构配件，要徐徐下运传送至地面，严禁抛掷至地面。（10）运送至地面的构配件应按规定及时检查、整修和保养，并近按品种、规格随时堆码存放。（11）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（12）拆架时注意附近有无电源线，严禁拆除的架管碰撞电源线，以防止触电事故。（13）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（14）配备良好的通讯装置，随时保持上下的联系畅通。（15）当天离岗时，应及时加固尚未拆37、除部分，防止留隐患造成复岗后的人为事故。（16）如遇强风、雨、雪、大雾等特殊气候，禁止进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。（17）翻掀水平防护竹笆时应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆上未清除的残留物从高处坠落伤人。六、脚手架的检查与验收为了加强对脚手架的安全管理，确保脚手架的安全使用，在脚手架使用期间，需对其进行定期检查、保养等日常维护工作。（1）定期对外架水平兜网内的建筑垃圾进行清理，避免使架体增加不必要的荷载和落物伤人。（2）对于立面破损的防尘密目网应及时进行修补或更换。（3）脚手架基础严禁积水，凡雨水过后均进行检查、清理。（4）每隔两周对脚手架体扣件进行检查，凡发现扣件松动38、应及时进行加固和更换。（5）脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失，在支架时应将多余的扣件及时回存及时回收存放，不得乱扔乱放。（6）雷声季节即将来临，需对脚手架的杆件进行全面检查，立杆与水平杆需形成闭合回路，架体与接地线脱焊漏焊要及时补焊。（7）脚手架应在下列阶段进行检查和验收： 基础完工后及脚手架搭设前； 悬挑钢管安装固定完毕后架子搭设前；主要检查安装的尺寸位置，安装是否牢固。顶板混凝土的强度是否达到要求。 每搭完一层，作业层上施加荷载前； 每搭设完成6m-8m后； 达到设计高度后； 遇有六级大风大雨和雷声后； 每层卸料平台安装后，加载前。 停用超过一个月；（8）架子验收和定期检39、查的主要项目：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、卸料平台处的构造；2）扣件螺栓是否松动；3）架子的变形；4）安全防护措施；5）是否超载；（9）建立健全脚手架工具材料的领收、回收、检查、维修制度，按照谁使用谁维修，谁管理谁负责的原则进行日常管理。（10）架子每次的检查验收均由安全检查部门做好检查记录，纳入安全资料内存档。七、质量保证措施（1）支架搭设前，由工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，并落实责任。（2）每搭设一层，均要随搭设随时检查立杆的垂直度和水平杆的水平，允许偏差必须符合规范要求，并抽查扣件的拧紧力和材料的使用情况。（3）搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允40、许偏差（mm）检查方法1地基表面坚实平整观察垫板不晃动底座不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度100用经纬仪或吊线和卷尺搭设过程中检查允许偏差2m710m2520m503间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离立杆间距/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N.m扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角45-60角尺（4）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩由项目质检员和木41、工工长采用扭力扳手检查，抽样方法按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准按下表确定。不合格的必须在现场重新拧紧，直至合格为止。并填写扣件拧紧抽样检查表。项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件50-9091-150151-280281-500501-12001201-320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）50-9091-150151-280281-500501-12001201-320058132032501235710八、安全技术措施8.1、42、脚手架必须随结构施工进度搭设，搭设时避开立体交叉作业，严格按方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求。8.2、模板支架经有关部门检查验收后，方允许投入使用或继续使用。8.3、脚手架防雷采用12圆钢，每片每两层设两点与结构防雷带相焊接，必须保证脚手架整体导电不间断，摇测电阻不大于4W。遇有雷雨天气，脚手架上人员必须立即离去。8.4、脚手架结构阶段荷载不得超过3KN/m2且操作层数为一层，装修阶段荷载不得超过2KN/m2且操作层数为一层，悬挑围护操作平台不得超过1KN/m2,卸料平台均布荷载不得超过200kg/m2,卸料平台集中荷载不得超过1000kg，杜43、绝集中堆放材料，严禁超载；不得将大模板支架、揽风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管固定在脚手架上；较重的施工设备（如电焊机、高压气泵等）及钢管、碗扣架料、水电埋管等较重材料严禁放在脚手架上。8.5、工人上脚手架操作时必须戴好安全帽和佩挂安全带。禁止在架板上加垫单块脚手板或其它物品增加操作高度。8.6、严禁上架操作人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作业。8.7、搭拆脚手架时，要设置围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8.8、上下脚手架必须走马道或室内楼梯，严禁攀援脚手架上下。8.9、严禁在架面上堆放材料，杂物必须及时清除，不得把脚44、手架作为模板的支撑。8.10、脚手架搭拆及使用时注意对成品的保护，严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。8.11、在脚手架使用阶段，严禁任意拆除下列杆件，确需临时拆除时，必须经过方案制定人及审批人同意由架子工进行操作，并在作业完毕后，及时恢复，如以下列项：(1)主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆；(2)连墙杆、剪刀撑、横向斜撑(3)悬挑架的拉撑杆(4)栏杆、挡脚板8.12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。禁止将地线搭在脚手架上，利用脚手架当地线。8.13、六级及以上大风和雾、雨、雪天停止脚手架上作业，雨、雪后上架操作应注意防滑，并扫除积雪。8.14、未尽事宜执45、行国家、地方、行业安全法规、规范、标准和现场规定。九、应急预案9.1应急救援指挥小组根据本工程应急与响应方案要求成立项目外脚手架应急救援指挥小组，如下：资金保证组：组长：副组长：通讯联络组：技术支持组：消防保安组：抢险抢修组：医疗救护组：后勤保障组：副组长：9.2、应急知识培训(1)由应急小组制定培训计划，对应急救援人员的应急救援知识和应急响应能力进行不定期培训。(2)培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大安全事故抢险抢修知识、安全事故自救知识、紧急群体性发事件处理办法等。务必使应急领导小组成员在发生重大事故时能熟练的履行抢救职责。9.3、应急预案措施的演练(1)成立演练组织，由组46、长或其代表在外脚手架施工前组织实施。(2)作好充分准备，选择合适的场地。(3)应急领导小组组织演习目的为确认预案的合理性，并作好演习记录发现问题及时修改预案。9.4、事故报告制度本施工现场一旦发生生产安全事故，一、要立即抢救伤员及保护现场和组织与实施救援行动并采取有效措施防止事故扩大；二、要按照公司“安全生产事故报告及处理制度”及时向公司经理报告；三、根据事故情况请求社会援助（拨打120、119、110等救援电话）；四、配合各级事故调查组进行事故的调查。本施工现场生产安全事故报告程序流程图如下：工地事故发现人项 目 经 理事 故 报 告（4小时内向公司 安全生产部书面报告）启动项目部应急救援系47、统电话快报（向公司 经理报告事故简况）配合所在地相关部门（公安局、建委、安监局）事故调查配合公司事故调查组事故调查配合公司善后工作组做好善后处理9.5、脚手架坍塌事故预案1)现场人员立即撤离坍塌现场，向项目经理及有关人员报告，项目经理启动现场应急系统。2)依照安全技术措施一方面组织人员排除险情，预防坍塌的再次发生，一方面对埋入的人员组织抢救，避免伤员二次受伤。3)对受伤人员在现场进行必要的救治，同时拨打120送医院抢救。4)项目经理按程序逐级报告；协助公司对事故开展调查工作。9.6、对外联系方式: xx医院电话： 急救电话：120十、脚手架计算10.1、落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑48、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.50米。钢管类型为483.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为049、.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.4150。地基承载力标准值140kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。10.1.1、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准50、值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.5110.9002 =0.355106/4729.0=75.174N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠51、度 V=5.02.551900.04/(3842.06105113510.0)=0.932mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!10.1.2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=(1.20.035+1.20.236+52、1.42.025)/2=1.580kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.580=0.423106/4729.0=89.457N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(100253、.060105113510.000)=0.056mm集中荷载标准值 P=(0.035+0.236+2.025)/2=1.148kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461147.9051500.003/(1002.060105113510.000)=1.899mm最大挠度和 V=V1+V2=1.955mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!10.1.3、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水54、平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。10.1.4、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载55、包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1276 NG1 = 0.12824.000=3.061kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(0.900+0.250)/2=1.207kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50024.000=0.360kN经计算得56、到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.649kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 1.415经计算得到：Wk = 0.3001.0001.415 = 0.425kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4N57、Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.649+0.91.44.050=11.882kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.649+1.44.050=12.449kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.4251.5001.50010.1.5、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定58、性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.449kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为2599/16=164 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=142 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.265；59、 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =12449/(0.27450)=104.237N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.882kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.50160、cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为2599/16=164 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=142 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.265； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =11882/(0.27450)+181000/4729=137.662N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 30261、.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=11.023kN 小于双扣件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求! 连墙件双扣件连接示意图10.1.8、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=38.80 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 5.65+4.05=9.70kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 56.00地基承载力设计值应按下式计62、算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 140.00地基承载力的计算满足要求!10.2、悬挑式双排脚手架的设计计算依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.50米。采用63、的钢管类型为483.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度1.85米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算64、采用 W=(D4-d4)/32D。10.2.1、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.5110.9002=0.3565、5106/4729.0=75.174N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.02.551900.04/(3842.06105113510.0)=0.932mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!10.2.2、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的66、自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=(1.20.035+1.20.236+1.42.025)/2=1.580kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.580=0.423106/4729.0=89.457N/mm2大横杆的计算强度小于267、05.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105113510.000)=0.06mm集中荷载标准值P = (0.035+0.236+2.025)/2 = 2.296kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1462295.8101500.003/(1002.060105113510.000)=3.80mm最大挠度和V=V1+V2=3.854mm大横杆的最大挠度小于168、500.0/150与10mm,满足要求!10.2.3、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kN单扣件抗滑承载力的设计69、计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；10.2.4、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1276 NG1 = 0.12817.500=2.232kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(0.900+0.250)/2=1.207kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN70、/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.500=0.262kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.722kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化71、系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.0001.248 = 0.374kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.722+0.91.44.050=10.770kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.722+1.44.050=11.337kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/172、0其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.3741.5001.50010.2.5、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.337kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 73、立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为2599/16=164 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=142 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.265； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =11337/(0.27450)=94.926N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.770kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 74、计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为2599/16=164 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=142 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.265； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计75、值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10770/(0.27450)+159000/4729=123.846N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图10.2.7、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m76、 = 1450mm，l = 1850mm，ml = 250mm，m2 = 1150mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=11.34kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.45/1.85=0.78 kl=0.25/1.85=0.14 k2=1.15/1.85=0.62代入公式，经过计算得到支座反力 RA=32.101kN支座反力 RB=-8.476kN最大弯矩 MA抗弯计算强度 f=16.174106/(1.05185000.0)=877、3.266N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.72+4.05=8.77kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=5.208mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2900.0/250,满足要求!10.2.8、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构78、设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =16.17106/(0.929185000.00)=94.11N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!10.2.9、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.476kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要79、的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=84764/(3.1416110.502)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.48kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于8476.31/(3.1416201.5)=89.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝80、土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.48kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于153.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 8.48根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-20 = 100mm；s = 7.84106/(1.00016.7001.51000100.02)=0.0310 = 1-(1-20.0310)1/2=0.0320s = 1-0.0320/2=0.9840楼板压点负弯矩配筋为 As = 7.84106 / (0.9840100.0210.0) = 379.4 mm2十一、架体的基本形式（见外防护架立面示意图）