1、蓟县安置区A2区地块7期经济适用房项目1-22#楼住宅部分 脚手架专项施工方案目录一、工程概况及编制依据11.1编制依据11.2工程概况1二、搭设方案设计3三、施工准备33.1材料检验33.2架体基础要求43.3安全交底43.4技术交底53.5安全防护5四、脚手架构造要求54.1立杆技术要求54.2纵向水平杆技术要求54.3横向水平杆及剪力墙54.4连墙杆64.5护栏及挡脚板6五、落地式脚手架搭设方案6六、悬挑外脚手架搭设方案7七、搭设要求11八、检查与验收15九、脚手架拆除方案16十、安全措施17十一、落地式扣件钢管脚手架计算书（地下室+首层+围护=8m计算）18十二、悬挑式扣件钢管脚手架计2、算书（按六层计算）27十三、悬挑式扣件钢管脚手架型钢布置图27一、工程概况及编制依据1.1编制依据序号规范、规程名称编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112建筑施工安全检查标准JGJ59-993建筑结构荷载规范GB50009-20014建筑地基基础设计规范GB 50007-20025钢结构设计规范GB50017-20036冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-20027简明施工计算手册中国建筑工业出版社，20028建筑施工脚手架实用手册中国建筑工业出版社，19999建筑施工高层作业安全技术规范JGJ80-9010蓟县新城示范小城镇（一期）及于桥水库环境治理建设项目安3、置区A2区地块7期农民还迁经济适用房项目住宅1-22#楼施工图及施工组织设计。1.2工程概况蓟县新城示范小城镇（一期）及于桥水库环境治理建设项目安置区A2区地块7期农民还迁经济适用房项目住宅1-22#楼施工总承包工程，总建筑面积地上177953.22，包含11栋26F住宅楼（6#8#、11#14#、18#21#楼）、9栋17F住宅楼（2#5#、9#10#、15#16#、22#楼）、2栋15F住宅楼（1#、17#楼）结构为框架剪力墙结构。桩基承台基础。工程概况表序号项 目内 容1结构形式基础结构形式桩承台基础(冲击钻孔灌注桩)主体结构形式剪力墙结构2抗震等级三级3抗震烈度7度（0.15g）4土质4、水位土质情况、地下水质详地质、岩土勘察报告5建筑物地基地基土质及地基承载力详地质报告6钢筋HRB4008、10、12、14、16、18 、20、22、25HPB3006、8、10HRB335127钢筋接头机械连接、焊接直径2225的所有钢筋均采用机械连接8混凝土强度等级基础垫层C15承台、承台梁、底板C35p6墙梁板梯（地下室墙）C40/C35（P6）/C309混凝土构件截面MZ590590 520490砼梁3501000、300600、200420等墙厚400、300、250、200楼板厚度160、120、110、100mm等10混凝土保护层基础迎水面40mm墙25mm（地下室外墙：基础-05、.500m处+25mm）梁25mm柱25mm（地下室外柱：基础-0.500m处+25mm）板15mm11砌体60.000以上200mm或100mm厚加气混凝土砌块，管井、卫生间、地下房间做200mm高与墙同宽C20混凝土导墙（电气间400mm高）60.000以下页岩砖砌块，管井、卫生间、地下房间做200mm高与墙同宽C20混凝土导墙（电气间400mm高）楼 号地下地上建筑面积层高m楼型主体结构层数层数高度形式1115地上4889.183M-145剪力墙地下329.973.325、15、16、22117地上5529.983M51.45剪力墙地下329.73.39、10117地上6161.053E6、51.45剪力墙地下398.383.36、11126地上9605.823B78.45剪力墙地下413.723.77、13、19126地上9574.933F反78.45剪力墙地下455.693.78、12、20126地上9574.933F78.45剪力墙地下422.693.714、18、21126地上10283.483L78.45剪力墙地下405.653.717115地上5397.263G45.4剪力墙地下422.483.3二、搭设方案设计1楼22楼，主体结构施工，地下室一层外檐部分采用双排落地式钢管脚手架；地上二层以上外檐部分采用悬挑双排钢管脚手架；其中1#5#、15#17#、22#楼三步悬挑7、脚手架，分别在二层、七层、十三层即六层一挑。8#14#、18#21#楼五步悬挑脚手架，分别在二层、七层、十三层、十九层、二十五层即六层一挑。悬挑脚手架分段搭设，每段搭设高度为3.00m6F18.00m，悬挑架设置层在梁板上适当位置预埋16锚固钢筋环，在挑梁上焊制立杆底座，将立杆插入底座中固定，然后设置扫地杆，其上按一般脚手架方法搭设并与建筑物进行拉接。下段结构完成后，将脚手架拆除转到上段。6#、7#楼采用电动升降脚手架。详见附着式电动升降脚手架专项方案外墙装修、外墙外保温施工阶段采用吊蓝。详见吊篮施工专项方案三、施工准备3.1材料检验3.1.1钢管：采用外径为48、壁厚3.5的A3钢管，除横向8、水平杆长度按1.2m 考虑外，其余全部为4m6m，以便适应脚手架的宽度变化。质量符合现行国家标准碳素结构钢（GBT/700）中的Q235A级钢的规定。钢管表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬伤。允许偏差符合下表要求：项目允许偏差项目允许偏差直径480.5钢管端部弯曲L1.5m5壁厚3.50.5立杆弯曲3mL4m12两端面切斜偏差1.7立杆弯曲4mL6.5m20外表面锈蚀深度0.5水平杆、斜杆弯曲L6.5m303.1.2扣件：采用可锻铸铁，质量符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。无裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺陷，贴和面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5。39、.1.3钢管、扣件须有产品合格证，使用前按现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）、钢管脚手架扣件（GB15831）和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）对钢管、扣件质量进行抽样检测，合格后方可使用。3.1.4工字钢：选用16#工字钢，每根长度不小于3.00m。3.1.5安全网：采用建筑主管部门认证合格的密目式草绿色安全网及白色平网。3.1.6脚手板：采用50mm厚4m长木脚手板。3.2架体基础要求3.2.1平整夯实，用C20素砼浇捣10厚作为架体基础（坡度为2%），基础比架体宽30，外侧留设排水沟。3.2.2采用50*200*4000木脚手板为垫板、垫板上放置10、R=200mm*10mm钢板，用于立杆底座。3.2.3脚手架底座底面标高高于自然地坪5以上。3.2.4脚手架基础须经验收合格后方可进行脚手架的搭设。3.3安全交底在搭设前由项目施工负责人根据已经审批的施工专项方案对施工作业班组及工人进行安全技术交度，交底内容包括：施工工艺、操作方法、操作要求、安全质量要求，保证安全质量的主要措施；交底双方履行签字手续。3.4技术交底在搭设前由项目技术负责人亲自向全体操作人员进行技术交底：详细说明选用的材料、搭设要求、立杆纵横间距、扫地杆、剪刀撑、拉结点等。3.5安全防护持证上岗人员个体防护充分准备，人员进行体检，安全带、安全帽、防滑鞋等已配备齐全。四、脚手架构11、造要求为确保脚手架搭设过程中的稳定性，必须严格按照方案要求进行搭设。一次搭设高度不应超过相连墙壁上二步，每搭设一步脚手架后，应按规定校正立杆的垂直度步距，立柱间距和排距准确。4.1立杆技术要求立杆横距为0.8m，纵距1.5m。相邻立杆接头位置应相互错开布置在不同的步距内，并且与相近纵向水平杆的距离不宜大于步距的1/3。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，以保证立杆承载能力。立杆的垂直偏差应不大于架高的1/2000。4.2纵向水平杆技术要求纵向水平杆步距为1.8m(中部加一道腰杆)，上下横杆接长位置应错开布置。在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。相邻步距的纵向水平杆应错开布置在立12、杆的内侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。同一排纵向水平杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于5cm。4.3横向水平杆及剪刀撑横向水平杆应贴近立杆布置，搭设在纵向水平杆之上，并且直角扣件扣紧，在任何情况下，均不得拆除。剪刀撑应取第34 根立杆，斜杆与地面夹角4560。剪刀撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆或纵向水平杆扣紧连牢外，中间应增加24 个扣接点。4.4连墙杆连墙杆应设置在楼板附近具有较好抗水平力作用的结构部位，其垂直距离不大于4m，水平距离为4.56.0m，层层均设。4.5护栏及挡脚板在铺设脚手板的操作层上，必须设置高0.9m 封闭护栏一道，下部设213、00400mm 高挡脚板。脚手架外部用安全网封闭。（安全网须有安检站推荐产品合格证）五、落地式脚手架搭设方案落地式脚手架采用48系列扣件式钢管脚手架，脚手架宽0.8m，立杆间距1.5m，步距为1.8m，内侧立杆外墙装饰面0.3m。搭设顺序为：摆放扫地杆逐根树立立杆，随即将立杆与扫地杆（扫地横杆和扫地纵杆）扣紧安第一步纵向水平杆（与各立杆扣紧）安第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆加设临时斜支撑杆（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在装设连墙杆后方可拆除）第三、四步纵向水平杆和横向水平杆连墙件、接立杆加设剪刀支撑搭设栏杆和踢脚杆铺脚手板挂设安全网依次搭设至设计高度。定距定位：根据设计的纵距14、横距、内立杆离墙距离。根据以上要求在建筑四角用尺量出内、外立杆离墙距离，设置木桩，用墙线拉直，用钢卷尺分出立杆位置，并用石灰点出立杆标记，底座准确地放在定位点上。扫地杆：在距底座上皮不大于20处设置纵向扫地杆，用直角扣件固定在立杆上，防止立杆底端在纵向发生位移；在纵向扫地杆下紧靠设置横向水平杆，防止立杆底端在横向发生位移。立杆：立杆先立里排，后立外排，每排立杆宜先立两端再立中间的；内外立杆连线与墙面垂直；立杆接长时，先立外排后立内排，不得将外径48与51的钢管混合使用。开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除，当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、15、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。落地式脚手架剖面图及拉结详图六、悬挑外脚手架搭设方案6.1采用16#工字钢悬挑钢管钢丝绳斜拉扣件式（48系列）双排脚手架，脚手架宽0.8m，立杆间距1.5m，步距为1.8m，内侧立杆距墙为0.3m，现场第一批共准备22套16#工字钢悬挑梁。 6.2搭设顺序为：放预埋件摆放型钢悬挑梁摆放扫地杆逐根树立立杆，随即将立杆与扫地杆（扫地横杆和扫地纵杆）扣紧第一步纵向水平杆（与各立杆扣紧）第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆连墙件加设剪刀撑 搭设栏杆和踢脚杆铺脚手片挂设安全网依次搭设至设计高度。6.3槽钢与立杆的连接，先在槽钢上用电焊固定短钢管，钢16、筋位置同立杆配套，搭设立杆时将钢管套在短钢管外侧。 悬挑架体底部做法6.4悬挑梁的位置应根据施工方案确定，并征求设计单位同意，按确定的位置设置预埋件；6.5悬挑梁的长度=L1+L11.25倍，悬挑支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上（有加固的除外），悬挑端应按梁长度起拱0.5-1；悬挑钢梁穿墙做法悬挑钢梁楼面做法6.6悬挑梁末端应由不少于两道的预埋U型螺栓固定，锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不得小于120mm，6.7楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施，6.8平面转角处悬挑梁末端锚固位置应相互错开，如图所示：悬挑梁末端固定做17、法6.9预埋U型螺栓的直径为16mm，宽度为160mm，高度经计算确定；螺栓丝扣应采用机床加工并冷弯成型，不得使用板牙套丝或挤压滚丝，长度不小于120mm；U型螺栓宜采用冷弯成型；6.10悬挑式脚手架架体结构在平面转角处应采取抗扭加强措施，如图所示：悬挑架角部加强做法6.11悬挑式脚手架架体的底部与悬挑构件应固定牢靠，不得滑动或窜动；七、搭设要求立杆接长除顶层项步可采用搭接外，其余各层各步接头须采用对接扣件连接，顶层顶步搭接时其搭接长度不小于1m,采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于10；立杆上的对接扣件交替布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的18、两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于50，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。外立杆顶端高出女儿或檐口上皮1.5m，内立杆底于檐口50。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示：纵向水平杆：纵向水平杆设在立杆内侧，长度不宜小于3跨；纵向水平杆接长连接采用对接连接，也可用搭接；当采用对接连接时，对接扣件应交替布置：两根相邻纵向水平杆的接头不能设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于50，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3；当19、采用搭接接长时，搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于10；靠立杆侧纵向水平杆采用直角扣件与立杆固定，中间做为脚手板支撑的纵向水平杆采用直角扣件与横向水平杆固定，在横向水平杆上等间距布置且布置间距不大于40。纵向水平杆搭设应符合下列规定,如图所示：横向水平杆：主节点处须设置一根横向水平杆，两端用直角扣件与立杆扣接且严禁拆除。剪刀撑：沿全长全高连续设置，剪刀撑与地面的倾角控制在4560之间，每道剪刀撑宽度不少于4跨（且不小于6m）,跨越立杆的最大根数：45时为7根、50时为6根、60时为5根；斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出20、端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150；搭设时将一根斜扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分，避免两根斜杆相交时把钢管别弯；搭接接长时，搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不小于10。连墙件：连墙件布置最大间距2纵距2步距布置每根连墙件覆盖面积大于40 ，连墙件布置形式优先采用菱形布置，当菱形布置有困难时采用矩形布置。连墙件设置在框架或楼板附近等具有较好抗水平力结构部位。设置方法：在浇捣每层楼面砼时预埋外径为48短钢管（每一连结点）待砼强度达到15N/时与架体连接，连墙件应与脚手架垂直，与脚手架连接的一端可稍下斜，但不容许上翘，并尽量接21、撑在立杆与大横杆的交接处（偏离主节点的距离不大于30）。（连墙件做法详见连墙件详下图）连墙件常用做法在遇到施工电梯及卸料平台时，脚手架与卸料平台断开，该部位的连接杆加密设置，而且在断开平面上内、外立杆之间设侧向剪刀撑；脚手架不得与卸料平台连接。需要断开或开口处除设置连墙件外还须设置横向斜撑,如图所示：架体开口处加强做法在脚手架上层层满铺脚手板，用18号铁丝双股把脚手板的两端与横向水平杆扎牢，脚手板交接处严密平整、牢固、无探头跳板。施工层以下每隔三步及底层设置内隔离。当内立杆距墙面距离大于20时须铺设站人板。脚手架的外侧，自第二步起设0.9m高的防护栏杆和30cm高的踢脚杆；顶排的防护栏杆不得少22、于二道，高度分别为1.3m和0.9m，并在底部设30cm高踢脚杆；在脚手架的外立杆内侧用密目式安全网进行全封闭围护。内侧如遇临边时设置防护栏杆和踢脚杆。在脚手架四角设避雷装置，设单独引下线（可以采用镀锌圆钢，圆钢直径不得小于10，不得采用铝线作防雷引下线），在底部与基础引出的接地线可靠连接，接地电阻要求不大于4。严格按施工方案施工，对原材料进行严格的质量检查，特别是坚固件；所有埋设在结构内的预埋件，做到埋设牢固、位置正确；施工中要随时检查坚固件是否缺少和破损。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步。扣件规格须于钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩在40Nm60Nm之间，在主节23、点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150，各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不少于100，用于连接纵向水平杆的对接扣件，开口应朝架子内侧（不得朝下），以防雨水进入钢管内；直角扣件开口不得朝下，确保安全。脚手架搭设应横平竖直，连接牢固、底脚着实，层层拖拉，设施齐全牢固，不变形、不摇晃；每搭完一步脚手架后应按下表规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度：项次项目技术要求允许偏差（）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降102立杆垂直度最后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差24、（）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2777H=10202550H=204050100H=306075中间档次用插入法3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差10施工作业过程中，项目技术负责人和项目质量员（安全员）随时进行检查，发现问题及时整改，如发现存在不符合要求的，责令返工，直至达到符合要求为至。八、检查与验收脚手架搭设后上报公司由公司组织分段验收（不超过3步架），办理验收手续，验收表应写明验收部位，内容量化，验收人员履行验收签字手续，验收合格挂牌后方可使用。脚手架在施工过程和使用过程中进行定期和不定期25、检查，定期检查时间间隔不超过半个月，检查项目包括：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞杵架等的构造是否符合要求，地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空、扣件是否松动，立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求，安全防护措施是否符合要求，是否超载，脚手片有无破损。在基础完工后及脚手架搭设前，作业层上施加荷载前，每搭设完1013m高度后，达到设计高度后，遇到六级大风与大雨后，停用超过一个月，应对脚手架和架体基础进行检查与验收。安装后对扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力板手进行检查，抽样方法按随机分布原则进行。抽样检查项目与质量判定标准按建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中8.2.5条规范的26、规定，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。九、脚手架拆除方案脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。拆除外架前由工程施工负责人对作业人员进行拆除安全技术交底。拆除脚手架前先将脚手架上的遗留材料、杂物等清除干净，并清除地面障碍物。拆除作业由上而下逐层进行不得上下同时作业，应按先装者后拆，后装者先拆的顺序进行，一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。不准分立面拆架或上下两步同时进行拆架，做到一步一清，一杆一清。如特殊原因须分立面拆架时，保留的外架应一字形和开口形外架的构造要求进行加固，确保其稳定性。剪刀撑应先拆除中间后再拆两头扣27、件，拆立杆时应先抱住立杆再拆最后两个扣件；拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件；所有连墙件须随脚手架同步拆除，不得先行拆除；所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送达地面。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件。各种构配件严禁抛掷至地面。脚手片自外向里竖立搬运，以防脚片和垃圾物从高处坠落伤人。折下的杆件和构配件运到地面后，应随时整理、检查、按品种规格堆放整齐，妥善保管。拆除脚手架时，要加强对成品的保护，以防损坏门窗玻璃和外墙饰面。当日完工后，应仔细检查周围情况，如发现在隐患的部位，应及时进行修28、复后方可撤离岗位。十、安全措施脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。搭拆施工时，操作人员必须戴好安全帽，佩好安全带，使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。搭设和拆除脚手架时，必须划出安全区，设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。钢管拆除作业时，应将钢管扣件在同一操作层集中收集，统一搬运，严禁将钢管扣件由高处抛掷至地面。六级及六级以上大风或雾、雨、雪天气时不得进行脚手架搭设与拆除作业，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。作业层上的施29、工荷载不得大于3KN/，不准在脚手架上堆放施工多余的材料以确保脚手架畅通及安全，不得将模板支架、缆风绳、及其它物件固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。严禁在施工过程中随意拆除拉结点、主节点处的纵向、横向水平杆，纵、横向扫地杆；严格控制施工堆积层次和单位面积堆积荷载，在检查中发出失稳和松动现象要立即进行加固。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需局部拆改时，须经项目技术负责人同意后由架子工操作。在脚手架进行电、气焊作业时，须有防火措施和专人看守。在拆除架子时使用电、气焊时，需派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落，做好外墙成品保护工作。脚手架使用过程中不应开挖架体基础，如确需开挖30、须采取加固措施。落实专人加强钢管、扣件的维修保养工作，钢管、扣件按品种、规格分类堆放，堆放场地不得有积水，每次使用后回收应及时清理检查，剔除报废的钢管、扣件进行防锈处理后存放。建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量，使用次数，使用部位和质量检验情况，防止未经检测或检测不合格的钢管、扣件在施工中使用。严格钢管、扣件的报废制度，凡有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、深的划道和外径、壁厚、端面偏差超过规范要求的钢管，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的扣件必须作报废处理，严禁再度使用。十一、落地式扣件钢管脚手架计算书（地下室+首层+围护=8m计算） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚31、手架安全技术规范（JGJ130-2011）钢结构设计规范（GB50017-2003）冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)建筑结构荷载规范（2006年版）(GB 50009-2001)等编制。 11.1、参数信息: 11.1.1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为8.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 内排架距离墙长度为0.30米。 横向杆计算外伸长度为0.20米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。 采用32、的钢管类型为483.5。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米,采用扣件连接。11.1.2.荷载参数 脚手板自重标准值0.30kN/m2， 栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2， 同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 11.2、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验33、算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。11.2.1.作用小横杆线荷载 (1)作用小横杆线荷载标准值 qk=(3.00+0.30)1.50/2=2.47kN/m (2)作用小横杆线荷载设计值 q=(1.43.00+1.20.30)1.50/2=3.420kN/m 小横杆计算简图11.2.2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 Mmax=qlb2/8=3.4200.802/8=0.274kN.m =Mmax/W=0.274106/5080.0=53.86N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 V=534、qklb4/384EI=5.02.47800.04/(3842.06 10512.19104)=0.52mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!11.3、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。(需要考虑悬挑荷载) 1.由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力 (1)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值 Fk=0.5qklb(1+a1/lb)2=0.52.470.80(1+0.20/0.80)2=1.54kN (2)由横向水平杆传给纵向水平杆的35、集中力设计值 F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.53.4200.80(1+0.20/0.80)2=2.14kN 大横杆计算荷载简图11.3.2.抗弯强度 最大弯矩考虑为小横杆荷载的计算值最不利分配的弯矩 M=0.175Fla=0.1752.141.50=0.5618kN.m =M/W=0.5618106/5080.0=110.58N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!11.3.3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆荷载的标准值最不利分配的挠度 V=1.146Fkla3/100EI=1.1461.541031500.003/(1002.06010512.19104)36、=2.4mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!11.4、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值: R=2.150F=2.1502.14=4.6kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R = 8.00满足要求!11.537、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1260 NG1=Hgk=8.000.1260=1.008kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30021.500(0.800+0.200)/2=0.450kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.38、1101.5002/2=0.165kN (4)吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.5008.000=0.120kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.735kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 1.743kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2): NQ = (3.000+2.000(2- 1)1.500(0.800+0.200)/2=3.75kN (6)风荷载标准值产39、生的轴向力 风荷载标准值: 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 0.740, Us 风荷载体型系数：Us = 0.8000 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.7400.80000.300 = 0.178kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 6.817kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.342kN 风荷载设计值40、产生的立杆段弯矩 MW MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.1781.501.802/10 = 0.109kN.m11.6、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.342kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kh/i41、=171； = = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kh确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kh/i=197的结果查表得到0.186； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 7342.000/(0.186489.000)=80.72N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立42、杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.817kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kh/i=171； = = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kh确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kh/i=197的结果查表得到0.186； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 钢管立杆抗压强度设43、计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.109kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 6817.000/(0.186489.000)+(109000.000/5080.000)=96.41N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!11.7、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.735kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.750kN； g44、k 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.126kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 0.1864.89010-4205103-(1.20.735+1.43.750)/(1.20.126) = 82.757米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H82.757/(1+0.00182.757) = 76.432米。H=76.432和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000m。 脚手架单立杆搭设高度为8m，小于H，满足要求！ 考虑风荷载时,采用单立45、管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.735kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.750kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.126kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.087kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs=(0.1864.89010-4205103-(1.20.735+0.9*1.4*(3.750+0.1864.8901000.087/5080.000)/(1.20.126) = 86.246、16米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 79.373 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H 50.00 m。 脚手架单立杆搭设高度为8m，小于等于H，满足要求！11.8、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw 脚手架顶部Uz = 1.000 连墙件均匀布置, 受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位 脚手架顶部风荷载标准值Wk=UzUsWo=147、.0000.80000.300 = 0.240kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.240kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.001.803.001.50 = 16.200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 5.443kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.44kN (2)连墙件的稳定承载力计算： 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=30.00/1.58=19 长细比=19 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压48、立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.949； Nl/A=8.44103/(0.949489)=18.19N/mm2 连墙件稳定承载力=f=0.85205，连墙件稳定承载力计算满足要求! (3)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 8.443kN小于扣件的抗滑力16.00kN，满足要求!十二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书（按六层计算）钢管脚手架的计算参照：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、钢结构设计规范（GB50017-2003）冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）、建筑结构荷载规范（2006年版）(GB 500049、9-2001)等编制。12.1、参数信息: 12.1.1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 内排架距离墙长度为0.30米。 横向杆计算外伸长度为0.20米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。 采用的钢管类型为483.5。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米,采用扣件连接。12.1.2.荷载参数 脚手板自重标准值0.30kN/m2， 栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.050、10kN/m2， 同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。钢丝绳作为保护措施不参与悬挑梁的计算。 12.2、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度51、不计入悬挑荷载)。 1.作用小横杆线荷载 (1)作用小横杆线荷载标准值 qk=(3.00+0.30)1.50/2=2.47kN/m (2)作用小横杆线荷载设计值 q=(1.43.00+1.20.30)1.50/2=3.420kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 Mmax=qlb2/8=3.4200.802/8=0.274kN.m =Mmax/W=0.274106/5080.0=53.86N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 V=5qklb4/384EI=5.02.52、47800.04/(3842.06 10512.19104)=0.52mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!12.3、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。(需要考虑悬挑荷载) 1.由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力 (1)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值 Fk=0.5qklb(1+a1/lb)2=0.52.470.80(1+0.20/0.80)2=1.54kN (2)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值 F=0.5qlb(153、+a1/lb)2=0.53.4200.80(1+0.20/0.80)2=2.14kN 大横杆计算荷载简图 2.抗弯强度 最大弯矩考虑为小横杆荷载的计算值最不利分配的弯矩 M=0.175Fla=0.1752.141.50=0.5618kN.m =M/W=0.5618106/5080.0=110.58N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆荷载的标准值最不利分配的挠度 V=1.146Fkla3/100EI=1.1461.541031500.003/(1002.06010512.19104)=2.4mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/154、50与10mm,满足要求!12.4、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值: R=2.150F=2.1502.14=4.6kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R = 8.00满足要求!12.5、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载55、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1260 NG1=Hgk=18.000.1260=2.268kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30021.500(0.800+0.200)/2=0.450kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1101.5002/2=0.165kN (4)吊56、挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.885kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 3.153kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2): NQ = (3.000+2.000(2- 1)1.500(0.800+0.200)/2=3.75kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: 其中 W0 基本风57、压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 0.740, Us 风荷载体型系数：Us = 0.8000 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.7400.80000.300 = 0.178kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 8.509kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.034kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW = 0.91.458、Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.1781.501.802/10 = 0.109kN.m12.6、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.034kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kh/i=171； = = 210, 满足要求! k 59、计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kh确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kh/i=197的结果查表得到0.186； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 9034.000/(0.186489.000)=99.32N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值60、，N=8.509kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kh/i=171； = = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kh确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kh/i=197的结果查表得到0.186； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 61、计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.109kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 8509.000/(0.186489.000)+(109000.000/5080.000)=115.01N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!12.7、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw 脚手架顶部Uz = 1.000 连墙件均匀布置, 受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位 脚手架顶部风荷载标准值W62、k=UzUsWo=1.0000.80000.300 = 0.240kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.240kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.001.803.001.50 = 16.200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 5.443kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.44kN (2)连墙件的稳定承载力计算： 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=30.00/1.58=19 长细比=19 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 63、满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.949； Nl/A=8.44103/(0.949489)=18.19N/mm2 连墙件稳定承载力=f=0.85205，连墙件稳定承载力计算满足要求! (3)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 8.443kN小于扣件的抗滑力16.00kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 预埋钢管式连墙件扣件连接示意图12.8、悬挑梁的受力计算: 型钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上层建筑结构斜拉结，钢丝绳不参与悬挑钢梁受力计算。 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙64、支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，m1 = 300mm，m2 = 1100mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.23.15+1.43.75=9.03kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/1.80=0.67 kl=0.30/1.80=0.17 k65、2=1.10/1.80=0.61 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=25.708kN 支座反力 RB=-6.903kN 最大弯矩 MA=12.824kN.m 抗弯计算强度 f=12.824106/(1.05141000.0)=86.620N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N = NG + NQ = 3.15+3.75=6.90kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.20kN/m 最大挠度 Vmax=4.674mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨66、度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!12.9、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =12.82106/(0.929141000.00)=97.90N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f=215,满足要求!12.10、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如67、果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.903kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于6903.202/(3.1416161.5)=91.6mm； 每个地锚螺栓受拉承载力设计值 Ntb = 3.141614.1214.12170.0/4=26620.07N = 26.620KN; 螺栓的轴向拉力N = 226.620KN; 满足要求! 2.楼板局部受压承载力计算，依据混凝土结构设计规68、范（GB50010-2010）A.5.1混凝土局部承压计算如下： 楼板局部受压局部荷载计算公式: 其中 Fl 楼板局部压力设计值，即作用于楼板的轴向压力，N = 25.71kN； 荷载分布的影响系数，取0.75； l 混凝土局部受压时强度提高系数取1.0； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.85fc=12.33N/mm2； Al 混凝土局部受压面积； 经过计算得到公式右边等于: 0.751.010010012.33/1000=92.4kN 楼板混凝土局部承压计算N = 92.4 满足要求!十三、悬挑式扣件钢管脚手架型钢布置图44 中铝国际.天津建设 质量树品牌.诚信行天下1、17#楼悬挑式扣件钢管脚手架型钢布置图2、1#5#、15#、16#、22#楼悬挑式扣件钢管脚手架型钢布置图 3、6#、11#楼悬挑式扣件钢管脚手架型钢布置图 4、7#、13#、19#楼悬挑式扣件钢管脚手架型钢布置图 5、8#、12#、20#楼悬挑式扣件钢管脚手架型钢布置图 6、9#、10#楼悬挑式扣件钢管脚手架型钢布置图 7、14#、18#、21#楼悬挑式扣件钢管脚手架型钢布置图