1、 县棚户区改造城西经济适用房小区脚手架施工方案县棚户区改造城西经济适用房小区钢管脚手架施工方案工程地点：县城西建设单位：xx房地产开发有限公司监理单位：泛华工程建筑监理有限公司南宁分公司施工单位：集团第二建筑工程有限责任公司编制单位：集团第二建筑工程有限责任公司编制日期：2016年 月 日1已通过质量、环境、职业健康安全三标一体认证、五获全国最高质量奖鲁班奖 县棚户区改造城西经济适用房小区钢管脚手架施工方案目 录施工组织设计（方案）会签表1施工组织设计（方案）报审表2一、编制依据6二、工程概况62.1工程基本概况62.2施工要求72.3技术保证条件7三、架体设计概况、立杆基础情况73.1架体设2、计概况73.1.1双排扣件式落地脚手架83.2.2双排扣件式悬挑脚手架83.2立杆基础情况8四、施工部署94.1组织机构94.2总体设计思路94.3劳动力准备94.4材料准备及材料检测要求94.5机具准备114.6技术准备12五、脚手架搭设施工工艺及构造要求125.1工艺流程125.2施工方法12六、成品保护24七、脚手架的拆除施工工艺24八、目标和验收标准26九、施工安全文明施工保证措施289.1组织保障289.2搭设的安全技术措施319.3拆除的安全技术措施349.4文明施工要求359.5安全管理要求379.6日常维护管理要求389.7监测监控399.8应急预案40十、应执行的强制性条文43、2十一、扣件式脚手架计算书4411.1落地扣件式脚手架计算书4411.2型钢悬挑脚手架(扣件式)3m计算书5211.2.1架体验算5311.2.2 悬挑梁验算6111.3型钢悬挑脚手架（扣件式）4m计算书6911.3.1架体验算6911.3.2悬挑梁验算7811.4多排悬挑架主梁验算6.5m计算书8611.5型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书98十二、附相关图件1291、附图1：平面布置图1292、附图2：剖面图1293、附图3：立面图1294、附图4：节点大样图129已通过质量、环境、职业健康安全三标一体认证、五获全国最高质量奖鲁班奖 126 施工组织设计（方案）会签表工程名称：县棚户区改造城西4、经济适用房小区 编号：001责 任部门或岗位签 名日 期编 制审 核审 批施工组织设计（方案）报审表工程名称：县棚户区改造城西经济适用房小区 编号：002致：泛华工程建筑监理有限公司南宁分公司（监理单位）我方根据施工合同的有关规定完成了扣件式落地双排钢管脚手架施工方案工程施工组织设计（方案）编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：扣件式落地双排钢管脚手架施工方案承包单位(章) ：集团第二建筑工程有限责任公司项目经理： 日 期： 年 月 日 专业监理工程师审查意见：专业监理工程师： 日 期： 年 月 日 总监理工程师审查意见：项目监理机构： 总监理工程师： 日 期： 年 月 日 5、一、编制依据1、建筑施工手册第五版2、建筑结构荷载规范GB50009-20123、建筑施工脚手架实用手册4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 6、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 7、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；8、钢管脚手架扣件GB15831-2006；9、密目式安全网GB5725-2009；10、建筑工程施工现场消防安全技术规范GB50720-2011；11、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2009；12、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)13、建设6、工程安全生产管理条例国务院令第393号14、根据集团二建安全文明施工标准化管理图册；15、根据本工程施工组织设计及设计图纸。二、工程概况2.1工程基本概况本工程为眀建房地产开发有限公司投资兴建的县棚户区改造城西经济适用房小区，位于县城西。8#、9#楼西南方向距离拟建建筑物约4m以外设工人生活区，其他栋号四周于施工安全距离以外设材料堆场及临时施工道路。本工程为棚户区改造经济适用房住宅楼，商铺、车库、住宅为一体，1#9#楼总建筑面为75568.41，占地面积为7807.63，地上面积为75087.85；1#9#楼均为地上11层，一层部分为商铺，部分设置车库，层高均为4.2m，二层及其以上均为住宅，7、层高3m；4#设地下1层，层高为4.2m，主要为设备用房，面积为477.68；所有建筑物建筑高度均为34.200m，耐火等级为二级，为二类高层居住建筑，屋面防水等级为二级。基础结构形式均为桩承台基础，主体结构为框架剪力墙结构，结构设计年限50年，建筑结构的安全等级为二级，抗震设防烈度：本项目位于6度设防地区，结构按非抗震进行设计；屋面为上人屋面，正、后面均设计有斜坡面，两侧设计有山墙，山墙标高高于屋面4.5m。2.2施工要求1、脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、脚手架在搭设8、及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。2.3技术保证条件1、安全网络2、脚手架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。三、架体设计概况、立杆基础情况3.1架体设计概况结合本工程结构形式、实际施工特点，本工程16层采用落地双排扣件式钢管脚手架，7屋面山墙采用悬挑式钢管脚手架。此架为一架两用，既用于装修工程施工，同时兼作安全防护。3.1.1双排扣件式落地脚手架本工程1#9#楼一五层均采用扣件式双排落地钢管脚手架，脚手架搭设高度约为19.5 m，脚手架基础低于室内地坪0.3m；外架搭设严格按照现行建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011执行，按照建筑施9、工安全检查标准JGJ59-2011标准进行检查。3、技术参数：脚手架搭设方式双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上脚手架架体高度H(m)19.5脚手架钢管类型483.5立杆纵距或跨距la(m)1.2立杆横距lb(m)0.8立杆步距h(m)1.65双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板5步1设脚手板5步1设横向斜撑井架位置设置连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区县基本风压(kN/m2)0.2安全网设置全封闭3.2.2双排扣件式悬挑脚手架7到屋面采用双排扣件式悬挑脚手架，搭设高度约20.7米，采用3 m、3.5 m、4m、4.5m、6m、6.5m的16号工字钢间隔约1m-1.5m布置10、,每根立杆设工字钢，立杆控制在不大于1.5m,局部进行相应调整，外挑长度布置详见附图。悬挑钢管外架，7层挑一次直接到屋面，为确保安全工字钢外端采用14mm2、16mm2钢丝绳与上层结构悬拉，内端采用20圆钢与楼板连接，脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3m，水平4.5m(即二步三跨)：内立杆距建筑物0.3m (局部根据具体情况适当调整)，卸料平台布置及计算另编制卸料平台施工方案3.2立杆基础情况根据本工程的设计图纸及岩土地勘报告，地基面层为素填土，素填土（Q4ml）：杂色，稍湿，主要由粘性土及少量块石组成，结构松散，堆填时间在5年以内。该层在场地内局部缺失，层厚11、0.306.60米，层顶高程为204.02204.26米。根据现场实际情况要求建筑物0.000以下部分基础施工完且周边土方回填分层夯实，夯实系数大于0.94；外脚手架基础面低于0.000约-0.300m，基础采用强度为C20砼硬化，厚度为100mm，硬化后才予扣件式落地双排钢管脚手架搭设，架体周围设置200mm200mm排水沟，排水流畅不得存在积水。四、施工部署4.1组织机构外架搭设由施工员 、安全员 、技术主管 负责组织实施、检查、验收工作，其他人员配合。4.2总体设计思路按进度计划，2016年8月主体二层梁板施工，脚手架搭设应该同步于主体施工，并超出主体施工工作面至护栏1.2m高度。预计在12、2个半月内主体工程封顶，封顶后4个月内完成外墙涂料施工，外架拆除。4.3劳动力准备1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。3、搭设阶段共需架子工60名，维护阶段共需架子工10名，拆除阶段共需外架工60名。所有架子工均需持证上岗。架子工由劳务公司提供，搭设阶段安排4名测量放线工配合。4.4材料准备及材料检测要求1、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接13、钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检14、查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。4、悬挑15、梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591中的规定。5、联梁承受立杆荷载，固结点应当连接稳定、可靠，所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。6、用于固定悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。7、脚手板(1)脚手板可用竹材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg；(2)竹脚手板宜采用由毛竹制作的竹串片板；竹串片脚手板应符合现行行业标准建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ64的相关规定。8、16、安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：(1)网目密度不低于2000目/100c；(2)网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；(3)网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；(4)一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；(5)不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；(6)阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；(7)做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上；(8)颜色应满足环境效果要求，选用绿色；9、连墙件材料采用钢管或型钢制作，其材质应符合现行国家标17、准碳素钢结构GB/T700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定。10、可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。11、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。4.5机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）：名称数量用18、途扭力扳手10把检查扣件拧紧力度游标卡尺2把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺3把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺10把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺3把检查水平杆高差角尺3把检查剪刀撑与地面的倾角4.6技术准备安全技术交底、技术交底工作由外架工长 负责，搭设在施工方案已报公司审核、总监审批后方可进行施工。施工前应按要求向架子工作好技术交底，人员变动后应重新交底。卡环应按布置图进行埋设，锚固长度达到设计要求，楼板混凝土强度已达到设计强度要求，方可进行上部架体搭设。五、脚手架搭设施工工艺及构造要求5.1工艺流程【扣件式脚手架】场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手19、板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆(格栅) 设置卸荷钢丝绳立杆横向水平杆纵向水平杆(格栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网【型钢悬挑脚手架(扣件式)】预埋件设置安装悬挑主梁悬挑主梁上下支撑杆件设置立杆定位点设置纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆(格栅) 剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网【多排悬挑架主梁验算】【型钢悬挑脚手架(阳角B)】预埋件设置安装悬挑主梁悬挑主梁上下支撑杆件设置联梁5.2施工方法 1、地基基础 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地20、放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道抛撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除，当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排，其余按一下构造要求搭设。 本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级C20的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书），立杆垫板或底座面标高高于自然地坪50mm100mm，两侧设置200200排水沟，排水通畅，不得有积水。垫板尺寸采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm的木垫21、板或槽钢。2、悬挑梁定位定距定位，放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时，立杆直接支承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同；上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接150-200mm、外径40mm的钢管或外径25mm的钢筋，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。脚手架立杆与挑架的连接图3、悬挑梁宜采用钢筋拉环、U型螺栓进行锚固：（1）钢筋拉环、U型螺栓预埋位置宜为悬挑梁尾端向里30处；（2）钢筋预埋至砼板、砼梁底部，每侧平直段不小22、于0.6米；（3）U型螺栓预埋至砼板、砼梁底部，2根1.5米长直径18二级钢筋放置U型筋上部；（4）钢筋拉环、U型螺栓与悬挑梁间隙用木楔楔紧；（5）锚固处楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施；压环钢筋、锚固螺栓构造4、特殊部位悬挑梁布置：（1）悬挑结构部位：悬挑梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施；悬挑结构处的悬挑梁布置（2）建筑结构阳角部位：悬挑梁宜扇形布置，如果阳角处悬挑梁交汇，无法保证伸入端长度，在交汇处采用两侧悬挑梁与阳角处悬挑梁焊接，上下各增设-20020010mm钢板，所有接触点必须满焊，焊脚高23、度不得小于8mm，且不得有气孔、夹渣、漏焊等现象；如果结构阳角部位钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施；阳角处的悬挑梁布置1阳角处的悬挑梁布置2阳角处的悬挑梁布置3（3）楼梯部位：可采取阳台处的悬挑梁的上拉钢丝绳方法，或采用内置横压梁方法，横压梁搁置在楼梯间的两侧框架梁上，采用预埋件固定。因压梁布置在楼梯间处，因此需做好安全警示，铺设好人员上下踏步，以保证人员上下的安全。楼梯间悬挑梁布置4、立杆设置 （1）根据现场实际情况及验算计算书，部分立杆坐立在二层结构梁板面上，立杆处必须于二层结构梁板底采取双排架回顶措施；立杆纵距1.2m（局部有所调整，但均不大于1.2m），横距0.824、m，（可平铺三块竹串脚手板，每块竹串脚手板宽约250mm），步距为1.8m，外排架拦腰杆0.9m。(2)立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。(3)上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与副立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上25、。(4)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(5)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。(6)开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。(6)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。立杆对接接头布置纵、横向扫地杆构造 5、纵、横向水平杆设置(1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接26、头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。(2)立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。纵向水平杆对接接头布置6、剪刀撑本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、纵横向水平杆同步搭设，沿脚手架外侧立面整个长度方向和全高连续设置，外架断开处端头横向斜撑采用“之”字形，斜撑沿外架全高设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定，与地面27、的倾角为60度。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，每道剪刀撑跨越立杆根数为57根，宽度不应小于4跨，且最小间距不得小于6m，斜杆也地面的倾角在4560之间。高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。剪刀撑（立杆）搭接构造7、脚手板铺设要求（1）脚手架在拆模层、施工作业层、建筑结构地上二层必须满铺脚手板，且中间每隔不大于10m必须铺满、铺稳、实铺一道竹串脚手板，离开外墙装饰面100mm。脚手板应设置在三根横向28、水平杆上。脚手板的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，对接平铺接头处设置两根小横杆，脚手板外伸长度应取130150mm两块外伸长度不大于300mm；搭接铺时，接头支在小横杆上，搭接长度不小于200mm，伸出横向水平杆长度不小于100mm搭接时接头必须支在横向水平杆上。(2)脚手板一般应设置在三杆横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板采用平铺对接的方式。(3)满铺层脚手片须满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施，如挂设安全平网。(4)脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用12#铁线绑扎牢固。 (5)作业层的脚手板应满29、铺、铺稳，离开墙面150mm。当边侧脚手板不贴靠立杆时，应予可靠固定。(6) 脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 脚手板对接 脚手板搭接脚手板对接、搭接构造(7)在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；8、防护栏杆及挡脚板(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧，必须严密、平整，转角处采用竹条压条沿外架全高与外立杆绑扎牢固，确保安全网在转角处的直角及垂直。 (2)在每满铺竹串脚手板层上必须在外排立杆内侧距脚手板面90030、高设置一道拦腰杆，并设180高挡脚板，挡脚板长度至少满足三跨长度要求，两端用铁线与立杆绑牢。 (3)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚板。9、连墙件 (1) 外架高度大于40.2米因此必须采用刚性拉结，连墙件按水平方向不大于3.6m，垂直方向3.6m，设一拉结点，采用外径48mm3.5mm的钢管利用扣件与预埋件进行刚性拉结，并采用双扣件固定牢固，大样图见附图。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰31、阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，应报监理同意，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。(5)临时连墙件必须待与脚手架同步拆除，不允许分段、分立面拆除，拆除外架立面应一步一步地拆除。(6)开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。(7)连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。10、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为250mm，如因结构设计的限制大于250mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)32、施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。11、扣件主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。12、防护棚本工程沿脚手架外侧在标高4.5m处设四道4m宽防护棚，使其外沿明显高于内沿，避免因高空坠物而威胁施工人员的安全。13、门洞脚手架应在安全通道出入口处设置门洞。门洞处挑空二根立杆。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内设置斜胙杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm33、。安全通道处的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1至2步（外排架2步，内排架1步）。脚手架上门洞、出入口构造示意图：14、钢丝绳卸荷（1）梁板内的受拉锚环，必须在混凝土达到设计强度的75%以上方可受力使用。拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。（2）派工人扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全要拧紧，不允许松动。（3）对整个架体进行安全检查，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。钢丝绳绳卡做法六、成品保护1、连墙杆应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除o在拆除过程中,凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走o拆下34、的杆配件应以安全的方式运出和吊下,严禁向下抛掷o2、架子搭设完毕,由安全员经检查验收合格后方可使用;在使用过程中要经常清除架子上的垃圾和剩余料,注意控制使用荷载,禁止在架子上过多集中堆放材料;大风、大雨、大雾应停止高空作业;雨后对架子要进行检查,发现问题应及时处理o七、脚手架的拆除施工工艺7.1拆除顺序：解密目安全网拆护栏杆拆脚手板拆小横杆拆大横杆拆剪刀撑拆立杆拆连墙杆拉杆专递至楼面清除扣件按规格堆放整齐。7.2脚手架拆除时的工艺：1、脚手架拆除时逐层按自上而下，先加固后拆的原则进行，严禁上下同时作业，后搭的先拆，先搭的后拆，严禁采用推倒及拉倒的方法进行拆除；2、施工井架位置的脚手架暂时不拆，35、具体范围由管理人员视现场情况定，剩下不拆除的脚手架，按构造要求应有足够的连墙杆和横向支撑加固，特别对两端，没有时应加设。脚手架两头横向位置空位用钢管及安全网做好防护措施。 3、拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子，不得往下乱扔。拆除的脚架杆件、脚手板、钢管、扣件等材料应分类堆放，钢丝绳索绑稳，用塔吊吊下，以免伤人和造成不必要的损失。 4、拆除过程中最好不要中断，如需要中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。5、分段拆除高差不应大于两步，松开的扣件、杆件等应随即撤下，不得松挂在架子上6、当脚手架拆至下部最后两根长钢管的高度（36、约6米）时，应先在适当的位置搭临时抛撑加固，后拆连墙杆。7、施工现场按平面图堆放材料堆放整齐。8、施工现场保持整洁卫生，拆除后应当将其杂物清理运走。安全网拆下后堆放要整齐美观。9、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，应报监理同意，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。10、外架拆除前，原连墙件预留孔洞需修补，应先设置有效、安全、可靠的临时连墙件才予拆除原连墙件；外架拆除时，临时连墙件必须与脚手架同步拆除，不允许分段、分立面拆除，拆除外架立面应一步一步地拆除。7.3拆除时注意事项：1、必须由上而下逐层拆除，执行后搭先拆原则，严禁上下同时作业。2、连墙37、杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，脚手架分层拆除不应大于2步，如高差大于2步必须增设连墙杆。3、拆立杆时要一人先抱稳住立杆，另一人先将大横杆下的对接扣件松开，再拆大横杆上的直角扣件，抱杆人员再将立杆轻轻拔出对接扣件，然后将立杆垂直慢慢接到地面。4、拆除大横杆、斜杆、剪力撑时，应先拆中间的扣件，然后俩人同时拆除杆件两端的扣件，动作要协调，两人同时脱扣。剪刀撑、斜撑只能在拆除层上拆除，不得一次全部拆除，拆除剪刀撑时必须系好安全带，且两人以上合作拆除。5、当脚手架拆至下部最后一根长立杆高度约6.5m时，应在适当位置搭适临时抛撑，进行加固后，再拆除连墙件。6、当脚手架采38、取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端按规定增设连墙件和横向斜撑。7、拆除时严禁碰撞脚手架附近的电源线，以防触电，各杆件配件严禁抛掷。8、拆除时要做好成品保护，不要碰坏门窗玻璃、落水管、墙面等物品。9、拆除至地面的构配件应及时检查、清理、保养，按品种规格随时堆放保存。10、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。11、拆脚手架要有专人统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。八、目标和验收标准1、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）表3.0.4-1总分100分，本架体采取分阶段验收，验收目39、标得分为80分以上。检查和验收应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）8.1、8.2要求。2、检查与验收标准（1）脚手架及其地基基础应在下阶段进行检查与验收：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完68m高度后；达到设计高度后；遇有六级强风及以上大风或大雨后，冻结地区解冻后；停用超过一个月。（2）脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞衍架等的构造是否符合规范及施工方案要求；地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；扣件螺栓应无松动；高度在24m以上的双排脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合规范要求；安全防护措施应40、符合规范要求；应超载使用。（3）进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件进行：符合（2）、（4）、（5）的规定；施工方案及变更文件；技术交底文件。（4）脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合如下的规定。 注：图中1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑。（5）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表确定。不合格的必须重新拧紧至合格。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准九、施工安全文明施工保证措施9.1组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系9.2搭设的安全技术措施1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应41、超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。2、每搭完一步脚手架后，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3、立杆搭设应符合下列规定：(1)相邻立杆的对接连接应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.3.6条的规定；(2)脚手架开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；(3)当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。4、脚手架纵向水平杆的搭42、设应符合下列规定：(1)脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定；(2)纵向水平杆的搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.2.1条的规定；(3)在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角部立杆固定。5、脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定：(1)搭设横向水平杆应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.2.2条的构造规定；(2)双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm；(3)单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：1)设计上不允许留脚手眼的部位；2)过梁上与43、过梁两端成60角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；3)宽度小于1m的窗间墙；4)梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；5)砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其他砌体的门窗洞口两侧300mm和转角处600mm的范围内；6)墙体厚度小于或等于180mm；7)独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；8)砌筑砂浆强度等级小于或M2.5的砖墙。6、脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.3.2条、第6.3.3条的规定。7、脚手架连墙件安装应符合下列规定：(1)连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，不得滞后安44、装；(2)当单、双排脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。8、脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。9、脚手架门洞搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.5节的造规定。10、扣件安装应符合下列规定：(1)扣件规格必须与钢管外径相同；(2)螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；(3)在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；(4)对接口径开口应朝上或45、朝内；(5)各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。11、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：(1)栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；(2)上栏杆上皮高度应为1.2m；(3)挡脚板高度不应小于180mm；(4)中栏杆应居中设置。12、脚手板的铺设应符合下列规定：(1)脚手架应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；(2)采用对接或搭接时均应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.2.4条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；(3)在拐角、斜道平台口处的脚手板，应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。13、钢管架应46、设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。14、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。15、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。16、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。17、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。18、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。19、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。20、结构外脚手架每支搭一层47、，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。21、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。22、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。9.3拆除的安全技术措施1、拆架前:(1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁48、止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层49、拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的构配件应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2050、11的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。14、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。9.4文明施工要求进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集51、中、禁止开玩笑和打闹。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架52、上，严禁任意悬挂起重设备。在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。要保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。施工53、人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。9.5安全管理要求1、搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合54、格后方准许使用；4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；5、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；6、夜间不宜进行脚手架搭设与拆除工作；7、脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；8、脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。9、55、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；10、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施；11、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；13、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定执行；14、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。9.6日常维护管理要求1、使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。56、堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；2、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；3、做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀57、锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；4、搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；5、脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；6、健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种(1)由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损58、耗； (2)由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。9.7监测监控1、监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。2、监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。3、监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量59、精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机3卷尺5m5检测板手15、监测说明(1)班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；(2)日常检查、巡查重点部位如下：1) 杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 架体与杆件是否有变形现象；7) 地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要60、求；8) 卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象；6、监测频率(1)架体搭设期间，一般监测频率不超过35天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过1015天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。(2)架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。(3)监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。9.8应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等61、构成。应急指挥及救援人员的组成：职 能姓 名职 务联系方式组长副组长副组长组 员组 员组 员组 员 组 员组 员组 员组 员(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，62、应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A)火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B)触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时63、，必须注射破伤风抗菌素。(C)高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D)其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。十、应执行的强制性条文本外架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：3.1.3 2 钢管上严禁打孔。5.3.5 2 当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵64、距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；6.2.2 1 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；6.3.2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。6.3.5 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。665、.4.2 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件。连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步）。6.4.4 对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。6.4.5 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4的钢丝拧成一股，使用时不应少于两股；亦可采用直径不小于6的钢筋。6.6.3 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑；7.1.5 当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。7.3.1 脚手架必须配合施工进度搭设，一次高度66、不应超过相邻连墙件以上两步。7.3.4 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；7.3.8 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7.4.2 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；7.4.2 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；7.4.3 各构配件严禁抛掷至地面；8.1.3 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；9.0.1 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗67、人员应定期体检，合格者方可持证上岗。9.0.4 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。9.0.7 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；十一、扣件式脚手架计算书11.1落地扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架卸荷设置68、无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483.5脚手架架体高度H(m)19.5立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.65立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.1内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式5步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式5步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值69、Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区河池市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.254风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.266，0.2 计算简图：立面图侧面图 三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置 承载能力极70、限状态 q=1.2(0.038+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.038+0.351.65/(1+1)+1.431.65/(1+1)=3.858kN/m 正常使用极限状态 q=(0.038+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.038+0.351.65/(1+1)+31.65/(1+1)=2.802kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max3.8580.92/8，3.8580.12/2=0.391kNm =Mmax/W=0.391106/5080=76.886N/mm2f=205N/mm2 满足要求71、！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max52.8029004/(384206000121900)，2.8021004/(8206000121900)=0.953mm max0.953mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=3.858(0.9+0.1)2/(20.9)=2.143kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.802(0.9+0.1)2/(20.9)=1.557kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状72、态 由上节可知F1=Rmax=2.143kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.557kN q=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.628106/5080=123.658N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.297mmminla/150，10min1650/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.548kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣73、件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=2.143kNRc=0.858=6.8kN 纵向水平杆：Rmax=2.548kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H19.5脚手架钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.038/h)H=(0.129+(0.9+0.1)1/20.038/1.8)19.5=2.724kN 单内立杆：NG1k=2.724kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb74、+a1)Gkjb1/5/2=(19.5/1.8+1)1.65(0.9+0.1)0.351/5/2=0.683kN 1/5表示脚手板5步1设 单内立杆：NG2k1=0.683kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/5=(19.5/1.8+1)1.650.171/5=0.664kN 1/5表示挡脚板5步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.6519.5=0.322kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.683+0.664+0.3275、2=1.669kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.683kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.65(0.9+0.1)(13+22)/2=5.775kN 内立杆：NQ1k=5.775kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.724+1.669)+ 0.91.45.775=12.547kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.724+0.683)+ 0.91.45.775=11.365kN 七、立杆稳定性验76、算脚手架架体高度H19.5立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.8=170.886210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.8=197.373 查规范表A得，=0.186 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N77、=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.724+1.669)+1.45.775=13.356kN =N/(A)=13355.97/(0.186489)=146.843N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.724+1.669)+0.91.45.775=12.547kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.21.651.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=12547.47/(0.186489)+134719.2/78、5080=164.474N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、脚手架架体高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)/(1.2gk)=(0.18648920510-3-(1.21.669+1.45.775)/(1.20.129)=55.283m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mw A/W)/(1.2gk)=(0.18648920510-3-(1.21.669+0.91.4(5.775+0.13510000.186489/5080)/(1.20.129)=40.873m Hs=40.873mH=19.5m 满79、足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1500连墙件截面类型钢管连墙件型号483.5连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h3la=1.40.26621.831.65=6.636kN 长细比=l0/i=1500/15.8=94.937，查规范表A.0.6得，=0.634 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.636+3)103/(0.634489)80、=31.081N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.636+3=9.636kN0.8512=10.2kN 满足要求！ 十、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 立杆轴力标准值N= NG1k+NG2k+NQ1k=2.724+1.669+5.775=10.167kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.167/(10.25)40.67kPafg140kPa 满足要求！11.2型钢悬挑脚手架(扣件式)3m计算书 计算依81、据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 11.2.1架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483.5脚手架架体高度H(m)20.7立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.1内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立82、杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式5步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式5步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区河池市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(83、kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.212，0.147 计算简图：立面图侧面图 三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.038+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.038+0.351.5/(1+1)+1.431.5/(1+1)=3.511kN/m 正常使用极限状态 q=(0.038+Gkjbla/(n+1)+Gkl84、a/(n+1)=(0.038+0.351.5/(1+1)+31.5/(1+1)=2.551kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max3.5110.82/8，3.5110.12/2=0.281kNm =Mmax/W=0.281106/5080=55.293N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max52.5518004/(384206000121900)，2.5511004/(8206000121900)=0.542mm max0.542mmminlb/150，1085、min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=3.511(0.8+0.1)2/(20.8)=1.777kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.551(0.8+0.1)2/(20.8)=1.291kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.777kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.291kN q=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.4741086、6/5080=93.351N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max2.058mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.119kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.777kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=2.119kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H20.7脚手架钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准值gk(k87、N/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.038/h)H=(0.12+(0.8+0.1)1/20.038/1.8)20.7=2.683kN 单内立杆：NG1k=2.683kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/5/2=(20.7/1.8+1)1.5(0.8+0.1)0.351/5/2=0.591kN 1/5表示脚手板5步1设 单内立杆：NG2k1=0.591kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb88、1/5=(20.7/1.8+1)1.50.171/5=0.638kN 1/5表示挡脚板5步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.520.7=0.31kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.591+0.638+0.31=1.539kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.591kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.5(0.8+0.1)(13+22)/2=4.725kN 内立杆：NQ1k=4.725kN 组合风荷载作用89、下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.683+1.539)+ 0.91.44.725=11.019kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.683+0.591)+ 0.91.44.725=9.882kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H20.7立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.790、m 长细比=l0/i=2.7103/15.8=170.886210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.8=197.373 查规范表A得，=0.186 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.683+1.539+4.725=8.946kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.683+1.539)+1.44.725=11.681kN =N/(A)=11680.614/(0.1864891、9)=128.423N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.683+1.539+4.725=8.946kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.683+1.539)+0.91.44.725=11.019kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1471.51.82/10=0.09kNm =N/(A)+ Mw/W=11019.114/(0.186489)+90016.92/5080=138.87N/mm2f=205N/mm2 满92、足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1500连墙件截面类型钢管连墙件型号483.5连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.21221.831.5=4.808kN 长细比=l0/i=1500/15.8=94.937，查规范表A.0.6得，=0.634 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.808+3)103/(0.634489)=293、5.185N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.808+3=7.808kN0.912=10.8kN 满足要求！11.2.2 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)19.5悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)120主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1425梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺94、栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉125030001180是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.9511.68420150028.9511.6812201500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁95、截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.95/1=8.95kN 第2排：F2=F2/nz=8.95/1=8.95kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.68/1=11.68kN 第2排：F2=F2/nz=11.68/1=11.68kN 1、强度验算 弯矩图(k96、Nm) max=Mmax/W=2.486106/141000=17.629N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=14.3551000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=16.965N/mm2 max=16.965N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.103mm=2lx/250=21300/250=10.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.81kN,R2=10.473kN,R3=14.367kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳97、型号619(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)2160(纤维芯)钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式抱合式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1180)=68.529 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=114.3698、7=14.367kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=14.367/tan68.529=5.651kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=14.367/sin68.529=15.439kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=15.439kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=169.96kN Fg= Fg/k=0.85169.96/9=16.052kNNS=15.439kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66716.052/(215.19)=99、1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=16.052103/(142/4)=104.274N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=216.052103/(202)=25.547N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=15.439103/(10100)=15.439N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值100、增大系数f=1.22 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(NSZ1)|/nz=|(-(-5.651)|/1=5.651kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.486106/(1.05141103)+5.651103/2610=18.955N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=2.101、486106/(0.929141103)=18.976N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1425梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =0.405kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=0.81103/(43.14162.5)=1.611mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=0102、.81103/(4162/4)=1.007kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =0.405kN 2(b2-d2/4)fcc=2(802-3.14162/4)13.585/1000=168.425kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！11.3型钢悬挑脚手架（扣件式）4m计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ1103、28-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 11.3.1架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483.5脚手架架体高度H(m)20.7立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.1内立杆离建筑物距离a(m)0.75双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式5步1设密目式安104、全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式5步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区柳州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.212，0.147 计算简图：立面图侧面图 三、横向水平杆验算纵、横向水平105、杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.038+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.038+0.351.5/(1+1)+1.431.5/(1+1)=3.511kN/m 正常使用极限状态 q=(0.038+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.038+0.351.5/(1+1)+31.5/(1+1)=2.551kN/m 计算简图如下：106、 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max3.5110.82/8，3.5110.12/2=0.281kNm =Mmax/W=0.281106/5080=55.293N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max52.5518004/(384206000121900)，2.5511004/(8206000121900)=0.542mm max0.542mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1107、)2/(2lb)=3.511(0.8+0.1)2/(20.8)=1.777kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.551(0.8+0.1)2/(20.8)=1.291kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.777kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.291kN q=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.474106/5080=93.351N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm)108、 max2.058mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.119kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.777kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=2.119kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H20.7脚手架钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)109、n/20.038/h)H=(0.12+(0.8+0.1)1/20.038/1.8)20.7=2.683kN 单内立杆：NG1k=2.683kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/5/2=(20.7/1.8+1)1.5(0.8+0.1)0.351/5/2=0.591kN 1/5表示脚手板5步1设 单内立杆：NG2k1=0.591kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/5=(20.7/1.8+1)1.50.171/5=0.638kN 1/5表示挡脚板5步1设 4、围护材料的自重110、标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.520.7=0.31kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.591+0.638+0.31=1.539kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.591kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.5(0.8+0.1)(13+22)/2=4.725kN 内立杆：NQ1k=4.725kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.683+1.53111、9)+ 0.91.44.725=11.019kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.683+0.591)+ 0.91.44.725=9.882kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H20.7立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.8=170.886210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆112、计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.8=197.373 查规范表A得，=0.186 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.683+1.539+4.725=8.946kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.683+1.539)+1.44.725=11.681kN =N/(A)=11680.614/(0.186489)=128.423N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k113、+NG2k+NQ1k=2.683+1.539+4.725=8.946kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.683+1.539)+0.91.44.725=11.019kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1471.51.82/10=0.09kNm =N/(A)+ Mw/W=11019.114/(0.186489)+90016.92/5080=138.87N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(k114、N)3连墙件计算长度l0(mm)1500连墙件截面类型钢管连墙件型号483.5连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.21221.831.5=4.808kN 长细比=l0/i=1500/15.8=94.937，查规范表A.0.6得，=0.634 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.808+3)103/(0.634489)=25.185N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算：115、 Nlw+N0=4.808+3=7.808kN0.912=10.8kN 满足要求！ 11.3.2悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)19.5悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1800主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)120主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1950梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固116、定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉167030001550是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.9511.68870150028.9511.6816701500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215117、主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.95/1=8.95kN 第2排：F2=F2/nz=8.95/1=8.95kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.68/1=11.68kN 第2排：F2=F2/nz=11.68/1=11.68kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=4.108106/141000=29.134N/mm2f=215N/mm2 符合要求118、！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.8541000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=8.1N/mm2 max=8.1N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.28mm=2lx/250=21800/250=14.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.664kN,R2=7.998kN,R3=16.948kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)2160(纤维芯)钢丝绳直径(mm)16钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9119、钢丝绳绳夹型式抱合式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)15焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1550)=62.676 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=116.948=16.948kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=16.948/tan62.676=8.757kN 上拉杆件轴向力：120、 NS1=RS1/sin1=16.948/sin62.676=19.077kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=19.077kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=220.948kN Fg= Fg/k=0.85220.948/9=20.867kNNS=19.077kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66720.867/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=20.867103/(142/4)=135.557N/mm2121、ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=220.867103/(202)=33.211N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=19.077103/(15100)=12.718N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(NSZ1)|/nz=|(-(-8.75122、7)|/1=8.757kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=4.108106/(1.05141103)+8.757103/2610=31.102N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=4.108106/(0.929141103)=31.361N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主123、梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1950梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =0.332kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=0.664103/(43.14162.5)=1.321mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=0.664103/(4162/4)=0.826kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算124、如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =0.332kN 2(b2-d2/4)fcc=2(802-3.14162/4)13.585/1000=168.425kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！11.4多排悬挑架主梁验算6.5m计算书 计算依据： 1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计125、规范GB50010-2010 一、基本参数主梁离地高度(m)19.5悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2800主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)120主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3400梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、梁板参数边梁截面尺寸(mm)宽高240500楼板厚度(mm)120保护层厚度(mm)梁：25,板：15计算跨度lo(mm)梁：6500,板：3500126、板底部平行主梁方向钢筋12150 HRB335板底部垂直主梁方向钢筋12150 HRB335板顶部平行主梁方向钢筋12150 HRB335板顶部垂直主梁方向钢筋12150 HRB335梁截面底部贯通纵筋620(2排)HRB335梁截面顶部贯通纵筋420(1排)HRB335梁中箍筋8150HRB335(4)钢筋混凝土梁板自重标准值Gk(kN/m3)25楼面均布活荷载Qk(kN/m2)2 三、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉167030001550是2上拉270030002580127、是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1810.987015002810.9167015003810.927001500 附图如下：平面图立面图 四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度128、(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.241=0.241kN/m 第1排：F1=F1/nz=8/1=8kN 第2排：F2=F2/nz=8/1=8kN 第3排：F3=F3/nz=8/1=8kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/nz=10.9/1=10.9kN 第3排：F3=F3/nz=10.9/1=10.9kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=3.137106/185000=16.955N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN129、) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.3741000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=6.237N/mm2 max=6.237N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.12mm=2lx/360=22800/360=15.556mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.164kN,R2=5.827kN,R3=19.236kN,R4=9.264kN 五、上拉杆件验算 钢丝绳型号637(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)2160(钢芯)钢丝绳直径(mm)16钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全130、系数k10钢丝绳绳夹型式抱合式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)24.5钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)18花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1550)=62.676 2=arctanL1/L2=arctan(3000/2580)=49.304 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=119.236=19.236kN RS2=nzR4=19131、.264=9.264kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=19.236/tan62.676=9.939kN NSZ2=RS2/tan2=9.264/tan49.304=7.967kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=19.236/sin62.676=21.652kN NS2=RS2/sin2=9.264/sin49.304=12.219kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=21.652kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=260.237kN Fg= Fg/k=0.132、85260.237/10=22.12kNNS=21.652kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66722.12/(224.5)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=22.12103/(182/4)=86.927N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=222.12103/(202)=35.205N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=133、NS/(helw)=21.652103/(10100)=21.652N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 六、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(NSZ1-NSZ2)|/nz=|(-(-9.939-7.967)|/1=17.906kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=3.137106/(1.05185103)+17.906103/3060=21.999N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结134、构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。 = Mmax/(bWx)=3.137106/(0.853185103)=19.875N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3400梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 锚固螺栓未受拉力，无需135、计算，节点按构造做法即可。 5、主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算 由于主梁内锚固点处支座反力R10，此时楼板锚固点处受压，不受负弯矩作用，不需进行配筋验算 6、边梁配筋及抗剪验算 梁自重：q1Gkh1b=250.50.24=3kN/m 板自重：q2Gkh2l0/2=250.123.5/2=5.25kN/m 均布荷载设计值：q =1.2(q1+q2)+1.4Qk(b+l0/2)= 1.2(3+5.25)+1.42(0.24+3.5/2)=15.472kN/m 集中荷载设计值N2=R2=5.827kN 计算简图如下： 1)、边梁配筋验算 弯矩图一(kNm) 弯矩图二(kNm) 边梁弯矩值为：Mma136、x =max(M1,M2)=102.808kNm 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条：公式参数剖析s=Mmax/(1fcbh02)=102.808106/(114.32404442)=0.1521系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值b计算宽度：b=240mmh0截面有效高度:h0=500-25-8-20/2-(2-1)25/2=444mm=1-(1-2s)1/2=1-(1-20.152)1/2=0.166s截面抵抗矩系数s =1-137、/2=1-0.166/2=0.917相对受压区高度M1=Afy(h0-as)=1256.637300(444-35)10-6=154.189kN.mas受压区边缘至受压钢筋合力作用点距离as=25+20/2+(1-1)25/2=35mmA梁顶层钢筋界面面积：A= n(d/2)2=43.142(20/2)2=1256.637mm2As=(Mmax-M1)/(sfyh0)=(102.808-154.189)106/(0.917300444)=-420.586mm2Mmax边梁弯矩数值s力臂系数fy钢筋强度设计值，可按本规范表4.2.3-1取值 AsAs=n(d/2)2=63.14(20/2)2=1138、884.956mm2 符合要求！ 2)、边梁抗剪验算 剪力图一(kN) 剪力图二(kN) 锚固压点处楼板负剪力数值为：Vmax =max(V1,V2)=65.971kN 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.3.4条：公式参数剖析V=cvftbh0+fyvAsv/sh0 =(0.4381.43240444+300201.062/150444)/1000 =245.21kNV构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值cv斜截面混凝土受剪承载力系数；按本规范第6.3.4条的规定取值b计算宽度：b=240mmft混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表4.1.4-2取值h0截面有效高度:h139、0=500-25-8-20/2-(2-1)25/2=444mmfyv箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3的规定采用Asv配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距 Vmax=65.971kNV=245.21kN 符合要求！11.5型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 一、基本参数 1、基本参数阳角处主梁悬挑方式联梁悬挑建筑物阳角处角度90梁/楼板混凝土强度等级C30阳角对角线上是否有主梁是 2、立杆荷载参数第140、几排立杆离墙距离a(m)荷载标准值F(kN)荷载设计值F(kN)10.75911.421.55911.4 3、外排立杆纵距序号外排立杆纵距lai(m)10.821.231.2441.24 二、主梁布置及锚固参数主梁号内锚固点坐标x(m).y(m)角度(度)主梁自内锚固点伸出长度L(m)主梁锚固方式12.41,-2.411355.701U型锚固螺栓22.35,-2.051184.15U型锚固螺栓32.68,-2.431044.2U型锚固螺栓42.94,-2.33903.98U型锚固螺栓平面图 三、联梁验算联梁材料类型槽钢联梁材料规格10号槽钢联梁截面积A(cm2)12.74联梁截面惯性矩Ix(c141、m4)198.3联梁截面抵抗矩Wx(cm3)39.7联梁自重标准值gk(kN/m)0.1联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁允许挠度1/400 1、第一排立杆处的联梁计算 计算简图如下： 荷载标准值： q=gk=0.1kN/m R=F1=9kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.1=0.12kN/m R=F1=11.4kN 1）抗弯验算 =Mmax/W=2.253106/(39.7103)=56.751 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=13.005kN ma142、xVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=13.0051000481002-(48-5.3)832/(819830005.3)=28.745N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.66 mmla/400=1611/400=4.027mm 满足要求！ 4）支座反力计算 正常使用极限状态下： R1A=10.271kN； R1B=11.175kN； R1C=6.175kN； R1D=8.748kN； 承载能力极限状态下： R1A=13.005kN； R1B=14.144kN； R1C=7.815kN； R1D=11.078kN； 2、第二排立杆处的联梁计算 计算简图如143、下： 荷载标准值： q=gk=0.1kN/m R=F1=9kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.1=0.12kN/m R=F1=11.4kN 1）抗弯验算 =Mmax/W=4.476106/(39.7103)=112.746 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=17.04kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=17.041000481002-(48-5.3)832/(819830005.3)=37.663N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=2.299 mmla/400=1986/400=4.965mm 满足要144、求！ 4）支座反力计算 正常使用极限状态下： R2A=13.457kN； R2B=15.651kN； R2C=6.997kN； R2D=9.344kN； 承载能力极限状态下： R2A=17.04kN； R2B=19.811kN； R2C=8.855kN； R2D=11.832kN； 四、主梁验算 1、1号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)310主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)180主梁弹性模量E(N145、/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2501号主梁图 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =R1A=10.271kN； 第二排立杆处：P2 =R2A=13.457kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1A=13.005kN； 第二排立杆处：P2 =R2A=17.04kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=2.678106/(141103)=18.993 N/mm2f=310 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=10.521kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-146、)h2=10.5211000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.434N/mm2=180N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.159 mm2l/250=22462/250=19.696mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=0.146kN； R2=3.561kN； R3=14.848kN； R4=12.893kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳173230001562是2上拉钢丝绳236230002192是 147、3、上拉杆件验算上拉杆件类型钢丝绳钢丝绳型号637(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)2160(纤维芯)钢丝绳直径(mm)16钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k10钢丝绳绳夹型式抱合式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)24.5钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)16花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170钢筋拉环直径d(mm)20角焊缝焊角尺寸hf(mm)10角焊缝长度lw(mm)160角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/1562)=62.496 2=arctan(n2/m148、2)= arctan(3000/2192)=53.846 上拉杆件支座力： RS1=R3=14.848kN RS2=R4=12.893kN 由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： NSZ1= RS1/tan1=14.848/tan(62.496)=7.731kN NSZ2= RS2/tan2=12.893/tan(53.846)=9.42kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力： NS1= RS1/sin1=14.848/sin(62.496)=16.74kN NS2= RS2/sin2=12.893/sin(53.846)=15.968kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=maxNS1,N149、S2 =16.74kN 查(建筑施工计算手册江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=224.358kN Fg=Fg/k=0.85224.358/10=19.07kNNS=16.74kN 符合要求！ n=1.667Fg/(2T)=1.66719.07/(224.5)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=19.07103/(162/4)=94.846N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=219.07103/(202)=30.351N/mm2f=65N/mm2 注：f150、为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 上拉杆件1角焊缝验算： f= NS1cos1/(0.7hflw)=16.74103cos(62.496)/(0.710160)=6.902N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS1sin1/(0.7hflw)=16.74103sin1/(0.710160)=13.257N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20.5=(13.257/1.22)2+6.90220.5=12.873N/mm2151、ffw=160N/mm2 符合要求！ 上拉杆件2角焊缝验算： f= NS2cos2/(0.7hflw)=15.968103cos(53.846)/(0.710160)=8.411N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS2sin2/(0.7hflw)=15.968103sin2/(0.710160)=11.512N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20.5=(11.512/1.22)2+8.41120.5=12.641N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =Nsz1+Nsz2152、 =17.151kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.678106/(1.05141000)+17.151103/2610=24.66 N/mm2f=310N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.785。 = Mmax/(bWx)=2.678106/(0.785141103)=24.195N/mm2f=310N/mm2 符合要求！ 5、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚153、固点离建筑物距离(mm)120锚固螺栓直径d(mm)18混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170梁/楼板混凝土强度等级C30 1）螺栓粘结力锚固强度计算 锚固螺栓不受力 2）混凝土局部承压计算 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =1.780kN 2(b2-d2/4)fcc=2(902-3.14182/4)13.585/1000=213.167kN 满足要求 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=518=90mm 五、主梁验算 1、2号主梁验算主梁材料类型工字154、钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)310主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)180主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2502号主梁图 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =R1B=11.175kN； 第二排立杆处：P2 =R2B=15.651kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1B=14.144kN； 第二155、排立杆处：P2 =R2B=19.811kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=2.577106/(141103)=18.277 N/mm2f=310 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=11.138kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=11.1381000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=13.163N/mm2=180N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.104 mm2l/250=21964/250=15.712mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=-0.073kN； R2=3.971kN； R3=16156、.881kN； R4=14.197kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳143830001302是2上拉钢丝绳189130001755是 3、上拉杆件验算上拉杆件类型钢丝绳钢丝绳型号637(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)2160(纤维芯)钢丝绳直径(mm)16钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k10钢丝绳绳夹型式抱合式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)24.5钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)16花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N157、/mm2)170钢筋拉环直径d(mm)20角焊缝焊角尺寸hf(mm)10角焊缝长度lw(mm)160角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/1302)=66.539 2=arctan(n2/m2)= arctan(3000/1755)=59.672 上拉杆件支座力： RS1=R3=16.881kN RS2=R4=14.197kN 由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： NSZ1= RS1/tan1=16.881/tan(66.539)=7.326kN NSZ2= RS2/tan2=14.197/tan(59.158、672)=8.305kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力： NS1= RS1/sin1=16.881/sin(66.539)=18.402kN NS2= RS2/sin2=14.197/sin(59.672)=16.448kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=maxNS1,NS2 =18.402kN 查(建筑施工计算手册江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=224.358kN Fg=Fg/k=0.85224.358/10=19.07kNNS=18.402kN 符合要求！ n=1.667Fg/(2T)=1.66719.07/(224.5)=159、1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=19.07103/(162/4)=94.846N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=219.07103/(202)=30.351N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 上拉杆件1角焊缝验算： f= NS1cos1/(0.7hflw)=18.402103cos(66.539)/(0.710160)=6.541N/mm2ffw=160N/mm2160、 符合要求！ f=NS1sin1/(0.7hflw)=18.402103sin1/(0.710160)=15.072N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20.5=(15.072/1.22)2+6.54120.5=13.979N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 上拉杆件2角焊缝验算： f= NS2cos2/(0.7hflw)=16.448103cos(59.672)/(0.710160)=7.416N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS2sin2/(0.7hflw)=16.448103sin2/(0.710160)161、=12.676N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20.5=(12.676/1.22)2+7.41620.5=12.765N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =Nsz1+Nsz2 =15.631kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.577106/(1.05141000)+15.631103/2610=23.395 N/mm2f=310N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-20162、03)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.853。 = Mmax/(bWx)=2.577106/(0.853141103)=21.426N/mm2f=310N/mm2 符合要求！ 5、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)120锚固螺栓直径d(mm)18混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170梁/楼板混凝土强度等级C30 1）螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =0.073/2kN=0.036kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=0.0163、73103/(43.14182)=0.161mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=0.073103/(4182/4)=0.072N/mm20.85ft=144.5N/mm2 满足要求 2）混凝土局部承压计算 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =1.986kN 2(b2-d2/4)fcc=2(902-3.14182/4)13.585/1000=213.167kN 满足要求 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=518=90mm 六、主梁验算 1、3号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A164、(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)310主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)180主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2503号主梁图 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =R1C=6.175kN； 第二排立杆处：P2 =R2C=6.997kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1C=7.815kN； 第二排立杆处：P2 =R2C=8.855kN； 165、计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=0.135106/(141103)=0.957 N/mm2f=310 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=0.35kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.351000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.414N/mm2=180N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max=0.02 mm2l/250=21819/250=14.552mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=0.236kN； R2=0.625kN； R3=7.845kN； R4=8.997kN； 2、支撑杆件设置支撑点号166、支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳8973000773是2上拉钢丝绳172130001597是 3、上拉杆件验算上拉杆件类型钢丝绳钢丝绳型号637(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)2160(纤维芯)钢丝绳直径(mm)16钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k10钢丝绳绳夹型式抱合式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)24.5钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)16花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170钢筋拉环直径d(mm)20角焊缝焊角尺寸hf(mm)1167、0角焊缝长度lw(mm)160角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/773)=75.551 2=arctan(n2/m2)= arctan(3000/1597)=61.972 上拉杆件支座力： RS1=R3=7.845kN RS2=R4=8.997kN 由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： NSZ1= RS1/tan1=7.845/tan(75.551)=2.021kN NSZ2= RS2/tan2=8.997/tan(61.972)=4.789kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力： NS1= RS1/sin1168、=7.845/sin(75.551)=8.101kN NS2= RS2/sin2=8.997/sin(61.972)=10.192kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=maxNS1,NS2 =10.192kN 查(建筑施工计算手册江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=224.358kN Fg=Fg/k=0.85224.358/10=19.07kNNS=10.192kN 符合要求！ n=1.667Fg/(2T)=1.66719.07/(224.5)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=19.07103/(169、162/4)=94.846N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=219.07103/(202)=30.351N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 上拉杆件1角焊缝验算： f= NS1cos1/(0.7hflw)=8.101103cos(75.551)/(0.710160)=1.805N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS1sin1/(0.7hflw)=8.101103sin1/(0.7170、10160)=7.004N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20.5=(7.004/1.22)2+1.80520.5=6.018N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 上拉杆件2角焊缝验算： f= NS2cos2/(0.7hflw)=10.192103cos(61.972)/(0.710160)=4.276N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS2sin2/(0.7hflw)=10.192103sin2/(0.710160)=8.033N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2171、+f20.5=(8.033/1.22)2+4.27620.5=7.851N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =Nsz1+Nsz2 =6.81kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.135106/(1.05141000)+6.81103/2610=3.521 N/mm2f=310N/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.8172、53。 = Mmax/(bWx)=0.135106/(0.853141103)=1.122N/mm2f=310N/mm2 符合要求！ 5、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)120锚固螺栓直径d(mm)18混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170梁/楼板混凝土强度等级C30 1）螺栓粘结力锚固强度计算 锚固螺栓不受力 2）混凝土局部承压计算 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =0.313kN 2(b2-d2/4)fcc=2(902-3.14182/4)173、13.585/1000=213.167kN 满足要求 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=518=90mm 七、主梁验算 1、4号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)310主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)180主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2504号主梁图 荷载标准值： q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1 =R1D=8.748kN； 第174、二排立杆处：P2 =R2D=9.344kN； 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =R1D=11.078kN； 第二排立杆处：P2 =R2D=11.832kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 =Mmax/W=0.116106/(141103)=0.823 N/mm2f=310 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 Vmax=0.324kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.3241000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.383N/mm2=180N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 max175、=0.015 mm2l/250=21770/250=14.16mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=0.22kN； R2=0.574kN； R3=11.128kN； R4=11.968kN； 2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳8703000750是2上拉钢丝绳167030001550是 3、上拉杆件验算上拉杆件类型钢丝绳钢丝绳型号637(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)2160(纤维芯)钢丝绳直径(mm)16钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k10钢丝176、绳绳夹型式抱合式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)24.5钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)16花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170钢筋拉环直径d(mm)20角焊缝焊角尺寸hf(mm)10角焊缝长度lw(mm)160角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/750)=75.964 2=arctan(n2/m2)= arctan(3000/1550)=62.676 上拉杆件支座力： RS1=R3=11.128kN RS2=R4=11.968kN 由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向177、力： NSZ1= RS1/tan1=11.128/tan(75.964)=2.782kN NSZ2= RS2/tan2=11.968/tan(62.676)=6.183kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力： NS1= RS1/sin1=11.128/sin(75.964)=11.47kN NS2= RS2/sin2=11.968/sin(62.676)=13.471kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=maxNS1,NS2 =13.471kN 查(建筑施工计算手册江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=224.358kN Fg=Fg/k=0178、.85224.358/10=19.07kNNS=13.471kN 符合要求！ n=1.667Fg/(2T)=1.66719.07/(224.5)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=19.07103/(162/4)=94.846N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=219.07103/(202)=30.351N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 上拉杆件1角焊缝验算： f=179、 NS1cos1/(0.7hflw)=11.47103cos(75.964)/(0.710160)=2.484N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS1sin1/(0.7hflw)=11.47103sin1/(0.710160)=9.935N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20.5=(9.935/1.22)2+2.48420.5=8.514N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 上拉杆件2角焊缝验算： f= NS2cos2/(0.7hflw)=13.471103cos(62.676)/(0.710160)=5.521180、N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS2sin2/(0.7hflw)=13.471103sin2/(0.710160)=10.686N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20.5=(10.686/1.22)2+5.52120.5=10.354N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 4、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =Nsz1+Nsz2 =8.965kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.116106/(1.05141000)+8.965103/2610=4.218 N/mm2f=310N/m181、m2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.853。 = Mmax/(bWx)=0.116106/(0.853141103)=0.964N/mm2f=310N/mm2 符合要求！ 5、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)120锚固螺栓直径d(mm)18混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170梁/楼板混凝土强度等级C30 1）螺栓粘结力锚固强度计算 锚固螺栓不受力 2）混凝土局部承压计算 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =0.287kN 2(b2-d2/4)fcc=2(902-3.14182/4)13.585/1000=213.167kN 满足要求 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=518=90mm 八、主梁节点详图节点详图十二、附相关图件1、附图1：平面布置图2、附图2：剖面图3、附图3：立面图4、附图4：节点大样图