1、正本电梯井操作平台架搭设施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、概述4二、电梯井平面尺寸为22002200的操作平台架4（一）、落地式搭设：搭设高度40米4（二）、分段搭设：搭设高度超过40米6一、小横杆（脚手板下水平杆）的计算:81.均布荷载值计算82.抗弯强度计算83.挠度计算9二、大横杆（小横杆下）的计算:91、抗弯强度计算92.挠度计算10三、扣件抗滑力的计算:101.荷载值计算10四、脚手架荷载标准值:10五、立杆的稳定性计算:111.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算122.考虑风荷载时,立杆的稳2、定性计算12六、立杆底的支承结构计算:131、 立杆与支承钢管间的扣件抗滑承载力计算142、 支承钢管抗弯强度计算143、 挠度计算141、 型钢梁抗弯强度计算152、型钢梁整体稳定性验算15计算公式如下153、挠度计算16（2）集中荷载标准值N=0.73+2.71=3.44 KN16（3）最大挠度Vmax=0.07+1.9=1.97162、方案二：采用型钢梁按20米高度分段支承16（5）复核计算：17一、小横杆（脚手板下水平杆）的计算:18二、大横杆（小横杆下）的计算:18三、扣件抗滑力的计算:18四、脚手架荷载标准值:195、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式196、风荷载设计值产3、生的立杆段弯矩 MW计算公式19五、立杆的稳定性计算:201.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算202.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算21六、立杆底的支承型钢梁计算:212、 型钢梁抗弯强度计算222、型钢梁整体稳定性验算223、挠度计算23（2）集中荷载标准值N=3.68+2.71=6.39KN23（3）最大挠度Vmax=0.028+0.77=0.8023三、电梯井平面尺寸为28002800的操作平台架23一、小横杆（脚手板下水平杆）的计算:261.均布荷载值计算262.抗弯强度计算263.挠度计算27二、大横杆（小横杆下）的计算:27三、扣件抗滑力的计算:28四、脚手架立杆荷载计算:281、4、静荷载标准值包括以下内容：28(1)脚手架钢管的自重(kN)：28(2)脚手板及安全网自重(kN)：283.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式284、风荷载标准值应按照以下公式计算285、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式296、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式29五、立杆的稳定性计算:291.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算292.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算30六、立杆底的支承结构计算:311、 型钢梁抗弯强度计算312、型钢梁整体稳定性验算313、 挠度计算32（4）复核计算：33一、小横杆（脚手板下水平杆）的计算:34二、大横杆（小横杆下）的计算:34三、5、扣件抗滑力的计算:34四、脚手架立杆荷载计算:34(1)脚手架钢管的自重(kN)：35(2)脚手板及安全网自重(kN)：353.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式354、风荷载标准值应按照以下公式计算355、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式356、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式35五、立杆的稳定性计算:361.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算362.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算37六、立杆底的支承型钢梁计算:371、 型钢梁抗弯强度计算382、型钢梁整体稳定性验算384、 挠度计算39一、概述电梯井操作平台的作用，主要是为主体砼结构施工时电梯井钢筋、模板、砼工6、程施工提供一个操作平台，并为电梯井的后续装修阶段提供一个安全防护措施。操作平台架的搭设，可根据电梯井的平面尺寸采用双排脚手架、满堂脚手架或工具式操作平台架。操作平台架主要承受施工活荷载及支架、脚手板自重所产生的荷载，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定，结构脚手架的施工活荷载标准值采用3.0KN/。平台架的搭设，根据其搭设高度情况可采用落地式搭设、分段搭设或使用工具式操作平台架。下面以电梯井平面尺寸为22002200和电梯井平面尺寸为28002800两种情况为例，分别介绍其操作平台架的落地式搭设及分段搭设方法。二、电梯井平面尺寸为22002200的操作平台架7、（一）、落地式搭设：搭设高度40米1、电梯井内操作平台架从地下室井坑底面开始、随着施工进度搭设，钢管规格采用外径48.3mm，壁厚3.6mm的焊接钢管，搭设按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011及建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011要求进行施工。2、操作平台架搭设尺寸，立杆间距1.20米1.20米，共4根，立杆距离电梯井井壁结构0.50米，步距1.50米。水平杆设置在立杆内侧，水平杆与立杆采用扣件连接，四边形成“井”字形闭合，水平杆两端距离电梯井井壁结构不大于0.15米。3、操作层大、小横杆设置，小横杆为3根间距0.6米，大横杆为2根设于小横杆下。4、纵、横向扫地杆8、设置，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距立杆底端不大于200mm处，横向扫地杆则采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5、剪刀撑或斜撑设置，平台架外侧四个立面均连续设置竖向剪刀撑或之字型斜撑，斜杆与地面的倾角在4560之间；水平剪刀撑按每2层且不大于6米设置一道。6、连墙措施，操作平台架通过剪刀撑或斜撑的上、下端顶紧四周已经完成拆模的砼井壁，以达到架体稳定的作用。7、脚手板及安全网等防护设施的设置：施工层应满铺脚手板，脚手板应铺在3根小横杆上，并采用直径3.2的镀锌铁丝固定在支承杆件上，满铺脚手板距离四周电梯井井壁不大于0.15米。施工层的满铺脚手板下应用安全网双层兜底，施工层以下每隔29、层且不大于10米应用安全平网封闭，并在安全网下一步架满铺脚手板。8、平台架拆除，拆除前应清除脚手架上杂物及地面障碍物，拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；撑杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将撑杆整层或数层拆除后再拆脚手架；电梯井口每层均设人员照看，防止无关人员靠近，拆除材料由每层电梯口传出，不可直接丢下井底。9、安全注意事项：操作平台仅作为施工人员在施工中的作业平台及安全防护设施，不得当作支撑架使用，不得当作塔吊接料平台使用，也不得将泵送混凝土的输送管固定在平台架上。拆除下来的电梯井剪力墙模板应随拆随运走，不得长时间堆放在操作平台上。平台架使用过程应随时清理架子上的模板、木方、钢管、10、砼碎块等杂物。10、平台架计算：略（二）、分段搭设：搭设高度超过40米1、方案一：采用型钢梁进行层层分段支承（1）当平台架的搭设高度超过40米时，超过40米部分采用分段卸荷搭设，在高度方向按每个楼层进行分段，即每段架体的搭设高度为该相应楼层的高度。架体搭设尺寸，除高度按楼层外，其余搭设尺寸均按落地式架体。（2）经复核计算，分段平台架架底可采用型钢梁作为支承结构，型钢为I10热轧普通工字钢。平台架底部立杆直接落在工字钢上，落点位置预先在工字钢上焊接100长直径25的定位短钢筋。（3）支承件的预埋：工字钢在电梯井井壁钢筋施工时预埋，两端分别伸出井壁外长度不小于200，穿过井壁部分采用PVC塑料套管11、或木盒留孔以便于拆除，使用过程预留孔剩余空间用木楔填塞加以固定。（4）剪刀撑、斜撑、连墙措施、安全防护措施等设置方法及其它安全要求参照落地式操作平台架。（5）电梯井砼结构施工时，当下层电梯井井壁砼达到拆模条件并拆除模板完成后，可将该层操作平台架除型钢梁支承件以外的所有杆件及脚手板拆除下来并及时送往上部施工层作周转使用，留下型钢梁支承件并在其上满铺脚手板对电梯井井道作层层全封闭防护，符合公司2012年11月9日发布的施工现场安全文明绿色施工标准化图册要求。（6）复核计算：电梯井22002200平台架计算书（架高3米，架底型钢支承）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ112、30-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。脚手架搭设高度按层高3.0米，立杆采用单立管，共4根。立杆间距1.20米1.20米，立杆距离电梯井井壁结构0.50米，立杆的步距1.50米。钢管类型为483.0，截面面积A=4.239cm2，截面模量(抵抗矩)W=4.491cm3，惯性矩I=10.778cm4施工活荷载为3.0kN/m2，考虑1层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。安全平网荷载为0.01kN/m2。基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.7000，体型系数1.2100。(L=1200,a=500)一、小13、横杆（脚手板下水平杆）的计算:小横杆按照外伸梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算脚手板的荷载标准值 P=0.3501.2/2=0.21kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.2/2=1.8kN/m 荷载的计算值 q=1.20.21+1.41.8=2.772kN/m 小横杆计算简图（l=1200,b=350）2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为外伸梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:支座反力RA=RB=q（l/2b）=2.772（1.2/20.35）=2.633KN最大弯矩 Mmax=q（l2/8b 2/14、2）=2.772（1.22/80.352/2） =0.329KN.m =0.329106/4491.0=73.3N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为外伸梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 最大挠度Vmax =ql4（524 b 2/l2）/（384EI）荷载标准值 q=0.21+1.8=2.01kN/m外伸梁均布荷载作用下的最大挠度 Vmax =（5.0240.352/1.22）2.0112004/(3842.06105107780.0)=1.45mm小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆（小横杆下）的计算15、:大横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。最大弯矩和最大挠度考虑为简支梁在跨中承受小横杆传递集中荷载作用下的弯矩和挠度。大横杆计算简图（l=1200）1、抗弯强度计算最大弯矩 Mmax=Fl/4=2.633 =0.790106/4491.0=175.9N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!2.挠度计算 最大挠度Vmax =Fl3/（48EI）荷载标准值 q=0.21+1.8=2.01kN/mF= 2.01（1.2/20.35）=1.91KNVmax =1.9110312003(482.06105107780.0)=3.10mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10m16、m,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算脚手板的荷载标准值 P=0.3501.91.9/4=0.32kN 活荷载标准值 Q=3.01.91.9/4=2.71kN 荷载的计算值 R=1.20.32+1.42.71=4.18kN8.0kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:1、静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.134；每根立杆承受 NG1 = 0.13417、3.0=0.402kN(2)脚手板及安全网的自重标准值(kN/m2)；每根立杆承受 NG2 = （0.3500.01）1.91.9/4=0.33kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2 = 0.73kN。2、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和；每根立杆承受活荷载标准值 NQ = 3.01.91.9/4=2.71kN3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.20.73+1.42.71=4.67kN4、风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.200 18、Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.700 Us 风荷载体型系数： Us = 1.210经计算得到：Wk = 0.2001.7001.210 = 0.411kN/m2。5、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.20.73+0.91.42.71=4.29kN6、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.4111.19、2001.5001.500/10=0.14kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4.67kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，查表得，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2685/16=168； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.20、251； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =4670/(0.251424)=43.9N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=4.29kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，查表得，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 21、立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2685/16=168； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.251； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.14kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =4290/(0.251424)+140000/4491=71.5N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、立杆底的支承结构计算:（一） 先试选支承结构采用48.33.6钢管（按483计算）：支承钢管按集中力荷载作用下的简支梁进行计算，钢管自22、重荷载忽略不计(L=2200,a=500)1、 立杆与支承钢管间的扣件抗滑承载力计算底部立杆的最大轴向压力N=4.67kN8.0kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!2、 支承钢管抗弯强度计算最大弯矩Mmax=Na=4.670.5=2.34KNm= Mmax/Wn=2.34106/4491.0=521.0 N/mm2计算强度大于205.0N/mm2, 抗弯强度不满足要求!3、 挠度计算集中荷载标准值N=0.73+2.71=3.44KN最大挠度Vmax=Na(3l2-4a2)/24EI=3440500（322002-45002）/（242.060105107780.000）=43.5支承钢管的23、最大挠度大于2200.0/150与10mm,不满足要求!采用483钢管支承脚手架计算不满足要求！可考虑采用型钢。（二）采用型钢支承：支承型钢梁按集中力荷载及自重荷载作用下的简支梁进行计算，支承型钢采用I10热轧普通工字钢：截面面积A=14.35cm2，截面模量(抵抗矩)W=49cm3，惯性矩I=245cm4(L=2200,a=500)1、 型钢梁抗弯强度计算自重均布荷载标准值q=14.350.00017.8510=0.11kN/m自重均布荷载产生最大弯矩Mmax1=ql2/8=1.20.112.22/8=0.08 KNm集中力产生最大弯矩Mmax2=Na=4.670.5=2.34 KNm最大弯24、矩Mmax= 0.08+2.34=2.42 KNm= Mmax/Wn=2.42106/49000=49.4 N/mm2计算强度小于205.0N/mm2, 抗弯强度满足要求!2、型钢梁整体稳定性验算计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.86 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=0.918 经过计算得到强度 =2.42106/(0.91849000.00)=53.8N/mm2；计算强度小于205.0N/mm2, 整体稳定性满足要求!3、挠度计算（1）自重均布荷载标准值q=25、0.11 kN/m，产生最大挠度公式 =50.1122004/（3842.0601052450000）=0.07（2）集中荷载标准值N=0.73+2.71=3.44 KN产生最大挠度Vnmax=Na(3l2-4a2)/24EI=3440500（322002-45002）/（242.0601052450000）=1.9（3）最大挠度Vmax=0.07+1.9=1.97最大挠度小于2200.0/250,满足要求!采用I10型钢梁支承脚手架计算满足要求！2、方案二：采用型钢梁按20米高度分段支承（1）当平台架的搭设高度超过40米时，超过40米部分采用分段卸荷搭设，在高度方向按20米进行分段，即每段架26、体的搭设高度不大于20米。架体搭设尺寸，除高度外均按落地式架体。（2）经复核计算，分段平台架架底可采用与外架悬挑钢梁相同的材料作为支承结构，本例为I16热轧普通工字钢。平台架立杆直接落在工字钢上，落点位置预先在工字钢上焊接100长直径25的定位短钢筋。（3）支承件的预埋：工字钢在电梯井井壁钢筋施工时预埋，两端分别伸出井壁外长度不小于200，穿过井壁部分采用木盒留孔以便于拆除，使用过程预留孔剩余空间用木楔填塞加以固定。（4）剪刀撑、斜撑、连墙措施、安全防护措施等设置方法及其它安全要求参照落地式操作平台架。（5）复核计算：电梯井22002200平台架计算书（架高20米，架底型钢支承）钢管脚手架的计27、算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。脚手架搭设高度20.0米，立杆采用单立管，共4根。立杆间距1.20米1.20米，立杆距离电梯井井壁结构0.50米，立杆的步距1.50米。钢管类型为483.0，截面面积A=4.239cm2，截面模量(抵抗矩)W=4.491cm3，惯性矩I=10.778cm4施工活荷载为3.0kN/m2，考虑1层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。安全平网荷载为0.01kN/m2。基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.7000，体型系数28、1.2100。(L=1200,a=500)一、小横杆（脚手板下水平杆）的计算:同本例方案一二、大横杆（小横杆下）的计算:同本例方案一三、扣件抗滑力的计算:同本例方案一四、脚手架荷载标准值:1、静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.134；每根立杆承受 NG1 = 0.13420.0=2.68kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；每根立杆承受 NG2 = 3（0.3500.01）1.91.9/4=1.0kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2 =3.68kN。2、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和；每根立杆承受活荷载标准值 N29、Q = 3.01.91.9/4=2.71kN3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.23.68+1.42.71=8.21kN4、风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.700 Us 风荷载体型系数： Us = 1.210经计算得到：Wk = 0.2001.7001.210 = 0.411kN/m2。5、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴30、向压力： N=1.23.68+0.91.42.71=7.83kN6、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.4111.2001.5001.500/10=0.14kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.21kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，查表得，u=1.550；31、 l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2685/16=168； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.251； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =8210/(0.251424)=77.1N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值32、，N=7.83kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，查表得，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2685/16=168； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.251； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.14kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设33、计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7830/(0.251424)+140000/4491=104.7N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、立杆底的支承型钢梁计算:支承型钢梁按集中力荷载及自重荷载作用下的简支梁进行计算，支承型钢采用I16热轧普通工字钢：截面面积A=26.1cm2，截面模量(抵抗矩)W=141cm3，惯性矩I=1130cm4(L=2200,a=500)2、 型钢梁抗弯强度计算自重均布荷载标准值q=26.100.00017.8510=0.21kN/m自重均布荷载产生最大弯矩Mmax1=ql2/8=1.20.212.22/8=0.15 KNm集34、中力产生最大弯矩Mmax2=Na=8.210.5=4.11 KNm最大弯矩Mmax= 0.15+4.11=4.26 KNm= Mmax/Wn=4.26106/141000=30.2 N/mm2计算强度小于205.0N/mm2, 抗弯强度满足要求!2、型钢梁整体稳定性验算计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.86 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=0.918 经过计算得到强度 =4.26106/(0.918141000.00)=32.9N/mm2；计算强度小于205.35、0N/mm2, 整体稳定性满足要求!3、挠度计算（1）自重均布荷载标准值q=0.21 kN/m，产生最大挠度公式 =50.2122004/（3842.06010511300000）=0.028（2）集中荷载标准值N=3.68+2.71=6.39KN产生最大挠度Vnmax=Na(3l2-4a2)/24EI=6390500（322002-45002）/（242.06010511300000）=0.77（3）最大挠度Vmax=0.028+0.77=0.80最大挠度小于2200.0/250,满足要求!采用I16型钢梁支承脚手架计算满足要求！三、电梯井平面尺寸为28002800的操作平台架（一）落地式搭36、设:搭设高度30米1、电梯井内操作平台架从地下室井坑底面开始、随着施工进度搭设，钢管规格采用外径48.3mm，壁厚3.6mm的焊接钢管，搭设按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011及建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011要求进行施工。2、操作平台架搭设尺寸，按满堂脚手架，立杆间距1.10米1.10米，共9根，外立杆距离电梯井井壁结构0.30米，步距1.50米。水平杆设置在外立杆内侧，水平杆与立杆采用扣件连接，水平杆两端距离电梯井井壁结构不大于0.15米。3、其它搭设方法及安全防护要求参照电梯井22002200的操作平台架。（二）、分段搭设：搭设高度超过30米1、 方案一37、：采用型钢梁进行层层分段支承（1）当平台架的搭设高度超过30米时，超过30米部分采用分段卸荷搭设，在高度方向按每个楼层进行分段，即每段架体的搭设高度为该相应楼层的高度。架体搭设尺寸，除高度按楼层外，其余搭设尺寸均按落地式架体。（2）经复核计算，分段平台架架底可采用型钢梁作为支承件，型钢为I10热轧普通工字钢。平台架立杆直接落在工字钢上，落点位置预先在工字钢上焊接100长直径25的定位短钢筋。（3）支承件的预埋及其它搭设方法、安全防护要求等参照电梯井22002200的操作平台架。（4）复核计算：电梯井28002800平台架计算书（架高3米，架底型钢支承）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手38、架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。脚手架搭设高度3.0米，立杆采用单立管，共9根。立杆间距1.1米1.1米，立杆距离电梯井井壁结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为483.0，截面面积A=4.239cm2，截面模量(抵抗矩)W=4.491cm3，惯性矩I=10.778cm4施工活荷载为3.0kN/m2，考虑1层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。安全平网荷载为0.01kN/m2。基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.7000，体型系数1.2100。(L=1100,a=39、300)一、小横杆（脚手板下水平杆）的计算:小横杆按照均布荷载下二跨连续梁计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算脚手板的荷载标准值 P=0.3501.1=0.385kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.1=3.30kN/m 荷载的计算值 q=1.20.385+1.43.30=5.08kN/m 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为二跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩计算公式如下: Mmax=0.125ql2=0.1255.081.12=0.768 kN.m抗弯计算强度 f=0.768106/4491.0=171.0N40、/mm2小横杆的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为二跨连续梁均布荷载作用下最不利组合的挠度和计算公式如下: Vmax=0.521q1l4/100EI+0.912 q2l4/100EI静荷载 q1 = 0.385kN/m活荷载 q2 = 3.3kN/m二跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度Vmax=(0.5210.385+0.9123.3)1100.04/(1002.06105107780.0)=2.1mm小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆（小横杆下）的计算:大横杆只受杆端支座力，只需验算扣件抗滑力。三、扣件抗滑力的计算:41、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R=5.081.1=5.6kN8.0kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架立杆荷载计算:1、静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1683.000=0.504kN (2)脚手板及安全网自重(kN)：NG2 = （0.3500.01）1.11.1=0.44kN2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.0001.11.1=3.63kN3.不考虑风荷42、载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2（NG1 + NG2）1.4 NQ经过计算得到，底部立杆的轴向压力： 最大值（中立杆）N1 = 1.2（0.504 + 0.44）1.43.63 =6.2KN边立杆N2 = 1.2（0.504 + 0.44）1.43.63 0.5=3.7KN 4、风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.700 Us 风荷载体型系数： Us = 1.210经计算得到：Wk = 0.2001.7001.210 = 0.411kN/m2。5、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计43、算公式 N = 1.2（NG1 + NG2） + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力（中立杆）：N=1.2（0.504 + 0.44）1.43.63 0.9=5.7KN 6、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.4111.1001.5001.500/10=0.128kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.2kN；i 计44、算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，查表得，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=162； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =6200/(0.268424)=54.6N/m45、m2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.7kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，查表得，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=162； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立46、杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.128kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =5700/(0.268424)+128000/4491=78.7N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、立杆底的支承结构计算:支承型钢梁按集中力荷载及自重荷载作用下的简支梁进行计算，支承型钢采用I10热轧普通工字钢：截面面积A=14.35cm2，截面模量(抵抗矩)W=49cm3，惯性矩I=245cm4（L=2800,a=300）1、 型钢梁抗弯强度计算自重均布荷载标准值q=14.350.00017.85147、0=0.11kN/m自重均布荷载产生最大弯矩Mmax1=ql2/8=1.20.112.82/8=0.13 KNm集中力产生最大弯矩Mmax2=N2a+N1l/4=3.70.3+6.22.8/4=5.45 KNm最大弯矩Mmax= 0.13+5.45 =5.6 KNm= Mmax/Wn=5.6106/49000.0=114.3 N/mm2计算强度小于205.0N/mm2, 抗弯强度满足要求!2、型钢梁整体稳定性验算计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.44 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-48、2003)附录B其值b=0.874 经过计算得到强度 =5.6106/(0.87449000.00)=130.8N/mm2；计算强度小于205.0N/mm2, 整体稳定性满足要求!3、 挠度计算（1）自重均布荷载标准值q=0.11 kN/m，产生最大挠度公式 =50.1128004/（3842.0601052450000）=0.17（2）集中荷载标准值N1=（0.504 + 0.44）3.63=4.6KNN2=（0.504 + 0.44）0.53.63=2.8 KN最大挠度Vmax=N2a(3l2-4a2)/24EI+N1l3/48EI=2800300（328002-43002）/（242.049、601052450000）+460028003/（482.0601052450000）=5.7（3）最大挠度Vmax=0.17+5.7=5.9最大挠度小于2800.0/250,满足要求!采用I10型钢梁支承脚手架计算满足要求！2、 方案二：采用型钢梁按20米高度分段支承（1）当平台架的搭设高度超过30米时，超过30米部分采用分段卸荷搭设，在高度方向按20米进行分段，即每段架体的搭设高度不大于20米。架体搭设尺寸，除高度外均按落地式架体。（2）经复核计算，分段平台架架底可采用与外架悬挑钢梁相同的材料作为支承件，本例为I16热轧普通工字钢。平台架立杆直接落在工字钢上，落点位置预先在工字钢上焊接1050、0长直径25的定位短钢筋。（3）支承件的预埋及其它搭设方法、安全防护要求等参照电梯井22002200的操作平台架。（4）复核计算：电梯井28002800平台架计算书（架高20米，架底型钢梁支承）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。脚手架搭设高度20.0米，立杆采用单立管，共9根。立杆间距1.1米1.1米，立杆距离电梯井井壁结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为483.0，截面面积A=4.239cm2，截面模量(抵抗矩)W=4.491cm3，惯性矩I=10.778cm51、4施工活荷载为3.0kN/m2，考虑1层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。安全平网荷载为0.01kN/m2。基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.7000，体型系数1.2100。(L=1100,a=300)一、小横杆（脚手板下水平杆）的计算:同本例方案一二、大横杆（小横杆下）的计算:同本例方案一三、扣件抗滑力的计算:同本例方案一四、脚手架立杆荷载计算:1、静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.16820=3.36kN (2)脚手板及安全网自重(kN)：NG2 = 3（0.3500.01）1.11.1=1.31kN252、.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.0001.11.1=3.63kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2（NG1 + NG2）1.4 NQ经过计算得到，底部立杆的轴向压力： 最大值（中立杆）N1 = 1.2（3.36 + 1.31）1.43.63 =10.7KN边立杆N2 = 1.2（3.36 + 1.31）1.43.63 0.5=8.1KN 4、风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.700 Us 风荷载体型系数： Us = 1.21053、经计算得到：Wk = 0.2001.7001.210 = 0.411kN/m2。5、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2（NG1 + NG2） + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力（中立杆）：N=1.2（3.36 + 1.31）1.43.63 0.9=10.2KN 6、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.4111.1001.5001.500/10=0.128k54、N.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.7kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，查表得，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=162； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm255、)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =10700/(0.268424)=94.2N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.2kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，查表得，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm356、； 由长细比，为2599/16=162； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.128kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10200/(0.268424)+128000/4491=118.3N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、立杆底的支承型钢梁计算:支承型钢梁按集中力荷载及自重荷载作用下的简支梁进行计算，支承型钢采用I16热轧普通工字钢：截面面积A=26.1cm2，截面模量(抵抗矩)W=141cm57、3，惯性矩I=1130cm4（L=2800,a=300）1、 型钢梁抗弯强度计算自重均布荷载标准值q=26.100.00017.8510=0.21kN/m自重均布荷载产生最大弯矩Mmax1=ql2/8=1.20.212.82/8=0.25 KNm集中力产生最大弯矩Mmax2=N2a+N1l/4=8.10.3+10.72.8/4=9.92 KNm最大弯矩Mmax= 0.25+9.92 =10.2 KNm= Mmax/Wn=10.2106/141000.0=72.3 N/mm2计算强度小于205.0N/mm2, 抗弯强度满足要求!2、型钢梁整体稳定性验算计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整58、体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.44 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=0.874 经过计算得到强度 =10.2106/(0.874141000.00)=82.7N/mm2；计算强度小于205.0N/mm2, 整体稳定性满足要求!4、 挠度计算（1）自重均布荷载标准值q=0.21 kN/m，产生最大挠度公式 =50.2128004/（3842.06010511300000）=0.07（2）集中荷载标准值N1=3.36 + 1.313.63=8.3 KNN2=3.36 + 1.310.53.63=6.5 KN最大挠度Vnmax=N2a(3l2-4a2)/24EI+N1l3/48EI=6500300（328002-43002）/（242.06010511300000）+830028003/（482.06010511300000）=2.4（3）最大挠度Vmax=0.07+2.4=2.5最大挠度小于2800.0/250,满足要求!采用I16型钢梁支承脚手架计算满足要求！