1、湘潭万达广场项目 B地块标准层轮扣式支承架安全专项方案 中国建筑第二工程局有限公司CHINA CONSTRUCTION SECOND ENGINEERING BUREAUS CO.LTD. 目 录 1 编制依据11.1施工组织设计11.2图纸11.3国家、行业、地方相关标准11.4相关法律法规22 工程概况22.1 设计概况23 轮扣式脚手架的简介44 轮扣式脚手架的施工要点及技术参数64.1 施工要点64.2轮扣式脚手架技术参数65 轮扣式支撑的设计76 施工部署及施工准备76.1工艺流程76.2劳动力组织86.3机械设备86.4材料准备87、操作工艺127.1支模方式127.2支撑体系122、7.3架体支设构造的要求137.4架体拆除148、验收质量标准159、职业健康安全要求179.1职业健康安全保证措施179.2环境保证措施1810、施工监测方案及安全应急预案1810.1施工监测方案1810.2安全应急预案1911 计算书2211.1轮扣支架按承插型盘扣式楼板模板支架计算2211.2 轮扣支架按承插型盘扣式梁模板支架计算3355 中国建筑第二工程局有限公司CHINA CONSTRUCTION SECOND ENGINEERING BUREAUS CO.LTD. 1 编制依据1.1 施工组织设计序号名 称1湘潭万达广场项目施工组织设计1.2 图纸序号名 称编 号1湘潭万达广场B地3、块结构施工图1.3 国家、行业、地方相关标准序号名 称编 号1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2012版）3钢管脚手架扣件GB/5831-20064建筑结构荷载规范GB50009-20125直缝电焊钢管GB/T13793-20086低压流体输送用焊接钢管GB/T3091-20087碳素结构钢GB/T700-20068钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20019一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352-200910梯型螺纹GB/T 5796-200511木结构设计规范GB 50005-2003(2005)版124、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-201113建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200814建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201015建筑工程施工技术资料管理1.4 相关法律法规序号名 称编 号中华人民共和国建筑法主席令第91号中华人民共和国安全生产法主席令第70号建筑工程质量管理条例国务院令第279号建设工程安全管理条例国务院令第393号工程建设标准强制性条文房屋建筑部分2011年版2 工程概况2.1 设计概况1建筑面积（m2）总建筑面积57.38万地下面积8.99万占地面积10.2万地上面积48.39万2层数商铺地下一屋商铺地上1-2层住宅楼地下5、一屋住宅楼地上33-34层3层高（m）商铺地下室首层二层4.65m4.75-5.1m4.5m住宅楼地下首层二层标准层一层3.9m、5.3m、5.5m4.2m、4.8m2.94高度基础标高56.7基坑深度56.2商铺檐口9.25m、9.75m建筑高度10.75m、10.25m住宅檐口高度95.7m、95.7m建筑总高97.5m、102.5m5结构形式基础类型桩基础/筏板结构类型地下部分框架-剪力墙结构地上部分剪力墙结构6结构梁断面尺寸（mm）概况内容基础底板厚度mm500、400、300地下室顶板厚度mm180、200地上部分板厚mm100、120、130、140外墙厚度mm300、200内墙厚6、度mm200柱断面地下部分500*700、500*1100、700*800、地上部分400*400、500*500、500*600梁断面地下部分450*1800、400*1600、300*800、300*900、250*500地上部分300*800、300*600、200*500、200*600、200*400、200*300、150*3003 轮扣式脚手架的简介轮扣（直插）式脚手架是一种具有自锁功能的直插式新型钢管脚手架，参照住房和城乡建设部颁发的JGJ231-2010标准生产，主要构件为立杆和横杆，盘扣节点结构合理，立杆轴向传力，使脚手架整体在三维空间结构强度高、整体稳定性好，并具有可靠的7、自锁功能，能有效提高脚手架的整体稳定强度和安全度，能更好的满足施工安全的需要。具有拼拆迅速、省力，结构简单、稳定可靠，通用性强，承载力大，安全高效，不易丢失，便于管理，易于运输等特点轮扣式脚手架是由盘扣式脚手架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。与其相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性强，易于场地管理等特点轮扣式脚手架其主要特点是： （1）具有多功能性：可以根据具体的施工要求，组成不同的组架尺寸、形状和承载能力的单、双排脚手架，支撑架，支撑柱等多种功能的施工装备。（2）具有高功效：构造简单、拆装简便、快速，完全避免了螺栓作业和零散扣件的丢损，接头拼装拆速度比常规块5倍以上，拼拆快速省力，工人用一把8、铁锤即可完成全部作业。（3）具有承载力大：立杆连接是同轴心承插，节点在框架平面内，接头具有抗弯、抗剪、抗扭力学性能，结构稳定，承载力大。（4）具有安全可靠性：接头设计时考虑到自重力的作用，使接头具有可靠的双向自锁能力，作用于横杆上的荷载通过轮扣传递给立杆，轮扣具有很强的抗剪能力（最大为199KN）。（5）产品标准化包装，维修少、装卸快捷、运输方便、易存放。（6）轮扣式脚手架使用寿命比扣件脚手架高很多，一般可以用10年以上，由于抛弃了螺栓连接。构件经碰耐磕就算锈蚀不影响拼拆使用。（7）具有早拆功能：横杆可提前拆下周转，节省材料，节省木方，节省人工。真正做到节能环保，经济、实用。（8）实践中表明，9、作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。缺点： 1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混 凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。4 轮扣式脚手架的施工要点及技术参数4.1 施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由测量部放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣10、式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，中间每五跨沿坚向用扣件钢管搭设剪刀撑剪刀撑；5、轮扣式脚手架附图片。 4.2轮扣式脚手架技术参数轮扣式脚手架参照按照JGJ231-2010标准执行一、规格、型号名称型号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆A-LG-2.5米250012.3Q345A 48*3.2横杆A-SG-1.2米12004.1横杆A-SG-0.9米9002.8横杆A-SG-0.6米6002.05 轮扣式支撑的设计5.1轮扣式脚手架的布置11、满堂轮扣式脚手架的搭设，按照排架间距梁轴线往两侧，每边0.45米设一排立杆,然后按1.2米的间距进行布置。 5.2对于局部特别是不规则的，则适当利用0.9米和0.6米长的连接杆件或配以扣件调整立杆间距。5.3对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。5.4 楼梯踏步的模板为铝模，不属于本次轮扣施工范围5.5立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架加套管，保12、证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。5.6 梁底采用钢管扣在两侧的立杆上进行连接，直角扣件底下另加一个直角扣件做抗滑使用。6 施工部署及施工准备6.1工艺流程施工工艺流程：施工准备钢筋加工制作及模板的配置钢筋绑扎内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装及墙模板的安装模板验收梁钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板墙混凝土浇筑墙模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。剪力墙模板流程：清理墙内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安装墙侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧13、模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。6.2劳动力组织本工程的施工进度较紧，质量要求高，因此要求劳务队组织技术熟练、水平较高的木工班组进场施工，高峰期共计组织木工500人进行施工6.3机械设备表6.3设备名称单位数量型 号备注圆盘锯台100 3002.2KW手电刨台80牧林3331.5KW手电锯台120 牧林4581.25KW电钻台90牧林31201.25KW6.4 材料准备6.4.1 材质要求（1）承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准低合金高强度结构钢（GB/14、T1591）、碳素结构钢（GB/T700）以及一般工程用铸造碳钢件（GB/T 11352）的规定，各类支架主要构配件材质应符合表6.4.1的规定。表6.4.1 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头连接套管可调底座、可调托座可调螺母连接盘、插销Q345AQ235BQ195Q235BZG230-450ZG230-450或20号无缝钢管Q235BZG270-500ZG230-450或Q235B（2）钢管外径允许偏差应符合表下的规定，钢管壁厚允许偏差0.1mm。钢管外径允许偏差 （mm）外径D外径允许偏差33、38、42、48+0.20.160+0.30.1（3） 连接盘15、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准一般工程用铸造碳钢件（GB/T 11352），中牌号为ZG230450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。铸钢制作的连接盘的厚度不得小于8mm，钢板冲压制作的连接盘厚度不得小于10mm，允许尺寸偏差0.5mm。6.4.2 制作质量要求（1）杆件焊接制作应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝（GB/T8110）中气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。（2） 楔形插销的斜度应满足楔入连接盘后能自锁，厚度不应小于16、8mm，尺寸允许偏差0.1mm。（3）立杆连接套管有铸钢套管和无缝钢管套管两种形式。对于铸钢套管形式，立杆连接套长度不应小于90mm，外伸长度不应小于75mm；对于无缝钢管套管形式，立杆连接套长度不应小于160mm，外伸长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。（4）立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，承插型盘扣式钢管支架销孔为 14mm，立杆连接件直径宜为 12mm，允许尺寸偏差0.1mm。（5）构配件外观质量应符合以下要求： 1） 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管； 2） 钢管应平直，直线度允许偏差为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜17、口、毛刺；3 ）铸件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；4 ）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；5 ）各焊缝有效焊缝高度应符合本规程第3.2.4条的规定，且焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；6 ）可调底座和可调托座的螺牙宜采用梯形牙，A型管宜配置48丝杆和调节手柄、B型管宜配置38丝杆和调节手柄, 丝杆直径不得小于36mm。可调底座和可调托座的表面应镀锌，镀锌表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；7） 架体杆件及构配件表面应镀锌或涂刷防锈漆，涂层应均匀、牢固；8 ）主要构配件上的生产厂标识应清晰。（6）可调底座及18、可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于45牙，可调托座插入立杆内的长度必须符合本规程第6.1.5条的规定，可调底座插入立杆内的长度应符合本规程第6.1.6条的规定。（7）其它辅材制作质量应符合有关规程规定。1） 可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺应符合现场国家标准梯型螺纹GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母全长度不得于5扣，螺母厚度不得于小30mm。3）可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。6.4.3材料管理(1) 各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。(2) 根据19、施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。(3) 对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。(4) 原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。(5) 模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名 称规 格单位数 量进场时间115mm木胶合板9151830块14000二层楼板浇注之前2木 枋60802500条60000二层楼板浇注之前3轮扣式立杆2400mm个12000二层楼板浇注之前4轮扣式横杆1200、900、600个48000二层楼板浇注之前5顶 托L=700mm个6000二层楼板浇注之前6钢20、管483.5吨300二层楼板浇注之前7步步紧1m个50000二层楼板浇注之前8扣件直角、转角、旋转 转车个10000二层楼板浇注之前(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。6.4.4轮扣式支撑体系范围轮扣式支承满堂架用于各塔楼三层及以上标准层的梁、板结构，三层以下楼层及地下室按原模板施工方案执行6.4.5 轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2.按规范要求每隔五跨21、用扣件钢管搭设坚向剪刀撑。3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。7、操作工艺7.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按模板制作及安装。7.2支撑体系轮扣式支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程三层及以上标准层部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。立杆和水平杆采用483.2的轮扣钢管脚手架，立杆间距为1200mm1200mm，下面铺设垫200*200*50木块。水平步距为1.2m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用483.5双钢管，钢管上铺6080木枋间距为250mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm。对于局部22、特别是不规则的，则适当利用0.9米和0.6米长的连接杆件或配以扣件调整立杆间距。 轮扣架搭设示意图 7.3架体支设构造的要求7.3.1、模板支架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调托底座。7.3.2、支架架体四周外立面向设置竖向剪刀撑，并应在架体内部区域每隔5 跨由底至顶纵、横向均设置竖向扣件钢管搭设的剪刀撑。7.3.3模板支架宜与周围已建的结构进行可靠连接。7.3.4模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。7.4架体拆除7.4.1拆除前的准备拆除前必须对操23、作工人作好技术及安全交底；全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；清除架体上的杂物及地面障碍物；拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除，严禁抛掷拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；根据工程实际需要，作业队在得到项目部下拆模指令，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。7.4.2拆模时间规定：架体拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度24、（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1007.4.3模板拆除注意事项1）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工2）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。3）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。8、验收质量标准8.1保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。钢25、管支架施工验收允许偏差检查内容允许偏差(mm)立杆垂直度L/500且505可调托座垂直度5插入立杆深度1005可调底座垂直度5插入立杆深度1505水平杆水平度558.2对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定：1 应有钢管支架产品标识及产品质量合格证；3 应有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明书；4 进入现场的构配件应对管径、构件壁厚等抽样核查，还应进行外观检查，外观质量应符合本规程第3.2.7条规定5 如有必要可对支架杆件进行质量抽检和试验。8.4模板支架应由工程安全部组织模板支架设计及管理人员进行检查，对模板支架应重点检查以下内容：1 模板支架应按施工方案及本规程相应的基本26、构造要求设置斜杆；2 可调托座及可调底座伸出水平杆的悬臂长度必须符合设计限定要求；3 水平杆扣接头应销紧；4 立杆基础应符合要求，立杆与基础间有无松动或悬空现象9、职业健康安全要求9.1职业健康安全保证措施9.1.1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序27、施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。9.1.2人员要求1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。9.1.3模板支撑的检修安全措施1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系28、，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。9.2环境保证措施1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三29、次，防止木尘飞洒。3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。10、施工监测方案及安全应急预案10.1施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复30、则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3 变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。10.2安全应急预案支模架31、施工可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。10.2.1 机构设置及职责为应对可能发生的事故，做到快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。由项目经理陈晓任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体设置如下：陈晓（项目经理）组长，负责协调指挥工作；任吉红（技术负责）副组长，负责现场施工指挥，技术交底；张振宇、周后安、王 宇等三人（安全员） 组员，负责现场安全检查工作；余佩宠、张浪洪、李宝、陈白庚等（施工员）-组员，负责现场协调（架子工班长）组员，负责现场具体施工；具体分工如下：（1）陈晓负责立即组织人员抢救伤员。（232、）任吉红、陈白庚、张振宇负责组织人员进行事故处理及调查。（3）王宇负责立即同附近的医院进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。（4）张浪洪（施工员）、李明艳（架子工班长）负责现场物资、车辆的调度。10.2.2 应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长陈晓立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。（4）项目部33、指定由何德富负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。10.2.3救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能34、造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）坍塌应急救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：35、当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急处理以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院救治。10.2.4 36、小组成员联系电话、医院及急救电话 成 员职务联系电话陈 晓项目经理15073253234任吉红技术负责人15606508666孙振宇安全员18964762606陈白庚施工员18721748769张洪良施工员13548032219余佩宠施工员15807316530王 宇安全员13789073838李明艳架子工18674452146湘潭市第一人民医院联系电话 0731-58669005 (现场最近医院，约1.5公里距离)紧急救援电话：火警：119 急救：120 报警：11011 计算书11.1轮扣支架按承插型盘扣式楼板模板支架计算依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2037、10建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.20m。立杆钢管类型选择：A-LG-2500(603.22500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG38、-1200(482.51140);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(482.51140);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 39、图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1201.200+0.2001.200=3.854kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.000cm3 I=33.750cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W40、 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.203.854+1.403.600)0.2500.250=0.076kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/45000=1.678N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 53.8542504/(3846000337500)=0.097mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二41、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.250=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.050=0.964kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+0.964)1.200=2.42、417kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.416/1.200=2.014kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.011.201.20=0.290kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.014=1.450kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.014=2.658kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 2543、6.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.290106/64000.0=4.53N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31450/(26080)=0.453N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q44、=0.803kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.8031200.04/(1009000.002560000.0)=0.489mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.658kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.023kN.m经过计算得到最大支座 F= 14.093k45、N经过计算得到最大变形 V= 2.418mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.023106/1.05/5080.0=191.788N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!！(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 2.418mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.2022.780=46、0.562kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.2001.200=4.337kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 5.187kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+1.000)1.2001.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的47、稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.27kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.01 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7；48、 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.800m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =12272/(0.558571)=44.976N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.088=0.326kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆49、间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3261.2001.5001.500/10=0.111kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=1.2005.187+1.4004.320+0.91.4000.111/1.200=12.389kNl0=1.8m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =12389/(0.558571)+111000/7700=67.262N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不50、需要进行整体抗倾覆验算。七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4500mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m，楼板计算范围内摆放44排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承51、受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.12)+ 11.20(0.4944/4.50/4.50)+ 1.40(2.00+2.50)=10.62kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.5010.62=47.79kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051347.784.502=49.64kN.m 按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C35.0混凝土强度近似等效为C16.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.11N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.003052、0.00/(4500.00100.008.11)=0.13查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.130此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1304500.000100.00028.110-6=47.5kN.m结论：由于Mi = 47.47=47.47 Mmax=69.83所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑可以拆除。11.2 轮扣支架按承插型盘扣式梁模板支架计算依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范G53、B50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.4m，梁截面 BD=200mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管类型选择：A-LG-2500(603.22500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);纵向水平杆钢管类型选54、择：A-SG-1200(482.51140);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 0.90m。梁顶托采用钢管483.5mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。钢管惯性矩计算采用 I=55、(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.600=7.650kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.600(20.500+0.200)/0.200=0.720kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.2000.600=0.480k56、N均布荷载 q = 1.357.650+1.350.720=11.300kN/m集中荷载 P = 0.980.480=0.470kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得57、到从左到右各支座力分别为 N1=0.266kN N2=1.099kN N3=1.099kN N4=0.266kN最大弯矩 M = 0.007kN.m最大变形 V = 0.001mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.00710001000/22500=0.311N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3611.0/(2600.00015.000)=0.102N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)58、挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.001mm面板的最大挠度小于66.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.099/0.600=1.832kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.830.600.60=0.066kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6001.832=0.659kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6001.832=1.209kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 =59、 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.066106/64000.0=1.03N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3659/(26080)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照60、规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.023kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.023600.04/(1009000.002560000.0)=0.039mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图61、(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.551kN.m最大变形 vmax=0.980mm最大支座力 Qmax=1.365kN抗弯计算强度 f = M/W =0.551106/5080.0=108.48N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管62、变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.287kN.m最大变形 vmax=0.666mm最大支座力 Qmax=2.935kN抗弯计算强度 f = M/W =0.287106/5080.0=56.43N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.94kN单扣63、件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.94kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.437=0.590kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.255=0.344kN 非顶部立杆段 N = 2.935+0.590=3.525kN 顶部立杆段 N = 2.935+0.344=3.279kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)；64、 A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.480m；=1480/20.1=73.632, =0.687 =3280/(0.687571)=9.441N/mm2,立杆的稳定性计算65、 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.0001.088=0.326kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3260.9001.2001.200/10=0.053kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=2.823+1.2000.381+0.91.4000.053/1.200=3.336kNl0=1.48m；=1480/20.1=73.632, =0.687 =3336/(0.687571)+53000/7700=19.735N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患 后附轮扣架平面布置图： 0