1、长696m公路主桥梁墩固结及悬臂现浇段混凝土浇筑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一章编制说明61、编制原则6(1)安全第一的原则6(2)优质高效的原则6(3)科学配置的原则6(4)文明环保的原则62、编制依据63、参建单位7第二章工程概况71、总体布置72、现状高速情况83、施工期间的交通组织84、xx公路主桥简介9第三章施工总体筹划111、总体施工流程111.1主桥施工筹划111.2主桥施工步骤121.3挂篮法施工原则121.4挂篮法施工工艺流程132、施工进度计划132.1 主桥主体2、结构工期安排132.2 主桥施工节点工期计划133、施工平面布置143.1场地布置143.2临时用电143.3生产用水及生活用水144、劳动力配备计划145、主要施工机械配备计划156、主要材料供应计划16第四章施工技术方案161、挂篮设备选型161.1挂篮设备配备来源161.2挂篮材料用量表171.3挂篮主要设计参数171.4挂篮设计图纸181.5挂篮构造说明195、放松后锚螺杆。21（3）施工注意事212、梁墩固结施工方案232.1施工概况232.2梁墩固结设计图纸232.3施工技术要点253、支座施工253.1临时支座施工253.2 永久支座安装264、0号块施工方案274.1结构概况23、74.2地基处理274.3支架施工284.4模板安装324.5钢筋施工334.6混凝土施工344.7预应力施工345、悬臂现浇段施工方案395.1挂篮制作395.2挂篮安装395.3挂篮荷载试验435.4悬臂段钢筋及预埋件施工445.5悬臂段混凝土浇筑445.6预应力张拉465.7落模及挂篮移动476、连续箱梁桥在悬臂施工下的控制476.1连续箱梁的总体施工监控476.2悬浇段线型控制487、边跨现浇段施工方案497.1结构概况497.2地基处理507.3支架施工507.4模板/钢筋/混凝土/预应力施工528、合拢段施工方案528.1合拢段施工说明528.2合拢段主要施工步骤528.3合拢段施4、工528.4中跨合拢段施工548.5挂篮拆除559、结构体系转换55(3)第三步：中跨合拢段施工，体系转换完成。55第五章施工管理保证措施551、工期保证措施552、工程质量保证措施562.1技术保证措施562.2施工工艺保证措施573、安全生产保证措施573.1挂篮拼装安全措施573.2挂篮施工安全技术要求583.3施工中的安全注意事项593.4预应力施工安全保证措施604、文明施工保证措施60(8)施工人员着装整齐，管理人员在施工现场佩带证卡。615、治安、消防保证措施61(2)在编制施工组织设计时，编写消防工作与施工的有关条文。61(11)制定灭火施救预案，在自救的同时及时报警。626、5、防汛、防台保证措施62(1)每年六月一日至十月底为主汛期62第六章应急救援预案621、应急处理小组62(4)项目部材料员负责项目部危险物品的管理，材料员的职责有：632、应急救援响应642.1应急救援指挥流程图643、应急救援处置653.1搭设中的坍塌653.2浇筑混凝土时的坍塌653.3预应力张拉时的坍塌663.4拆除时的坍塌663.5高空坠落66第七章计算书661、0号块满堂支架设计计算661.1荷载组合计算方法及取值661.2计算参数67（1）荷载分类与荷载组合67（2）材料强度和弹性模量67（3）材料截面特性671.3腹板部位支架设计计算681.3.1 荷载计算681.3.2 模板计算6、681.3.3 方木次龙骨计算691.3.4 钢管主龙骨计算701.3.5 钢管立杆稳定性计算701.3.6 地基承载力验算711.4箱室部位支架设计计算711.4.1 荷载计算711.4.2模板计算711.4.3 方木次龙骨计算721.4.4 钢管主龙骨计算731.4.5 钢管立杆稳定性计算731.5 翼缘板支架设计计算741.5.1 荷载计算741.5.2模板计算741.5.3 方木次龙骨计算751.5.4 钢管主龙骨计算761.5.5 钢管立杆稳定性计算762、边跨现浇段满堂支架设计计算772.1 碗扣式支架间距设计772.2 碗扣式支架设计计算773、梁墩固结设计计算783.1 临时固7、结柱设计783.2 挂篮倾覆工况分析783.3 悬臂浇筑阶段抗倾覆验算793.3.2 抗倾覆力矩计算793.3.3 墩柱抗压力计算804、挂篮设计计算（见附件）错误!未定义书签。第一章编制说明1、编制原则(1)安全第一的原则我公司始终以“安全第一，预防为主，综合治理”作为施工生产的主要方针。本专项方案涉及重大安全问题和文明施工作业，因此本专项方案的编制按照技术可靠、措施得力、确保安全的原则确定方案，在安全措施落实到位，确保万无一失的前提下组织施工。(2)优质高效的原则加强领导，强化管理，优质高效。根据我们在施工组织设计中明确的质量目标，贯彻执行 ISO9001质量体系标准，积极推广、使用“四新8、”技术，确保创优规划和质量目标的实现。施工中强化标准化管理，以求控制成本，降低工程造价。(3)科学配置的原则根据本标段支架工程量大小及各项管理目标的要求，对材料、人员等进行科学配置：选派有丰富施工经验的管理人员和专业化支架搭设施工队伍：选用合格的支架材料，确保工程在安全施工、质量可靠的前提下，按时完成。(4)文明环保的原则从认真实施文明施工，确保城市环境美观等多角度出发，选择有利施工现场整洁美观的支架搭设材料。2、编制依据(1)本工程合同文件、施工图纸、地质报告等相关资料(2)公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011(3)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTGD62-2004(9、4)城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ2-2008(5)钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2012(6)大体积混凝土施工规范GB50496-2012(7)钢结构设计规范GB50017-2014(8)建筑结构荷载规范GB50009-2012(9)建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008(10)建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008(11)清水混凝土应用技术规程JGJ169-2009(12)其他国家及上海市颁布的现行有关规范、规程等(13)本方案编制主体为三跨预应力混凝土变截面连续梁主桥上部结构。3、参建单位建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：勘察单位：监控单位10、：第二章工程概况1、总体布置本工程桥梁工程为一座跨xx高速跨线桥，工程内容包括：xx跨线桥主桥、两侧引桥。桥梁起点桩号为 K1+479.941，终点桩号为 K2+175.941，全长696m，采用双幅布置。全桥跨径组合为：北侧引桥预应力小箱梁(930m)+主桥变截面连续箱梁(45m+66m+45m)+南侧引桥预应力小箱梁(930m)=696m。（1）主桥跨径组合为45m+66m+45m=156m，上部结构为三跨预应力混凝土变截面连续梁，单幅标准桥宽19.8m。（2）引桥分南北引桥，南侧引桥跨径组合为(330m3)=270m，共3联；北侧引桥跨径组合为(330m3)=270m，共3联。上部结构为11、均采用L=30m预应力混凝土预制小箱梁，梁高160cm。2、现状高速情况xx高速现状桥宽27.5m，红线范围60m，桥面标高为+7m。图 2-1xx公路xx跨线桥主桥总体布置图3、施工期间的交通组织本工程附近xx公路、xx路陆路运输较为方便。图 2-2 xx公路地理位置4、xx公路主桥简介(1)xx公路xx跨线桥主桥结构一览表项目xx公路xx跨线桥主桥桩号范围K1+749.941K1+905.941长度（m）156起迄墩号P9P12跨径范围45+66+45横断面布置0.3m（栏杆）+3m（人行道）+3.5m（非机动车道）+1.0m（机非分隔带）+11.5m（机动车道）+0.5m(防撞护栏)+112、.0m（中央分隔带）+0.5m(防撞护栏) +11.5m（机动车道）+1.0m（机非分隔带）+3.5m（非机动车道）+3m（人行道）+0.3m（栏杆）=40.6m(桥梁全宽）。桩基中墩采用1000mm钻孔桩，共60根，桩长L63m；边墩采用1000mm钻孔桩，共48根，桩长L46m。下部墩台主墩采用矩形墙式墩（P10、P11）；边墩采用高低盖梁+柱式墩的形式（P9、P12）。上部结构主桥上部结构为（45+66+45）m的三跨预应力混凝土变高度连续箱梁，分东西两幅，双向分离式布置，单幅桥为单箱双室结构，桥面全宽19.8m。单幅桥全宽19.67m（扣除护栏悬臂0.13m后），底宽13m，箱梁翼缘板13、悬臂3.335m。箱梁根部梁高4.0m；跨中梁高1.8m；箱梁高度从距墩中心3.0m处到合拢段处按二次抛物线变化。箱梁顶板厚28cm；悬臂板端部厚20cm；根部厚73cm；腹板厚6080cm；底板厚为3060cm，按二次抛物线变化。箱梁采用三项预应力体系，其中纵向及横向预应力采用标准17型s15.2预应力钢绞线，fpk=1860MPa；竖向预应力采用JL25精扎螺纹钢筋，fpk=785Mpa。分段情况0#块长度12.5m，悬臂浇筑共28个节段（单幅），长度3.25m4.0m，边跨现浇段长11m，边跨合拢段2m，中跨合拢段长2m。预应力体系主桥纵向及横向均采用了预应力。纵向预应力钢束设置了悬臂顶14、板束、合拢顶板束、边跨底板束、中跨底板束和腹板束五种，采用了五种编束：s15.2-14、s15.2-15、s15.2-21、s15.2-12、s15.2-17。横梁采用JLM32精扎螺纹钢筋，竖向采用JLM25精扎螺纹钢筋。桥面系支座主桥三跨PC变截面连续箱梁采用GPC（KZ）系列抗震盆式橡胶支座。伸缩缝主桥机动车道及非机动车道伸缩缝采用D120型梳齿板伸缩缝，机非分隔带、人行道采用简易镀锌搭接钢板伸缩装置。桥面铺装车行道：100mm沥青砼+2mm防水层+80mm C40砼铺装；（2）主桥结构图示图 2-3主桥节段纵向分段示意图及节段参数表(边跨)图 2-4主桥节段纵向分段示意图及节段参数表(15、2/1中跨)图 2-5主桥中跨跨中横断面示意图 图 2-6主墩支点横断面示意图第三章施工总体筹划1、总体施工流程1.1主桥施工筹划xx公路xx跨线桥主桥东、西两幅同时施工，投入4组8只挂篮施工。1.2主桥施工步骤图2-7 主桥施工步骤1.3挂篮法施工原则挂篮施工必须遵守对称、平衡施工的原则，同步、对称的进行安装，移位挂篮，梁段施工和拆除挂篮。每个节段梁体必须在完成预应力束张拉施工后，方能进行下一段梁体的施工。1.4挂篮法施工工艺流程临时固结墩施工支座施工0号段支架搭设支架预压0号段模板、钢筋、混凝土、预应力施工梁墩固结对称挂篮安装挂篮荷载试验1#、1#模板、钢筋、混凝土、预应力施工挂篮移位2#16、7#、2#7#节段挂篮法循环施工支架法浇筑边跨现浇段挂篮法浇筑边跨合拢段释放梁墩固结挂篮法施工中跨合拢段拆除挂篮桥面系施工。2、施工进度计划2.1 主桥主体结构工期安排主桥为4墩三跨，4个T构采用挂篮悬浇设计，配备悬浇挂篮设备8套（4个T）。总进度按照现场实际情况，安排计划生产周期计划如下：0#块支架现浇：66天;边跨支架现浇：65天节段浇注：160天（包括春节假期在内）;合拢：30天，其中：边段合拢段现浇：15天; 中跨合拢施工：15天;2.2 主桥施工节点工期计划序号工作名称起止时间计划工期（天）1主桥钻孔灌注桩2014年10月20日2015年9月15日3312主桥下部结构2015年8月317、0日2015年10月29日6130#块支架现浇段2015年9月29日2015年12月3日664挂篮施工2015年12月3日2016年5月10日1605边跨支架现浇段2016年3月5日2016年5月8日656边跨合拢段2016年5月11日2016年5月25日157中跨合拢段2016年5月25日2016年6月8日158桥面铺装2016年6月10日2016年7月3日249附属设施2016年8月16日2016年9月9日2510桥面沥青铺装2016年9月10日2016年10月4日3011伸缩缝2016年9月30日2016年10月29日303、施工平面布置3.1场地布置本着尽量利用红线范围场地，少量租用临18、时占地来满足生活需要的原则进行安排布置。在工程西南部50m中泽路东100m设项目经理部、监理部以及工人宿舍、材料堆放仓库、材料加工区。办公场所、食堂、宿舍、材料加工区均按标准化工地建设（见附图）。3.2临时用电施工用电采用临时申请的600KVA的变压器，接至施工各用电点，同时配备10KW、35KW发电机各一台，以备紧急情况之用。3.3生产用水及生活用水施工生产用水和生活用水接自来水总管至施工现场后接至各用水点。4、劳动力配备计划在劳务队伍的选择上，挑选施工经验丰富、吃苦耐劳的优秀专业队伍，对特殊作业工种均必须持有相关特殊工种操作证及技术等级证书。根据本工程的工程量及工程进度计划和要求，确定劳动19、力人员组成。在施工过程中各施工阶段的劳动力安排应作到基本固定，相互穿插流动，保证工程正常合理流水节拍，达到提高工效的目的。表 3-3劳动力配备计划表序号职位、名称人数备注1项目经理12项目副经理、主任工程师2各1名3施工技术、质量、资料6测量4人，其余各1人4安全、文明、材料、后勤5安全2人，其余各1人5张拉工8班长1人，职工7人6木工、砼工、钢筋工45班长各1人，职工各14人7电工、焊工6班长1人，职工6人8起重工、机械驾驶员109架子工8班长1人，职工7人10普工10合计1015、主要施工机械配备计划本工程施工中所用到的各类大中型机械数量相应较多，因此根据本工程总体施工部署，拟定施工机械进20、场计划，按计划要求安排精良的机械设备进场，并进行保养和调试。表 3-4主要施工机械配备计划表序号名称型号数量（台）功率（kw）备注1挂篮三角挂篮8租借2交流电焊机BX300-F835自有3钢筋弯曲机GW40A29.5自有4钢筋调直机GT4-1425自有5钢筋切割机GQ6-40B25t自有6木工压刨4自有7木工平刨4自有8木工圆盘锯4自有9千斤顶YCN1506自有10千斤顶YCN2506自有11螺旋式千斤顶30T100自有12葫芦1t自有13葫芦10t自有14葫芦20t自有15氧焊设备4自有16砼振动棒202自有17汽车吊25t1自有18履带吊50t1自有19叉车1自有20翻斗车1自有6、主要材21、料供应计划针对本工程特点及工期要求，施工用的建筑材料视施工阶段进展情况，计划材料进场时间，并均保证提前进场，对于构成工程实体的建筑材料将先编制详细的物资需求计划、物资储备、申请、订货计划、所有进场物资将预先设定场地分类别堆放，并作好标识及产品保护工作。第四章施工技术方案1、挂篮设备选型1.1挂篮设备配备来源本工程拟采用三角桁架挂篮，其结构简单、轻巧，受力明确、刚度大、变形小等特点；同时在操作过程中，锚固、装拆、移动灵活方便，而且安全可靠稳定。我公司已租借专业挂篮单位的适合于本工程吨位及结构尺寸的挂篮8只。1.2挂篮材料用量表挂篮杆件参数表（单只）名称材料规格数量单个重（kg）长m备注前斜拉杆322、0H型钢3213.67 5.877三角形主桁架后斜拉杆30H型钢3191.16 5.258立杆30H型钢3200.193.792主纵梁双拼56b工字钢61382.0212前后上横梁双拼45b工字钢21843.0521.067前后下横梁双拼45b工字钢21843.0521.067前后吊带厚钢板8321.366.55小纵梁30b工字钢29316.766其它辅材约20t1.3挂篮主要设计参数项目规范要求本挂篮设计指标单只挂篮与悬浇段混凝土的重量比控制在0.5以内0.300.37单只挂篮总重量控制在60t以内51.08t挂篮的最大变形（包括吊带变形的综合）不大于20mm16.5mm挂篮在浇筑混凝土状态23、的抗倾覆安全系数不应小于22.651.4挂篮设计图纸图4-1挂篮前横断面图图4-2挂篮后横断面图图4-3挂篮纵断面图1.5挂篮构造说明挂篮由承重系统、吊挂系统、锚固系统、行走系统、模板系统及张拉操作平台六大部分组成组成。承重系统承重系统包括主纵梁、上下横梁。每根主纵梁由1根双拼56b工字钢(长 1200cm)，和1根30H型钢立杆、2根30H型钢斜拉杆形成三角形稳定体系（，是主要的受力结构（立杆和斜拉杆按照结构形式设计加工，并双面附加强板）。前、后上横梁均采用双拼45b工字钢，长21.271m，栓接于主梁上；前、后下横梁均采用双拼45b工字钢，前、后下横梁长度均为21.271。 承重系统结构图24、吊挂系统吊挂系统包括前吊带和后吊带。（1）前吊带的作用是将底模荷载、张拉平台重量、施工荷载、震动力和梁块自重等传递到主纵梁上。（2）后吊带作用是将底模荷载、张拉平台重量、施工荷载、震动力和梁体自重等传递到已完成的箱梁底板上。（3）前吊带采用4组厚20mm宽200mm的钢板，上端用32吨螺旋式千斤顶通过扁担梁吊挂于上横梁，下端和前下横梁铰接，并同时设置6组JL32精扎螺纹钢锚固（图4-1）。（4）后吊带采用2组20mm宽200mm的钢板，上端用螺旋式千斤顶通过扁担梁吊挂于后上横梁上，吊住后下横梁。梁底吊带采用JL32级精扎螺纹钢筋，共设6组。使用32t螺旋千斤顶来调整挂篮底板高度，以适应梁段高度25、变化的需要（图4-2）。锚固系统锚固系统位于主纵梁的尾部，利用已浇筑完成的梁体竖向预应力精轧螺纹钢来锚固，使挂篮主纵梁与已浇梁体连结固定。锚固筋采用箱梁腹板设计的JL32mm竖向预应力精扎螺纹钢，精扎螺纹钢一端采用JLM-32锚具锚固，保证挂篮在施工荷载下，不致发生倾覆，确保挂篮的安全施工。本工程每根导梁下设5根后锚螺杆，一个梁段为15根后锚螺杆。考虑到篮的行走需要，主纵梁的连接采用高强螺杆和倒顺内牙螺母（长15cm连接器）。行走系统及挂篮移动工艺挂篮在每完成一标准节段后，须进行对称移动，移动时保持对称平衡施工，基本步骤如下：（1）移动准备：张拉完纵向预应力钢铰线后，进入移篮施工;测量组放样出26、箱梁中线和轨道中线;放松主桁一个后锚的扁担梁约2cm，后锚扁担梁与主纵梁之间安装圆钢。再松动其它后锚杆，同时每根主纵梁保持有另外3根后锚杆，螺母保持1cm左右的间隙松动。放松后下横梁箱梁处吊杆、后上横梁吊带。放松前上横梁吊带用千斤顶将主纵梁顶起、用,手拉葫芦将轨道梁向前移到下一指定位置。（2）挂篮移动：移动方式：60t油压穿心千斤顶顶推（如下图所示）1、挂篮移动前先将内、外、底板模板下降10cm左右。2、检查模板是否与梁体有接触的部位。3、取下后下横梁梁体内吊杆。4、安装32#移动牵引螺杆及60T穿心油压千斤顶。安装后锚及反压滚轮。5、放松后锚螺杆。6、准备移动工作就绪，开动油泵，油压千斤顶开27、始缓慢顶推主纵梁前进，按千斤顶行程逐次交替顶推。7、挂篮向前移动时，后锚由后向前逐渐拆除，同时向前逐渐加装，必须在移动时保证每根主纵梁上最少有三根32#精轧钢锚固，对前移反压滚轮有一个双保险。8、按节段长度顶推到位。5根后锚紧固，保证三根主纵梁处于同一平面。用32吨螺旋千斤顶提升挂篮底板到设计标高，开始下一节段施工。（3）施工注意事拆移外模前，应采取措施限制外模的侧翻转，将两侧外模用手拉葫芦在底模下拉住；挂篮前移时，压轨道的扁担梁始终不放松，主梁碰到扁担梁时可以变换位置固定后再拆除碰到的扁担梁，移动时，后锚系统下锚杆保证3根，以确保后锚系统的安全储备；空载移篮过程中，应仔细检查后锚装置当出现异28、常时，及时予以加强，以避免发生挂篮倾覆事故；移篮过程中须控制挂篮的前移路线，整体轴线距离等，以便调整挂篮；移篮过程中需有人观测吊架情况，避免出现吊架偏斜、歪扭折伤吊杆；移篮到位后，解除外导梁吊架时，不得一次同时解除单侧两条外滑梁上的两个吊架前移，要求只能一个导梁吊架到位顶升后，才能解除前移另一个吊架，要以另一条导梁互为保险；所有吊带及吊杆的调节采用千斤顶预先在梁上配合扁担梁托住，千斤顶及扁担须先行安装。模板系统模板系统包括底模系统和侧模系统。模板系统注重混凝土外观质量和底模对线型的可调性，以刚度控制设计。底模系统在混凝土悬臂施工中承受钢筋混凝土重量及施工机具重量，并兼作施工操作平台。由前后下横29、梁、下纵梁、底模板及底模下方木围檩组成。本工程悬浇段侧模、内模、底模均采用木制组合模板。前后下横梁结构、尺寸详见图纸，采用双拼45b工字钢；下纵梁采用30b工字钢，分布间距腹板位置25cm，箱室位置90cm。底模板采用1.8mm后硬质竹胶合板加5*10方木组合，表面具有光洁度高，平整度好，强度高，板厚均匀，相邻两板高度差小、重量轻等优点。用2m直尺量时，底板平整度不得大于2mm。 翼板模板和外侧模亦均采用1.8cm厚硬质竹胶合板与方木组合模板。梁段内模采用整体木制组合模板，由于梁段要求一次浇筑砼，因此在芯模底板上可做成中间开口模板。端头模板的空挡可作为人孔，既作检查用，又可作振捣孔，插入式振捣30、器可由此人孔中进入进行振捣施工。在底板钢筋上焊接25“T”型钢筋作为内模底部支撑点。模板拆除后，支撑钢筋外露部分需采用与箱梁砼相同标号的水泥浆修补，防止钢筋锈蚀。张拉操作平台挂篮最前端设置张拉操作平台，采用小型钢拼装而成。用四只2t葫芦悬吊于挂篮纵梁上。通过葫芦可以升降，以适应梁段高度变化及张拉需要。2、梁墩固结施工方案2.1施工概况因在挂篮施工期间有可能产生不平衡弯矩，设计图中设计了临时支墩：在箱梁腹板位置，设置80cm80cm临时支墩。临时支墩采用C50混凝土，顶部设硫磺砂强度不低于50MPa，其中预埋电阻丝，以便以后烧融拆除临时固接。每只承台设6个临时支墩，每个临时支墩预埋6束波纹管，每31、束波纹管内设15.2-3的钢绞线，抗拉强度标准值1860MPa。承台内预埋P锚板，箱梁内预留波纹管，箱梁顶锚固钢绞线。每个临时支墩主筋采用24根28HRB400钢筋，底部插入承台内距承台垫层10cm。箍筋采用12间距100mm布置。2.2梁墩固结设计图纸 临时固结墩断面图临时固结墩平面图 临时固结墩立面图图 4-6主墩临时固结柱布置图图4-7主墩临时固结柱构造钢筋与预应力钢束布置图2.3施工技术要点(1)承台施工时，必须做好临时支墩中的钢筋等的预埋工作。0号块箱梁施工注意预埋固结预应力筋的波纹管。(2)梁体及墩身混凝土强度大于80%，龄期大于7天方可张拉钢绞线，实现墩梁固结作用。张拉程序：0初32、应力（0.1con）con持荷2分钟(锚固)。(3)在体系转换时，再将梁墩固结进行拆除。拆除临时固结时，采用电热法烧融硫磺砂浆，切割钢筋、钢绞线，凿除临时柱的混凝土。(4)主桥合拢后拆除临时固接留下的孔道要灌浆。3、支座施工在0号梁段施工前必须完成墩顶临时支座的施工及永久支座(盆式支座)的安装。3.1临时支座施工在整体桥梁悬浇施工中，随时可能出现不平衡弯矩，而发生纵向绕支点转动和水平向的位移、转动。尤其是纵向绕支座的转动，可能会把永久支座压坏，使其失去支座的使用功能。为保护支座在施工各工况下的安全不受损，特设临时支座于0号块下，而且临时支座要有足够的净空距离，以便拆除约束，达到体系转换。拟在主33、墩固定支座顺桥向横向通长设置C50硫磺砂浆临时支座，其中预埋电阻丝，以便合拢后烧融拆除临时支座。图4-8临时支座图3.2 永久支座安装根据设计要求，单幅桥中两个主墩设6只GPZ(KZ)型盆式抗震支座（每墩3只），按照支座布置图，吊车配合人工进行安装，并由监理与我们一起核对好支座安装位置与设计要求的滑动方向。(1)安装前相对各滑移面用丙酮或酒精清洁，支座其他各件也应擦洗干净；(2)支座除标高符合设计要求外，保证平面两个方向的水平很重要的，否则将影响支座的使用性能，支座的四角高差不得大于2mm；(3)支座上下各件纵横向必须对中，或由于安装时温度与设计温度不同，纵向支座上下各件错开的距离必须与计算值34、相等；(4)纵向活动支座安装时，上下导向挡块必须保持平行，交叉角不大于5；(5)支座中心线与主梁中心线应重合或平行；(6)在临时支座及永久支座安装后，方可安装0号段梁体底模。4、0号块施工方案4.1结构概况0号块长12.5m，宽19.67m，梁高由墩顶处4m渐变至边缘处2.56m，顶板厚度0.25m，底板厚度由墩顶处0.963m渐变至边缘处0.35m。0号块纵向两侧离墩柱边各外伸6.25m，离承台边各外伸2.75m。图4-9 0号块投影面与承台基础位置关系图4.2地基处理结合本工程现场实际情况，0号节段投影面位于陆地部分，承重支架基础采用硬化后地坪基础(局部位于承台上标高不满足要求的，同样采取35、回填硬化)；地基基础处理(1)遇到地基有淤泥、松软等不利土质时，彻底清除淤泥等土质并挖至原状土，然后换填素土，并用14t以上压路机反复碾压密实，压实后地基土承载力要达到10T/m2，密实度达到93%以上。(2)碾压夯实范围由两边箱梁投影边线各放出去1.5m，支架基础夯实时注意由中心向两边夯击，并放出一定坡度以便地表积水流向两侧，在夯实范围两边沿线开挖 300mm(宽)500mm(深)排水沟渠，排水沟向两边泛水。(3)素土碾压密实后，在其上铺30cm厚碎石，再浇筑20cm厚C30混凝土。(4)在混凝土基础表面上再铺25#槽钢（顺桥方向），槽钢一端铺在硬化的混凝土上，另一端铺在承台混凝土上（硬化混36、凝土与承台混凝土在同一平面上），支架钢管立在槽钢上。地基基础预压(1)支架基础预压荷载不应小于支架基础承受的混凝土结构恒载与钢管支架、模板重量之和的1.2倍。(2)支架基础预压范围不应小于所施工的混凝土结构物实际投影面宽度加上两侧向外各扩大 1m的宽度。(3)预压荷载应沿混凝土结构纵横向对称进行加载，宜采用一次性加载。(4)基础预压合格标准：各监测点连续24h的沉降量平均值小于1mm；各监测点连续72h的沉降量平均值小于5mm。4.3支架施工模板支架设计概况(1)支架搭设高度（节点同施工图纸）(2)支架顺桥向间距0号块节段支架顺桥向间距统一采用0.6m，支架步距采用1.2m。(3)支架横桥向间37、距0号块节段支架横桥向间距：腹板部位采用0.3m，箱室部位与翼缘板部位采用0.6m，支架步距采用1.2m。(4)龙骨主龙骨顺桥向布置：采用2根483.0钢管，间距60cm，腹板部位加密为30cm；次龙骨横桥向布置，采用截面1010cm的方木，间距20cm。图 4-10 0号块满堂支架横断面布置图图4-11 0号块立面支架布置图碗扣式支架进场检测(1)检查厂家提供碗扣支架的质保书，及相关检测报告，是否可以证明碗扣支架的安全性能。(2)碗扣架进入施工场地进行整车过磅，卸车时目测钢管的外观质量，检查比例30%以上，剔除锈蚀、弯曲、裂缝、变形的钢管，碗扣钢管扣碗处脱焊不得使用，没有上碗盖的钢管不得使用38、，没有锁扣的钢管要加焊锁扣。(3)采用游标卡尺检测钢管的壁厚、直径径，壁厚不足3mm直径不足48mm的钢管不得用于承重立杆。(4)剔除螺母有损伤的U型托、平底托。(5)每批次进场的支架随机抽3根钢管送检测单位检测钢管的强度、刚度。碗扣式承重支架搭设(1)工艺流程测量放样布设立杆垫块平底托碗扣支架安装顶托安装主次龙骨安装。(2)测量放样测量人员利用全站仪放样出箱梁三条腹板在地基上的中心线，并用墨斗弹出标志线，现场技术员根据腹板中线定出箱梁其他位置的线，同样用墨斗弹线做上标记。根据腹板中心线布设碗扣支架。(3)布设立杆底托根据设计方案布置立杆底托，平底托采用100mm100mm2mm的钢板，基础不39、平整处采用沙桨垫实，底部杜绝悬空现象。(4)碗扣支架安装根据设计方案，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。先全部装完一段作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。支架搭完后安装斜撑杆，保证支架的稳定性。剪刀撑通过转向扣件与碗扣支架连接，安装时结点布置在支架立杆上。(5)顶托安装为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在20cm以内为宜。(6)主次40、龙骨安装顶托标高调整完毕后，在其上安放 2根483.0钢管作为主龙骨，间距随支架间距进行调整；主龙骨上纵向布置次龙骨(10cm10cm方木)，间距20cm。临边脚手架防护搭设在承重支架的基础两边各加设一排横跨100cm的扣件式钢管脚手架随承重支架搭设到桥面，高出桥面1.5m。采用3层钢管围护作为防护栏杆，护栏用密目绿网封闭围挡，在护栏与桥面模板之间搭设宽60cm的行人通道。碗扣式支架施工要求(1)满堂支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。(2)剪刀撑斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。(3)在满堂支架的顶端和底41、部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应每隔两步设置一道。水平剪刀撑按45的网格形状设计。(4)底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应不大于350mm。立杆底部应设置可调底座或固定底座。(5)立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。上托的调节螺母高度平均15cm，最高U型托小于20cm。支架预压预压目的(1)测试支架的弹性变形和非弹性变形值，根据测得的数据推算支架预拱度，为立模标高提供可靠的依据。(2)通过模拟压重检验支架结构的强度、刚度和稳定性，消除基础沉降及搭设支架非弹性变形。预压荷载计算与分布根据施工图设计，0号节段砼总方量约446.2m，所以110%加载总荷42、载1.1=446.2m32.6t/m=1276.132t.本方案采用砂袋作为预压材料，每袋1000公斤，预压荷载考虑采用均布荷载，砂袋布置时尽量将砂袋中心线放置在腹板中心线上，尽量模拟实际工况。预压长度取节段长度12.5米，预压宽度不考虑梁体两端翼板。为防止经雨水浸泡而使砂包增重，因此在持荷阶段，覆盖防水帆布。加载方法及沉降测量砂袋加载控制比例：30%、60%、110%待加载后沉降稳定24h后，测读最终沉降值，然后分三次进行卸载。梁底模板标高控制方法及步骤(1)在加载前，测量布设的观测点的标高，作为初始值。(2)分级加载，测量记录每次布设的观测点的标高，并与初始值H前相减，得出每次沉降值；(343、)加载稳定24h后，测量布设观测点的标高H载后，与初始值H前相减，得出加载后最终沉降值H沉(总沉降值)；(4)分级卸载，并测量观测点的标高；(5)完全卸载1小时后，测量观测点的标高H终，卸载后最终回弹值H弹=H载后-H终；(6)计算模板标高调整值H，即为加载后最终沉降值H沉+施工时考虑的预拱值H预拱(根据设计H预拱可以不考虑)；根据沉降观测记录，计算出支架弹性变形及非弹性变形值；总沉降量=满载稳定后最终读数 H载后加载前的初始读数H前，非弹性变形量=加载前的初始读数H前空载稳定后的终读数H终，弹性变形量=总变形量-非弹性变形量。根据以上数据，调整箱梁底模高度，箱梁其他标高以箱梁底模标高为基准控44、制。4.4模板安装在0号块梁体支架搭设完成后，设置永久支座和临时支座的施工。然后进行梁体模板的安装，模板采用硬质竹胶合板。模板施工要求如下：(1)支架搭设完成后进行梁体底模板的铺设，完成后进行节段堆载预压，满足要求后，卸载进行模板表面清理，检查拼缝，平面质量是否满足要求，如不满足及时调整底板高程，几何尺寸均符合设计要求时，进行箱体钢筋绑扎。(2)钢筋绑扎成形、波纹管安装后，通过自检后报监理复验同意后进行腹板的内外模安装。梁侧外模紧靠在箱梁底板上，底模与侧外模间贴双面胶，在侧外模外侧的底部压一条方木，使侧外模不跑模，侧外模采用肋木并用钢围檩及螺杆连接，使之具有一定的钢度并且不变形。腹板模板架空在45、钢筋上。芯模支立在钢管上，钢管下端设在已浇段的底板混凝土面上，上端设横杆支承方木，方木上铺木夹板。芯模的侧模与顶模均支立在钢管支架上，支架设置剪刀撑和斜撑使之成为一个整体。严格控制模板垂直度，接缝严密、平整度等相关要求。(3)箱体腹板内、外模板完成后，通过自检后报监理复验同意后进行箱体顶底模板和翼板底模的安装。完成后通过标高复测和验收，再进行顶板钢筋的绑扎。(4)箱体各种模板固定的控制误差：模板垂直度：不超过3mm；模板固定位置：不超过2mm；两端底模标高：不超过3mm。(5)各种模板的紧固件必须牢固可靠，钢架不允许有松动摇摆现象，模板安装完毕后，所有模板面都应涂抹隔离剂。4.5钢筋施工(1)46、 0号段箱体纵、横钢筋数量、规格多，且是纵、横向预应力管道的密集区。钢筋配置前必须认真仔细阅读图纸，领会设计意图，严格按设计图纸要求，精心翻样下料配制各类钢筋。下料制作后必须分类挂牌堆放，控制绑扎搬动中弄错而影响施工进度。(2)绑扎时派专人现场指挥，按设计图纸及规范要求进行绑扎成型。同时按规定及要求对上、下层钢筋的控制拉筋绑扎好。确保两端拉钩都拉在底底层和顶面面层筋上，控制混凝土浇捣时钢筋的上浮。(3)钢筋在施工前首先确保有质量保证书及安全生产许可证，然后进行试验，合格方能投入使用。杜绝不合格的材料使用到工程中。(4)梁体腹板、底板和顶板要严格按设计图纸要求控制好保护层。垫好高标号水泥砂浆垫块47、，并与各部位钢筋绑扎牢固，垫块布置按梅花形布置，每平方米布置六块。(5)钢筋绑扎成形后，根据挂篮后锚螺杆要求预埋螺杆，严格控制其平面位置和垂直度。4.6混凝土施工(1) 0号块箱梁混凝土设计图纸要求为C60混凝土，采用商品砼泵送，要确保对称浇筑，平衡施工。0号块体积大，砼方量多，垂直高度高，砼浇筑难度大。(2)为保证混凝土质量，商品砼按设计施工要求进行配合比设计，在配合比设计时，应尽量减少水泥用量，确保混凝土水化热过大问题，防止梁体产生裂缝。针对水化热项目部同监理单位也对混凝土供应单位进行了严格要求，确保在减小水化热的同时还要保证7天达到80%强度的要求，为此，项目部要求混凝土供应方在开始施工48、前作出混凝土试验配比并提供：混凝土的初凝时间、终凝时间、3天强度、7天强度和28天强度，便于控制混凝土的浇筑时间的控制，上述资料要求混凝土供应商以书面的形式报项目部，由项目部报送监理。(3)为保证砼浇筑顺利，施工现场必须对每车进行坍落度检测，坍落度控制在 12030mm。另外，由于泵送砼有堵管风险，所以项目部要求砼供应单位必须配备备用泵车，以防万一。(4)砼施工前，钢筋、束道、预埋件、预留孔、模板验收合格后浇筑0#段砼。(5)为保证砼外观质量，箱体砼浇筑采用一次浇筑成型。浇筑顺序由0号块中间最低处向外两端头浇注。先底板，再腹板，最后浇筑顶板。浇筑中注意交叉层的错开及复振，确保箱体节段砼的整体质49、量。混凝土浇筑过程中，注意交叉间的错开及复振，确保箱梁节段砼的整体质量。 (6)箱体砼浇筑时，派专人指挥，专人监振，分层浇筑，采用直径7cm插入式振捣器振捣。先浇底板，后浇腹板和顶板砼，振捣器间距不能大于振捣棒直径的2倍，且不能大于300cm。振捣棒振捣时应梅花型布置。不能过振，也不能漏振，在砼表面不最下沉、无气泡出现，表面有黑色水泥浆液出现时为基准。同时严禁插入式振捣器碰波纹管。(7)天气晴好或气温较高时，在砼初凝后立即覆盖湿土工布养护。冬季施工时及时覆盖保温材料进行养护，养护时间不得低于14天。4.7预应力施工主桥纵向及横向均采用了预应力。预应力钢束张拉顺序按照“先纵向后横向、先长束后短束50、横断面上对称张拉”的原则进行。纵向预应力钢束设置了腹板束sl5.2-14、边跨合拢段顶板束sl5.2-15、中跨合拢段顶板束sl5.2-21、顶板束sl5.2-12、腹板束sl5.2-14、边跨底板束sl5.2-14、中跨底板束sl5.2-17、横向束sl5.2-4。钢束锚下张拉控制应力均采用0.72fpk。腹板位置竖向束JL25精轧螺纹钢、中横梁及端横梁横向采用JL32精轧螺纹钢。预应力波纹管均采用塑料波纹管，真空压浆工艺。钢绞线编束、穿束(1)编束预应力钢绞线的下料长度应根据设计图通过计算及考虑锚夹具长度、千斤顶长度、张拉伸长值等各种因素。预应力钢绞线的下料场地在下料前须进行平整，铺上竹51、篱笆。然后进行钢绞线下料，下料场所须用脚手做一个工作棚，上盖油布作防雨措施，另外下料后的钢绞线须用油布遮盖，以防钢绞线近水生锈。钢绞线下料时必须保证钢绞线顺直，不得有扭曲、弯曲。理顺钢绞线，钢绞线采用砂轮切割机切割。预应力筋按设计要求编束，用20#铁丝每隔 1.5m2.0m左右绑扎牢固。钢绞线编束时钢绞线之间不得互相扭结在一起，须顺直。编束采用如下方法：将完成下料的钢绞线，用20#铅丝在钢绞线上扎紧，间距1.5m2.0m。完成下料编束后的成束的钢绞线上，挂上标牌注明梁号、管道号及钢绞线长度，然后盖上油布，待以后穿束。(2)穿束钢绞线束的穿束由人工进行，穿束时在穿入端钢丝环上系上6软钢丝绳，后端52、人员抓住钢绞线束往前送，前端人用力拉（较长束采用钢绞线穿梭机穿设），直到钢绞线束前端伸出长度达到要求为止。穿束时钢绞线在进入管道及出管道时应顺着管道角度，在机械穿束时通过调整滑轮的高度来满足。穿束前应核对钢绞线的孔道、节段箱梁及钢绞线长度编号，方可穿入。钢绞线穿束完成以后，不得有电焊作业接近。钢绞线束的穿束在张拉前进行，不宜早于3天，以免垃圾、雨水漏入孔道内，影响张拉和引起钢束锈蚀。穿束前应对锚垫板和孔道进行检查，锚垫板位置应正确，孔道内应畅通，无水份和杂物，可用空压机清理孔道。锚具及千斤顶安装(1)锚具在使用前在厂方提供质量保证书的情况下，还须对锚具硬度进行校验，锚具在使用前应严格保养、检验53、合格后方可使用。锚具安装时，锚环内侧及锚塞上不得粘有杂物，并与孔道中心垂直，否则应用铁片垫平才可安装。安装千斤顶固定钢绞线后对中锚环，打紧千斤顶上夹紧钢丝楔头，然后进行张拉。(2)锚具和夹片在使用前应外观检查，不得有裂纹、锈蚀锚板的夹片在安装时要清理垃圾和杂物。(3)张拉时要保证工作锚与工具锚、工具锚与锚垫板、锚垫板与波纹管的中心重合。(4)安装工具锚时要保证工具锚与工作锚间钢绞线无扭转，安装夹片时，须保证每 4根一小束之间钢筋不得交叉扭结，两块夹片间隙处不得夹有钢丝，两夹片端部应平齐，穿束后不得再在钢绞线上烧电焊。张拉根据本工程所采用的预应力体系，纵向预应力采用YCW250-20型千斤顶张拉54、，横向预应力采用YCW250-10型千斤顶张拉。张拉前应检查千斤顶、油泵和压力表是否对号，并经具有资质的计量、检测单位进行标定，检查合格才能使用。(1)预应力钢绞线张拉时，按设计图纸钢束序号由小到大进行。同一序号钢束按由中间向两侧顺序对称张拉。如设计有要求，按设计要求张拉。(2)张拉时力求纵横向和上下对称平衡张拉，钢束以结构体为中心左右对称张拉，先边后中，先长束后短束，上下交替张拉施工。(3)预应力束张拉时采用应力应变双控制，即以张拉力控制为主，以伸长量进行校核。要求实测伸长量与设计伸长量两者误差控制在6%范围内。(4)张拉程序：00.1con(初应力)控制张拉力con(持荷 2分钟)锚固。(55、5)当张拉施工时发生下列情况之一时，应重新检验；张拉时预应力筋连续断筋；千斤顶严重漏油；油压表指针不能回零点；千斤顶调换油压表；预应力束实际伸长量比计算值超6时；(6)砼强度达到设计强度的80%且混凝土浇筑完毕至预应力开始张拉混凝土龄期不得小于7d，才允许进行张拉。观察滑丝情况(1)在张拉过程中须密切观察张拉情况，是否有断钢绞线情况，并注意千斤顶，张拉油表工作情况，一旦发现异常应马上停止张拉，分析原因，待排除故障，千斤顶重新校验后方能继续张拉。(2)张拉完毕后在离锚环5cm处用手提式砂轮切割机切割钢绞线。孔道压浆和封锚张拉完毕后，应立即压浆，以不超过24h为宜,最迟不得超过48h，以免预应力筋56、锈蚀或松弛。(1)准备工作冲洗孔道：在灌浆前应用压力水冲洗孔道，排除孔道内杂物，使孔道畅通湿润。冲洗后的孔道用空压机排除孔内积水。封锚前应用砂浆将锚头处钢丝或钢铰线与锚具间的孔隙堵上，以免压浆时漏浆。在封锚时，锚头处应预留灌浆孔或排气孔。(2)水泥浆的拌制水泥浆采用特制灰浆搅拌机拌制，每次拌制量以不超过40min的使用量为宜。拌好的水泥浆在通过200目的细筛后，存放在仍能继续搅拌的储浆桶内，以防止流动度的损失。在夏季气温过高时，要采取降温措施，或在夜间施工，使水泥浆温度不超过 25。(3)压浆程序及操作方法本工程连续箱梁采用真空辅助压浆工艺进行灌浆，具体操作如下：准备，所有的进浆口、吸气孔安置57、阀门，组装真空设备和压浆设备，清理孔道内的水及杂物；打开孔道的抽真空端阀门，关闭其他阀门，开启真空阀门抽取孔道内的空气。使孔道内处于80%的真空状态，使孔道的水蒸发为水气。在负压力下，压浆泵将浆体压入孔道。按次序关闭抽气端的阀门，分别打开盖帽的排气孔，在正压力下分别进行排浆，然后关闭其他排气孔；孔道加压至0.4Mpa，关闭进浆口阀门之前保压一段时间，结束。(4) 压浆注意事项压浆的顺序应先下后上。压浆孔道若无串孔情况，则各孔道压浆时，应一气呵成。如因故障使压浆工作中断，而估计停顿时间需超过30min，则须用清水将已灌入孔道内的水泥浆全部冲去，然后再重新压浆。构件压浆后的48h内，必须保证构件温58、度不低于+5。如气温过低，则应采取保温措施。每班应制作试验规范要求的立方体标准试件三组，一组用作标养，另两组随梁同条件养护。压浆工人须戴防护眼镜，以免浆喷出时伤眼。压浆完毕后，应认真及时逐根管道填写灌浆记录表。(5) 封头混凝土在孔道灌浆工序完成后，应立即进行封头混凝土浇筑工序。支模前应将锚头上的灰浆清除干净，并将构件端面混凝土表面凿毛，按设计要求绑扎封锚处钢筋，支模板及浇筑封头混凝土。4.7.6 预应力钢筋混凝土质量标准(1)管道安装应检查管道质量及两端截面形状，遇到有可能漏浆部分应割除、整形和除去两端毛刺后使用。(2)接管处及管道与喇叭管连接处，应用胶带或冷缩塑料密封。(3)孔道定位必须准59、确可靠，严禁波纹管上浮，管道定位钢筋符合设计图纸要求。(4)预应力束平弯段必须设置防崩钢筋，防崩钢筋弯弧内侧必须与管道贴紧，并用铁丝绑扎牢固，防崩钢筋本身与主梁内钢筋可靠连接。(5)管道与喇叭口连接处管道轴线必须垂直于锚垫板。(6)管道压浆必须密实，应采用真空压浆工艺，水泥浆强度符合图纸要求。(7)预应力束封锚混凝土宜在压浆后尽快施工，包封的钢丝网应与结构钢筋可靠连接，施工时要特别注意。5、悬臂现浇段施工方案5.1挂篮制作(1)挂篮经详细设计计算后，并绘制加工制作工艺图，然后加工，挂篮构件的加工制作质量标准按钢结构工程施工质量验收规范进行，加工制作的各种材料的材质、规格必须按设计要求选用，不可60、任意替换，在加工制作过程中，个别构件需要焊接加长的焊缝位置应满足下列要求：接缝处不应是构件主要或最大受力点，构件的几何尺寸的突变点；接缝处必须保证同构件等强度；构件加工后，须完全符合图纸上的技术要求，无弯曲、扭曲等变形情况；吊带、斜拉杆、锚固筋等主要受拉构件必须采用整体材料；一切焊点与栓接点和螺栓均严格检查材质和加工焊接质量，然后组拼。(2)本挂篮的主要三角桁架单元采用较新挂篮，其余部件委托工厂加工，运到现场安装，由于大部件是组拼栓接而成，因此对栓接要求较高，主梁及横梁构件较大，栓接点必须严格控制，每个栓接点都要安排专人不定时进行强度检测，挂篮安装到位后，施工前必须全面检查，保证在施工过程中不61、松弛。5.2挂篮安装(1)每个主墩上2只挂篮同时拼装，挂篮上桥采用50吨吊机配合安装。(2)挂篮上桥后，先在0号节段上进行安装。挂篮组装在已浇箱梁0号节段上，由上到下对称进行。由于桥面空间较小，因此拼装前必须做好充足的思想准备，必要时先在地面进行试拼装，拼装程序严格按设计要求的程序对称的进行。(3)由于梁体顶面存在2%的横坡（即梁体最低端与最高端有39cm高差），通过设置型钢垫层消除桥面高差：桥梁中心处19.7cm高差需设置轨道，桥梁低端处39cm高差需设置轨道，以消除桥梁横坡对挂篮行走影响。然后在型钢垫层上设置方钢走道板(走道板要有一定的坡度2%)，其作用是通过不同高度的垫层，消除桥面横坡对62、挂篮行走时产生横向力的影响，防止挂篮行走过程中从中轴线上偏移，保证连续梁的质量。(4)先安装主纵梁和前后上横梁以及锚固系统，使其不会倾覆。然后，安装前后悬吊系统，安装底模架前后下横梁，下纵梁和底模架。安装完毕后，根据箱梁设计标高，调整前吊带，使底模架正确就位。最后，安装张拉平台及施工操作平台和上下扶梯。挂篮安装步骤图5.3挂篮荷载试验挂篮荷载试验目的检验挂篮的实际承载能力和安全可靠性，并获得弹性和非弹性变形系数，为箱梁施工控制提供数据，同时检验挂篮加工质量。加载方法根据施工荷载对挂篮的作用力采用模拟加载方法。两端对称用砂袋进行逐级加载，每级加载约37T，共分5级加载。加载步骤(1)计算挂篮承重63、系统、行走系统、模板系统、平台、悬吊系统的重量，绘制挂篮应用受力图式，计算在最大荷载下各支点力、上下弦内力、后锚点变形、前锚点变形。(2)按实际使用状态安装挂篮，安装加载系统；(3)计算加载值。计算确定哪一段对挂篮最不利，加载时按1.1倍实际最大受力加载，本次最不利为东半幅1号节段重161t，则加载重量约177t。(4)按分五级加载、分三级卸载计算分级加载量。(5)在安装完毕的挂篮上设置变形观测点，分别为后锚点、支点处、主桁前吊点处、前横梁。需在后锚点、支点处建立参照点。(6)在主桁的上下弦杆粘贴应变片，调试仪器，测导线电阻。(7)分级加载，测量。(8)分级卸载，测量。测试内容(1)加载之前，64、测各测点的标高值和应力；(2)分级加载，每级持荷23小时，测各测点的标高值(变形值)和应力加载完成后持荷24小时，再测量挂篮在加载下各个部位的变形(挠度值)。(3)分级卸载，测各测点的标高值(变形值)和应力。记录及成果分析挂篮测试的记录填写“挂篮测试数据表”。对数据进行计算，得出挂篮在各荷载中下的弹性变形值和非弹性变形值，绘制弹性变形曲线，分析应力值，计算安全系数。5.4悬臂段钢筋及预埋件施工悬臂段钢筋施工应严格按照有关规范及设计要求进行。重点控制好保护层厚度，受力钢筋的位置、规格、数量等，箍筋的间距也要满足设计要求，在锚具位置必须设置弹簧钢筋，起弯位置的预应力处要用钢筋补强，以及预埋件位置。65、为确保钢筋保护层厚度，使箱梁混凝土更加美观，增加2.5cm厚同等级砼垫块。除边跨与中跨合拢段两端的节段施工时需埋置劲性骨架预埋件外，其余梁段施工时需埋置以下三种预埋件：挂篮安装预留孔、挂篮锚固预埋粗钢筋、施工监测用梁段高程控制点预埋钢筋头。5.5悬臂段混凝土浇筑各梁段悬浇过程中，理论情况应遵循“对称均衡浇筑”原则，但具体施工过程中难免出现不对称情况，在实际施工过程中两侧不均衡浇筑的限重不得超过1个节段，并严格控制浇筑箱梁梁段混凝土方量，箱梁顶板顶面浇筑混凝土的不平整度不得大于 5mm；箱梁底板厚度亦应予以严格控制。底板混凝土施工底板中钢筋布置不多，但波纹管较多，底板厚度9030cm,浇筑混凝土66、以采用振动力较大的插入式振捣器振捣。这样，混凝土易于振实。对厚度30cm的底板混凝土一次浇注不分层。与底板相连的八字角以及肋板部分的混凝土，亦用插入式振捣器捣固。但由于振捣时会引起八字角下部翻浆，致使此处混凝土质量欠佳，易出现麻面、露筋等缺陷。因此特别注意加强振捣和严格遵循下料和振捣顺序，在对底板部分布料时，将肋板附近的地方空着，在浇肋板时再将其补齐。腹板混凝土施工腹板高度最高达2.751m，而厚度为80cm（1号节段），加之腹板内预应力管道钢筋密布，混凝土的入模，成为施工中的一项重要技术问题。因此在砼浇筑时需要特别注意，要先浇筑端部在浇筑根部，振捣应密实，设专人监振，杜绝多振或漏振，以确保砼67、的密实。同时，严禁插入式振捣器碰波纹管。按有关“规范”规定，混凝土自由下落高度，允许220cm以内。否则需要采用串筒等设备，以防止混凝土自由下落时的离析现象。为使顶板钢筋、管道不受水泥浆沾污，浇筑腹板混凝土时，在腹板顶部放置长度与箱梁节段同长的木槽以代替漏斗，按照腹板混凝土分层厚度，计算出每层混凝土数量，正确均匀地灌注到腹模中，以保证混凝土表面水平。腹板内混凝土按 30cm厚度分层振捣，以避免层厚过大振捣砼时间过长，导致木模板发生变形损坏，且混凝土中气泡不易排出，拆模后混凝土表面出现的气孔较多。顶板混凝土施工顶板厚度为28cm，采用不分层施工。混凝土的振捣可分块进行。根据具体情况，可启用4只振68、捣器，待表面翻浆流平、无气泡上翻即属振实。最后用平板振捣器在整个箱梁顶板上振捣平整，停留一段时间约 13h，收水后，在予以抹平，根据实际情况，做到多次抹光多次收水，杜绝产生收缩裂纹。在混凝土入模过程中，应随时保护管道不被碰瘪移位。混凝土未振实前，切忌操作人员在混凝土面上走动，否则，不但会引起管道下垂，还会促使混凝土“搁空”、“假实”现象的发生。此外，了为防止混凝土的“搁空”现象，还可以用扁铲将混凝土塞入管道下方。箱梁混凝土振捣时，凡是模板及外露锚具都安排专人敲打，保证振捣密实。混凝土浇筑质量控制(1)混凝土质量的保证，与严格掌握配合比、砼的含砂率和可泵性，使砼形成塑性流，在外力振捣下极易密实加69、之良好养护及坚持混凝土浇筑质量的管理有密切关系。(2)浇筑砼前应按要求调整好模板、梁顶面标高，将起落架支撑梁用下支撑销子与吊带锁在一起，并用铁锲来调整标高后锁住，放下起落架，调整螺旋式千斤顶，并锁定。(3)浇混凝土前，再对挂篮的状况进行全面细致的检查，并复核标高轴线，对钢筋、预应力管道、锚具安装情况及模板情况严格按照图纸作全面检查和验收。(4)悬臂梁段砼浇筑顺序：从上阶段混凝土部位开始浇筑至另一端结束。(5)由于箱梁采用C60高标号砼，因此梁段浇筑时要特别注意砼的初凝时间，宜在最后一层砼入模浇筑后，才允许第一层浇筑的砼初凝，砼初凝时间宜控制在67小时。同时所浇筑的砼要先缓凝、后早强，并控制好坍70、落度。(6)浇筑腹板时，从顶下料，往往有些松散混凝土留在顶板上，待浇筑顶板时，很容易使顶出现蜂窝，所以在浇筑腹板时，把进料口两边用卸料钢板盖住。(7)箱梁的振捣采用插入式振捣器，在肋与底板倒角的地方，注意振捣密实，肋板浇筑混凝土之后，不得再振捣底板混凝土，防止腹板混凝土下沉，上部悬空，出现空洞。浇筑混凝土时，要防止锚垫板位移和倾斜，防止管道踩扁和移动。(8)顶板或底板的上、下层钢筋之间，应有足够的槽型联系筋，并且焊牢，以免钢筋网变形。当前一节段砼浇筑后，应及时对端头砼表面进行凿毛，要把模板接头表面较疏松的混凝土及时凿除清理干净，并充分湿润。(9)混凝土浇筑后，作标高观测，每浇筑一段节段，作一次71、标高观测。(10)箱梁混凝土达到设计强度80%、龄期不少于7天后，及时进行张拉，张拉前先进行标高观测，做好记录，然后进行张拉。张拉严格按设计要求的步骤进行，张拉完成后再次测梁面标高，做好记录，与张拉前的标高做比较，分析张拉前后的弹性变形。如属正常范围的，则进行压浆。5.6预应力张拉主桥纵向及横向均采用了预应力。预应力钢束张拉顺序按照“先纵向后横向、先长束后短束、横断面上对称张拉”的原则进行。钢束锚下张拉控制应力均采用 0.75fpk。预应力波纹管均采用塑料波纹管，真空压浆工艺。详见“本章第 4.7预应力施工部分”。5.7落模及挂篮移动落模一般落模距离不宜太大，约 10cm15cm即可，其步骤为72、均匀放松活动前后吊带螺母。先放松后吊带，使后锚固吊带在自重下脱落并卡在后横梁上，使底模脱离梁体；再放松前吊带使底模在自重下脱落，要防止后吊带脱落时底模绕前吊点转动。挂篮移动参照“第条，行走系统及挂篮移位准备”6、连续箱梁桥在悬臂施工下的控制6.1连续箱梁的总体施工监控由于悬浇施工是自架式施工方式，当每段已成结构的工况状态，在温度变化影响、受力状态和变形影响下是不可调整的，如稍有疏忽，可能酿成大的工程质量事故。悬浇法施工，把梁分成许多段，逐段对称中墩通过挂篮立模、绑扎钢筋、穿预应力束，然后浇砼、锚固张拉。因此悬浇施工过程中，墩梁锚固以及各梁段后一悬浇段与前一悬浇段的张拉锚固的可靠性是极其重要的。73、对这些段在施工过程中的应力、应变、刚度以及悬浇段的梁底、梁顶标高必须符合各工况下的设计理论计算要求，即使发生偏差，也是在允许范围内，才能实施体系的转换和桥梁施工的安全。所以，在悬浇连续箱梁桥的施工监控中，必须做到以下几点：(1)首先要满足各工况作用下梁体变形的控制，使各段梁体的标高、梁底线型和水平位置不能偏离设计预期的状态，否则难以顺利合拢。(2)要控制各工况下梁体的受力情况是否与设计相符，若不严格监控、调整梁体的应力与设计理论值的偏差值，可能会导致对梁体结构的危害直至梁体结构的破坏，所以对梁体在自重下的应力、施工荷载下的应力、结构预应力、结构温度应力、挂篮、支架对结构的影响产生的应力，均应综74、合监控，不可忽略。(3)注意悬浇过程中对桥梁整体在各工况下的稳定性控制。如张拉时每次强调的对称张拉、悬浇时施工荷载的平衡，以及施工主要设备如挂篮、吊带的安全稳定都应是悬浇桥梁施工监控的重要控制环节。(4)要关注每道工序的施工质量控制，把工程质量、工艺质量的监控必须与施工全过程的监控紧密结合起来，才能确保前面三点的监控的实施和桥梁整个施工的安全。6.2悬浇段线型控制箱梁悬臂现浇施工时，首先应从理论上初步确定梁体底部标高，从而控制梁体挠度。一般梁体的挠度数据应从以下几点进行综合考虑：(1)从理论上计算挂篮在各个施工段上，梁体自重+挂篮重+施工人员、机械设备重作用下悬臂产生的挠度值。(2)根据各施工75、段重量，挂篮本身产生的挠度值；其数值可根据挂篮荷载分级试验后的荷载和变形的曲线图可得。(3)施工段砼受大气气温影响，产生的挠度值；其中包括砼收缩产生的挠度。(4)施工段梁体在预应力张拉后，产生的回弹挠度变化值。(5)施工规范及设计要求在箱梁合拢前两悬臂端高程误差不大于2cm，中线误差不大于1cm。为此，必须在灌注每节梁段时对挠度进行严格的控制。然而有很多影响箱梁挠度的因素(自重、气温、张拉力、活荷载及挂篮挠度等)，比较复杂，使理论计算值与实测挠度值存在偏差。为能正确合理地控制梁体挠度，采取了如下措施：成立专门的观测小组，选有经验的专职测量工程师测量，加强观测挂篮走行前后、混凝土灌注前后、预应力76、张拉前后6个时态的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进行分析，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值。在灌注混凝土过程中及时测量底板的挠度，发现实际沉落量与预留量不符时，及时调整吊带顶端的千斤顶。合拢前相接的最后2个节段在立模时进行连测，以便互相协调，以保证合拢精度，同时请设计、专业监测单位协同作战，在施工过程中的标高动态控制、立模高度的确定，挠度、变形的监测等等。大跨径箱梁悬臂灌注施工中挠度控制极为重要，直接影响到合拢精度及成功与否，为此须注意以下几点：A、切实做好挂篮的加载试验，测出挂篮的弹性变形值，为各节梁段设置预拱度提供可靠值。B、施工过程中严密监视模板与挂篮的变形情况，及时调整控77、制挂篮走行及前支点变形引起的竖向挠度。C、加强对施工梁段6个时态的挠度观测，认真分析观测数据，综合设置下一节段的预拱度。尤其是对合拢前2个节段必须进行联测，及时调整立模标高，确保合拢精度。详见附件施工监控方案。7、边跨现浇段施工方案7.1结构概况边跨现浇段长10.94m，顶板宽19.67m，底板宽13m，梁高1.8m，顶板厚度由根部 0.43m0.28m，底板厚度由根部 0.45m0.3m。边跨现浇段纵向2.25m范围落在承台内，8.69m落在陆地基础上。图 4-13边跨现浇段横断面与纵断面图7.2地基处理(1)先去除原地表的垃圾土，然后换填素土，并用18t以上压路机反复碾压密实，压实后地基土78、承载力要达到10T/m，密实度达到93%以上。(2)碾压夯实范围由两边箱梁投影边线各放出去1.5m，支架基础夯实时注意由中心向两边夯击，并放出一定坡度以便地表积水流向两侧，在夯实范围两边沿线开挖 300mm(宽)500mm(深)排水沟渠，排水沟引入附近河道。(3)素土碾压密实后，在其上铺20cm厚道渣，再浇筑15cm厚C20混凝土。(4)在混凝土基础表面上再铺25#槽钢（顺桥方向），槽钢一端铺在硬化的混凝土上，另一端铺在承台混凝土上（硬化混凝土与桥台混凝土在同一平面上），支架钢管立在槽钢上。7.3支架施工(1)支架搭设高度（节点同施工图纸）(2)支架顺桥向间距边跨现浇段支架顺桥向间距统一采用079、.6m，支架步距采用1.2m。(3)支架横桥向间距边跨现浇段支架横桥向间距：腹板部位采用0.3m，箱室部位位采用0.6m，翼缘板部位采用0.9m，支架步距采用1.2m。(4)龙骨主龙骨顺桥向布置：采用2根483.0钢管，间距按横向钢管间距铺设，腹板部位加密为30cm；次龙骨横桥向布置，采用截面1010cm的方木，间距20cm。图 4-14边跨现浇段支架纵向布置图图 4-15边跨现浇段支架横断面布置图7.4模板/钢筋/混凝土/预应力施工模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑、预应力张拉施工工艺同“本章节 0号块施工方案”部分，并且严格按照设计要求与施工规范实施。8、合拢段施工方案8.1合拢段施工说明(180、)箱梁的合拢是控制全桥受力状况和线形的关键工序，因此，箱梁的合龙顺序、合龙温度和工艺都必须严格控制。(2)全桥箱梁合拢应由边跨至中跨对称进行，即先两边跨合拢，再中跨合拢。(3)合拢段采用挂篮施工方法。8.2合拢段主要施工步骤(1)前移悬臂施工挂篮。(2)在悬臂端加配重（如砂袋），合拢段两侧配重相当于合拢段所浇筑的混凝土重量。(3)立模、绑扎钢筋和预应力管道，选择当天最低的温度时段锁定劲性骨架。合龙段劲性骨架要求焊接迅速完成，并形成刚接，焊接时在预埋件周围浇水降温，避免烧伤混凝土。(4)随即浇筑合拢段混凝土，同时砂袋保持同步等重卸载配重，以保持悬臂端的稳定。(5)混凝土强度达到80%且龄期大于 81、7天后，张拉合拢段顶、底板钢束。张拉按照应先长束后短束的顺序张拉，并均匀对称进行。8.3合拢段施工(1)施工准备边跨合拢段长2m，采用挂篮施工。待边跨7号节段与边跨现浇段对称施工完毕后，挂篮向前推进，将主纵梁搁到边跨现浇段上，调节合拢段两侧箱梁标高，使之差值满足规范要求，调整方法常见的有配重调整(在悬臂端施加水箱配重)。(2)合拢锁定边跨合拢段采取劲性骨架锁定，劲性骨架采用槽钢、A3钢板（上下锚板、上下缀板）焊接而成，7#块及边跨内预埋的上下锚板需焊接预埋钢筋（详见锚板立面大样图）。因此7号节段及边跨现浇段施工时，在相应位置预先埋入预埋件。同时选择气温较低且稳定的凌晨时刻焊接刚性措施。劲性骨架82、立面图 4-16主桥合拢段劲性骨架构造图(3)结构施工待临时连接固定后进行绑扎钢筋，安装模板。合拢段砼浇筑也选择在气温较低的凌晨进行，同时保持同步等重卸载配重，以保持悬臂端的稳定。待砼强度达到设计强度的80%以上后张拉合拢束。(4)落梁边跨合拢段张拉完成后，应拆除临时支座，将梁体置于永久支座上，拆除临时支座应做到“对称、均匀、同步”要求，先同步、对称的将临时短边二侧槽钢拆除，然后再同步、对称长边二侧的槽钢拆除，干砂漏出，使梁体落入永久支座。8.4中跨合拢段施工(1)施工准备中跨合拢段长 2m，利用挂篮作为平台进行浇筑合拢段混凝土。在中跨合拢段施工以前，应先释放主墩梁墩固结并拆除边跨现浇段支架。83、(2)合拢锁定中跨合拢锁定形式与边跨相同。(3)结构施工为抵消中跨合拢段混凝土浇注时悬臂端产生挠度，使箱梁线形不顺。浇注混凝土前在中跨合拢段两侧的7号节段上采用水箱加重，水箱的总重量与中跨合拢段混凝土重量相同。在中跨合拢段浇注混凝土时边浇筑边撤除同混凝土等重的水，混凝土浇注完成砂袋也撤除完成。待砼强度达到设计强度的80%以上，不少于7天龄期后张拉合拢束。8.5挂篮拆除高速上方挂篮退出高速范围后利用吊机进行拆除，其它部位挂篮采用吊机直接拆除，拆除的顺序和安装的顺序相反，同样设专人指挥，严格保证安全。9、结构体系转换采用悬臂浇筑工艺施工的箱梁体系转换分三步实施：(1)第一步：设立临时梁墩固结立柱，84、并张拉固定。悬臂节段浇筑施工，形成两端悬臂结构。(2)第二步：边跨合拢段施工，形成一端悬臂结构，拆除临时梁墩固结立柱，墩梁临时固结的解除应缓慢均衡释放，以确保结构的稳定。解除前应测量各梁段的标高，在解除过程中应注意其变化，如出现异常情况，立即停止作业，找出原因，以确保施工安全。(3)第三步：中跨合拢段施工，体系转换完成。第五章施工管理保证措施1、工期保证措施(1)为了确保按期、优质地完成本工程项目，并在本工程争取较好的社会效益和经济效益，拟成立以项目经理为首的工期领导小组，对该工程进度实施全面的控制，切实做到每个作业区有专人负责、每一道工序有专人负责、每一个环节有专人负责。(2)认真编制施工组85、织设计，优化施工方案和施工工艺流程，制定保证工期措施，进行认真细致技术交底，确保工程施工的质量、进度，保证工程的优良率，减少返工、确保工期。(3)合理进行劳力、材料、施工机械等资源的优化配置，提高劳动生产率和机械使用率，对于需要量较大的材料，要落实料源，运输工具，并有一定数量的储备，避免待料停工。严格控制三大材料的损耗量，并及时进行材料核算，发现问题，立即采取处理措施。(4)加强财务管理，做到专款专用，保证施工现场的资金需要，确保工程不停工，不窝工。(5)加强施工过程中的业务管理，尽快办理工程变更和计量支付，减少非生产性开支和间接费用的支出，在保证施工需要的前提下，节约能源、减少消耗，确保工程86、质量优良，按期完成本工程施工。(6)严格控制主桥、引桥的施工时间，排出切实可行的施工计划，并做好考核，对施工进度无法按计划时间完成的，应立即找出原因，制订相应的对策。2、工程质量保证措施建立以项目经理为工程质量第一贵任人的工程质量管理保证体系，项目工程师、技术员、质量员、试验员、材料员、测量员等共同参与，从工程技术、质检、试验、测量监控等四方面进行质量控制，同时要求作业班组实行上、下工序交接检查制度，做到预防为主，把质量事故隐患消灭在萌芽状态。2.1技术保证措施(1)实行技术交底制度，对施工中的各个技术要点、施工程序操作要点和质量标准在施工前进行详细的技术交底。交底内容由项目工程师负责交底给每87、个作业人员，做到开工前人人心中有数。(2)加强检测、试验工作，配备齐全完整先进的检测仪器和试验设备。对整个工程全过程施工的质量进行检测，严格控制质量。各作业队在施工过程中对各道工序进行自控自检，并在质检工程师的指导下，再进行全检，自始自终作出完整的记录，发现问题，及时纠正，直至验收合格。对原材料进场前除必须有产品质量保证书外，需进行抽样试验，各种材料的质量和规格必须符合有关施工规范要求和质量检验标准。(3)实行质量检验否决办法，各道工序的施工工艺和操作方法必须符合相关技术规范的要求，对不合格的坚决“推倒重来”。(4)制定技术资料管理办法，严格按照相关竣工资料管理要求进行技术资料的收集、整理、存88、档、做到及时准确完整。2.2施工工艺保证措施(1)为了确保工程质量，组织施工人员，进行全面质量管理意识教育，认真学习工程技术规范和质量检验标准，熟悉掌握技术规范、施工图纸、施工工艺，使每个施工人员做到心中有数。(2)加强工程质量检査工作，发挥内部质量检查工作职能，工地现场技术员对班组内部实行工序质量自检，相邻工序之间后道工序班组验收前道工序班组质量，凡需要经监理工程师签认工序必须经监理工程师检査合格签证后方可进行下道工序施工。(3)实行工序控制，对每道工序提出质量标准，控制方法和检查验收的内容，使每个施工人员和质检人员，明确质量目标，以保证工程质量在施工过程中处于受控状态。(4)贯彻质量宣传教89、育，由项目工程师组织技术部门、质量部门按照技术规范要求，对各作业队质检员进行上岗培训、教育，对各道施工工序，严格执行技术规范，以确保各环节的工程质量。3、安全生产保证措施3.1挂篮拼装安全措施(1)为确保挂篮施工的安全，应配备挂篮施工班。人员要挑选有挂篮施工经验，安全意识强，责任心强的人员进行挂篮施工，并配一名有施工经验，头脑灵活有一定指挥能力的指挥人员，进行作业指挥。(2)挂篮应进行使用前的调试组拼，调试组拼后，要进行仔细地检査各部件联接牢固情况，各接头焊缝有没有开裂，杆件是否会变形等现象，各联接配件是否齐全，尺寸是否按设计要求，发现问题及时整改。(3)各机具设备的准备与检査千斤顶：在使用前90、应对各部位所使用的千斤顶大小，按技术要求准备好，并进行调试检查，不合格的千斤顶不能使用。倒链：使用前要进行仔细地检查倒链的每一个链环接头是否会脱焊，各齿倒顺要灵活，吊重的吨位要符合设计要求，禁止使用小吨位的倒链代替大吨位使用，确保施工过程中的安全。钢丝绳：在挂篮上各部位所使用的钢丝绳粗细要严格按照设计要求进行准备，不得任意使用不合格的钢丝绳。钢丝绳两头的吊环要用穿绳法，重要部位禁止使用 U型卡做绳头吊环，防止使用过程中绳头滑脱，发生安全事故。(4)挂篮拼装的安全注意事项挂篮组装过程中，施工人员必需佩戴安全帽，安全带，上下层同时作业要做好防护设施，禁止在直线上下作业，防止上面落物伤人。在吊装过程91、中，有专人指挥，禁止无关人员进入吊装作业区范围内。在挂篮拼装施工吊装过程中，必须选定一人专职负责指挥，严禁多人指挥，发生混乱；挂篮在拼装过程中，在吊运挂篮各构件时，应检查机械设备和绳索的安全性和可靠性。起吊后下面不得站人或通行。3.2挂篮施工安全技术要求(1)挂篮完成拼装后，要进行静载试验，在静载试验的同时要有专人仔细观察，每一个部位的变化情况，符合安全技术要求，才能进行砼施工。(2)挂篮移位行走时：位于同一T构上的两套挂篮移位必需同步对称进行，位移差不得大于40cm；移动时，挂篮后部应设置保险倒链，移动速度不超过10cm/min。挂篮开始行走前，挂篮内的上下人员必须撤离后方可进行，禁止站、坐92、在行走的挂篮上。(3)各悬臂段底板与腹板钢筋分块吊装，灌注砼及拆除挂篮必须均衡作业。(4)挂篮模板标高调整时，应缓慢进行，同时要有专人统一指挥。在挂篮模板滑移前必须详细地检查挂篮位置，后端锚、固定及吊杆安装是否牢固，人员是否撤离等情况，确认安全后，方可滑移。(5)挂篮施工用动力，照明电线必须由电工架设，并经常加强检查，因挂篮施工铁件较多，以消除漏电事故隐患。(6)悬浇施工过程中，必须安排专人经常检查挂篮锚固螺杆，前后吊带杆等关键受力杆件的使用情况，加强起重用千斤顶、倒链、钢丝绳等机具设备的维修养护，发现问题及时处理。(7)随着悬臂的伸长，箱体内应及时安装照明设施，以改善施工人员的工作环境。3.93、3施工中的安全注意事项(1)挂篮施工前必须进行安全交底，组织全体操作人员详细谋划讨论，明确各施工阶段挂篮施工特点，安装方法步骤和注意亊项，以免因顺序错误发生事故。(2)起吊挂篮部件及其他重物时，应先提升10-20cm，检査确认良好后方可继续起吊，起吊杆件必须有固定的信号指挥，吊件下严禁站人。(3)挂篮须等0#张拉压浆后方可安装于桥面。灌筑砼时两端挂篮必须在对称位置，灌注时宜由端部向根据进行浇筑。(4)待新筑梁段纵向张拉、压浆后，方可移动拃篮，移动前应检查该拆该换部分是否要妥善完成，是否增加临时联系。移动时须均匀平衡，左右同步，方向顺直；主梁前端要及时加垫、后端设锚压紧，以免倾覆。(5)必须严格94、控制挂篮和箱梁施工荷载，及时清理物件。(6)按需要设照明、梯子、步板、拉件、安全网、风雨篷、操作台，工作人员按规定戴安全帽、系安全带。(7)根据进度需要，养护等设施与梁体中心对称布置。(8)施工前应检査清点新需工具、材料。对起重设施须试吊，或检査其摩损状态，不合格的须更换。使用倒链时，应慢慢地拉紧，待链条受力后再检査各部分的变化，确认状态良好后方可继续工作。(9)对预留孔，预埋件的定位要精心施工，认真检査。(10)挂篮在使用过程中的操作顺序由现场的技术主管统一指挥，各施工人员不得随意改变其操作顺序。(11)毎个墩首次安装挂篮须项目部组织检査合格后方可灌注砼。其余梁段挂篮移动就位后，技术人员也应95、组织检查验收，并在工程日志上做出记录。(12)挂篮的使用必须实行岗位责任制，指定专人进行负责，检查指挥工作。(13)组织夜间施工，现场的灯光布置，必须达到规定的能见度，方可施工，在施工一程中要相互配合，相互照应。(14)遇六级以上大风停止移动挂篮和箱梁悬浇作业。3.4预应力施工安全保证措施(1)在纵横向预应力张拉时要求操作人员按张拉规程进行；(2)张拉现场有明显标志，与该工作无关人员严禁入内。(3)张拉或退出夹片时，千斤顶后面不得站人，以防预应力钢筋拉断或锚具夹片弹出伤人。高压油管接头应加装防护罩，以防喷油伤人。油泵运转不正常时，应立即检查。在有压情况下，不得随意拆卸油泵或千斤顶。(4)在测量96、钢绞线伸长量时，应停止开动油泵。冷拉或张拉时，螺丝端杆、套筒螺丝及螺母，必须有足够的长度，夹具应有足够的夹持力，防止夹具不牢固滑脱伤人。(5)千斤顶支架必须与垫板垂直，位置对中。千斤顶支架必须专门设计，不得用钢板任意加高，以防支架受力小稳 1顷倒伤人。(6)张拉后的管孔应尽早压浆，以防预应力筋断裂而酿成重大事故。4、文明施工保证措施目标：创建安全文明标化工地，确保区级文明工地。(1)成立文明施工领导小组，在施工生产过程中抓好文明施工的领导和管理工作，全面开展创建文明工地的活动。(2)对施工生产产生的建筑垃圾按有关规定处理，运渣运料车辆采取有效措施，做到坚决不污染河道和周边环境。(3)详细进行现97、场平面设计，合理布置临时设施，堆放大宗材料，成品半成品和机具设备，保证场内施工流线的畅通、合理及科学。(4)在施工现场设置施工铭牌，标明工程项目名称、建设单位、项目监理单位、施工单位、设计单位、项目经理和施工现场总代表的姓名、工程的开竣工日期、施工许可证批准文号等。(5)保持场内排水系统处于良好的使用状态，保持场容场貌的整洁、道路畅通，随时清理建筑垃圾。(6)经常教育司机，严格遵守交通规则，听从交通警的指挥，开文明车，在施工便道与道路相交处设置明显交通警示牌。(7)按规定标准设立食堂、医务室、浴室、更衣室及厕所，确保工地有符合标准的饮用水供应，保证职工身体健康。职工宿舍通风良好、整洁，宿舍内不98、准用电炉，不乱接电器。(8)施工人员着装整齐，管理人员在施工现场佩带证卡。(9)积极主动地取得当地交通部门、航道部门的支持，大力开展路地共建活动，为工程顺利进行创造有利条件。(10)建立健全从公司到项目经理部的文明施工管理网络，加强文明施工的管理、落实和监督，设立专职文明施工管理人员。(11)对于噪声较大的施工项目均安排在白天施工，以免扰乱地方居民的夜间休息。(12)对职工加强文明施工意识教育，严格遵守地方的各项有关文明施工的规定。5、治安、消防保证措施(1)消防工作要遵循“预防为主、防消结合”的方针，项目经理部各部门领导实行消防工作责任制，将消防安全工作纳入本单位管理范围，做到同计划、同布置99、同检查、同总结、同评比。(2)在编制施工组织设计时，编写消防工作与施工的有关条文。(3)现场组建以项目经理为第一责任人的防火导小组和义务消防队员、班组防火员，消防干部持证上岗。(4)层层签订消防责任书，把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。(5)对分包队伍进入施工前，办理消防资格审查手续，签定治安消防协议书。(6)施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。(7)临时设施，每一百平方米配备二只九升灭火器，临时木工间、油漆间等每二十五平方米配一只种类合适的灭火器。(8)划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三纽100、动火作业手续，落实好防火监护人员。(9)电焊工在动用明火时随身带好“二证”(电焊工操作证、动火许可证 )“一器”(消防灭火器)一监护 (监护人职责交底书)。气割作业场所清除易燃物品，乙炔气和氧氯存放距离不小于2米，使用时两者的距离不少于5米。(10)生活现场配置独立的4寸消防水管和消防水泵。消防用水保证有足够的水压。消防水泵的电源由专用电线单独供电，并尽可能直接接入市电网，不受现场停电的影响。(11)制定灭火施救预案，在自救的同时及时报警。6、防汛、防台保证措施(1)每年六月一日至十月底为主汛期(2)在汛期和暴雨台风警报时，各级领导(负责人)到位值班加强巡查，并安排好值班车辆和驾驶员，随时准备101、防汛任务。(3)各级领导和防汛领导小组成员、抢险队伍到位参加值班，同时车辆和抢险物资、设备到位，遇有险情及时进行抢险工作。(4)凡强热带风暴警报和台风紧急警报在1224小时影响本市时，一般人员安排到宾馆等永久建筑物内。第六章应急救援预案1、应急处理小组项目部成立安全事故应急救援领导小组，由项目部经理任组长，项目部总工任副组长，专职安全员办公室、质安部、工程部的负责人为成员。领导小组在项目业主统一领导下，指导、协调我项目部的施工安全事故的处理工作。安全事故应急救援办公室设在质安部，并安排有关人员24小时值班。(1)项目经理负责组织成立事故现场应急指挥小组，在事故发生时亲临现场指挥应急抢险救援工作102、，项目总工程师、其他副经理及全体职工个人分别对应预案的响应负责。(2)应急主管副经理负责应急预案的启动及实施，并对以下工作负责：按国家规定配置应急救援(消防)设施和器材、设置安全标志及报警、通讯设施，并定期组织检查维修，确保设施和器材完好、有效。定期组织开展安全检查，及时消除或控制各类事故隐患。组建一支经过应急培训演练的应急救援小组，并确保应急小组人成员熟知各种危险品及机械设备的性质及应急处理方法；熟练掌握各种应急救援器材的使用方法，保持与各小组成员之间的通讯联络畅通，一旦事故报告后，能立即通知应急小组前往处理。制定并实施项目部应急救援培训、演练计划，组织对应急救援小组及全体职工进行应急救援相103、关知识的培训及演练。(3)安全员负责现场安全生产、文明施工监督检查工作。安全员的职责有：协助主管生产副经理对所有人员进行安全宣传教育及培训教育，培训内容应包括应急救援知识、紧急情况下的报警、疏散、紧急救护等常识，使其熟知防止事故和应付紧急情况的能力。不定期地对施工现场的设备或设施进行标识和检查，及时消除各类事故隐患，对设施或设备使用人员进行相应的安全操作和应急处理的教育。协助材料员对危险品等的储存及使用的安全管理，确保所有器材，能在安全的条件下储存或进行使用，防止因设备损坏、操作失误等原因造成事故的发生。保障现场及危险品专用仓库内外的疏散通道、安全出口畅通，并设置符合国家规定的安全疏散标志。(104、4)项目部材料员负责项目部危险物品的管理，材料员的职责有：确保危险品专用仓库符合有关安全、防火规定，并据危险品的种类、性能、设置相应的通风、泄压、防火、防爆、防毒、监测、报警、防晒、防潮、避雷、防护围堤等设施。定期对危险品储存仓库进行检查，并随时掌握危险品的储存、保管、发放及使用。(5)职工个人在搞好安全生产的同时，必须认真学习并严格执行相关文件及本预案的各项规定，熟知各类危险品的特性及应急处理方法，并配合做好危险品的储存、管理及使用等工作，积极配合做好应急处理、救援行动和事故调查处理等工作。2、应急救援响应2.1应急救援指挥流程图2.2应急响应当施工现场发生事故或可能产生事故时，在场人员应及105、时向应急救援组组长及生产副经理汇报或场外应急响应单位。一般事故的应急响应(1)当事故或紧急情况发生后，现场主管人员第一时间向应急领导小组组长汇报，同时采取现场保护措施防止事态扩大。(2)现场领导在接到报警后，马上启动应急救援机制，向各职能部门发出救援指令，开展救援行动，同时，在事故发生1小时内向公司领导或主管部门汇报。重大事故的应急响应(1)重大事故发生后，由现场人员在最短时间内向项目部领导汇报，应急领导小组马上启动应急救援机制，向各职能部门发出救援指令，开展救援行动，由应急领导小组组长指挥、配合对伤员、财物的紧急处置，防止事故扩大。(2)应急小组接到重大事故报警后在最短时间向公司领导或主管部106、门汇报，报告的内容包括事故发生时间、地点、项目名称、事故初步分析原因、事故危害程度、范围、现场措施等。向外报告：一般事故可以由项目部门直接向外报警；重大事故应由项目部上级公司向有关上级部门上报。3、应急救援处置3.1搭设中的坍塌原因：搭设速度不均匀，造成某一区域搭设高度过高，且未及时加以固定(缆绳或其他支撑)。预防：要求速度一致；及时对已搭设的支架进行固定 (包括扫地杆和剪刀撑的设置)。处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架。原因：支架立杆底部未加填实，造成局部失稳坍塌。预防：地基夯实整平；对每根立杆底部予以填实。处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架。3.2浇筑混凝土时的坍塌107、原因：个别立杆的失稳，引起连锁反应，造成局部甚至整体的坍塌。预防：选用材质和尺寸合格的、无锈蚀、无弯曲的材料；正确的布置立杆。处理：立即停止浇筑混凝土，并对坍塌区域模内混凝土加以清除 (可用高压水冲去，必须扩大清除范围，以减少日后凿除的工作量。 )。然后待混凝土终凝后，开始清理现场：拆除模板、凿除松散混凝土、剔除变形的钢筋；清除地面废料；更换支架、模板和钢筋，重新浇筑混凝土。3.3预应力张拉时的坍塌原因：未完整地设置剪刀撑，确保其应有的整体稳定性；预应力张拉过程，梁体起拱变形，对支架产生水平力，而支架不足抵御该水平力，造成坍塌。预防：将支架与立柱联系在一起(立柱外表必须加以保护，以免损伤其表面108、)，增加支架的整体稳定性。处理：加快张拉的速度，使梁体尽快地建立预应力。然后再处理支架。3.4拆除时的坍塌原因：局部拆除速度过快造成失稳；过早拆除剪刀撑等有稳定作用的杆件，甚至先拆除了下面的杆件或干脆予以整体拉倒。预防：拆除时必须按施工操作规程，均匀地先上后下进行拆除。处理：对坍塌临边先进行加固，然后再拆除坍塌区域的杆件，最后总体拆除。3.5高空坠落原因：操作人员未按规定系好安全带；抛掷物品以致物品从高空坠落或物品在缝隙中漏下；脚手板有翘头现象。预防：操作人员必须正确使用安全带；对物品的高空传递都必须用绳索，严禁抛掷；固定脚手板，尤其是两端，不使其翘头；安装包括竹篱笆和密目安全网在内的临边防护109、措施，以防止物品落下；组织文明施工小分队进行巡逻检查。处理：立即组织对受伤人员的抢救；对损坏的临边设施进行补救。第七章计算书1、0号块满堂支架设计计算1.1荷载组合计算方法及取值10（11）#墩东半幅截面编号10111213141516支架高度（m）11.0810.8110.6810.6810.6810.9113.39支架间距（cm）步距120；纵向60横向（腹板30，箱室60，翼板90）龙骨参数主龙骨：2483.0钢管，根据支架间距调整次龙骨：1010cm方木，间距2010（11）#墩西半幅截面编号10111213141516支架高度（m）10.8910.6210.4810.4810.481110、0.7213.2支架间距（cm）步距120；纵向60横向（腹板30，箱室60，翼板90）龙骨参数主龙骨：2483.0钢管，根据支架间距调整次龙骨：1010cm方木，间距201.2计算参数（1）荷载分类与荷载组合 序号荷载名称荷载标准值荷载分项系数荷载分类1混凝土自重标准25KN/m1.2永久荷载2模板及支架荷载标准值0.75KN/1.2永久荷载3施工人员及设备荷载标准值1.0KN/1.4可变荷载4振捣混泥土荷载标准值2.0KN/1.4可变荷载 计算变形（挠度）时采用荷载标准值，计算承载能力应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）（2）材料强度和弹性模量 Q235A钢抗拉、抗压和抗弯强度设111、计值：205N/mm2 弹性模量：2.05105Mpa 方木、模板抗弯强度值：10N/mm2 弹性模量：9000Mpa（3）材料截面特性规格截面积A（cm2）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径i（cm）48*3.0钢管4.2410.784.51.5918mm模板（1m宽）18048.654/1010cm方木100833.3166.7/1.3腹板部位支架设计计算1.3.1 荷载计算0#块结构纵断面图与11-11截面横断面图选取11-11截面做为最不利计算截面，腹板段混凝土高为4m，则有：q标=25KN/m3.813m+0.75 KN/+1.0KN/+2.0KN/=99.075 K112、N/q设=（253.813+0.75）1.2+（1.0+2.0）1.4=119.49 KN/1.3.2 模板计算（1）计算模型与荷载 18mm模板，计算跨径为20cm，荷载单元取1m宽，按照三跨连续梁计算，计算简图如下：ql标=1mq标=1m99.075KN/=99.075KN/m，计算挠度用。ql设=1mq设=1m119.49KN/=119.49KN/m，计算强度用。所以，Mmax=0.1q2=0.1119.49KN/m0.22=0.48KN/m（2）强度验算max=MmaxW=0.48KN.m54cm3=8.89N/mm2=10N/mm2，满足要求。（3）挠度计算max=0.677q410113、0EI=0.67799.075KN/m0.24m41009000N/mm248.6cm4=0.25mm200400=0.5mm，满足要求。1.3.3 方木次龙骨计算 （1）计算模型与荷载 10*10cm方木，计算跨径为30cm，荷载单元取30cm，按照二跨连续梁计算，计算简图如下：ql标=0.3mq标=0.3m99.075KN/=29.726KN/m，计算挠度用。ql设=0.3mq设=0.3m119.49KN/=35.847KN/m，计算强度用。 所以，Mmax=0.125q2=0.12535.847KN/m0.32=0.4KN/m（2）强度验算max=MmaxW=0.4KN.m166.7cm114、3=2.4N/mm2=10N/mm2，满足要求。（3）挠度计算max=0.521q4100EI=0.52135.847KN/m0.34m41009000N/mm2833.3cm4=0.02mm300400=0.75mm，满足要求。1.3.4 钢管主龙骨计算 （1）计算模型与荷载2483.0钢管，计算跨径为60cm，荷载单元取30cm，按照三跨连续梁计算，计算简图如下：ql标=0.3mq标=0.3m99.075KN/=29.726KN/m，计算挠度用。ql设=0.3mq设=0.3m119.49KN/=35.847KN/m，计算强度用。 所以，Mmax=0.1q2=0.135.847KN/m0.6115、2=1.29KN/m（2）强度验算max=MmaxW=1.29KN.m24.5cm3=143N/mm2=205N/mm2，满足要求。（3）挠度计算max=0.677q4100EI=0.67729.726KN/m0.64m41002.05105N/mm2210.78cm4=0.59mm600800=0.75mm，满足要求。1.3.5 钢管立杆稳定性计算腹板位置支架间距60cm30cm，步距1.2m，则立杆轴向力N如下式计算： N=0.6m0.3mq设=119.49KN/0.6m0.3m=21.51KN模板支架立杆的计算长度l0，应按下式计算： 0=h+2a=1.2m+20.3m=1.8m（h支架116、立杆的步距；a立杆伸出顶层水平杆长度）立杆长细比计算：=0/=1.8m/1.58cm=114250则轴心受压杆件稳定系数，按细长比查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008附录C得，=0.496.立杆稳定性按下式计算：NA21.51KN0.4964.89cm2=88.7N/mm2=205N/mm2，满足要求。1.3.6 地基承载力验算 地基处理：素土回填+30mm厚碎石+20mm厚素混凝土。 根据地质显示，地基持力层选取褐黄兰灰色粉质粘土，其承载力fak=75KPa地基承载力验算选取0#块支架体系按照荷载均布进行验算，计算面积取13m12.5m，0#块混凝土方量446.2m，约重117、1115.5t。所以，地基承载力验算：NA=1115.5t13m12.5m=68.6KPaak=75KPa，满足要求。1.4箱室部位支架设计计算1.4.1 荷载计算0#块结构11-11截面横断面图选取11-11截面为最不利计算截面，混凝土高（0.571+0.28）=0.851m，则有：q标=25KN/m0.851m+0.75 KN/+1.0KN/+2.0KN/=25.03 KN/q设=（250.851+0.75）1.2+（1.0+2.0）1.4=30.63KN/1.4.2模板计算（1）计算模型与荷载 18mm模板，计算跨径为20cm，荷载单元取1m宽，按照三跨连续梁计算，计算简图如下：ql标=118、1mq标=1m25.03KN/=25.03KN/m，计算挠度用。 ql设=1mq设=1m30.63KN/=30.63KN/m，计算强度用。 所以，Mmax=0.1q2=0.130.63KN/m0.22=0.123KN/m（2）强度验算max=MmaxW=0.123KN.m54cm3=2.3N/mm2=10N/mm2，满足要求。（3）挠度计算max=0.677q4100EI=0.67725.03KN/m0.24m41009000N/mm248.6cm4=0.06mm200400=0.5mm，满足要求。1.4.3 方木次龙骨计算 （1）计算模型与荷载 10*10cm方木，计算跨径为60cm，荷载单119、元取30cm，按照二跨连续梁计算，计算简图如下：ql标=0.3mq标=0.3m25.03KN/=7.509KN/m，计算挠度用。ql设=0.3mq设=0.3m30.63KN/=9.189KN/m，计算强度用。 所以，Mmax=0.125q2=0.1259.189KN/m0.62=0.41KN/m（2）强度验算max=MmaxW=0.41KN.m166.7cm3=2.46N/mm2=10N/mm2，满足要求。（3）挠度计算max=0.521q4100EI=0.5217.509KN/m0.64m41009000N/mm2833.3cm4=0.07mm600400=1.5mm，满足要求。1.4.4 120、钢管主龙骨计算 （1）计算模型与荷载2483.0钢管，计算跨径为60cm，荷载单元取30cm，按照三跨连续梁计算，计算简图如下：ql标=0.6mq标=0.6m25.03KN/=15.018KN/m，计算挠度用。ql设=0.6mq设=0.6m30.63KN/=18.378KN/m，计算强度用。 所以，Mmax=0.1q2=0.118.378KN/m0.62=0.66KN/m（2）强度验算max=MmaxW=0.66KN.m24.5cm3=73.3N/mm2=205N/mm2，满足要求。（3）挠度计算max=0.677q4100EI=0.67715.018KN/m0.64m41002.05105N121、/mm2210.78cm4=0.298mm600800=0.75mm，满足要求。1.4.5 钢管立杆稳定性计算箱室位置支架间距60cm60cm，步距1.2m，则立杆轴向力N如下式计算： N=0.6m0.6mq设=30.63KN/0.6m0.6m=11.03KN 模板支架立杆的计算长度l0，应按下式计算： 0=h+2a=1.2m+20.3m=1.8m（h支架立杆的步距；a立杆伸出顶层水平杆长度） 立杆长细比计算：=0/=1.8m/1.58cm=114250则轴心受压杆件稳定系数，按细长比查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008附录C得，=0.496.立杆稳定性按下式计算：NA11122、.03KN0.4964.89cm2=45.5N/mm2=205N/mm2，满足要求。1.5 翼缘板支架设计计算1.5.1 荷载计算0#块结构11-11截面翼缘板横断面图选取11-11截面为翼缘板最不利计算截面，混凝土高0.200.73m，取中值0.505m则有：q标=25KN/m0.505m+0.75 KN/+1.0KN/+2.0KN/=16.4KN/q设=（250.505+0.75）1.2+（1.0+2.0）1.4=20.3KN/1.5.2模板计算（1）计算模型与荷载 18mm模板，计算跨径为20cm，荷载单元取1m宽，按照三跨连续梁计算，计算简图如下：ql标=1mq标=1m16.4KN/=123、16.4KN/m，计算挠度用。 ql设=1mq设=1m20.3KN/=20.3KN/m，计算强度用。 所以，Mmax=0.1q2=0.120.3KN/m0.22=0.081KN/m（2）强度验算max=MmaxW=0.081KN.m54cm3=1.5N/mm2=10N/mm2，满足要求。（3）挠度计算max=0.677q4100EI=0.67716.4KN/m0.24m41009000N/mm248.6cm4=0.04mm200400=0.5mm，满足要求。1.5.3 方木次龙骨计算 （1）计算模型与荷载 10*10cm方木，计算跨径为90cm，荷载单元取30cm，按照二跨连续梁计算，计算简图124、如下：ql标=0.3mq标=0.3m16.4KN/=4.92KN/m，计算挠度用。ql设=0.3mq设=0.3m20.3KN/=6.09KN/m，计算强度用。 所以，Mmax=0.125q2=0.1256.09KN/m0.92=0.62KN/m（2）强度验算max=MmaxW=0.62KN.m166.7cm3=3.7N/mm2=10N/mm2，满足要求。（3）挠度计算max=0.521q4100EI=0.5214.92KN/m0.94m41009000N/mm2833.3cm4=0.22mm600400=1.5mm，满足要求。1.5.4 钢管主龙骨计算 （1）计算模型与荷载2483.0钢管，计125、算跨径为60cm，荷载单元取30cm，按照三跨连续梁计算，计算简图如下：ql标=0.6mq标=0.6m16.4KN/=9.84KN/m，计算挠度用。ql设=0.6mq设=0.6m20.3KN/=12.18KN/m，计算强度用。 所以，Mmax=0.1q2=0.112.18KN/m0.62=0.44KN/m（2）强度验算max=MmaxW=0.44KN.m24.5cm3=24N/mm2=205N/mm2，满足要求。（3）挠度计算max=0.677q4100EI=0.6779.84KN/m0.64m41002.05105N/mm2210.78cm4=0.195mm600800=0.75mm，满足要126、求。1.5.5 钢管立杆稳定性计算 腹板位置支架间距90cm60cm，步距1.2m，则立杆轴向力N如下式计算： N=0.9m0.6mq设=20.3KN/0.9m0.6m=10.96KN 模板支架立杆的计算长度l0，应按下式计算： 0=h+2a=1.2m+20.3m=1.8m（h支架立杆的步距；a立杆伸出顶层水平杆长度） 立杆长细比计算：=0/=1.8m/1.58cm=114250则轴心受压杆件稳定系数，按细长比查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008附录C得，=0.496.立杆稳定性按下式计算：NA10.96KN0.4964.89cm2=45.2N/mm2=205N/mm2，满127、足要求。2、边跨现浇段满堂支架设计计算2.1 碗扣式支架间距设计9（12）#墩东半幅截面编号10111213141516支架高度（m）11.0810.8110.6810.6810.6810.9113.39支架间距（cm）步距120；纵向60横向（腹板30，箱室60，翼板90）龙骨参数主龙骨：2483.0钢管，根据支架间距调整次龙骨：1010cm方木，间距209（12）#墩西半幅截面编号10111213141516支架高度（m）10.8910.6210.4810.4810.4810.7213.2支架间距（cm）步距120；纵向60横向（腹板30，箱室60，翼板90）龙骨参数主龙骨：2483.0钢128、管，根据支架间距调整次龙骨：1010cm方木，间距202.2 碗扣式支架设计计算 计算依据与计算过程参照“0#块满堂支架设计计算”，此处不再叙述。3、梁墩固结设计计算3.1 临时固结柱设计 桥梁悬臂浇筑施工时，两侧应注意同步施工、同步推进、力求两侧力矩平衡。当然，绝对平衡是不存在的，但必须将不平衡力矩严格限制在一定范围内。在承台边距主墩中心线（平行于主墩）各3.0m处，设置80cm*80cm临时支墩，临时支墩采用C50混凝土。每只承台设6个临时支墩，每个临时支墩预埋6束波纹管，每束波纹管内3-15.2的钢绞线。临时固结柱构造图3.2 挂篮倾覆工况分析 第一种倾覆工况：（1）最后一个悬臂节段（7129、号节段）施工时，主墩一侧混凝土已浇筑，另一侧浇筑一半。 第二种倾覆工况：（2）最后一个悬臂节段（7号节段）施工时，主墩一侧挂篮移动到位，另一侧挂篮未移动。 因为悬臂节段重量比挂篮自重大，所以第一种工况倾覆力矩最大。3.3 悬臂浇筑阶段抗倾覆验算依据第一种工况，假设7号节段混凝土完成浇筑7节段未浇筑，从而产生的两侧不平衡力矩作为挂篮倾覆的最不利工况进行验算。3.3.1 倾覆力矩计算计算模型如下图所示，图中：A点表示一侧固结柱位置，B点表示另一侧固结柱位置，O点表示主墩支座位置（即转动轴位置）。所以，倾覆弯矩M倾覆=1.271t30.5m=2598.6tm3.3.2 抗倾覆力矩计算抗倾覆力矩由于预130、埋于6个临时支墩的预应力钢绞线提供，每个临时支墩预埋6束波纹管，每束波纹管内3-15.2的钢绞线，抗拉强度标准值1860MPa，设计值1395MPa。所以，每束钢绞线抗拉力F=3415.22mm21395N/mm2=759KN所以，抗倾覆力矩M抗倾覆=66F3m=81972KNm则抗倾覆系数K=M抗倾覆M倾覆=81972KNm25986KNm=3.152，满足规范要求。3.3.3 墩柱抗压力计算钢筋混凝土柱为0.8m0.8mC50柱（柱高10.7m），竖向钢筋配备2428HRB400钢（级钢筋），=AS/b2=24615.8800800=2.3%5%。查公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范131、JTGD62-20043.1.4条，C50混凝土抗压强度设计值：cd=22.4N/mm2；查3.2.3条，HRB400普通钢筋抗压强度设计值:cd=330N/mm2。由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTGD62-20045.3.1条，钢筋混凝土轴心受压构件，其正面截面抗压承载力应符合下列规定：N0.9（cdA+cdAS）为钢筋混凝土稳定系数，由长细比计算：=0b=0.710.70.8=9.4所以，查表得得：=0.98。所以得单个墩柱抗压力为：Nmax=0.9（cdA+cdAS）=0.90.98（22.4N/mm2800mm800mm+330N/mm224615.8mm2） =19213KN假设，上部结构荷载由6根立柱共同作用，则每根立柱受到的荷载近似为：N=141t+147.5t+154t+144.25t+152.75t+162.75t+161t+1115.5t161t+162.75t+152.75t+144.25t+154t+147.5t+141/6 =540.3333t 所以，Nmax=19213KN5403.333KN，立柱抗压符合规范要求。