1、桥梁现浇箱梁模板及满堂支架方案设计第一部分 设计说明一、工程概况 本桥主桥采取40+65+40的变截面箱梁结构。箱梁采用直腹板的单箱单室结构，箱梁顶板宽度为10.99米，箱体宽度为6米，外侧悬臂2.5米，道路中心线侧悬臂2.49米。两端及中跨跨中梁高2.2米,墩顶根部梁高3.8米,主梁梁高变化采用二次抛物线.施工采用导流明渠改航道,修筑施工平台,全联采用满堂支架法现浇施工,分两次浇筑成型. 箱梁边跨跨中和中跨跨中段底板厚度均为25cm，往中墩方向截面底板厚度变化采用直线性变化，底板厚度方程为t=25+35*(X/2700)其中X为计算截面至梁高变化段起点的距离。中墩墩顶横梁处底板厚度在距横梁22、米范围内局部加厚到90cm，其间按直线变化。边墩墩顶横梁处底板厚度在距横梁7米范围内加厚到50cm，其间按直线变化。 箱梁边跨跨中和中跨跨中段腹板厚度均为45cm，往中墩方向截面腹板厚度变化采用直线性变化，腹板厚度方程为t=25+30*(X/2700) 其中X为计算截面至梁高变化段起点的距离。中墩墩顶横梁处腹板厚度在距横梁2米范围内局部加厚到120cm，其间按直线变化。边墩墩顶横梁处腹板厚度在距横梁7米范围内加厚到75cm，其间按直线变化。主桥箱梁结构图附后。 本桥设计道路中心线位于半径1980的圆曲线上，箱顶及底板均设置2%的横坡，箱梁顶板与底板平行，箱梁采用C50砼，箱梁纵向按全预应力砼构3、件设计，桥面板横向及横梁均按钢筋混凝土构件设计。 由主桥箱梁结构图可知本桥的最不利断面为4-4断面即中墩墩顶横梁处。二、支架体系说明采用满堂式落地支架，选用48mm3.5mm碗扣式钢管架。支架以下基础地基承载力在200Kpa以上。箱梁中跨跨中梁底标高为44.95,箱梁中跨中墩横梁处梁底标高为43.1。箱梁下原航道水面部分,用土方回填至34.5米,用强夯夯实，接着用建筑垃圾（或煤矸石）填至35.35米,用重型压路机碾压完毕后,铺设15cm厚C20混凝土作为垫层，垫层顶标高为35.5米。碗扣节点示意图三、编制依据 1、工程施工图设计第一册第三分册： 2、建筑施工碗扣式支架安全技术规范、路桥施工计算4、手册、材料力学、建筑结构荷载规范第二部分 模板及满堂结构设计及计算一、结构设计方案箱梁底板处立杆横向间距0.6m,纵向间距0.6m，翼板下横向间距0.6m，纵向间距0.9m。横杆步距1.2m。上下为可调式底座和顶托。底托直接布设在混凝土垫层上；在支架立杆可调顶托上布设10*15cm（主楞）横方木（考虑平曲线影响，把大方木设成横向，以不受曲率影响），在方木上定位10*10cm（次楞）纵方木。支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向每5排由底到顶连续设置一道竖向剪刀撑，斜杆每步与立杆扣接。顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑间距4.8米(四层横杆)。底层纵、横向设置扫地杆，离地30cm5、，立杆底部设置可调底座。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于70cm。垫层两侧设置1%的双向坡，同时在两侧设置排水沟进行排水，防止雨水侵入地基。箱梁碗扣式满堂支架剖面图箱梁碗扣式满堂支架平面图二、荷载计算1、荷载分析 (1)模板（包括主、次楞）支架自重： Q1=取2.0KN(偏于安全) (2)混凝土自重产生的恒载Q2；混凝土容重按26kN/m3计； (3)施工活载按Q3=1.0kN/m2计； (4)混凝土倾倒、振捣产生的荷载Q4=2kN/m2计(偏于安全)；(5) 每根立杆承受的支架自重(按最高处取): (9.45*5.7+2.47*2*8)*10=934N=0.934KN；考虑到斜6、杆按Q6=1KN计. (6)最不利荷载处(施工图4-4截面)的横断面积:A=14.34 m2(不包括翼板),每米横断面积为A/6=2.39 m2 (7)风荷载计算 由建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范4.3.1得：k=0.7zso由建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录D查得z=1.0 由建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范4.3.2计s：s t=1.2o=1.2A1A0=1.2*0.048/2*(0.6*2+1.2*2)/(0.6*1.2)=1.2*0.12=0.144s=s t (1-n)（1-）=0.144*（1-0.9617）（1-0.96）=0.18因此k=0.7zso=0.7*7、1.0*0.18*0.40=0.05kN/m22、支架计算（1）底模板下次梁（1010cm木枋）验算： 底模下脚手管立杆的纵向间距为0.6m，横向间距根据箱梁对应位置分别设为底板下0.6cm 和翼板下0.9cm，所用方木均选用容许应力大的优质木材,顶托方木横梁按横桥向布置，间距60cm；次梁按纵桥向布置，间距20cm(梁肋处)和30cm ，计算跨径为0.6m，按简支梁受力考虑，分别验算底下梁肋对应位置和底板中间位置： 梁肋对应的间距为20cm的木枋受力验算：腹板处砼箱梁荷载：P1=3.8026=98.8kN/m2（按3.8m混凝土最大厚度）模板荷载：P2=2kN/m2设备及人工荷载：P3=1.8、0kN/m2混凝土浇注冲击及振捣荷载：P4=2kN/m2则有P=（1.2P1+1.2P2+1.4P3+1.4P4）=125.2kN/m2W=bh2/6=10102/6=167cm3由梁正应力计算公式得：=qL2/8W=（125.20.2）10000.62/816710-6=6.75Mpa=12Mpa （正应力强度满足要求）由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：=3Q/2A=3（125.20.20）103（0.6/2）/2101010-4=1.13Mpa=1.9Mpa （剪应力强度满足要求）由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09105Mpa；I=bh3/12=833.3cm4fmax=5qL4/3849、EI=5（125.20.2）1030.1296/384833.310-80.09105106=0.57mmf=1.5mm（f=L/400） （刚度满足要求）底板下间距为30cm的木枋受力验算中间底板位置砼厚度0.9，按0.9m进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.3m，则有： 底模处砼箱梁荷载：P1=0.926=23.4kN/m2内模支撑和模板荷载：P2=2kN/m2设备及人工荷载：P3=1.0kN/m2砼浇注冲击及振捣荷载：P4=2kN/m2则有P=（1.2P1+1.2P2+1.4P3+1.4P4）=34.68KN/ m2q=34.680.3=10.04t/m125.20.210、=25.04t/m表明底板下间距为0.3m的木枋受的力比梁肋处对应的间距为0.2m的木枋所受的力要小，所以底板下间距为0.3m的木枋受力安全。尺寸单位：cm方木材质为优质木材w=12MPat=1.9MPaE=9000MPaq(KN/m)1010（2）顶托横梁（10cm15cm木枋）验算：支架立杆的纵向间距60cm，横向间距为90cm（翼板下）、和60c（底板下），顶托木枋横梁按横桥向布置，间距60cm，因此计算跨径为0.9m、和0.6m。为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模下梁肋处对应位置即可：平均荷载大小为q1=125.20.6=75.12kN11、/m 另查表可得：W=375103mm3；I=2812.5cm4；S=I/12跨内最大弯矩为：Mmax=75.120.60.6/8=3.38kNm由梁正应力计算公式得：w=Mmax/W=3.38106/(375103)=9.01Mpa=12Mpa，满足要求。挠度计算按简支梁考虑，得：E=0.09105Mpa；fmax=5qL4/384EI=575.120.61060.641012/(3840.091051062812.5104)=0.30mmf=1.5mm（f=L/400）刚度满足要求。(3)底模板计算q(kN/m) 箱梁底模板采用竹胶板，考虑到模板的连续性均布荷载作用下，按下式计算：按弯矩计12、算M=ql2/10=(1.2*2+1.2*2.39*26+1.4*1+1.4*2)*0.2*0.22/10=0.0649KN.mq=(1.2*2+1.2*2.39*26+1.4*1+1.4*2)*0.2=16.23 KN/mW=M/w=0.0649/(6*103)=1.08*10-5m2H=6w/b=6*1.08*10-5/1=0.008m=8mm因此模板采用1220*2440*15mm规格的竹胶板按挠度计算fmax=qL4/128EI=16.230.24/(12851062.812510-7)=1.44*10-4m0.035,h=1.53+3.8v/t=1.758mP=krh=1.2*26*13、1.758=54.85KNq=(4*1.4+54.85*1.2)*0.2=14.28KN/m按弯矩计算侧模厚度Mmax=ql2/10=14.28*0.22/10=0.057KN.mW=M/w=0.057/(6*103)=9.52*10-6m2H=6w/b=6*9.52*10-6/1=0.0076m=7.6mm 因此模板采用1220*2440*15mm规格的竹胶板按挠度计算fmax=qL4/128EI=14.280.24/(12851062.812510-7)=1.27*10-4ml/400=0.2/400=5*10-4m故挠度满足要求。 (5）组合风荷载时满堂支架(模板支撑架)计算：单肢立杆轴14、向力计算(强度)Q5=n*wz=8*h/Lx*w=8*1.2/0.6*0.05=0.8KN/ m2N=1.2(Q1+Q2)+0.9+1.4(Q3+Q4+Q5)*Lx*Ly+1.2*Q6=1.2*(2+26*2.39)+0.9*1.4*(2+1+0.8)*0.6*0.6+1.2*1=30.63KN=35.7 KN所以单肢立杆轴向力满足要求(强度)单肢立杆承载力计算（稳定性）=l0/r=1.2m/1.58cm=84.21查表得=0.743N=30.63KNAf=0.743*4.89*10-4*205*103=74.48KN所以单肢立杆的承载力满足要求(稳定性)(6）不组合风荷载时满堂支架(模板支撑15、架)计算：单肢立杆轴向力计算(强度)N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)*Lx*Ly+1.2*Q6=1.2*(2+26*2.39)+1.4*(2+1)*0.6*0.6+1.2*1=30.4KN=35.7 KN所以单肢立杆轴向力满足要求(强度)单肢立杆承载力计算（稳定性）=l0/r=1.2m/1.58cm=84.21查表得=0.743N=30.4KNAf=0.743*4.89*10-4*205*103=74.48KN所以单肢立杆的承载力满足要求(稳定性)(7）斜杆抗滑承载力计算：ws=(h2+Lx2)/Lx*w=(0.62+1.22)/0.6*0.05=0.11KNws1=(h2+Lx16、2)/Lx*w=(11.42+3.82)/11.4*3.8m*0.4KN/m2*0.6m=0.96KN斜杆最下端最大内力ws= ws1+(n-1) ws=0.96+8*0.11=1.84KN扣件抗滑承力Qc=8KN所以斜杆抗滑承载力满足要求(8）支架抗倾覆验算(只需计算模板安装完毕时)： 中跨支架宽度为11.2米,长65米,平均高8米；支架横向17排，纵向108排，立面平均7层；共需材料用量如下： HG-60横杆：25056根 重61888KG HG-90横杆：4320根 重15681KG 立杆：14688米 重73440KG（按保守5KG/M计算） 顶、底托各1836 重28329KG 总重17、：179.338T 则q=179.338*10=1793.38KN 稳定力矩：8*1793.38=14347KN.M风荷载:k=0.05 kN/m2倾覆力矩:0.05*65*8*5(平均约4米保守计)+0.4*3.8(按最高计)*65*8=920 KN.m K0=稳定力矩/倾覆力矩=14347/920=15.61.3 计算说明稳定力矩满足抗倾覆要求(9) 地基容许承载力验算：砼垫层下填筑85cm建筑垃圾查地基容许承载力表可知，支架以下基础地基承载力在200Kpa以上。单根碗扣式支架钢管立杆Nmax=29.22+0.875=30.095kN， C20混凝土按45o扩散角计算, 则地基承载面积：S18、=（0.12+20.15）(0.12+20.15)=0.18m2则产生接地压强为1=P/S=30.095/0.18=167Kpa200Kpa，满足要求。第三部分 支架搭设与拆除一、施工准备1、 支架施工前必须制定施工设计或专项方案，保证其技术可靠和使用安全。经技术审查批准后方可实施。2 、支架搭设前工程技术负责人应按支架施工设计或专项方案的要求对搭设和相关人员进行技术交底。3、 对进入现场的支架构配件，使用前应对其质量进行复检。4、 构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用。支架堆放场地排水应畅通，不得有积水。5、支架搭设场地必须平整、坚实、排水措施得当。二、地基19、与基础处理1、 支架地基基础必须按施工设计进行施工，按地基承载力要求进行验收。2、 支架基础经验收合格后，应按施工设计或专项方案的要求放线定位。3 、处理地基时，先把支架范围内 （箱梁翼板外侧50cm）杂物清除干净，用压路机分层碾压回填好建筑垃圾并测量沉降量3 mm；做出双向1%的横坡，然后铺15cm的C20砼。 4、主墩钢板桩围堰地基回填处理:先用水沉法回填河砂至下层围檩，然后用级配碎石分层回填至35.35m，做出双向1%的横坡，然后铺15cm的C20砼。 5、雨季施工，在支架两外侧1米挖排水沟一道，表面砂浆抹面，把汇集的雨水、养护流水引入沟渠排走，保证地基不受雨水浸泡，满足地基承载力要求。20、三、支架搭设1、底托应准确地放置在定位线上；底托应与地面垂直。2、模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。3、 按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。4、 支架搭设应按立杆、横杆、斜杆的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应L/200；横杆间水平度应L/400。5、支架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm。6、作业层的外侧应设护身栏杆及安全网；7、 满堂支架剪刀撑应底至顶连续布置；8、支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则就旋紧可调座，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水准仪21、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整；9、 支架拼装还应随时注意水平框的直角度，不致使支架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25%,顶部绝对偏差小于0.05米；10、 浇筑过程中，安排专职人员检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；11、 采用钢管扣件作加固件、连墙件、斜撑时应符合建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范JGJ130-2002的有关规定。12、 支架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。四、支架拆除1、 严格控制拆模时间，要在张拉、压浆完毕，封锚完成后进行，拆模前必须有拆模申请并经审批；2、 22、支架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。3、 支架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。4、 拆除前应清理支架上的器具及多余的材料和杂物。5、 拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。6、 连墙件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。7、 拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。8、拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。9、 架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序宜从跨中向支座方向依次循环卸进行，应遵循先上后上，后搭先拆，一步一清的原则，部件的拆除顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行；10、 拆除承重模板时，在23、横向应同时、在纵向应对称均衡卸落，同时宜从跨中向支座方向依次循环卸。五、支架预压及沉降观测：支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下：1、设置沉降观测点支架搭设、立模作业程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观点，以测量在预压过程中的地基沉降量。2、加载预压及卸24、载支架加载预压采用沙袋法进行。箱底的底腹板和翼板模板铺设完成后，用沙袋预压，沙袋的总重量为箱梁自重的120%。加载采取分级进行，使加载过程中尽量符合浇混凝土的状态。本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，钢绞线及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间|（一般2472h）并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。卸载完成后即可25、按加载循序浇筑混凝土。3、沉降观测沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作在等压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的预压范围内不得分成几段后逐段一次加载或卸载到位。每级加载及卸载均为应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，确定模板高度。实施过程：26、 准备计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签证后，方可进行下道工序施工。第四部分 质量及安全的技术措施一、质量的检查与验收（一）进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料： 1、主要构配件应有产品标识及产品质量合格证 2、供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。（二）构配件进场质量检查的重点： 钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。（三）支架搭设质量应按阶段进行检验： 1、27、首段以高度为6米进行第一阶段的检查与验收； 2、架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收； 3、遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查； 4、停工超过一个月恢复使用前。（四）对整体支架应重点检查以下内容： 1、保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善；2、基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；3、立杆上碗扣是否可靠锁紧； 4、立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；（五）支架应由项目负责人组织技术、安全及监理人员进行验收（六）支架验收时，应具备下列技术文件 1、施工组织设计及变更文件； 2、支架的专项施工设计28、方案；3、周转使用的支架构配件使用前的复验合格记录；4、搭设的施工记录和质量检查记录；二、安全防护措施及安全交底（一）安全防护措施 为杜绝重大事故、人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下防护措施：1、 成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制订的相关管理制度，加强对工人的安全教育，提高职工的安全生产素质，并设专职安全员。2、 利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全29、生产贯穿到施工的全过程。3、 认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，做到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。4、 架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递，放置杆件时应注意失衡闪失;剪刀撑及其它整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装，以确保整架稳定；搭设中应统一指挥，协调作业；确保支架结构的尺寸。杆件的垂直度和水平度，各节点构造和紧固程度符合施工规范要求；禁止使用材质，规格不符合要求的杆配件。5、 起重指挥应站在能够照顾全面的地点，信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停30、留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳，有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳。6、 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。7、 当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。8、 脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。9、 支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安装全防护用品。10、 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物料。 11、模板不得直接堆放在支架上。12、遇631、级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止支架的搭设与拆除作业。13、支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，14、严禁在支架基础及邻近处进行挖掘作业。15、支架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及支架接地防雷措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ461）的有关规定执行。16、 使用后的支架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。（二）安全交底1、施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。确保底架支撑稳固后，方可上架作业，作业人员必须佩戴安全带及安全帽，并在支架桥两侧搭设安全网。只有在确认安全网可靠后，方可进行上层作业。应通过设在支架32、外的人员通道上下架子。传递和安装杆件时，要尽量创造安全的作业条件，在操作时要站稳把牢，谨防失衡。2、 明确支架施工现场安全负责人，负责施工全过程的安全管理工作。在支架搭设、拆除前向作业人员进行安全技术交底。未经审批部门同意，任何人不得修改变更。3、 支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。4、 支架搭设、拆除和砼浇注期间，无关人员不得进入支模底下，现场安全员 在现场维护。5、支架搭设人员必须持证上岗，并进行岗前培训。6、整架拼装完成后，检查所有连接扣件是否扣紧，松动的要用手锤敲紧。7、 需要多人配合的操作作业决不允许一人冒险作业，对人配合作业时要互相呼应，协调工作。8、 支架33、上人员应避免工具和材料的掉落，下面人员应避开危险区域，随时注意观察，发现有危险时及时避开。在支架上作业的人员要全神贯注，并注意适当的休息，避免疲劳作业。9、 身体状况不适的施工人员，不得上架作业，有癫痫、心脏病史的人员，决不允许上架作业。10、支架上作业不要进行用力过猛的作业，谨防闪失。11、不得随意拆除紧固件，必须拆除时要有确保安全措施。12、施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报，必要时采取果断措施，制止异常现象的发生。13、旧钢管材质应符合下列规定：（1）表面锈蚀深度应不超过0.5mm。（2）钢管的弯曲变形应符合规定。14、构配件的材料、制作要求：（1）碗扣式脚手架用钢管应34、采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。 （2）碗扣架用钢管规格为483.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。 （3）上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。（4）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。（5）采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合35、GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600650C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。（6） 立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。（7）杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合表3.5.7的要求。表3.5.7 杆件组焊形位公差要求序号项目允许偏差（mm） 杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52 立杆下碗扣间距13 下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度14 接头的接触弧面与横杆轴心垂直度15 横杆两接头接触弧面的轴心线平36、行度1（8）立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。（9）立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm连接销。（10）在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁（11）构配件外观质量要求：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷； 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件防锈漆涂层均匀、牢固。 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。（12）可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。15、脚手架使用中，应定期检查下列项目：（1）杆件的设置和连接是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范的规定；（5）安全防护措施是否符合要求；（6）是否超载。16、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。17、 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。