1、193.76m跨谷直线桥工程地基处理、支架拆除施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录xx工程错误!未定义书签。施工方案1第一部分 现浇梁施工方案4一、 编制依据4二、工程概况4三、 工程地质和水文地质41、 地质条件42、 水文地质条件4四、 支架施工方法51、支架系统52、 地基处理53、静载试验6五、梁体施工71、支座安装72、钢筋工程83、模板工程94、混凝土工程95、预应力工程10（3）压浆126、支架拆除13九、质量保证措施153、加强工序质量检查、控制，严格执行工序检查、合格转序制度。12、5十.安全生产保证措施161.雷电期间作业安全措施：162、支架搭设及拆卸作业安全措施：16十、 安全事故的预防及其应急预案171、高处坠落事故的预防及其应急预案172、物体打击事故的预防及其应急预案20防止物体打击事故基本安全要求20第二部分 支架检算2232米现浇梁支架检算22一、检算过程中用到的各种参数22三、底板箱梁中心位置处设双排贝雷片246、梁体自重24四、翼缘板距箱梁中心6.75m的位置处设双排贝雷片255、梁体自重26五、钢管立柱顶横梁各种参数设计 1、跨中检算27弯矩图282、边跨检算29作用在钢管立柱上的总的荷载应为302、边跨钢管立柱计算：31作用在钢管立柱上的总的荷载应3、为31七、分配梁设计计算321、箱梁中心线处分配梁检算过程中所要考虑的荷载:33（4）梁体自重332、箱梁腹板处工字钢所受的剪力34八、基础承载力计算 1、腹板位置处的钢管桩基础检算352、箱梁中心处的钢管桩基础检算353、最外侧翼缘板位置处的钢管桩基础检算362、按腹板处的基础进行换填层相关参数的计算373、在对基底进行处理时建议采用灰土进行。37筒壁厚0.016m38三、24米现交箱梁支架布置计算表38三、底板箱梁中心位置处设双排贝雷片416、梁体自重41四、翼缘板距箱梁中心6.75m的位置处设双排贝雷片425、梁体自重42五、钢管立柱顶横梁各种参数设计 1、跨中检算43弯矩图452、边跨4、检算45六、钢管立柱计算 1、跨中钢管桩受力荷载计算46作用在钢管立柱上的总的荷载应为472、边跨钢管立柱计算：47作用在钢管立柱上的总的荷载应为48七、分配梁设计计算491、箱梁中心线处分配梁检算过程中所要考虑的荷载:49（4）梁体自重492、箱梁腹板处工字钢所受的剪力50八、基础承载力计算 1、腹板位置处的钢管桩基础检算512、箱梁中心处的钢管桩基础检算523、最外侧翼缘板位置处的钢管桩基础检算522、按腹板处的基础进行换填层相关参数的计算53灰土 Pz=102.7Kpa533、在对基底进行处理时建议采用灰土进行。54砂筒尺寸480内mm480内mm54筒壁厚0.016m54第一部分 现浇5、梁施工方案一、 编制依据1、客运专线350KM/h现浇箱梁通用图。2、XX2号大桥施工工点图。3、路桥施工计算手册。二、工程概况本桥设计为跨谷直线桥，中心里程DK1812+531.98，桥全长193.76m。全桥位于直线上，双线间距设计为5.0m。设计孔跨为：24+3232+24m简支箱梁。墩台及基础类型：简支现浇箱梁桥墩采用矩形桥墩，桥台采用矩形空心台。全桥墩台基础采用钻孔灌注桩基础，桩径采用1.00m。梁体类型：本桥梁体设计为24m和32m简支现浇箱梁，简支梁固定支座设于每孔梁的新广州端。三、 工程地质和水文地质1、 地质条件杂填土，梢密，类等级；粉质黏土、黏土，硬塑，类等级，0=180K6、pa;粉质砂岩、粉砂岩，全风化，类等级，0=250Kpa；粉质砂岩、粉砂岩，强风化，类等级，0=300Kpa；粉质砂岩、粉砂岩，弱风化，类等级，0=500Kpa；2、 水文地质条件地下水主要分布于第四系粉质黏土层，水量较贫乏。根据地下水样的分析结果，地下水属RCO3、ClCa型水。场地为石灰岩地区，根据铁路混凝土与砌体工程施工规范（TB102101-2001 J118-2001）的侵蚀性的评价标准判断：地下水及地表水对混凝土具有中等侵蚀性。四、 支架施工方法 根据现有地形、环境和施工工期等多方面因素综合考虑，准备将此管段现浇梁采取贝雷片施工，模板为厂制定型钢模板，钢筋为钢筋加工厂集中加工，现场7、绑扎，泵送送混凝土浇注，洒水养生，梁体张拉、压浆、封锚以及支架拆除等工程。1、支架系统 由于我队管段现浇梁桥跨较多并且较为分散，为了加快施工速度和提高周转频率，且减少对地基处理的工程量，选定采用钢管桩作为立柱，采用贝雷片作为纵向托梁，立柱布置密度按桥跨跨径进行布置，以大约每6.5米和9.0米设置一道，其中承台处立柱尽量支立在承台上，具体组成为：在土基上浇注一道梯形C25混凝土带作为基础（混凝土带尺寸为：长13.5米，上宽1米，下宽2.2米，高0.6米），台座顶面预埋钢板，钢板规格为70cm70cm20mm，钢管利用膨胀螺栓下锚在混凝土基础上，钢管采用500钢管桩，在钢管顶部放置钢砂箱，在砂箱顶8、选用双32b#工字钢作为横向分配梁，横梁上架设贝雷片形成纵梁，贝雷片纵梁由17片组成。在贝雷纵梁上铺设间距60cm的20a#工字钢作分配梁，最后在工字钢上铺设底模。2、 地基处理根据设计图纸，确定桥位地基承载力，但实际由于在施工桥位内大部分为水田或积水区域，并且在施工桥梁下部结构是对部分原状土破坏，为保证在施工梁体过程中基础不发生过大的饶度或沉降现象，决定对贝雷梁支墩基础采取换填硬化（具体见支架基础处理图）。（1）、基础换填：将支墩位置地表植被层、淤泥层和土层换填至所需持力层的深度（开挖过程中利用静力触探仪确定深度），换填范围的换填料采用级配碎石或6%水泥石粉拌和料，24米跨持力层地基承载力29、00KPa，32米跨持力层地基承载力210KPa。（2）、基础夯实：根据支墩地基的地质，在支墩基础浇筑前首先对换填基础进行人工打夯、整平。（3）、砼浇注：在支墩处采用C25扩大基础，基础形式为（1.0+2.2）0.613.5条状等腰梯形截面形式。（4）、排水沟设置：为保证雨水和养生用水从支架底部及时排出，防止雨水长期浸泡使支墩下沉，在支墩周围远3米范围内设置排水沟，排水沟排水效果要好没有积水形成。（5）、立墩底部钢板的安放：在浇注基础前首先在基础上预埋厚度不小于20mm70cm70cm的钢板，以扩大支架的受力面积，使立杆受的轴心压力更好的传向地基。（6）、贝雷梁两端设置：根据实际情况并经济的原10、则，贝雷梁两端支墩设置在墩台承台上。3、静载试验现浇箱梁底模铺设完成后，采用砂袋法对支架进行预压。其作用：检验支架的稳定性和地基承载能力；测定沉降量，为底模板标高控制提供预留沉降值；消除模板支架之间的非弹性变形。由于现浇梁施工面较大，选取一跨32米现浇梁做预压试验，具体操作如下：（1）、预压前的准备：贝雷支架平台拼装好以后，预压荷载按第一次浇筑混凝土重量及相关其它施工荷载总重量的115%考虑。在支架平台上提前设好高程控制点，通过对高程控制点的测量，确定支架的稳定性及其变形情况。预压时模拟砼施工顺序进行预压。加载时由中间向两端分层对称进行，预压荷载的加载以吊车为主，人工配合。（2）、预压加载过程11、中的测量：用高精度水平仪观测加载前的各高程控制点的标高做好详细记录。加载到设计荷载的100%后，待2小时后对各高程控制点进行第二次测量并做好详细的测量记录。接着加载到设计荷载的115%，待24个小时后对各高程控制点进行测量。直至每日沉降量小于1mm为止，以彻底检验支架平台及支架的刚度、强度和稳定性，并消除支架的非弹性变形。（3）、卸载过程中的测量：卸载到设计荷载的100%后要对高程控制点进行测量，做好详细的测量记录。荷载全部卸载后，对各控制点进行最后一次高程点测量，以确定支架的非弹性变形的大小。（4）、预压观测数据的整理：根据加载前后以及卸载后测量的数据，确定支架的弹性变形量、非弹性变形量，为12、底模标高的确定提供依据。（5）、预压过程中的注意事项：在预压过程中要安排专人对支架各部位进行观察，发现异常情况时马上进行卸载。 五、梁体施工1、支座安装 支座安装前认真检查桥墩平面位置及顶面标高，桥墩平面位置及顶面标高符合设计要求，并在允许偏差范围内，放置支座部位的混凝土表面平整清洁。桥梁支座按设计要求和业主认可的厂家供应。进场的支座按要求进行抽检，检验合格后将检查结果报送监理工程师。安装完毕后确保其顶、底面与梁、墩之间无缝隙。2、钢筋工程钢筋进场后首先进行抽样检验，合格后方可使用。钢筋在钢筋棚内集中加工制作，严格控制钢筋的配料尺寸；严格把好配料关，派有经验的人负责，实行定期抽检。不合格者责令13、返工并予处罚，直至符合设计要求；加工时严格按照设计图纸及有关规范进行，确保其形状、规格、尺寸和焊接质量满足要求。已加工好的钢筋按编号进行堆码，并挂牌标识，以防止使用时混淆。钢筋原材和半成品采用架空存放，并用彩条布遮盖防止生锈。钢筋主筋接头位置要求位于最小应力处，并错开布置。梁体主筋尽量采用对焊接长，采用搭接焊接长时，搭接长度：单面焊10d，双面焊5d（钢筋直径）。钢筋先绑扎底板主筋，并将架立筋套入底板筋内，最后再绑隔板钢筋。将内模安装就位后，绑扎顶板主筋和剩余部分钢筋。钢筋安装确保位置准确、不位移，绑扎钢筋的扎丝多余部分应想构件内侧弯折，以免因外露形成锈斑影响混凝土感观质量。钢绞线预留孔道的施14、工与钢筋工程同步进行，施工时对节点钢筋进行放样，调整钢筋间距及位置，保证预留孔道顺畅通过节点。然后从钢筋骨架内穿入就位，波纹管接长用大一号的套接管接长，套接管两头用绑扎丝扎紧，以免漏浆。混凝土灌注前仔细检查波纹管，发现空隙和孔洞及时包裹。为保证混凝土保护层厚度，在钢筋骨架与模板之间错开放置适宜的混凝土垫块，并将骨架侧面的垫块绑扎牢固。3、模板工程 为了保证梁体表面混凝土的光洁和平整，箱梁的侧模及底模采用大块定型钢模板，内模采用竹胶板及木板，用于模板的木板和钢材符合承重结构的选材标准，模板具有足够的刚度以防止在使用过程中变形过大。支架拼装完成后，开始进行模板的安装，首先安装底模，待预压完成后，安15、装外侧模，底腹板钢筋绑扎完成后安装内模，外模考虑便于施工和美观，箱梁采用标准节每2.5米/节，外模考虑小桁架支撑。模板及所有预埋件安装完毕后，清除模板中所有污物、碎屑、水及其他杂物，经监理工程师检查认可后方可浇筑混凝土。4、混凝土工程 现浇梁采用C50高性能混凝土，混凝土搅拌采用大型的混凝土搅拌机集中搅拌，搅拌前由试验人员对搅拌站的原材料、搅拌设备等各方面进行抽查，并全程对搅拌过程进行监控，通过加强现场管理实现混凝土施工质量的控制。 （1）在正式浇筑混凝土前，作好技术交底工作，落实操作人员的岗位职责、作用班次、交接时间和交接制度。 （2）派驻工地值班员现场调度车辆，避免混凝土在工地停留时间过长16、造成混凝土各项性能指标下降。 （3）混凝土由罐车运送至工地后，采用混凝土输送泵泵送入模。（4）混凝土采用分层浇筑、分层振捣，分层厚度不得超过40cm，一般振捣时间为15s为宜，不得出现漏振、欠振和过振。在混凝土浇筑过程中，随时观察所设置的预埋件、预留孔的位置是否移动，若发现位移应及时校正。（5）梁体混凝土连续浇筑，全断面一次浇筑成型。灌注时从箱梁一端向另一端进行施工。灌注采用水平分层和斜向分段的工艺。先后两层混凝土的间隔时间不得超过初凝时间。（6）梁体混凝土浇筑顺序先浇筑底板，再浇筑两侧腹板，最后浇注顶板，顶板浇注顺序为先中间后两侧最后翼缘板，浇注底板时，混凝土输送管通过顶部预留的窗口，混凝土17、振捣时禁止触及波纹管和梁体模板。（7）腹板的混凝土浇注要求两侧同步进行，以防一侧浇筑过多产生偏压而使内模发生偏移。混凝土下落高度不得超过2m，严禁在施工过程中向混凝土加水。（8）混凝土浇注过程中，随时检测、控制混凝土坍落度，并按要求随机取样做标准养护试件和同条件养护试件。（9）桥面混凝土采取两次收面，在进行完第二次压光后，用湿润麻袋覆盖养生。混凝土的覆盖养生时间不得少于14天，在桥面混凝土强度未达到2.5MPa时严禁人员在其上行走。5、预应力工程（1）张拉 梁段混凝土张拉分为早期张拉和终张拉两个阶段进行,早期张拉时模板要先松开,不要对梁体压缩造成阻碍,当梁体混凝土强度达到设计强度的80%后方可18、进行张拉，张拉强度为设计值的20%,张拉顺序为先腹板束、后顶腹、板束，从外至内左右对称张拉，最大不均匀束不得超过1束，两端伸长量基本保持一致，终张拉应在梁体混凝土强度及弹性模量达到设计值进行，张拉采取双控，以油压表读书为主，以预应力筋伸长值进行校核。预应力筋的锚、夹具必须符合设计要求，在使用前，进行外观、硬度和静载锚固性能检查，并符合现行国家标准预应力混凝土用锚具、夹具和连接器的规定，机具设备及仪表进行定期维修和校验，张拉设备配套校验期不大于半年，油表不大于1周，千斤顶不大于1个月。在使用过程中出现反常现象时重新校验。钢绞线下料长度按照设计确定，钢绞线采用砂轮切割机下料，下料后进行梳整、编束。19、纵向预应力钢束穿束采用卷扬机牵引、人工配合。纵向预应力张拉流程：清理孔道穿束安装锚具张拉设备就位整束张拉至控制应力的50%100%控制张拉应力并持荷5min（量测伸长值）锚固切除多余钢绞线封锚压浆。预应力施加时，预应力筋、锚具和千斤顶位于同一轴线上，预应力张拉采用以张拉力为主、以伸长量值作校核的“双控”张拉法，当实际伸长量与计算伸长量之差大于6%时，查明原因及时处理。锚固阶段张拉端预应力筋的内缩量符合设计要求，预应力筋的断丝、滑丝数量，不超过规定数值。预应力束张拉完毕后，杜绝撞击锚具和钢束，立即进行管道压浆。为确保本桥预应力质量，施工时从施工工艺、定位钢筋、管道线型等方面严加控制。管道安装前除20、去管道两端的毛刺并检查管道质量及两端截面形状，遇有可能漏浆时采取措施割除，遇有管道两端截面有变形及时整形后应用。接管处及管道与喇叭管连接处用胶带将其密封防止漏浆。预应力管道每50厘米设置定位钢筋网片一道，定位后的管道轴线偏差不大于0.5厘米。管道与喇叭管连接处，管道要垂直于锚垫板。夹片应用开口手柄同时将两夹片均匀打入锚环，使两夹片外端面处于同一平面内，两夹片高差大于2毫米者取出重新安装。锚环使用前检查内壁有否生锈，对生锈者进行除锈处理后使用。锚下混凝土严格振实，同时在穿束前先清除锚具喇叭管内的砂浆和混凝土。合理控制限位板的限位量，合理的限位量使钢绞线没有刮痕和轻微刮痕。各种预应力筋，均采用圆盘21、切割机切割。针对曲线孔道的特点，原则上在每束钢束中部设置三通管，钢束长超过60m的，按相距20m的原则，在波纹管每个波峰的最高点设立泌水管，泌水管为钢管，高出混凝土200mm。预应力筋伸长值计算为l=PL/EA，其中P为设计张拉力，L为预应力筋的有效长度，E为预应力筋的弹性模量，A为预应力筋的有效横截面积。在现场预应力施工时，除了要对张拉力进行控制外，同时也要对预应筋的伸长值进行控制，即在达到设计张拉力时，预应力筋的实测伸长值与理论计算出的伸长值不应超过6%，否则就要检查是哪个方面出现了问题，待问题解决后再继续施工。（2）封锚张拉完锚固稳定后,切除多余的钢绞线,且预应力筋的外露长度不宜小于预应22、力筋的1.5倍,且不宜小于30mm,封锚时要保证预应力筋的保护层厚度不宜小于50mm。（3）压浆预应力张拉完后，应在48h内进行管道压浆，压浆采用UB3型注浆泵，采用灰浆搅拌机进行水泥浆搅拌。搅拌后的水泥浆符合现行铁路混凝土与砌体工程施工规范的有关规定，进行流动度、泌水性试验，并制作浆体强度试块。纵向预应力张拉完成后，切除多余钢绞线，进行封锚混凝土立模浇筑，同时用PVC管预留孔道，以便安装压浆阀门。压浆前先用高压水清洗管道，管道压浆保持密实，水泥浆标号35MPa，水灰比不大于0.4，水泥选用R42.5号普硅水泥，压浆后3d内，梁体及环境温度不得低于50C，终凝时间应小于24h，压浆时浆体温度应23、不超过350C。输浆管选用高强橡胶管，抗压能力1MPa，压力灌浆时不易破裂，保持连接牢固，避免脱管。水泥浆进入注浆泵之前通过1.2mm的筛网进行过滤。压浆工作在灰浆流动性下降前进行（约3045分钟时间内），孔道一次连续灌注。当出浆孔阀门出浆浓度与进浆浓度一致时，方可封闭保压，进浆口阀门必须待压力上升至0.60.7Mpa，持荷2min保压时间且无漏水和漏浆时关闭，锚具上的漏浆缝隙，在压浆前采用封锚混凝土封闭。中途换管道时间内，继续启动灌浆泵，让浆体循环流动。灌浆时作好记录，以防漏压在浇筑梁体封端混凝土前，先将承压板表面的黏浆和锚环外面上部的灰浆铲除干净，为了保证混凝土接缝处结合良好，应将原混凝土24、表面凿毛，并焊上钢筋网片，封端混凝土应采取无收缩混凝土进行封堵其混凝土强度不得低于设计要求。6、支架拆除对支架拆除作业前，对参加作业人员进行技术安全交底，在统一指挥下，按照确定的方案进行拆除作业。按照先上后下、先外后里，先架面材料后构架材料、先附件后结构件的顺序，一件一件的松开跨结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，扎捆后吊下）。分段整体吊下贝雷片时要加强指挥、相互询问和协调作业步骤，严禁不按程序进行作业，拆除立杆时，在把稳上端后，在松开下端连接取下。严禁将卸下的材料抛向地面，在存放各类杆件时应分类存放，尽量不使其变形，以增加其周转次数。六、劳动力组织工种数量备注技术人员4技术指导、25、测量管理人员3现场指挥混凝土工8梁体混凝土浇筑模板工8模板安装、拆除起重工12支架拼装和拆除普工20支架预压、混凝土养生钢筋工20钢筋加工，安装合计75七、施工机具及设备序号机具及设备名称数量型号1挖掘机2PC2002起重机1浦沅25T3自卸汽车215T4混凝土罐车58m35汽车式混凝土输送泵1中跨奔驰6钢筋切断机1WQ6-J407钢筋弯曲机1GTB-40B8钢筋对焊机1VN-100A9电焊机10BX3-100-210卷扬机2JK-0511液压千斤顶212张拉油泵213灰浆搅拌机114压浆泵115贝雷片400片31.50.15m16贝雷片44片1.591.50.15m17钢管桩540m600m26、m =8mm18工字钢16T36b#19工字钢11T50a20槽钢62T12.6#21钢砂箱56个500mm h=400mm22A3钢板360块75cm75cm20mm23现浇梁底模3跨32米24现浇梁侧模2跨32米2.5米/片25现浇梁内模2跨32米竹胶板及木板八、施工横道图施工横道图见后附表九、质量保证措施1、积极采用新技术、新工艺。工程技术人员深入施工现场，及时检查施工方案、工艺落实情况及存在的问题，针对具体情况及时制定相应施工技术措施，保证工程质量。2、严把工程材料质量关，从选择料源起到采购、加工、保管、发放、施工过程都坚持检验制度，坚决防止不合格材料进入工程实体。3、加强工序质量检查27、控制，严格执行工序检查、合格转序制度。4、主动检查质量监督站、业主监察及监理工程师的随时抽查和重点检查。5、支架搭设前按预定的设计方案进行地基换填处理，以保证上部梁体混凝土浇注时支架基础的稳定性。6、钢模板在设计时。有足够的强度、刚度及稳定性，确保梁部各尺寸正确，具有能经多次使用不致产生影响梁体外形的刚度。7、混凝土浇筑前搞好技术交底工作，对所有施工机械进行一次检查，备足、备齐各种施工用料。8、预应力筋穿束由人工进行，在梁体混凝土浇注前穿入。张拉采用分批对称的原则进行，张拉前对张拉设备进行配套标定，张拉采用张拉力和伸长值“双控”，张拉完毕后，用砂轮切割机切除多余的钢绞线，然后用砂浆包裹锚头，28、砂浆达到强度要求后即可压浆，钢绞线张拉完48小时内进行压浆，顺序为自下而上进行，每个管道一次压完，不得中途停顿。压浆时从一端向另一端进行，至另一端出水、出稀浆至浓浆时，关闭出浆口阀门，并继续压浆，当压力达到0.7MPa以上时，保压关闭进浆阀门。十.安全生产保证措施1.雷电期间作业安全措施：(1)施工场地的支架及所有临时设施场设置防雷设施,定期检查接地电阻,防止雷击。(2)雷电来临时,立即停止现场施工,将施工人员撤至安全地点,并将雷电来临和雷电已过的信号通知施工人员。2、支架搭设及拆卸作业安全措施：、作业现场应设安全城河围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域。高支架两侧采用安全立网完全封闭。、29、大雾、大雨天气和6级以上大风时，不得进行高支架上的高处作业。雨后作业，必须采取安全防滑措施。、架上作业人员应穿防滑鞋和配挂好安全带。为保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手架，并应铺设平稳，且不得有探头板。当暂时无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8m，垂直距离应不大于1.5m。位于立杆头之上的自由立杆（尚未与水平杆跨接者）不的用作把持杆。、作业人员应做好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身和杆件失衡。对每完成的一道工序，要相互询问并确认才能进行下一道工序。、业人员应佩带工具袋，工具用30、后装于袋中，不要防在架子上，以免掉落伤人。、架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。、架上作业时，不得随意拆除基本结构杆件，因作业的需要必须拆除某些杆件时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。架上作业时，不得随意拆除安全防护措施，未有设置或设置不符合要求时，必须补设或改善后，才能上架进行作业。模拆除作业前，对参加作业的全体人员进行技术交底，在统一指挥下，按照确定的方案进行拆除作业。一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先附件后结构件的顺序，一件一件的松开跨结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，扎捆后吊下）。十、 安全事故的预防及其应急预案131、高处坠落事故的预防及其应急预案建筑行业施工过程中，高处作业的机会比较多，经常在四处临空的高处进行作业，施工条件差，危险因素多。多年来，高坠伤亡事故占全部事故的比例较高，达40%，这种事情对外会影响较大，要作为全建筑行业的问题抓紧工作。避免发生高处坠落事故，必须加强监控管理。对职工进行预防高处坠落的技术知识教育，使他们熟悉操作必须使用的工具和防护用具。同时，在技术上采取有效的防护措施。防止高处坠落事故的基本安全要求以预防坠落事故为目标，对于恐怕发生坠落事故等事故的特定危险施工，在施工前，制定防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。 凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的32、人员要按规定进行体检和定期体检。 严禁穿硬塑料等易滑鞋、高跟鞋。 作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。 进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。 卸料平台外侧边，必须设置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的临时护栏，护栏围密目式（2000目）安全网。 所有操作层均张挂两道安全平网。发生高处坠落事故应急预案当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平33、卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。 出项颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉堵塞。有骨折者，应初步固定后在搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱杆或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应34、在骨折部立用夹扳把受伤位置临时固定，使断端不再移应或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折出上下关节为原则，可就地取材，用木扳、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。 遇有创伤性出血的伤员，应迅速扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%Nacl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮管或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂1/2处（靠近心35、脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。2、物体打击事故的预防及其应急预案物体打击伤害是建筑行业常见事故四大伤害的其中一种，特别在施工周期短，劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常有出现。这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物件坠落伤人的事故发生。 防止物体打击事故基本安全要求 人员进入施工现场必须按规36、定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得在非规定通道位置行走。 安全通道上方应搭设双层防护棚，防护期使用的材料要能防止高空坠落物穿透。 临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。 作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可防碍通行。 高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。 吊运一切物料部必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，散料应用吊蓝装置好后才能起吊。 拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。 高处拆除作业时，对拆除下的物料要及时清理和运走，不得向下丢弃。发生物件打击应急37、措施当发生物件打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血进行处理。发生物件打击事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。出项颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉堵塞。有骨折者，应初步固定后在搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱杆或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件38、的医院治疗。机械伤害事故的预防及其应急预案随着建设规模的扩大，机械化水平的提高，令人担忧的问题就是机械伤害事故的增加。机械伤害、起重吊装伤害已排在“四大伤害”之中。应引起安全、设备营理人员的高度重视。机械伤害事故原因随比较复杂，当采取相应的措施是可以减少或避免事故发生，按机械的特点和工程特点提出危险环节和重点部位，不妨把关。高支模坍塌事故的急救援预案救援领导小组：组 长：副组长：组 员：配备机械：吊车2台、挖掘机2台、装载机1台救治中心：XX县第二人民医院第二部分 支架检算32米现浇梁支架检算一、检算过程中用到的各种参数 钢材E=2.1105MPa=2.1108KPa单排单层贝雷片I=250439、97.2cm4, W=3578.5 cm3 M=788.2KN.m;Q=245.2KN 贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m 22号工字钢I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。20号工字钢I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。28号工字钢I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。32号工字钢I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。二、腹板部分，设3排贝雷片 钢材E=2.1105MPa=2.1108KPa3排单层贝雷片力学参数I=25040、497.23=751491.6cm4，W=10735.5 cm3 M=2364.6KN.m;Q=735.6KN 检算过程所应考虑的各种荷载:1、贝雷片自重q1=915/3=305kg/m=3.05KN/m 2、施工人员荷载q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振捣荷载q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷载(在腹板附近处)q4=腹板处模板重量+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系+底模系=(81.084.0/2/32/(2.5+3.3)+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3+24.779/32/52.75)10=20.21KN/m5、梁体自重 腹41、板q5=(2.5+2.5+0.4)0.451/225=30.375KN/m 顶板q6=(0.650.451+(0.65+0.3)/22.75)25=39.97KN/m 底板q7=10.282.7525=19.25KN/m6、分配型钢(暂按2根32号工字钢间距2m)q8=520.0422.75/2=0.5775KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)1.4+(3.05+20.21+30.375+39.97+19.25+0.5775)1.2=153.447KN/m，贝雷梁跨径按9m进行检算,检算时按三跨连续梁受均42、布荷载进行简化计算 M=0.1ql2=0.1153.44792=1242.86KN.mM=2364.6KN.m 满足要求 Q=0.6ql=0.6153.4479=826.61Q1.2=882.72KN(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求 f=0.677ql4/(100EI)=0.677153.44794/(1002.1108751491.610-8)=0.0043m=4.3mmf=l/400=9000/400=22.5mm三、底板箱梁中心位置处设双排贝雷片双排单43、层贝雷片I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 检算过程所考虑的荷载:1、贝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人员荷载q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振捣荷载q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷载q4=底板荷载+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3)10=20.21KN/m6、梁体自重 顶板 q5=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q6=144、0.282.7525=19.25KN/m7、分配型钢(2根32号工字钢间距2m)q7=520.0422.75/2=0.5775KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 =(6.875+5.5)1.4+1.2(2.03+20.21+32.66+19.25+0.5775)=106.3KN/m，贝雷梁跨径按9m进行检算,检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算 M=0.1ql2=0.1106.392=967.33KN.mM=1576.4KN.m 满足要求 Q=0.6ql=0.6106.39=574.02Q1.2=588KN(剪力在临时结构中可不考虑荷45、载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数) 满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677106.394/(1002.1108500994.410-8)=0.0033m3.3mmf=l/400=9000/400=22.5mm四、翼缘板距箱梁中心6.75m的位置处设双排贝雷片钢材E=2.1105MPa=2.1108Kpa，I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m检算过程所考虑的荷载:146、贝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人员荷载q2=2.52.01=5 KN/m 3、振捣荷载q3=2.02.0=4.0KN/m4、模板荷载q4=侧模=(81.084/5.85)10=55.44KN/m5、梁体自重 顶板q5=(0.2+0.3)/2225=12.5KN/m 6、分配型钢(2根32号工字钢间距2m)q6=520.0422.0/2=0.42KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(5+4)1.4+1.2(55.44+2.033+12.5+0.42)=97.071KN/m贝雷梁跨径按9m进行检算,检算47、时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算 M=0.1ql2=0.197.07192=786.28KN.mM=1576.4KN.m 满足要求 Q=0.6ql=0.697.0719=524.18Q1.2=588KN(剪力在临时结构中可 不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.67797.07194/(1002.1108500994.410-8)=0.0041m4.1mmf=l/400=9000/400=22.5mm五、钢管立柱顶横梁各种参数设计1、跨中48、检算跨中的钢管立柱尽量布置在纵向贝雷梁的附近,以减少工字钢横梁上弯矩和剪应力,具体检算如下：将作用在工字钢上的荷载简化为集中荷载，根据现场实际受力情况，横梁简化成4跨不等跨连续梁，将钢管立柱尽量布置贝雷梁在下方，除距箱梁中心线4.75m的单片贝雷梁作用在两钢管立柱之间的上横梁的跨中外，其他位置的贝雷梁均在钢管立柱正上方。因此对横梁进行检算时，主要考虑横梁的剪应力，弯曲应力在检算中不予考虑。由于工字钢横梁在腹板处所受的剪力最大,因此对横梁检算时只检算腹板处的受力情况.假设横梁采用3根焊接到一起32b号工字钢，其中32号工字钢的力学参数为I=116203cm4，W=7263 cm3，工字钢自重5749、.73kg/m,A=73.43cm2,=311.5cm,S=428.83cm3计算3跨贝雷梁在均布荷载作用下，作用到横梁支点处的作用力。3排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为511.42 KN,1406.4 KN, 1406.4 KN, 511.42 KN2排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为(跨中)319.83 KN,879.53 KN, 879.53 KN, 319.83 KN2排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为(翼缘板)322.41 KN,886.63KN, 886.63KN, 322.41KN1排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为(翼缘板)191.05KN,525.350、9KN, 525.39KN, 191.05KN按最大作用力3排贝雷梁力学模式通过SAP84检算得出如下结果:计算模型弯矩图剪力图弯矩弯曲应力剪切力剪应力Y向位移397.132kNm299.5MPa331.046kN52.8 Mpa10mm=M/W=397.13210-3/(726310-6)=182.33Mpaw=QS/(I)=331046428.8310-6/(11620310-811.5310-3)=35.4 Mpa1.3w=1.385满足规范要求。2、边跨检算由于在腹板处所受的剪力最大,因此只检算腹板处的受力情况.横梁假设采用将2根32b号工字钢焊接到一起工字钢的力学参数为：I=116251、02cm4，W=7262 cm3，工字钢自重57.72kg/m,A=73.43cm2,=311.5cm,S=428.83cm3计算3跨连续梁在均布荷载作用下的各支点处的作用力按3跨连续梁在均布荷载作用下的各支点处的作用力的力学模式通过SAP84检算得出弯矩弯曲应力剪切力剪应力Y向位移145.515kNm136.1MPa122.514kN24.4 Mpa4mm=M/W=145.51510-3/(726210-6)=100.2Mpaw=QS/(I)=122514428.8210-6/(11620210-811.5210-3)=19.6 Mpa1.3w=1.385满足规范要求六、钢管立柱计算1、跨中52、钢管桩受力荷Q1=kmql=0.6153.4479=828.61KN 箱梁底板中心处: Q2=kmql=0.6106.39=574.02KN 翼缘板边缘最外侧: Q3=kmql=0.697.6719=527.42KN 距箱梁中心4.75m处: Q4=kmql=0.6(2.033+5+4+0.42)1.29=74.2KN作用在钢管立柱上的总的荷载应为N=(Q1+Q2+Q3)2+Q4=(828.61+527.42+74.2)2+574.02=3433.77KN假设在跨中设立柱5根,作用在中跨每根钢管立柱上N=3433.77/5=686.754 KN。选用500，8mm钢管桩钢管截面积A=p（R2-53、r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.9cm4i（I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm假设钢柱最高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/(A)= =170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根钢管桩承受的最大轴向压力为1244 KNN=1406.4KNN =1510 KN，满足规范要求2、边跨钢管立柱计算： 边跨钢管桩受力荷载计算 腹板处：Q=kmPl=0.4153.4479=552.4KN 箱梁底板中心处: Q=km54、Pl=0.4106.39=382.68KN 翼缘板边缘最外侧: Q=kmPl=0.497.6719=351.61KN 距箱梁中心4.75m处: Q=kmPl=0.4(2.033+5+4+0.42)1.29=49.4KN作用在钢管立柱上的总的荷载应为N= Q1+Q2+Q3+Q4 =(552.4+351.61+49.4)2+382.68=2289.48KN假设在边跨设4根,作用在边跨每根钢管立柱上N=2289.48/4=572.37KN。选用500，8mm钢管钢管截面积A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.55、9cm4i（I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm假设钢柱最高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/(A)= =170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根钢管桩承受的最大轴向压力为1510KNN=511.42 KNN =1510 KN满足规范要求但为了施工统一方便，且综合考虑横梁的受力和检算结果，在边跨处仍设5根钢管桩。钢管立柱设计原则如下： （1）在边跨处设5根钢管立柱（规格为500，8mm），钢管桩上安放砂箱,砂箱上铺设2根28b号工字钢做横梁。 （2）在每跨的跨中设置5根钢管桩（规格为5056、0，8mm），钢管桩上安放砂箱,砂箱上铺设3根28b号工字钢做横梁。（3）钢管桩与钢管桩之间用L75mm横向进行连接以形成一个稳定的整体.七、分配梁设计计算 经过比选，贝雷片上方采用铺设22号工字钢，作为分配梁，分配梁上方直接铺设钢模板。由于底模模板除两端头处各设一块1.6m的模板外,其余位置模板纵向长度均为1.0m,从施工方便角度考虑,分配梁的纵向间距为1.0m。另外从内模支架拼设时的着力点考虑，分配梁应该为1.0m的整倍数时施工方便。1、箱梁中心线处分配梁检算过程中所要考虑的荷载: （1）施工人员荷载q1=2.52.751=6.875 KN/m （2）振捣荷载q2=2.02.75=5.5K57、N/m（3）模板荷载q3=底板荷载+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3)10=12.47KN/m（4）梁体自重 顶板q4=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q5=10.282.7525=19.25KN/m（5）分配型钢自重:q6=0.03652.7510=1.003KN/m工字钢所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+12.47+32.66+19.25)=95.8KN/m，按2跨连续58、梁受均布荷载检算M=0.07ql2=0.0795.82.752M/W=50.7/(309.610-6)=163.81.3=188.5KN.m满足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.52195.82.754/(1002.1108340610-8)=0.004m4mmf=l/400=2750/400=7mm 满足要求箱梁中心处的剪力: Q2=0.625ql=0.695.82.75=164.65w=QS/(I)=164.65189.810-6/(358310-89.510-3)=91.8 Mpa1.3=188.5KN.m不满足要求 将分配梁调整为22号工字钢间距为1.0m,重新进行检算检算59、荷载Q=(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+13+30.375)=70.6KN/mM=0.07ql2=0.0770.62.752M/W=37.3/309=120.951.3=188.5KN.mf=0.521ql4/(100EI)=0.52170.62.754/(1002.1108340010-8)=0.003m3mmf=l/400=2750/400=7mm 满足要求 考虑到底模安装固定和拆卸过程中的方便，将分配梁的间距调整为20a工字钢，间距也进行相应的调整，具体见布置图八、基础承载力计算 1、腹板位置处的钢管桩基础检算先按独立无筋扩展基础考虑 b=b0+2htg 其中h=1.060、m,=45,b0=0.5m，N=1406.4KN。 地基承载力按200Kpa考虑,地基基础按下底面2.8m2.8m,上顶面1.0m1.0m,厚度为1.2m的棱台考虑砼基础自重G=(11+2.82.8+2.8)/31.225=4.656525=116.4KNP=(N+G)/A=(1406.4+116.4)/7.84=194.23Kpa200Kpa 考虑1.1的安全系数,地基承载力必须大于213Kpa,可满足要求为保证基础施工过程中不均性,在基础底加设1层网片。2、箱梁中心处的钢管桩基础检算先按独立无筋扩展基础考虑 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=879.53KN61、。 地基承载力按210Kpa考虑,地基基础按下底面2.2m2.2m,上顶面1.0m1.0m,厚度为0.8m的棱台考虑砼基础自重G=(11+2.22.2+2.2)/30.825=2.14425=53.6KNP=(N+G)/A=(879.53+53.6)/4.84=192.8Kpa200Kpa 考虑一定的安全系数,地基承载力必须大于210Kpa,可满足要求为保证基础施工过程中不均性,在基础底加设1层网片。3、最外侧翼缘板位置处的钢管桩基础检算先按独立无筋扩展基础考虑 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=886.63KN。 地基承载力按200Kpa考虑,地基基础按下底面62、2.2m2.2m,上顶面1.0m1.0m,厚度为0.8m的棱台考虑砼基础自重G=(11+2.22.2+2.2)/30.825=2.14425=53.6KNP=(N+G)/A=(886.63+53.6)/4.84=194.26Kpa200Kpa 考虑一定的安全系数,地基承载力必须大于210Kpa,可满足要求为保证基础施工过程中不均性,在基础底加设1层网片。说明:1、现浇梁钢管桩基础位置处如果地基承载力不满足210Kpa的要求，可对基础位置处的土用砂夹石（碎石、卵石占全重的30%50%）、灰土等进行换填，以上材料的压实系数为不小于0.95。 2、按腹板处的基础进行换填层相关参数的计算垫层的下底宽度63、计算b1=b+2ztg=2.5+20.8tg22=3.14m。垫层的上底宽度计算b2=3.14+0.6 =3.74m。垫层地面处的自应力cz=(3.743.74+3.143.14+3.143.74)/30.816/(3.743.74)=10.8KpaPz=bl（pk-c）/（b+2ztg）（l+2ztg）其中b=2.5m，l=2.5m,pk=200Kpa, c=15.46Kpa,z=0.8m, =28(灰土), =22(砂夹石、碎石土) 砂夹石 Pz=116.5Kpa 灰土 Pz=102.7Kpa 灰土:Pz+c=102.7+10.8=113.5faz ,换填层的底部承载力必须大于113.5K64、pa 砂夹石: Pz+c=116.5+10.8=127.3faz,换填层底部承载力必须大于127.3Kpa 3、在对基底进行处理时建议采用灰土进行。 4、具体换填深度的大小根据现场实际承载力再确定。九、卸落设备计算 为了便于现浇梁体施工完毕后，底模顺利的拆除，特设砂箱。 钢柱上设480内mm480内mm，高500mm方形砂筒，用于拆卸时卸载 砂筒顶心尺寸460内mm460内mm 砂筒尺寸480内mm480内mm 筒壁厚0.016m卸落高度=20cm P1406.4KN 砂应力s1406.4/(0.480.48)=6.1MPas=10Mpa，满足要求 跨中检算: 砂筒壁应力t1406.40.4865、0.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.02） =138.7MPat=170Mpa边跨检算:砂筒壁应力0.480.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.016） =109.3MPat=140Mpa附注： 1、贝雷梁横向连接花架35个（4联14个，3联14个，2联7个），贝雷梁连接销子280个。三、24米现交箱梁支架布置计算表（一）、检算过程中用到的各种参数 钢材E=2.1105MPa=2.1108KPa单排单层贝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3 M=788.2KN.m;Q=245.2KN 贝雷片自重305/3=102kg/m=66、1.02KN/m 22号工字钢I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。20号工字钢I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。28号工字钢I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。32号工字钢I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。二、腹板部分，设3排贝雷片 钢材E=2.1105MPa=2.1108KPa3排单层贝雷片力学参数I=250497.23=751491.6cm4，W=10735.5 cm3 M=2364.6KN.m;Q=735.6KN 检算过程所应考67、虑的各种荷载:1、贝雷片自重q1=915/3=305kg/m=3.05KN/m 2、施工人员荷载q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振捣荷载q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷载(在腹板附近处)q4=腹板处模板重量+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系+底模系=(81.084.0/2/32/(2.5+3.3)+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3+24.779/32/52.75)10=20.21KN/m5、梁体自重 腹板q5=(2.5+2.5+0.4)0.451/225=30.375KN/m 顶板q6=(0.650.451+(0.65+0.368、)/22.75)25=39.97KN/m 底板q7=10.282.7525=19.25KN/m6、分配型钢(暂按2根32号工字钢间距2m)q8=520.0422.75/2=0.5775KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)1.4+(3.05+20.21+30.375+39.97+19.25+0.5775)1.2=153.447KN/m，贝雷梁跨径按6.5m进行检算,检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算 M=0.1ql2=0.1153.4476.52=648KN.mM=2364.6KN.m 满足要求 Q=69、0.6ql=0.6153.4476.5=598.44Q1.2=882.72KN(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求 f=0.677ql4/(100EI)=0.677153.4476.54/(1002.1108500994.410-8)=0.0018m1.8mmf=l/400=6500/400=16.25mm三、底板箱梁中心位置处设双排贝雷片双排单层贝雷片I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 检算过程所考70、虑的荷载:1、贝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人员荷载q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振捣荷载q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷载q4=底板荷载+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3)10=20.21KN/m6、梁体自重 顶板 q5=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q6=10.282.7525=19.25KN/m7、分配型钢(2根32号工字钢间距2m)q7=520.0422.75/2=0.71、5775KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 =(6.875+5.5)1.4+1.2(2.03+20.21+32.66+19.25+0.5775)=106.3KN/m，贝雷梁跨径按9m进行检算,检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算 M=0.1ql2=0.1106.36.52=449.1KN.mM=1576.4KN.m 满足要求 Q=0.6ql=0.6106.36.5=414.57Q1.2=588KN(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,72、不需考虑应力提高系数) 满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677106.36.54/(1002.1108751491.610-8)=0.0012m1.2mmf=l/400=6500/400=16.25mm四、翼缘板距箱梁中心6.75m的位置处设双排贝雷片钢材E=2.1105MPa=2.1108Kpa，I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m检算过程所考虑的荷载:1、贝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人员荷载q2=2.52.0173、=5 KN/m 3、振捣荷载q3=2.02.0=4.0KN/m4、模板荷载q4=侧模=(81.084/5.85)10=55.44KN/m5、梁体自重 顶板q5=(0.2+0.3)/2225=12.5KN/m 6、分配型钢(2根32号工字钢间距2m)q6=520.0422.0/2=0.42KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(5+4)1.4+1.2(55.44+2.033+12.5+0.42)=97.071KN/m贝雷梁跨径按9m进行检算,检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算 M=0.1ql2=0.197.0716.52=410.1KN.mM=74、1576.4KN.m 满足要求 Q=0.6ql=0.697.0716.5=378.6Q1.2=588KN(剪力在临时结构中可 不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.67797.0716.54/(1002.1108500994.410-8)=0.0011m1.1mmf=l/400=6500/400=16.25mm五、钢管立柱顶横梁各种参数设计1、跨中检算跨中的钢管立柱尽量布置在纵向贝雷梁的附近,以减少工字钢横梁上弯矩和剪应力,具体检算如下：将作75、用在工字钢上的荷载简化为集中荷载，根据现场实际受力情况，横梁简化成4跨不等跨连续梁，将钢管立柱尽量布置在贝雷梁在下方，除箱梁中心线处和距箱梁中心线4.75m处对横梁跨中有弯矩外，其他位置的贝雷梁均在钢管立柱正上方。因此对横梁进行检算时，主要考虑横梁的剪应力，弯曲应力在检算中不予考虑。由于工字钢横梁在腹板处所受的剪力最大,因此对横梁检算时只检算腹板处的受力情况.假设横梁采用3根焊接到一起32b号工字钢，其中32号工字钢的力学参数为I=116203cm4，W=7263 cm3，工字钢自重57.73kg/m,A=73.43cm2,=311.5cm,S=428.83cm3计算3跨贝雷梁在均布荷载作用下76、，作用到横梁支点处的作用力。3排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为369.24 KN,1015.42 KN, 1015.42KN, 369.24 KN2排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为(跨中)230.92KN,635.02 KN,635.02KN, 230.92 KN2排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为(翼缘板)232.78KN,640.15KN, 640.15KN, 232.78KN1排贝雷梁作用在横梁各支点处的作用力分别为(翼缘板)137.94KN,379.33KN, 379.33KN, 137.94KN按最大作用力3排贝雷梁力学模式通过SAP84检算得出如下结果:计算模77、型弯矩图剪力图弯矩弯曲应力剪切力剪应力Y向位移286.72kNm216.24MPa239.01kN38.12 Mpa7.2mm=M/W=286.7210-3/(726310-6)=131.64Mpaw=QS/(I)=239010428.8310-6/(11620310-811.5310-3)=25.56 Mpa1.3w=1.3852、边跨检算由于在腹板处所受的剪力最大,因此只检算腹板处的受力情况.横梁假设采用将2根32b号工字钢焊接到一起的工字钢的力学参数为：I=116202cm4，W=7262 cm3，工字钢自重57.72kg/m,A=73.42cm2,=211.5cm,S=428.82cm78、3计算3跨连续梁在均布荷载作用下的各支点处的作用力按3跨连续梁在均布荷载作用下的各支点处的作用力的力学模式通过SAP84检算得出弯矩弯曲应力剪切力剪应力Y向位移105.06kNm98.26MPa88.455kN17.62 Mpa3mm=M/W=105.0610-3/(726210-6)=72.3Mpaw=QS/(I)=88.455428.8210-6/(11620210-811.5210-3)=14.15 Mpa1.3w=1.385满足要求六、钢管立柱计算1、跨中钢管桩受力荷载计算 腹板处：Q1=kmPl=0.6153.4476.5=598.443KN 箱梁底板中心处: Q2=kmPl=0.679、106.36.5=414.57KN 翼缘板边缘最外侧: Q3=kmPl=0.697.6716.5=380.92KN 距箱梁中心4.75m处: Q4=kmPl=0.6(2.033+5+4+0.42)1.26.5=53.6KN作用在钢管立柱上的总的荷载应为N=Q1+Q2+Q3+Q4=(598.443+414.57+380.92+53.6)2=2895.07KN假设在跨中设立柱5根,作用在中跨管钢立柱上N=1015.42KN。选用500，8mm钢管桩钢管截面积A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.9cm4i（80、I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm假设钢柱最高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/(A)= =170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根钢管桩承受的最大轴向压力为1510KNN=1015.42KNN =1510KN，满足要求2、边跨钢管立柱计算： 边跨钢管桩受力荷载计算 腹板处：Q1=kmPl=0.4153.4476.5=398.96KN 箱梁底板中心处: Q2=kmPl=0.4106.36.5=276.38KN 翼缘板边缘最外侧: Q3=kmPl=0.497.6716.5=253.94K81、N 距箱梁中心4.75m处: Q4=kmPl=0.4(2.033+5+4+0.42)1.26.5=35.7KN作用在钢管立柱上的总的荷载应为N= Q1+Q2+Q3+Q4 =(398.96+276.38+253.94+35.7)2=1929.96KN假设在边跨设5根,作用在边跨,每根钢管立柱上N=369.24KN。选用500，8mm钢管钢管截面积A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.9cm4i（I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm假设钢柱最高l12ml/i1200/17.482、68.9=150查表得0.719N/(A)= =170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根钢管桩承受的最大轴向压力为1510KNN=369.24KNN =1510KN钢管立柱设计原则如下： （1）在边跨处设5根钢管立柱（规格为500，8mm），钢管桩上安放砂箱,砂箱上铺设2根28b号工字钢做横梁。 （2）在每跨的跨中设置5根钢管桩（规格为500，8mm），钢管桩上安放砂箱,砂箱上铺设3根28b号工字钢做横梁。（3）钢管桩与钢管桩之间用L75mm横向进行连接以形成一个稳定的整体.七、分配梁设计计算 经过比选，贝雷片上方采用铺设22号工字钢，作为分配梁，分配83、梁上方直接铺设钢模板。由于底模模板除两端头处各设一块1.6m的模板外,其余位置模板纵向长度均为1.0m,从施工方便角度考虑,分配梁的纵向间距为1.0m。另外从内模支架拼设时的着力点考虑，分配梁应该为1.0m的整倍数时施工方便。1、箱梁中心线处分配梁检算过程中所要考虑的荷载: （1）施工人员荷载q1=2.52.751=6.875 KN/m （2）振捣荷载q2=2.02.75=5.5KN/m（3）模板荷载q3=底板荷载+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3)10=12.47KN/m（4）梁体自重 顶84、板q4=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q5=10.282.7525=19.25KN/m（5）分配型钢自重:q6=0.03652.7510=1.003KN/m工字钢所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+12.47+32.66+19.25)=95.8KN/m，按2跨连续梁受均布荷载检算M=0.07ql2=0.0795.82.752M/W=50.7/(309.610-6)=163.81.3=188.5KN.m满足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.52195.82.754/85、(1002.1108340610-8)=0.004m4mmf=l/400=2750/400=7mm 满足要求箱梁中心处的剪力: Q2=0.625ql=0.695.82.75=164.65w=QS/(I)=95.8189.810-6/(358310-89.510-3)=53.4Mpa1.3=188.5KN.m不满足要求 将分配梁调整为22号工字钢间距为1.0m,重新进行检算检算荷载q =(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+13+30.375)=70.6KN/mM=0.07ql2=0.0770.62.752M/W=37.3/309=120.951.3=188.5KN.mf=0.52186、ql4/(100EI)=0.52170.62.754/(1002.1108340010-8)=0.003m3mmf=l/400=2750/400=7mm 满足要求八、基础承载力计算 1、腹板位置处的钢管桩基础检算先按独立无筋扩展基础考虑 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=1015.42KN。 地基承载力按200Kpa考虑,地基基础按下底面2.6m2.6m,上顶面1.0m1.0m,厚度为1.0m的棱台考虑砼基础自重G=(11+2.62.6+2.6)/31.025=3.4525=86.3KNP=(N+G)/A=(1015.42+86.3)/6.76=162.97Kp87、a200Kpa 考虑1.2的安全系数,地基承载力必须大于200Kpa,可满足要求为保证基础施工过程中不均性,在基础底加设1层网片。2、箱梁中心处的钢管桩基础检算先按独立无筋扩展基础考虑 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=635.02KN。 地基承载力按200Kpa考虑,地基基础按下底面2.0m2.0m,上顶面1.0m1.0m,厚度为0.7m的棱台考虑砼基础自重G=(11+2.02.0+2.0)/30.825=2.14425=46.66KNP=(N+G)/A=(635.02+46.66)/4=170.42Kpa200Kpa 考虑一定的安全系数,地基承载力必须大于288、00Kpa,可满足要求为保证基础施工过程中不均性,在基础底加设1层网片。3、最外侧翼缘板位置处的钢管桩基础检算先按独立无筋扩展基础考虑 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=640.15KN。 地基承载力按200Kpa考虑,地基基础按下底面2.0m2.0m,上顶面1.0m1.0m,厚度为0.7m的棱台考虑砼基础自重G=(11+2.02.0+2.0)/30.825=2.14425=46.66KNP=(N+G)/A=(640.15+46.66)/4=171.7Kpa200Kpa 考虑一定的安全系数,地基承载力必须大于200Kpa,可满足要求为保证基础施工过程中不均性,在89、基础底加设1层网片。说明:1、现浇梁钢管桩基础位置处如果地基承载力不满足200Kpa的要求，可对基础位置处的土用砂夹石（碎石、卵石占全重的30%50%）、灰土等进行换填，以上材料的压实系数为不小于0.95。 2、按腹板处的基础进行换填层相关参数的计算垫层的下底宽度计算b1=b+2ztg=2.5+20.8tg22=3.14m。垫层的上底宽度计算b2=3.14+0.6 =3.74m。垫层地面处的自应力cz=(3.743.74+3.143.14+3.143.74)/30.816/(3.743.74)=10.8KpaPz=bl（pk-c）/（b+2ztg）（l+2ztg）其中b=2.5m，l=2.5m90、,pk=200Kpa, c=15.46Kpa,z=0.8m, =28(灰土), =22(砂夹石、碎石土) 砂夹石 Pz=116.5Kpa 灰土 Pz=102.7Kpa 灰土:Pz+c=102.7+10.8=113.5faz ,换填层的底部承载力必须大于113.5Kpa 砂夹石: Pz+c=116.5+10.8=127.3faz,换填层底部承载力必须大于127.3Kpa 3、在对基底进行处理时建议采用灰土进行。 4、具体换填深度的大小根据现场实际承载力再确定。按整体基础考虑P=N/A钢柱下采用2.0m10.8m0.5m的c25砼基础，A=2.01530m2 钢管立柱的重量在检算中不考虑P=(2891、95.07+21.60.526)/30=106.9KPa 考虑1.2的安全系数,地基承载力必须大于130Kpa,可满足要求为保证基础施工过程中不均性,在基础底加设1层网片.九、卸落设备计算 钢柱上设480内mm480内mm，高500mm方形砂筒，用于拆卸时卸载 砂筒顶心尺寸460内mm460内mm 砂筒尺寸480内mm480内mm 筒壁厚0.016m卸落高度=20cm P1015.42KN 砂应力s1015.42/(0.480.48)=4.4MPas=10Mpa，满足要求 跨中检算: 砂筒壁应力t1015.420.480.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.02） =100.414MPat=170Mpa边跨检算:砂筒壁应力t640.150.480.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.016） =78.91MPat=140Mpa