1、 智慧城市运营服务平台建设项目目 录第一章工程概况.2第二章编制依据.3第三章施工计划.4 （一）、物资准备.4（二）、机械设备准备.4（三）、技术准备.5（四）、施工准备.5（五）、模板支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构.6第四章施工工艺技术.6（一）、技术参数、模板选型.6（二）、工艺流程.9（三）、施工方法.9（四）、质量检查、验收和保证措施.12第五章施工安全保证措施.15（一）、安全文明施工具体技术措施.15（二）、支模监测.17（三）、雨季施工措施.18（四）、安全应急救援预案.18第六章劳动力计划.23第七章计算书及相关图纸.24（一） 2区500X700mm梁模板扣件2、钢管高支撑架计算书.24（二) 500X700mm梁侧模板计算书.31（三）2区600X1000mm梁计算.37（四）2区6001000梁侧模板计算书.44（五）6001800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书.49（六）4、5区600X1800mm梁侧模板计算.57（七）4、5区肋梁梁模板扣件钢管高支撑架计算书.63（八）2区模板扣件钢管高支撑架计算书.70附图： 平面图、立面图、节点图等附图第一章 工程概况工程名称：智慧城市运营服务平台建设项目一期工程工程地点：芜湖市高新区天子港水系北侧，纬十路南侧建设单位：中软信息服务有限公司设计单位：信息产业电阻第十一研究院科技工程股份有限公司监理单位：3、合肥市工程建设监理公司施工单位：中国建筑一局（集团）有限公司本工程高支模区域为五个区域，分别如下第一区域：1#8.37米5-7轴/B-D轴处，其中D轴、5-7轴与框架相连，1区与2区共用7轴，跨跃2层，搭设高度8.38米。第二区域：1#楼标高16.77米7-8轴/B-E轴处，其中7轴、8轴与框架相连，2区下方标高10.77米8轴向7轴偏3.5米处有悬挑板，跨跃3层，搭设高度17.11米。第三区域：1#楼标高20.970米7-8轴/B-E轴，其中7轴、8轴与框架结构相连，层高4.2米，跨度18米，跨跃一层，搭设高度4.09米。二、三区域轴线位置相同，梁位置基本相同，梁大小一致。所以三区域不做计算4、，三区域搭设数据按二区进行搭设。三区域为二区域的上层。第三区搭设满堂架时1、2区满堂架不拆除。第四区域：4#楼8.35米1-4轴/E-G轴处，此区域为空心楼板950mm厚，肋梁尺寸150mm950mm，1轴向2轴偏移3.3米、4轴与框架结构相连，跨跃2层，搭设高度7.85米。第五区域：4#楼12.6米1-4轴/E-G轴，此区域为空心楼板950mm厚，肋梁尺寸150mm950mm，1轴向2轴偏移3.3米、4轴与框架结构相连，跨跃1层，搭设高度3.3米。五区域与四区为上下层关系，梁板一致，搭设高度不同，所以五区域按四区进行搭设。四、五区均为空心板、结构形式、梁、跨度均一致，梁下、板下满堂架搭设参数5、一样，次部位对肋梁进行安全计算，梁计算安全则板安全。第五区满堂架搭设时四区的满堂架不拆除。根据建质200987号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法的规定，为了保证支撑模板系统的施工质量，防止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，特编制高支撑模板系统专项施工技术方案。1区所有的梁截面为三种，分别为300500mm、400600mm、500700mm，其中最大尺寸为500700mm，搭设高度为8.38米。2区所有的梁截面为三种，分别为300500mm、500700mm、6001000mm，其中最大尺寸为6001000mm，搭设高度为17.11米3区所有的梁截面为三种，分别为3005006、mm、500700mm、6001000mm，其中最大尺寸为6001000mm，搭设高度为4.09米4区为空心楼板，所有的梁截面只有一种为6001800mm，肋梁截面150950mm。搭设高度为7.85米。5区为空心楼板，所有的梁截面只有一种为6001800mm，肋梁截面150950mm。搭设高度为3.3米（详见附件：各层结构平面图）。本方案只针对以上三层梁板结构，即高支模专项施工方案。其他所有模板工程已编制专项施工方案。第二章 编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；钢管脚手架扣件GB15831；建筑施工高空作业安全技术规程JGJ 33-91；混凝土模板用胶合板GB7、T 17656-2008；建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008；混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；建筑施工手册（第三版）中国建筑工业出版社；建筑施工工艺标准中国建筑工业出版社；危险性较大的分部分项工程安全管理方法建质200987号；建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号；中国人民共和国安全生产法 ；中软芜湖软件外包园项目一期岩土工程勘察报告本工程施工设计图纸。第三章 施工计划（一）、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保8、施工所需。材料进场计划表名称规格及型号单位使用部位模板15mm胶合板梁、板模板木枋40mm90mm根梁底、梁侧、板底钢管483.6吨内架支撑、剪刀撑扣件直角个对接个扣件旋转个对拉螺杆14根梁侧3型卡个梁侧支撑系统采用的普通扣件式钢管使用力学性能适中、稳定的Q235-A钢，且要符合碳素结构钢（GB7002006）的相应规定。钢管架严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。材料进场后组织对钢管进行进场验收，对不符合要求的钢管、扣件立即退场，不得使用在本工程中。根据项目部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各项现场管理制度。（二）、9、机械设备准备种 类型 号数量（台）用处木工压刨床BM104D1模板制作木工平刨床MB503、MB5042模板制作电圆锯MIY-FF-2352模板制作塔吊QTZ402搬运材料手提电锯M-651A3模板制作手提电钻3模板制作其他工具：手锯、吊锤、锤子、扳手、卷尺、撬棍，数量应满足现场需求。（三）、技术准备1、熟悉图纸,了解掌握施工工艺,按图纸和施工进度计划合理安排材料、机具、劳动力。2、按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达作业指导书，认真做好材料进场验收检验工作。3、组织项目人员认真学习有关的规范、规程或规定，在施工的过程中做到有据可依。4、施工前认真查阅结构施工图纸，并与建筑图、机10、电图等对比，做深入细致的研究，在图纸会审的基础上争取将施工中可能碰到的难题在施工前解决。提前分析确定施工中的难点及需要着重注意的部分，做到目标明确，重点突出。5、收集或准备相应技术资料。6、实行三级交底制，即：技术部对项目工程部及有关人员、分包技术人员进行方案交底；工程部对分包工长、班组长进行技术交底；分包工长对班组进行专业技术交底。7、按照图纸及相关规范绘制配料图。（四）、施工准备1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、高支模区域先完成框架柱浇筑，待强度达到85%在进行梁板浇筑。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。11、4、钢管支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。5、模板安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。6、根据计算书计算要求，地基承载力最大需要满足160KN/，根据地勘报告对地基进行处理，对原土进行开挖，挖至标高-0.75米，对原土进行夯实，压实系数大于0.95，压实后铺垫150mm碎石，再浇筑150mm厚C15细石混凝土。完成面标高-0.45米，首层立杆落在150mm厚混凝土垫层之上，立杆下垫16#槽钢。保证地基承载力达到160KN/之上。1区立杆落在地下室顶板上，立杆底部垫16#槽钢。（五）、模板支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构详见附件：管12、理人员组织机构图。第四章 施工工艺技术（一）、技术参数、模板选型1区梁截面为三种，分别为300500mm、400600mm、5007000mm；2区梁截面为三种，分别为300500mm、500700mm、6001000mm，其中最大尺寸为6001000mm；3区梁截面为三种，分别为300500mm、500700mm、6001000mm，其中最大尺寸为6001000mm；4区梁截面只有一种为6001800mm，此区对150950肋梁也进行计算; 5区梁截面只有一种为6001800mm，此区对150950肋梁也进行计算。根据结构形式、施工总体部署、进度要求和资源配置状况，结合相关技术经济指标等因素13、，模板支撑体系采用脚手架钢管支撑。选用的材料有：15厚胶合板、4090mm木枋、483.6mm钢管、螺母、20的PVC套管、14、16对拉螺栓及三型卡。高大模板支撑系统专项施工方案 76梁截面（mm）材料、搭设参数梁侧模板梁侧木枋梁侧加固钢管对拉螺杆梁底模板梁底木枋梁底立杆梁底立杆沿跨度方向间距梁两侧立杆间距300500（1区）15mm厚胶合板4090mm，3根483.6mm，间距400mm14，纵横向间距400mm15mm胶合板4090mm，4根483.6mm，数量1根4001000，局部为800400600（1区）15mm厚胶合板4090mm，3根483.6mm，间距400mm14，纵横向14、间距400mm15mm胶合板4090mm，4根483.6mm，数量1根4001000500700（1区）15mm厚胶合板4090mm，4根483.6mm，间距400mm14，纵横向间距400mm15mm胶合板4090mm，4根483.6mm，数量1根4001000300500（2、3区）15mm厚胶合板4090mm，3根483.6mm，间距400mm14，纵横向间距400mm15mm胶合板4090mm，4根483.6mm，数量1根4001000，局部为800500700（2、3区）15mm厚胶合板4090mm，4根483.6mm，间距400mm14，纵横向间距400mm15mm胶合板4090m15、m，4根483.6mm，数量1根40010006001000（2、3区）15mm厚胶合板4090mm，5根483.6mm，间距400mm14，纵横向间距400mm15mm胶合板4090mm，4根483.6mm，数量2根40010006001800（4、5区）15mm厚胶合板4090mm，8根483.6mm，间距575mm16，纵横向间距575mm15mm胶合板4090mm，4根483.6 mm，数量3根5751000150950肋梁（4、5区）/15mm胶合板4090mm，2根483.6 mm，数量1根375375楼板厚度（mm）材料、搭设参数面板板底次龙骨板底主龙骨满堂架纵横向立杆间距满堂架16、立杆步距110（1区）15mm厚胶合板4090mm木枋，间距300mm483.6mm钢管，间距800800mm1500mm110（2、3区）15mm厚胶合板4090mm木枋，间距300mm483.6mm钢管，间距800800mm1500mm950厚空心板（4、5区）15mm厚胶合板4090mm木枋，间距300mm483.6mm钢管，间距575575mm1500mm荷载取值：模板自重钢筋混凝土自重施工活荷载梁0.5kN/m325.5kN/m33.00kN/m2楼板0.30kN/m225.10kN/m34.00kN/m2（二）、工艺流程弹出梁轴线及楼层标高线并复核根据梁支撑架大样图弹出支撑架立杆间17、距线根据梁支撑架大样图支设钢管架子作为梁底模支架最上排水平钢管应根据距梁底的计算尺寸及起拱确定位置并拉线校核与复核（保证起拱高度符合要求）安装梁底模并拉通线校核无误后做可靠固定根据板支撑架大样图弹出板支撑架立杆间距线根据板支撑架大样图支设钢管架子作为板模支架绑扎钢筋（防止梁底模位移）安装梁侧模板，用架扣锁紧拉通线复核梁模尺寸、位置在支撑架立管安装顶板的主龙骨放4090木方顶板的次龙骨并按顶板排板图铺顶板面板，精确调整板面标高后固定顶板铺设完成后，应拉十字通线校核顶板上皮标高，并检查板面平整度。（三）、施工方法1、模板的后台加工1.1、模板加工前，所用材料应符合规范要求，材料进场后应下垫409018、木方，并覆盖塑料布。1.2、模板木方的含水率不宜超过15%过高，如果水分过高可将要加工的木方分开码放，风干后放可使用。1.3、模板加工均应在后台按照梁底及梁侧加工配制图采用统一配制，胶合板用电锯破开后，破面应上刨刨平，并用清漆及时封边，保证模板硬拼缝质量。1.4、板顶模板边角胶合板（非整板）应在现场根据尺寸（并根据顶板模板的排布图）用手动电锯切割，锯面用手刨刨平后方可拼装到位。1.5、模板加工设专人负责，每天检查，确保每一块模板加工尺寸的偏差符合规范要求；模板安装前，还应对模板进行检查，对不符合要求的及时返工修整。2、梁模板支设2.1、1区500700mm梁模板支设（包括300500mm、4019、0600mm）梁的底模面板采用15mm厚胶合板进行拼装；梁底木枋采用4根4090mm木枋；托梁采用48钢管，沿梁方向间距为400mm；梁底立杆采用1根48钢管，沿梁方向间距为400mm，水平杆步距1500mm，所有纵横向水平杆满拉。梁两侧立杆及梁底立杆与梁底水平支撑钢管连接处设置双扣件。梁侧模板采用15mm厚胶合板进行拼装；梁侧内龙骨为4根4090mm木枋（300500mm、400600mm为3根），外龙骨为48双钢管，沿梁方向间距为450mm，采用14对拉螺杆进行连接（对拉螺杆两头设置双螺母），对拉螺杆间距450mm。梁两侧水平钢管伸至梁侧模板，对梁侧模板进行加固。2.2、 2、3区600120、000mm梁模板支设（包括300500mm、500700mm）梁的底模面板采用15mm厚胶合板进行拼装；梁底木枋采用4根4090mm木枋；托梁采用48钢管，沿梁方向间距为400mm；梁底立杆采用2根48钢管，（300500mm、500700mm为一根）沿梁方向间距为400mm，水平杆步距1500mm，所有纵横向水平杆满拉。梁两侧立杆及梁底立杆与梁底水平支撑钢管连接处设置双扣件。梁侧模板采用15mm厚胶合板进行拼装；梁侧内龙骨为5根4090mm木枋（300500mm梁为3根、500700mm为4根），外龙骨为48双钢管，沿梁方向间距为400mm，采用14对拉螺杆进行连接（对拉螺杆两头设置双螺母）21、，对拉螺杆间距400mm。梁两侧水平钢管伸至梁侧模板，对梁侧模板进行加固。2.3、 4、5区6001800mm梁模板支设梁的底模面板采用15mm厚胶合板进行拼装；梁底木枋采用4根4090mm木枋；托梁采用48钢管；梁底立杆采用3根48钢管，沿梁方向间距为575mm，步距1500mm。梁两侧立杆与梁底水平支撑钢管连接处设置双扣件。梁侧模板采用15mm厚胶合板进行拼装；梁侧内龙骨为4090mm木枋，梁内侧木方数为5根、外侧为8根，外龙骨为48双钢管，沿梁方向间距为575mm，采用16对拉螺杆进行连接（对拉螺杆两头设置双螺母），对拉螺杆间距575mm。梁两侧水平钢管伸至梁侧模板，对梁侧模板进行加固。22、2.4、楼板模板支设板模板采用15mm厚胶合板，主龙骨采用钢管，1、2、3区间距为800mm、4、5区间距为575mm，次龙骨采用4090mm木方，间距300mm，立杆采用48钢管，纵横向间距1、2、3区间距为800mm、4、5区间距为575mm；水平横杆搭设，扫地杆距地200mm，步距为1500mm。4、5区为空心板，主要重量在肋梁处，对肋梁进行安全计算则可保证安全。（详见附图：模板支架立杆、纵横水平杆布置图）2.5、模板支架剪刀撑的设置和立杆接长在模板支架外侧周边及内部纵、横向每5 跨（且不小于3m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5 跨。斜杆与地面的倾角应在4560之间。（23、详见附图：剪刀撑布置图、水平剪刀撑布置图）。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接。当采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻斜杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m ，并应采用不少于2 个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。模板支架立杆采用对接接长，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步24、内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500 mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2.6、抱柱设置抱柱设置竖向间距为1.5m，即每步设置。抱柱应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；从底层第一步水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定（详见附图：抱柱节点大样图）。抱柱中的连接杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。3、混凝土浇筑混凝土浇筑时，先完成框架柱混凝土浇筑，待混凝土强度达到80%后浇筑梁板混凝土。梁板混凝土浇捣采取“分段分层，斜面堆累，循序推进，从中间向四周浇筑”的施工方法。沿高度均匀上升。振捣25、时，重点控制两头，即混凝土流淌的最近点和最远点以及相邻浇筑带结合层位置，严格控制振动棒的移动距宜为300-400mm左右、振捣时间和插入深度，做到振捣到位，并采用二次振捣工艺，以提高混凝土的密实度。混凝土每层摊铺厚度不宜大于0.5m，浇筑时应在平面内均匀布料，不得用振动棒逼浆布料。浇筑方向由前往后退浇，振动器也相应跟上，以确保模板支架体系受力均匀以及整个混凝土的浇筑质量。4、模板拆除4.1、遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原则，严禁用大锤和撬棍硬砸硬碰。4.2、梁、板模板为15mm厚胶合板，现场装拆时人工传递，严禁对胶合板面板进行抛掷，要求现场责任师加强监督，避免不必要的浪26、费。4.3、模板使用后有变形或损伤的，要及时进行修补或更换。4.4、支撑件和连接件应逐渐拆卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。4.5、拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，现场责任师加强监督，严禁配件随意丢弃的现象出现。4.6、模板拆除后，应趁板面潮湿容易清理时，用扁铲或用铲刀、钢丝刷、砂纸等工具；消除粘附的砂浆和隔离剂残渣，再用棉丝擦净，然后涂刷新的隔离剂。4.7、模板应随时进行检查板面的平整度、模板紧固件、吊挂钢筋等是否牢固。保证安全与质量。4.8、脱模剂均匀涂刷在模板表面。但不得出现汪油、淌油，特别注意脱模剂严禁玷污钢筋与混凝土的接茬部位。4.9、因本层为高支模架，所有梁在混凝土强度达到100%27、后方可拆除，顶板在混凝土强度达到75%以上时即可拆除。先作一段7天和14天的同条件试块的抗压强度值，不能达到要求时，根据同条件试块实际强度的天数作为拆模依据。4.10、将顶板主龙骨与4090mm次龙骨分开，然后将4090mm木方及15mm厚胶合板逐块卸下，物料应两人或三人向下传送，不得抛掷，木方、胶合板应分类、分间码放好，不得混放，上面的木钉应及时清除。4.11、模板拆除时，严禁野蛮作业，违章操作，同时严禁模板的摔凿。（四）、质量检查、验收和保证措施1、模板支架自检1.1、模板支架应在下列阶段进行自检：搭设高度达到总高的50%、模板支架搭设完成、混凝土浇筑前、混凝土浇筑时、混凝土浇筑完成后。支28、模架搭设高度达到总高的50%后，由项目部安全总监房胜强、质量总监陈旺人、总工宫新东、工程部经理陈海明、技术部经理石磊、木工责任师张百荣对支模架进行自检，自检合格后方可继续搭设，若不合格则必须停止搭设，将不合格部分整改完成后再次组织上述人员进行自检，合格后方可继续进行搭设。支模架搭设完成后，再次按照上述程序进行自检，自检合格后由质量总监陈旺人通知监理单位进行验收，验收合格后方可进行下一步工作，若不合格则必须整改完成后，再通知监理进行复验，合格后方可进行下一步工作。1.2、杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造应符合规范和本方案的要求；1.3、底座应无松动，立杆应无悬空；1.4、安装后的扣件螺栓拧29、紧扭力矩应采用扭力扳手进行全数检查， 扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。拧紧力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求；1.5、模板支架立杆垂直度、步距、立杆间距的偏差应符合规范要求；1.6、剪刀撑斜杆与地面的倾角为45-60之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n7652、模板工程自检方法现浇结构模板允许安装的偏差应符合下表的规定。现浇结构模板安装的允许偏差（mm）项 目允许偏差检查方法轴线位置5尺量检查底模上表面标高5水准仪或拉线和尺量检查截面内部尺寸基础10尺量检查桩、墙、梁+4，-5层高垂直全高5m6用2m托30、线板检查经纬仪或吊线和尺量检查全高5m8相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查表面平整（2m长度上）5用2m靠尺和楔形塞尺检查2.1、检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。2.2、检查数量：在同一检验批内，对梁、柱，应抽查构件数量的10%；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%。2.3、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表4.2.6 的规定。表4.2.6 预埋件和预留孔洞的允许偏差：（mm）项 目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置5外露长度+10，0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10，03、模31、板工程质量保证措施3.1、本项目开展全面质量管理，严格按照“一案三工序”方法组织施工，严格按照图纸要求、按照工艺标准、按照规范要求施工，并坚持实行自检、互检和交接检的工作方法。3.2、模板安装完毕必须及时组织质检进行专项检查，合格后报监理，监理验收认可方可进行下道工序施工，在浇筑混凝土面同时必须有专人看护模板，发现有问题及时组织人员抢修并上报，反馈质量情况包括对结构质量施工有否影响，抢修时混凝土工种必须积极配合，以保抢修工作的顺利进行。3.3、本工程严格执行，方案先行，样板指路的施工原则，模板施工时应严格按方案、施工大样图进行施工，杜绝违规操作。3.4、所有模板制作后必须有足够的强度、刚度和稳32、定性，构件截面尺寸准确并按设计大样图对模板构件进行编号、分类码放整齐，受力合理，做到不因堆放不当造成模板变形。3.5、所使用钢管和扣件必须符合规范规定，规格为483.0mm，对锈蚀、弯曲、压扁、裂缝等材料杜绝进场。3.6、测量人员测设结构施工中轴线、标高，重点是梁的截面几何尺寸和门窗尺寸是否正确。3.7、由于采用胶合板施工，为了保证达到规定标准，模板接缝处采用硬拼，即多层板锯开面应上刨，并上清油封边，禁止使用胶带粘缝。 3.8、根据模板工程的常见质量问题，制定了相应的防治措施，来保证模板工程的质量要求。模板质量通病防治措施序号项 目防 治 措 施1柱底烂根在顶板混凝土初凝前，在柱、墙周围20033、mm内，将安装大模板的部位用3m刮杠找平，并拉线控制水平，找平后压实抹光，模板直接落在板面上，并在模板下垫50100（或3050）的海绵条。2柱垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠，支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,应重新较正，变形严重的大模板不得继续使用.3柱面凸凹不平加强模板的维修,每次周转应对模板检修一次，板面有缺陷时，应随时修补或更换面板，拆模时不得用大锤或撬棍击打大模板4梁柱等接头处漏浆在柱头、墙头设柱头、墙头模板，槽钢加固，同时粘贴海绵条，能有效保证梁柱接头等处不漏浆。第五章 施工安全保证措施（一）、安全文明施工具体技术措施1、工人进场后必须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。2、任何人进34、入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚，从事2m以上的高空作业，要系好安全带。3、特殊工种持证上岗，有关证件须符合芜湖市建委发布的有关规定。4、起吊或安装模板时，须和附近高压线路或电源保持一定的安全距离，吊钩重物下不得站人。模板吊运由持证起重工指挥，符合相关安全操作规程。5、拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域操作，必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。6、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。35、浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。7、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接用漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。8、施工机械必须设置防护装置，每台机械必须一机一闸并设漏电保护开关。936、发生人身触电时，须立即切断电源，然后对触电者进行紧急救护，严禁在未切断电源之前与触电者接触。10、现场围护栏杆，要严密稳固，电缆线不允许直接敷设在栏杆上。夜间施工时基坑边缘要有明显的标志和有足够的照明。11、施工中的楼梯口、预留洞口、出入口应做好有效防护。电梯井筒模每层施工完后，安装封堵式防护门，并且筒内每三层设置水平安全网（通过在墙体上预埋钢筋固定）。12、施工现场不准吸烟，木工加工棚必须配备足够灭火器及其它（如水桶、铁锹等）灭火器材。13、工作场所保持道路通畅，危险部位必须设置明显标志，操作人员必须持证上岗，熟悉机械性能和操作规程。14、在现场高空模板施工必须有操作架（特别是施工外围及电37、梯井筒时），操作架上必须铺跳板，绑好防护拦杆及踢脚板。在极特殊情况下，难以搭设防护架时操作人员须挂好安全带。15、临边施工须特别做好安全防护，搭好操作架，施工时系好安全带。16、严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。17、传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。18、圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查锯片是否上紧，锯盘有无裂口。19、操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。20、接料应待料出锯片15cm，不得用手硬拉。21、小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍。22、超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截具。23、手持电动锯时应按料厚度调整锯切深度，禁止架在腿上锯切。24、按锯片齿38、数划分锯切与截料的功能，不得混用。25、锯片护罩必须完好，锯片连续断齿三个以上不得使用。26、平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料。27、利用卸料平台垂直转运模板时，料不得超过围拦或踩围护栏杆工作，起吊模板时，配合人员必须离开平台。28、模板整装整拆，选择平整坚实的场地（已用混凝土硬化）进行堆放。29、拆除楼板顶板时应一边拆支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。30、材料堆放严格按指定位置码放整齐，材料码放高度等满足安全要求，且不得在脚手架上堆放木料、模板及其它材料。31、外围临边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平及竖向）等必须符合安全规范及有关规定的要求，严防高空坠落。32、夜间施39、工要有足够照明。33、模板支拆要采取临时固定措施，防止倾倒伤人。34、操作机械严守机械操作规程。 35、模板支设做到工完场清，现场模板架料堆放整齐，有明显标识；现场模板架料和废料及时清理，并将裸露的钉子拔掉或打弯。36、任何作业人员不得善自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，如必需拆动时须经项目管理人员许可。37、大风、大雨天气停止施工。38、模板工程的其它操作还必须符合相关安全操作规范要求。（二）、支模监测现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设（详见 模板支撑体系监测平面图）3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。模板支40、架搭设完成后、钢筋绑扎时、开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与钢筋安装前相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80%这段时间，每隔半天测量一次。4、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。（三）、雨季施工措施1、做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意41、天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。2、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。3、雨天作业必须设专定人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。4、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断叫源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。5、各高支模区，必须设置避雷装置。6、浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够42、的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。（四）、安全应急救援预案1、安全事故应急救领导小组 组 长：石炳华 电 话：13962159808 副组长：蔡伟 电 话：13305166153 组 员：宫新东、陈海明、石磊、房胜强、王琦、陈旺人、王译飞、王建伟、徐向文、夏舜闻等项目管理人员。2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措放施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本个企业安全生产负责人，及请求救援。3、发生高处附落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受43、伤情况、骨折和出血上进行处理：31、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。4、发生支模坍塌应急救援：41、施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。保持出入口畅通。42、在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。4.3、当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静44、，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4.4、在坍塌过程中不要盲目抢 险，有危及用电安全的，应立即切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。4.5、现场急救处理：、尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。、伤脚制动，可用夹板等简单托持伤脚。、伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。、如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。、迅速转往医院。、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。、按规定上报有关主管部门请求救援。5、触电事故救援5.1、当事45、故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，脱离电源的基本方法有：、将出事附倾家荡近电源开关刀拉掉、或将电源插头拨掉，以切断电源。、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入46、断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。5.2、在使触电者脱离电源时应注意的事项：、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照47、明问题，以利救护。、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静臣休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。6、火灾事故的预防及其应急措施6.1、注意事项、施工现场防火工作认真贯筑“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。48、对职工进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。、施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。、现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。、按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于65mm；每层设直径为50mm的消防结合，配备一条长度为20m的消防水带。、电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱接电线。、易燃杂物要49、及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。、火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。对主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。6.2、面对初起火灾，应进行应急组织自防自救。6.3、自救能力有限的，根据火势及时报火警“119”，说清起火详细地址、单位电话、着火材料、报警人姓名，并派人到事故路口引导消防车及时到达火灾地点，并立即报告上级主管领导。6.4、在消防车未到达现场前，应急小组指挥应急分队使用常备消防器材、设施进行扑救。6.5、应急小组应有通讯设施保障，首先抢救人员，再抢救贵重物资和可能发生爆炸及有害物品。6.6、组织人员对火场警戒50、，维护火场秩序。6.7、了解有无触电、房屋倒榻危险，先断电、疏散人员，如有火势蔓延危险的要拆破相连建筑，避免火灾扩大。6.8、在消防车到达后，积极配合灭火。对抢救出的物资放置在安全地点，组织灭火用水供应和器材人员支援。6.9、保证灭火物资供应。6.10、火灾抢救完成后，全面细致地检查火场，防止余火复燃，必要时安排应急分队人员监视火场，保护现场，配合消防部门调查处理。6.11、恢复消防设施，使其处于备用状态，对已使用的消防器材进行检修。7、爆炸事故及爆燃7.1、如出现爆炸等突发事件，应及时报告公司应急领导小组前并报警、抢救，报警时要详细讲清爆炸地点，是否有人员伤亡，是否引起爆燃或火灾。7.2、在51、公安、消防、医务部门抢救到场前，项目应急准备小组应组织分队人员进行警戒保护，组织其他人撤离，避免二次爆炸。7.3、对爆炸现场附近的氧气、乙炔等易燃易爆物品应迅速搬运到安全地点。7.4、对受伤人员要组织自救或及时送往就近医院。7.5、对现场水、电、燃气管道设施采取保护措施，以减少破坏和对环境的污染。8、演练要求：为了使应急预案在实践中得到正确运用，各单位应安排时间按照应急预案计划要求进行演练。实地演练的次数应根据单位的具体情况和生产任务而定。一般要求每年应不少于一次，演练的时间可根据季节变化或节假日前等情况来确定，通常可安排在冬、夏季到来之前。8.1、演练形式、模拟操场训练：按接警、出动、分工配52、合以及临时处理等综合动作演练，检验是否符合应急方案的要求。、模拟实战训练，即按接警出现到现场按照实距要求出水、泡沫、1211灭火，同时进行抢救和疏散物资的训练。、演练的范围可分整个单位综合性演练、或分部位、分段（片）开展演练。8.2、演练注意事项、演练前必须做到有计划，有步骤，有组织，做到参演人员明确演练任务、方法和要求。、要选择适当时间，尽量不要影响施工现场的正常工作和生产秩序。、要点火演练的，必须采取完善的完全措施。9、 除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。第六章 劳动力计划项目部成立技术小组，专题负责体育用房首层施工方案设计，实施、53、验收、改进工作，确保首层施工的安全、质量及施工进度满足要求。项目管理人员及劳务班组作业人员岗 位姓名/人数职 责项目管理人员项目经理现场总指挥，负责现场人员调配及人员管理，确保模板工程施工的正常运行项目总工现场副总指挥，组织管理人员及作业人员对施工图纸、模板施工方案的学习，落实模板工程施工中难点及重点，编制施工技术措施；做好模板工程施工前的准备工作，办理预检手续，对已支设好的模板进行验收。安全总监负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作生产经理负责现场的施工管理的统筹协调木工责任师负责现场的施工管理钢筋责任师负责现场的施工管理混凝土责任师负责现场的施工管理测量责任师负责模板支撑体系54、的位移监测专职安全管理人员安全员负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作劳务作业层架子工长负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除木工工长负责高大模板支撑体系的模板安装钢筋工长负责高大模板支撑体系的钢筋安装砼工长负责高大模板支撑体系的混凝土浇筑人员配置表：职能数量（人）职能数量（人）职能数量（人）管理人员12电工2塔吊指挥3安全员2焊工2架子工20质量员3塔吊司机3木工50附图：高支模区域结构平面，模板支架立杆、水平杆布置图，剪刀撑布置立面图、平面图，连墙件布置图，连墙件节点大样图，监测平面图等。第七章 计算书及相关图纸 1（搭设高度10米）、2、3（搭设高度20米）区500X700梁55、在1、2、3、区采用的搭设方式相同，因此只需按照最高的2区（搭设高度20米）的设置进行计算，如果通过则1、2、3区的搭设方式都能满足要求。（一）、2区500X700mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为20.0m， 梁截面 BD=500mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度1356、.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。 地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.0640m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.404.00=27.620kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.40457、.00=28.017kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.1、荷载的计算： 、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.400=7.140kN/m 、模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.700+0.500)/0.500=0.760kN/m 、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载58、(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.000)0.5000.400=0.800kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.357.140+1.350.760)=9.599kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.800=0.706kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3； 截面惯性矩 I = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受59、力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.587kN N2=2.165kN N3=2.165kN N4=0.587kN 最大弯矩 M = 0.035kN.m 最大变形 V = 0.061mm 1.2、抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/15000=2.333N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 1.3、挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.061mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 2.1、梁底木方计算 按照三跨连60、续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.165/0.400=5.414kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.410.400.40=0.087kN.m 最大剪力 Q=0.60.4005.414=1.299kN 最大支座力 N=1.10.4005.414=2.382kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4； 、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.087106/54000.0=1.60N/mm2 木方的抗弯计61、算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 、木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.621kN/m 最大变形 v =0.6773.621400.04/(1009000.002430000.0)=0.029mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1、梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)62、 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.193kN.m 最大变形 vmax=0.044mm 最大支座力 Qmax=4.968kN 抗弯计算强度 f=0.193106/4491.0=42.95N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 3.2、梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值63、； 计算中R取最大支座反力，R=4.97kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.968kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11120.000=2.697kN N = 4.968+2.697=7.664kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆64、上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=7664/(0.545424)=33.195N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.5001.2500.1765、2=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1081.0001.5001.500/10=0.027kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.968+0.91.22.219+0.90.91.40.027/0.400=7.742kN 经计算得到=7742/(0.545424)+27000/4491=39.639N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 6、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p 66、fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 119.75 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 7.66 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.064 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 160.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk =160.00 地基承载力的计算满足要求! （二）、500X700mm梁侧模板计算书 1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度700mm，两侧楼板厚度110mm。 模板面67、板采用普通胶合板。 内龙骨布置3道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+200mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式68、为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.916.800=15.120kN/m2 考虑结构的重要69、性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.45m。 荷载计算值 q = 1.215.1200.450+1.405.4000.450=11.567kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.88cm3； 截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计70、算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.193kN N2=3.976kN N3=1.193kN 最大弯矩 M = 0.109kN.m 最大变形 V = 0.270mm 3.1、抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10910001000/16875=6.459N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 3.2、挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.270mm 面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连71、续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.4515.12+1.40.455.40=11.567kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.4515.12=6.804kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.205/0.450=11.567kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.5670.450.45=0.234kN.m 最大剪力 Q=0.60.45011.567=3.123kN 最大支座力 N=1.10.45011.567=5.726kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 72、截面抵抗矩 W = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4； 4.1、抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.234106/54000.0=4.34N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 4.2、挠度计算 最大变形 v =0.6776.804450.04/(1009000.002430000.0)=0.086mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支73、撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.030kN.m 最大变形 vmax=0.159mm 最大支座力 Qmax=9.018kN 抗弯计算强度 f=1.030106/8982.0=114.67N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计74、值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.018 对拉螺栓强度验算满足要求!（三）、2区600X1000mm梁计算梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为20.0m， 梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度1575、mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。 地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.064m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=176、.2(25.501.00+0.50)+1.404.00=36.800kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.404.00=38.345kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.1、荷载的计算： 、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.400=10.200kN/m 、模板的自重线荷载(77、kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.000+0.600)/0.600=0.867kN/m 、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.000)0.6000.400=0.960kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3510.200+1.350.867)=13.446kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.960=0.847kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3； 截78、面惯性矩 I = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.012kN N2=3.445kN N3=3.445kN N4=1.012kN 最大弯矩 M = 0.066kN.m 最大变形 V = 0.178mm 1.2、抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06610001000/15000=4.400N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 1.3、挠79、度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.178mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 2.1、梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.445/0.400=8.612kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.610.400.40=0.138kN.m 最大剪力 Q=0.60.4008.612=2.067kN 最大支座力 N=1.10.4008.612=3.789kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.080、0cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4； 、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.138106/54000.0=2.55N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 、木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.087kN/m 最大变形 v =0.6776.087400.04/(1009000.002430000.0)=0.048mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1、梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑81、钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.080kN.m 最大变形 vmax=0.036mm 最大支座力 Qmax=4.060kN 抗弯计算强度 f=0.080106/4491.0=17.71N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 2、梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆82、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.06kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.060kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11120.000=2.697kN N = 4.060+2.697=6.756kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面83、面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=6756/(0.545424)=29.262N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计84、值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.5001.2500.172=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1081.0001.5001.500/10=0.027kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.060+0.91.22.219+0.90.91.40.027/0.400=6.834kN 经计算得到=6834/(0.545424)+2785、000/4491=35.706N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 6、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 105.58 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 6.76 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.064 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 160.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00 地基承载86、力的计算满足要求!（四）、2区600X1000mm梁侧模板计算书 2区600X1000梁侧模板计算 1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度1000mm，两侧楼板厚度110mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量87、9000.0N/mm2。 模板组装示意图 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.8588、0。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.924.000=21.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.40m。 荷载计算值 q = 1.221.6000.400+1.405.4000.400=13.392kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分89、别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3； 截面惯性矩 I = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(k变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.518kN N2=4.174kN N3=4.174kN N4=1.518kN 最大弯矩 M = 0.107kN.m 最大变形 V = 0.559mm 3.1、抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10710001000/15000=7.133N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的90、抗弯强度验算 f f,满足要求! 3.2、挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.559mm 面板的最大挠度小于283.3/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.4021.60+1.40.405.40=13.392kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.4021.60=8.640kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.357/0.400=13.392kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.392091、.400.40=0.214kN.m 最大剪力 Q=0.60.40013.392=3.214kN 最大支座力 N=1.10.40013.392=5.892kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4； 4.1、抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.214106/54000.0=3.97N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 4.2、挠度计算 最大变形 v =0.6778.640400.04/(1009000.002430000.0)=0.068mm 最大挠度小于400.0/2592、0,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.060kN.m 最大变形 vmax=0.180mm 最大支座力 Qmax=15.302kN 抗弯计算强度 f=1.060106/8982.0=118.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度93、,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算 计算公式:N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.302 对拉螺栓强度验算满足要求! 4区（搭设8米）、5区（3.3米）梁截面大小、跨度、板厚均一致，只需计算4区（五）、600X194、800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.0m， 梁截面 BD=600mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.58m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方9090mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重95、25.50kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。 地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.064m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.80+0.50)+1.404.00=61.280kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.80+0.71.404.00=65.885kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为4896、3.0。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.1、荷载的计算： 、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.580=26.622kN/m 、模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.580(21.800+0.600)/0.600=2.030kN/m 、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.000)0.6000.580=1.392kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 97、0.9(1.3526.622+1.352.030)=34.812kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.392=1.228kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.75cm3； 截面惯性矩 I = 16.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.693kN N2=8.365kN N3=8.365kN N4=2.693kN 最大弯98、矩 M = 0.157kN.m 最大变形 V = 0.317mm 1.2、抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15710001000/21750=7.218N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 1.3、挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.317mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 2.1、梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.365/0.580=14.422kN/m 最大弯99、矩 M = 0.1ql2=0.114.420.580.58=0.485kN.m 最大剪力 Q=0.60.58014.422=5.019kN 最大支座力 N=1.10.58014.422=9.201kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 121.50cm3； 截面惯性矩 I = 546.75cm4； 2.2、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.485106/121500.0=3.99N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2.3、木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到10.868kN100、/m 最大变形 v =0.67710.868580.04/(1009000.005467500.0)=0.169mm 木方的最大挠度小于580.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1、梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.182kN.m 最大变形 vmax=0.037mm 最大支座力 Qmax=8101、.222kN 抗弯计算强度 f=0.182106/4491.0=40.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! 3.2、梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.22kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 5、立杆的稳定性计102、算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.222kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11910.000=1.445kN N = 8.222+1.445=9.667kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算103、长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=9667/(0.545424)=41.869N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.5001.0000.129=0.064kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与104、迎风面垂直方向的立杆间距，0.58m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0641.0001.5001.500/10=0.016kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.222+0.91.21.189+0.90.91.40.016/0.580=9.699kN 经计算得到=9699/(0.545424)+16000/4491=45.673N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 6、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 151.05 N 上部105、结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.67 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.064 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 160.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00 地基承载力的计算满足要求!（六）、600X1800mm梁侧模板计算书 4、5区600x1800梁侧模板计算 1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度1800mm，两侧楼板厚度950mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用4090mm木106、方。 外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距150+200+200+200mm，断面跨度方向间距400mm，直径16mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密107、度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.941.000=36.900kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F108、2=0.96.000=5.400kN/m2。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.40m。 荷载计算值 q = 1.236.9000.400+1.405.4000.400=20.736kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3； 截面惯性矩 I = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到109、右各支座力分别为 N1=2.239kN N2=6.159kN N3=6.159kN N4=2.239kN 最大弯矩 M = 0.151kN.m 最大变形 V = 0.787mm 3.1、抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15110001000/15000=10.067N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 3.2、挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.787mm 面板的最大挠度小于270.0/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强110、度计算均布荷载q=1.20.4036.90+1.40.405.40=20.736kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.4036.90=14.760kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.294/0.400=20.736kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.120.7360.400.40=0.332kN.m 最大剪力 Q=0.60.40020.736=4.977kN 最大支座力 N=1.10.40020.736=9.124kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W =111、 54.00cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4； 4.1、抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.332106/54000.0=6.14N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 4.2、挠度计算 最大变形 v =0.67714.760400.04/(1009000.002430000.0)=0.117mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(k112、N) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.186kN.m 最大变形 vmax=0.122mm 最大支座力 Qmax=18.317kN 抗弯计算强度 f=1.186106/8982.0=132.04N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N113、/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.317 对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、 4、5区肋梁梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.0m， 梁截面 BD=150mm950mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15m114、m，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。 地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.128m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.115、2(25.500.95+0.50)+1.404.00=35.270kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.95+0.71.404.00=36.624kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.1、荷载的计算： 、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9500.800=19.380kN/m 、模板的自重线荷载(k116、N/m)： q2 = 0.5000.800(20.950+0.150)/0.150=5.467kN/m 、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.000)0.1500.800=0.480kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3519.380+1.355.467)=30.189kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.480=0.423kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 30.00cm3； 截面117、惯性矩 I = 22.50cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.572kN N2=1.904kN N3=1.904kN N4=0.572kN 最大弯矩 M = 0.009kN.m 最大变形 V = 0.001mm 1.2、抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.00910001000/30000=0.300N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 1.3、挠度118、计算 面板最大挠度计算值 v = 0.001mm 面板的最大挠度小于50.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 2.1、梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.904/0.800=2.380kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.380.800.80=0.152kN.m 最大剪力 Q=0.60.8002.380=1.142kN 最大支座力 N=1.10.8002.380=2.094kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00c119、m3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4； 、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.152106/54000.0=2.82N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 、木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.708kN/m 最大变形 v =0.6771.708800.04/(1009000.002430000.0)=0.217mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1、梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管120、弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.078kN.m 最大变形 vmax=0.007mm 最大支座力 Qmax=4.901kN 抗弯计算强度 f=0.078106/4491.0=17.33N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 3.2、梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆121、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.90kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.901kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12510.000=1.518kN N = 4.901+1.518=6.419kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面122、面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=6419/(0.545424)=27.803N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计123、值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.5001.0000.129=0.064kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0641.0001.5001.500/10=0.016kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.901+0.91.21.250+0.90.91.40.016/0.800=6.443kN 经计算得到=6443/(0.545424)+16124、000/4491=31.569N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 6、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 50.16 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 6.42 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.128 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 160.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00 地基承载力125、的计算满足要求! 1（搭设高度10米）、2（搭设高度20米）、3（搭设高度4米）区在1、2、3、区采用的搭设方式相同，因此只需按照最高的2区（搭设高度20米）的设置进行计算，如果通过则1、2、3区的搭设方式都能满足要求。（八）、2区楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为20.0m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，间距300mm， 木126、方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。 地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.128m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.11+0.30)+1.404.00=9.273kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.11+0.71.127、404.00=7.647kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1100.800+0.3000.800)=2.204kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+4.000)0.800=2.880kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=30.000cm3 I=22.500cm4 1.1、抗弯强度计128、算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.202.204+1.402.880)0.3000.300=0.075kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07510001000/30000=2.504N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 1.2、挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 129、v = 52.2043004/(3846000225000)=0.172mm 面板的最大挠度小于300.0/400,满足要求! 1.3、2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2 面板的计算宽度为800.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1100.800+0.3000.800)=2.204kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2500.91.402.50.300+0.1251.202.2040.3000130、.300=0.266kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.26610001000/30000=8.867N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 2、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 2.1、荷载的计算 、钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1100.300=0.828kN/m 、模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m 、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300=1.200kN/m 考虑0.9的结构重要131、系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.828+1.200.090)=0.992kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.200=1.512kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.512+0.992)0.800=2.003kN 2.2、木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.003/0.800=2.504kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.500.800.80=0.160kN.m 最大剪力 Q=0.60.8002.504=1.202kN 最大支座力 N=1.1132、0.8002.504=2.203kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4； 、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.160106/54000.0=2.97N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 、木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.826kN/m 最大变形 v =0.6770.826800.04/(1009000.002430000.0)=0.105mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 、2.5kN集中133、荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0800.9910.8000.800=0.555kN.m 抗弯计算强度 f=0.555106/54000.0=10.27N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求134、采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.477kN.m 最大变形 vmax=0.281mm 最大支座力 Qmax=6.380kN 抗弯计算强度 f=0.477106/4491.0=106.25N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的135、竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.38kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 5.1、静荷载标准值包括以下内容： 、脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.11520.000=2.304kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 、模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN 、钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1100.8000.800=1.767kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算136、得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 3.837kN。 5.2、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(4.000+0.000)0.8000.800=2.304kN 5.3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.83kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗137、矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=7830/(0.545424)=33.911N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91138、.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.5001.2500.129=0.081kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0810.8001.5001.500/10=0.016kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.837+0.91.42.304+0.90.91.40.016/0.800=7.530kN 经计算得到=7530/(0.545424)+16000/4491=36.280N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 7、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 61.18 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 7.83 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.128 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 160.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00 地基承载力的计算满足要求!