1、正本天桥8.44米高支撑模板安装拆除施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、编制依据4二、工程概况4三、模板及支撑系统材料选用4四、施工工艺及操作要求44.1 梁模板施工44.1.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水44.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。44.1.5 梁模板安装54.2 楼板模板施工5五、模板的拆除55.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。5六、成品保护措施66.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6七、质量保证措施及施工注意事项67.2 现浇结构模板安装2、允许偏差：6八、安全施工注意事项6九、文明施工及环保措施79.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。79.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。79.6 每次下班时保证工完场清。7十、高支撑模板施工安全防范措施710.1 预防坍塌事故安全技术措施710.2 预防高空坠落事故安全技术措施8柱模板工程施工方案计算书9编制依据9参数信息9新浇砼对模板侧压力标准值计算9柱侧模板面板计算101、强度验算102、挠度验算11柱侧模板次楞计算121、强度验算122、挠度验算13柱宽度B方向柱箍的计算141、强度验算142、挠度验算15柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓计算151、对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Nt3、b：15柱高度H方向柱箍的计算161、强度验算162、挠度验算17柱高度H方向柱箍的对拉螺栓计算17编制依据19参数信息19新浇砼对模板侧压力标准值计算20梁侧模板面板计算211、强度验算212、挠度验算22梁侧模板次楞计算221、强度验算232、挠度验算24梁侧模板主楞计算241、强度验算242、挠度验算25对拉螺栓计算26梁底模板面板计算271、强度验算272、挠度验算28梁底模板次楞计算291、强度验算292、挠度验算30梁底横向水平杆计算301、强度验算312、挠度验算31梁底纵向水平杆计算32扣件抗滑移计算32扣件式钢管立柱计算32立柱底地基承载力验算35编制依据错误!未定义书签。参4、数信息错误!未定义书签。模板面板计算错误!未定义书签。1、强度验算错误!未定义书签。2、挠度验算错误!未定义书签。次楞方木验算错误!未定义书签。1、抗弯强度验算错误!未定义书签。2、抗剪强度验算错误!未定义书签。3、挠度验算错误!未定义书签。主楞验算错误!未定义书签。1、强度验算错误!未定义书签。2、挠度验算错误!未定义书签。扣件式钢管立柱计算错误!未定义书签。1、 风荷载计算错误!未定义书签。2、 轴向力计算错误!未定义书签。3、立柱稳定性验算错误!未定义书签。立柱底地基承载力验算错误!未定义书签。一、编制依据1.1建筑结构荷载规范GB50009-20011.2混凝土结构设计规范GB50015、0-20021.3建筑施工计算手册江正荣著1.4建筑施工手册第四版1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20011.6混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 204-20051.7建筑施工脚手架实用手册杜荣军著二、工程概况本工程为xxxxxxxxxx之间的天桥，模板支撑高度为8.435米，跨度为11米，板厚130mm，梁最大截面为400mm500mm。此部分满堂脚手架搭设高度为8.5米，长度12米宽2米。脚手架立杆基础为素土地面。三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用15mm厚木胶合板，方木采用6080mm2，模板支撑体系采用483.0mm扣件式钢管脚手架。四、施6、工工艺及操作要求 4.1 梁模板施工4.1.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。4.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4.1.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、7、形成整体。4.1.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4.1.5 梁模板安装大龙骨采用483.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用60mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。4.2 楼板模板施工4.2.1 工艺流程：支架搭设龙骨8、铺设、加固楼板模板安装预检。4.2.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。4.2.3 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用60mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.2.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。五、模板9、的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除10、后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。六、成品保护措施6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。6.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。6.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保11、证措施及施工注意事项7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7.2 现浇结构模板安装允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。7.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。7.4 模板施工12、前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7.5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。7.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。八、安全施工注意事项8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监13、测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.6 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8.7 高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。8.8 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8.9 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。九、文明施工及环保措施9.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。9.3 模板安装时，应注意控制14、噪声污染。9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。9.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。9.6 每次下班时保证工完场清。十、高支撑模板施工安全防范措施10.1 预防坍塌事故安全技术措施10.1.1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。10.1.2模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立15、杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。10.1.3模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。10.1.4堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。10.1.5装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。10.1.6安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。10.1.7拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤16、人。10.2 预防高空坠落事故安全技术措施10.2.1高支模安装完毕，经质检员组织验收合格后，通知监理单位到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。10.2.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。10.2.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。10.2.4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为17、作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。10.2.5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。10.2.6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。10.2.7浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。柱模板工程施工方案计算书编制依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ118、62-2008)建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版木结构设计规范（GB50005-2003）钢结构设计规范（GB50017-2003）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)参数信息柱截面宽度B:0.4mm；柱截面高度H: 0.4mm；面板采用:15mm厚木胶合板，面板弹性模量:4500N/mm2，抗弯强度设计值fc:12.5N/mm2；柱箍采用:钢管 类型为: 483.5 ；间距:400mm对拉螺栓直径:14mm 柱宽度B方向设置1个对拉螺栓 柱高度度H方向设置1个对拉螺栓木材抗弯强度设计值fc:17N/mm219、；木材抗剪强度设计值ft:1.7N/mm2；木材弹性模量E:10000N/mm2；新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22ct012V=0.22248.01.21.21.00=60.826 kN/m2F=cH=248=192.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为8.0小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为10； V - 混凝土的浇筑速度，取1m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8m； 20、1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值60.826kN/m2。柱侧模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取柱箍间距0.40m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 40.001.51.5/6=15.000cm3；截面惯性矩I= 40.001.51.51.5/12=11.250cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.10m。（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=60.826kN21、/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.260826+1.440000.40=28293N/mq1=0.91.3560826+1.40.740000.40= 30973N/m根据以上两者比较应取q1= 30973N/m作为设计依据。（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=309730.102=38.72Nm88面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=38.72103=2.58N/mm2 f=12.5N/mm2W15.000103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其22、作用效应的线荷载计算如下：q = 0.4060826=24330N/m=24.330N/mm；面板最大容许挠度值: 100.00/250=0.40mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=524.330100.004=0.063mm 0.40mm384EI384450011.250104满足要求!柱侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:60mm 高度:80mm 间距：0.10m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =6.08.08.0/6=64.000cm3；截面惯性矩I =6.08.08.08.0/12=256.000cm4；1、强度验算（1）、次楞承受模板传递的23、荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。次楞计算简图 l=0.4m（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=60.826kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.260826+1.440000.10=7073N/mq2=0.91.3560826+1.40.740000.10= 7743N/m根据以上两者比较应取q=7743 N/m作为设计依据。（3）、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.17.7430.42=0.124kNm最大支座力：1.1ql=1.17.7430.4=3.24、41kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.124106=1.938N/mm2 17N/mm2W64.000103 满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 608260.10=6083N/m=6.083N/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =400/250 =1.6 mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.0834004= 0.041mm 1.6mm100EI10010000256.000104 满足要求!柱宽度B方向柱箍的计算柱箍采用钢楞，截面类型为:钢管425、83.5，柱箍间距400mm。截面抵抗矩W =12.2cm3；截面惯性矩I =88.52cm4；1、强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.91.260.826+1.440.10.4=2.829kNP2=0.91.3560.826+1.40.740.10.4= 3.097kN根据以上两者比较应取P= 3.097kN作为设计依据。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=1.190kN;N2=10.007kN;N3=1.190kN;最大弯矩 Mmax=0.250kN.m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍应按受弯构件26、采用下式计算：N-柱箍轴向拉力设计值。An-柱箍净截面面积。Wnx-柱箍截面抵抗矩=Mmax=0.250106=20.492N/mm2 205N/mm2Wnx12.2103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=60.8260.10.4=2.433kN。柱箍的最大容许挠度值: = l/150 =310.000/150 = 2.1mm；经计算最大变形 Vmax =0.004 mm 2.1mm满足要求!柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓计算1、对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的27、抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=17.85kN。对拉螺栓轴力设计值N=10.007kN 小于 17.85kN。满足要求!柱高度H方向柱箍的计算柱箍采用钢管，截面类型为: 483.5 ，柱箍间距400mm。截面抵抗矩W =12.2cm3；截面惯性矩I =88.52cm4；1、强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.91.260.826+1.440.10.4=2.829kNP2=0.91.3560.826+1.40.740.10.4= 3.097kN根据以上两者比较应取P= 3.097kN作为设计依据。 计28、算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=1.190kN;N2=10.007kN;N3=1.190kN;最大弯矩 Mmax=0.250kN.m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍应按受弯构件采用下式计算：N-柱箍轴向拉力设计值。An-柱箍净截面面积。Wnx-柱箍截面抵抗矩=Mmax=0.250106=20.492N/mm2 205N/mm2Wnx12.2103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=60.8260.10.4=2.433kN。柱箍的最大容许挠度值: = 29、l/150 =310.000/150 = 2.1mm；经计算最大变形 Vmax =0.004 mm 2.1mm满足要求!柱高度H方向柱箍的对拉螺栓计算1、对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=17.85kN。对拉螺栓轴力设计值N=10.007kN 小于 17.85kN。满足要求!梁模板工程施工方案计算书编制依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版木结构设计规范（30、GB50005-2003）钢结构设计规范（GB50017-2003）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）。冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)参数信息模板支架参数梁截面宽度:0.4m；梁截面高度:0.5m；模板支架高度H:8m；楼板厚度:0.13m；立杆梁跨度方向间距la:0.5m；梁两侧立柱间距lb:0.5m,梁下增加6根立柱；水平杆最大步距: 1.2m；梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按483.0计算；面板采用：15mm厚木胶合板梁侧模板参数主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为:圆钢管483.0 ；次楞龙骨材料：木楞，宽度:40mm 高度:60mm；主楞间距：50031、mm；次楞间距：200mm；穿梁螺栓水平间距：500mm；穿梁螺栓竖向间距：400mm；穿梁螺栓直径：14mm荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立杆承受结构自重: 0.1kN/m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.5kN/m3 ； 可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k）:1kN/m2；振捣砼对水平面模板荷载（Q2k）：2kN/m2；振捣砼对垂直面模板荷载（Q2k）：4kN/m2；倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（Q3k）：4kN/m2；新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取32、其中的较小值:F=0.22ct012V=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2F=cH=240.5=12.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为10； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.5m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值12.000kN/33、m2。梁侧模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.50m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 50.001.21.2/6=12.000cm3；截面惯性矩I= 50.001.21.21.2/12=7.200cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=12.000kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.212000+1.440000.50=9000N/mq1=0.9134、.3512000+1.40.740000.50= 9054N/m根据以上两者比较应取q1= 9054N/m作为设计依据。（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=90540.202=45.27Nm88面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=45.27103=3.77N/mm2 f=35N/mm2W12.000103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.5012000=6000N/m=6.000N/mm；面板最大容许挠度值: 200.00/250=0.80mm；面板弹性模量: E = 90035、0N/mm2；=5ql4=56.000200.004=0.193mm 0.80mm384EI38490007.200104满足要求!梁侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:40mm 高度:60mm 间距：0.2m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.06.06.0/6=24.000cm3；截面惯性矩I =4.06.06.06.0/12=72.000cm4；1、强度验算（1）、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。次楞计算简图 l=0.5m（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=12.000kN/m2，振捣砼对侧36、模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.212000+1.440000.2=3600N/mq2=0.91.3512000+1.40.740000.2= 3622N/m根据以上两者比较应取q=3622 N/m作为设计依据。（3）、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.13.6220.52=0.091kNm最大支座力：1.1ql=1.13.6220.5=1.99kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.091106=3.792N/mm2 17N/mm2W24.000103 满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷37、载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 120000.2=2400N/m=2.400N/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.4005004= 0.141mm 2.0mm100EI1001000072.000104 满足要求!梁侧模板主楞计算主楞采用钢楞双根，截面类型为:圆钢管483.0 间距：0.50m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.49cm3；截面惯性矩I =10.78cm4；1、强度验算（1）、主楞承受次楞传递的集中荷载P=1.99kN，按集中38、荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.4m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)（2）、强度验算最大弯矩Mmax=0.139kNm主楞抗弯强度设计值f215N/mm2。=Mmax=0.139106=15.479N/mm2 215N/mm2W24.490103 2满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.320kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：l/250 =400/250 = 2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.022mm N=3.80kN。满足要求!梁底模39、板面板计算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底横向水平杆间距0.5m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 50.01.21.2/6=12.000cm3；截面惯性矩I= 50.01.21.21.2/12=7.200cm4；1、强度验算（1）、梁底次楞为5根，面板按连续梁计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.1m。（2）、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240.5+1.50.5+0.35)+1.420.5=8.33kN/mq1=0.91.35(240.5+1.50.5+0.35)+1.40.720.5= 8.84kN/m根据以上两者比较应取q1= 8.84kN40、/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.347kN;N2=1.010kN;N3=0.821kN;N4=1.010kN;N5=0.347kN;最大弯矩 Mmax = 梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =35 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.009106=0.750N/mm2 35N/mm2W12.000103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.5（240.51.50.50.35）=6.55kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量:41、 E = 9000N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.006mm梁底模板的最大容许挠度值: 100/250 =0.4 mm；最大变形 Vmax = 0.006mm 0.4mm满足要求!梁底模板次楞计算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度60mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.08.08.0/6= 64cm3；I=6.08.08.08.0/12= 256cm4；1、强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=0.5m。次楞计算简图 l=0.5m荷载设计值42、 q = 1.010/0.5= 2.020kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.12.0200.52= 0.051 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.051106=0.797N/mm2 17N/mm2W64103满足要求!2、挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =0.749/0.5= 1.498N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.4985004=0.025mm 2.0mm100EI1001000025643、104满足要求!梁底横向水平杆计算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.126kN;N2=0.541kN;N3=0.679kN;N4=0.418kN;N5=0.425kN;N6=0.672kN;N7=0.548kN;N8=0.127kN;最大弯矩 Mmax=0.009kN.m；最大变形 Vmax=0mm。1、强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 215N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.009106=2.004N/mm2 215N/mm244、W4.49103满足要求!2、挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =107/150 = 0.7mm或10mm；最大变形 Vmax = 0mm 0.7mm满足要求!梁底纵向水平杆计算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=0.679kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。扣件抗滑移计算水平杆传给立杆竖向力设计值R=0.679KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。扣件式钢管立柱计算1、 风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按烟台50年一遇风压值采用，0=0.55kN/m2。模板支架计算高度H=8m，按地面粗糙度C类。风压高度变化系数z=0.845、4。计算风荷载体形系数将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.091/(0.51.2)=0.182式中An =(la+h+0.325lah)d=0.091m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.5mh-步距，1.2md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.182=0.22无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.221-0.87 10=1.2746、1-1-0.87-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.841.270.3=0.320kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.3200.51.22= 0.026kNm10102、 立柱轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：0.679kN ；立柱承受支架自重：1.280.1=0.960kN 立柱轴心压力设计值N：0.679+0.960=1.639kN；3、 立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=1.639kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查47、表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，L0=1.2m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 215N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=120.0/1.59=75 150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.72；N+Mw=1.639103+0.026106=5.369+5.791=11.160N/mm2 f=215N/mm2jAW0.724.241024.49103立柱稳定性满足要求!立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=1.639kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 80kN/m2立柱垫木地基土承载力折减系数mf= 0.44、验算地基承载力立柱底垫木的底面平均压力P=N=1.639=5.46kN/m2 mffak=800.4=32kN/m2A0.3满足要求!。