1、 湘潭万达广场项目塔楼高大支模架安全专项施工方案湘潭万达广场项目塔楼高大支模架安全专项施工方案 编制： 审核： 审批： 中国建筑第二工程局有限公司目 录1 工程概况11.1 基本概况11.2 高支模工程概况22 编制依据143 施工准备153.1 材料准备：153.2 技术准备193.3 劳动力准备194 施工工艺技术204.1、搭设参数204.2高支模架搭设及拆除304.3模板安装及拆除334.4材料性能指标344.5构造设置354.6检查验收项目385 高支模架混凝土施工416 高支模模板拆除457 现场安全文明施工措施477.1安全管理组织措施477.2 安全教育497.3 施工安全技术2、交底497.4 安全检查507.5 特殊工种持证上岗507.6 安全应急措施507.7 材料检验措施518 高支模施工应急预案518.1概况518.2 机构设置及职责518.3 应急救援工作程序528.4救援方法528.5 小组成员联系电话、医院及急救电话549 计算书559.1梁侧模板计算559.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书729.3 扣件钢管楼板模板支架计算书2079.4屋面花架计算书238256中国建筑第二工程局有限公司CHINA CONSTRUCTION SECOND ENGINEERING BUREAUS CO.LTD. 湘潭万达广场项目塔楼高大支模架安全专项施工方案1 工程概况13、.1 基本概况湘潭万达广场项目位于湘潭市岳塘区芙蓉路北、晓塘路南、月华东路与月华西路之间。项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅,由12#栋34层塔楼、塔楼附属商铺组成。是集购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.73 万 m2，地下 16.7 万m2。B地块工程地上33层或34层，地下一层。抗震设防烈度为6度,设计使用年限为 50年，建筑结构安全等级为二级，本结构主楼为剪力墙结构体系，抗震等级三级；。建筑物场地土类型为中软场地土，建筑场地类别为 类;本建筑属一类建筑，耐火4、等级为一级。0.000相当于绝对标高63.050m。地下室抗浮水位绝对标高为58.0060.000m。地基基础的设计等级为甲级,基础设计安全等级为二级。工程总体概况一览表如下：序号项目内 容1工程名称湘潭万达广场2工程地址湘潭市岳塘区芙蓉路以南，晓塘路以北3建设单位湘潭万达投资有限公司4监理单位厦门勤奋建设工程监理有限公司5设计单位中冶南方工程技术有限公司6勘察单位中国有色金属长沙勘察设计研究院有限公司7监督单位湘潭市建设工程质量安全监督管理站8施工总承包单位中国建筑第二工程局有限公司1.2 高支模工程概况综合关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质【2009】87号）和建设工5、程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则【2009】254号）文的相关要求：搭设高度8m 及以上，搭设跨度18m 及以上,施工总荷载15KN/及以上，集中线荷载20KN/m 及以上模板支撑系统，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。按照上述条件，本工程超高支模的具体范围汇总如下：（1）搭设高度超过8m及以上的高支模分布情况 搭设高度8m及以上的超高支模一览表序号部位区域板厚该区域梁截面最大尺寸标高范围支设高度备注1塔楼入户大堂部位各塔楼入户大堂120mm200x900-1.25m5.5m27m平屋面2屋面花架部位各塔楼屋面花架400x100098.60m108.350m9.75m屋面无6、板花架梁3小区入口门厅B地块各组团小区门厅120mm450x1600-1.65m12.25m13.9m 根据结构施工图图纸,本工程地上各栋号塔楼入户大堂、小区入口大门口处及屋面花架梁部位存在高大模板施工；塔楼大堂支架立杆均搭设在地下室顶板上，地下室顶板厚度180mm，顶板板面标高有-1.25和-1.35；本方案塔楼大堂以5#栋塔楼为例进行阐述。小区入口西大门（10/Y）QA/11/4及东大门QEQH/Q2Q3支架立杆从地下室顶板面-2.350算起至屋面，高度分别为14.8和14.5米。小区入口西大门（10/Y）QA/（2/01）1及东大门QEQH/Q1Q2支架立杆从地下室基坑-6.65算起至屋7、面，高度19.15米5#栋塔楼高支模区域如下;5#栋左0AC轴/交510轴入户大堂，高支模面积30.2平米；CD轴/交1112轴种植架空层，高支模面积7.95平米；BD轴/交1214轴种植架空层，高支模面积6.5平米。0AC轴/交1924、3237轴入户大堂，高支模面积30.7平米；BD轴/交1517轴种植架空层，高支模面积6.2平米；BD轴/交1719轴种植架空层，高支模面积8.25平米；BD轴/交3739轴种植架空层，高支模面积8.8平米。BF轴/交4247轴种植架空层，高支模面积8.5平米；BF轴/交4649轴入户大堂，高支模区域面积约33.2平米；进入小区大门以西大门为例小区大门10/8、YQA交2/011/4轴处高支模面面积为206m2塔楼支模架高度均为10.05米，大门的支模高19.03。入小区大门为本工程楼面模板支撑系统主要和最重要环节。具体参数详见下表：部位搭设高度搭设跨度主要构件尺寸板厚备注0AC轴/交51010.05m5.8m主梁：200*500次梁：200*4001000AC轴/交192410.05m5.8m主梁：200*500次梁：200*4001000AC轴/交323710.05m5.8m主梁：200*500次梁：200*400100BF轴/交464910.05m6.4 m主梁：200*600次梁：200*450100种植屋面上空部分10.05m2.9 m 、9、3.5 m 、3.85 m100大门屋面19.03m7.2m、5.0m、3.5m主梁：450*1600400*900次梁：300*600120（2）集中线荷载在20KN/m 及以上的超限梁分布情况集中线荷载计算公式如下：集中线荷载=永久荷载（钢筋混凝土自重+模板木方自重）分项系数+施工均布荷载分项系数其中：钢筋混凝土自重=梁的截面面积（）24KN/m+梁的截面面积（）1m1.5KN/m(24KN/m为钢筋混凝土比重换算成KN/m为单位，钢筋自重标准值取每立方1.5KN 。）模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）0.5KN/（计算集中线荷载时取值为0.5KN/）施工均布活荷载=梁宽m2KN/分项10、系数：永久荷载分项系数取1.35 ；施工均布活荷载系数取1.40.7故根据上述计算公式，可以得出：当梁宽b=200时，梁高h2650mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=300时，梁高h1850mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=400时，梁高h1400mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=500时，梁高h1100mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=600时，梁高h950mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=700时，梁高h800mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=800时，梁高h700mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=900时11、，梁高h600mm，集中线荷载就会超过20kN/m当梁宽b=1000时，梁高h500mm，集中线荷载就会超过20kN/m根据计算结果及本工程结构施工图纸统计集中线荷载20kN/m的结构梁具体分布情况分表如下。集中线荷载在20KN/m 及以上的超限梁一览表序号层数部位梁编号梁截面(mm)梁底支设高度(m)相邻楼板厚度板立杆纵横向间距宽B高H1地下室顶板地下室框架梁WKL24(2)WKL27(2)WKL28(2)WKL29(2)WKL30(2)WKL41(2)WKL42(2)WKL45(2)WKL47(2)50011003.5180mm1000mm1000mm27/OA轴交F3轴KL(C)5(2)12、45015003.1180mm1000mm1000mm3S6-D轴/S6-3轴WKL2(1)50012003.4180mm1000mm1000mm4S6-4轴交3/OA轴4/OA轴KL1（4）45017502.85180mm1000mm1000mm5S7-9轴/QAQE轴KL4(3)45025002.1180mm1000mm1000mm6S7-10轴/QAQE轴KL5(3)45026002.0180mm1000mm1000mm7S7-10轴/QCQJ轴KL11(1)45023002.3180mm1000mm1000mm（3）超高支模具体分布1）入户大堂搭设高度8m以上的超高支模定位分别见下图：13、10#栋高支模平面图(阴影部分)11#栋高支模平面图(阴影部分)2）屋面花架搭设高度8m以上的超高支模定位分别见下图：根据结构施工图图纸,8#栋屋面标高栋为98.6米，花架最高为10.65米；9#10#栋屋面标高为99.35米，花架最高为10.65米，11#栋屋面标高栋为99.1米，花架最高为10.65米，分阶级降低；花架无楼板，连梁类型为200*400mm、200*600mm、200*700mm、300*600mm;为确保施工质量及施工安全，拟对花架部分采用满堂架作为支撑架。具体高支模架区域为屋面花架区域。下图为屋面梁配筋图： 3. 高支模区域平面图8#栋屋面花架最高处梁均为屋面往上9.7514、米，以下图8#栋3单元为例，1、2单元与3单元相同:阴影部位为高支模区域 高支模区域立杆分布示意图 9#栋10#屋面花架最高处梁均为屋面往上9.75米，以下图9#栋东单元为例，西单元和10#栋东西单元均与9#栋东单元相同：阴影部位为高支模区域高支模区域立杆分布示意图 11#栋屋面花架最高处梁均为屋面往上9.75米，以下图11#栋东单元为例，西单元与东单元相同:阴影部位为高支模区域高支模区域立杆分布示意图2 编制依据序号类别名称编号1国标危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】872建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质【2009】2543建筑施工企业负责人及项目负责人施工15、现场带班暂行办法建质【2011】1114建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20135混凝土质量控制标准GB50164-20116混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20127混凝土结构设计规范GB50010-20108建筑结构荷载规范GB 50009-20126行标建筑施工安全检查标准JGJ59-20117建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20128高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-20109建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201610建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201111建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200812建筑施工临时支撑16、结构技术规范JGJ300-201313施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-201214其它建设部建质2009第87号文15建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质【2009】254号文件16湘潭万达广场项目施工组织设计17湘潭万达广场项目施工图纸17重庆市危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则19品茗安全计算软件（2017版）20生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则3 施工准备3.1 材料准备：3.1.1材料进场要求3.1.1.1.脚手架钢管要求（1）选用的新钢管规定1）应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228)的有17、关规定; 2）钢管的外径、壁厚、端面等偏差，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011)中表8.15的规定;3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管必须涂防锈漆，一律选用黄色。（2）选用的旧钢管规定表面锈蚀深度不得大于0.18mm。锈蚀检查应每年一次，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值不得使用;钢管弯曲各种杆件端部1.5m范围以内，弯曲值不得大于5m;立杆钢管弯曲挠度值当3mL4m时不大于12mm，当4m8m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注18、：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（2）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（3）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（4）拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 （5）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及19、时清运。（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。（10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相20、关的门架时方可拆除。4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。7）拆下的钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。7 现场安全文明施工措施7.1安全管理组织措施（1）建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全负责人、技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员。（2）建立与项目安全组织系统配套的各专业、部门、生产岗21、位的安全责任系统：（3）建立和健全安全生产责任制1）项目经理安全生产责任是项目安全管理机构组长，为施工项目安全生产第一责任人，对项目施工的安全生产负有全面领导责任和经济责任；认真贯彻国家、行业、地区的安全生产方针、政策、法规和各项规章制度；制定和执行本项目安全生产管理制度；建立项目安全生产管理组织机构并配备干部；严格执行安全考核指标和安全生产奖惩办法，主持安全评比、检查、考核工作；定期组织安全生产检查和分析，针对可能产生的安全隐患制定相应的预防措施；组织全体职工的安全教育和培训，学习安全生产法律、法规、制度和安全纪律，讲解安全事故案例，对生产安全和职工的安全健康负责；当发生安全事故时，项目经理22、必须按国务院安全行政主管部门安全事故处理的有关规定和程序及时上报和处置，并制定防止同类事故再次发生。2）技术负责人安全生产责任对项目的劳动保护和安全技术工作负总的技术责任；在编制施工组织设计时，制定和组织落实专项的施工安全技术措施；向施工人员进行安全技术交底和进行安全教育。3）安全员安全生产责任落实安全设施的设置，是否符合施工平面图的布置，是否满足安全生产的要求；对施工全过程的安全进行监督，纠正违章作业，配合有关部门排除安全隐患；组织安全宣传教育和全员安全活动，监督劳保用品质量和正确使用；指导和督促班组搞好安全生产。4）班组长安全生产责任安排施工生产任务时，向本工种作业人员进行安全措施交底；严23、格执行本工种安全技术操作规程，拒绝违章指挥；作业前应对本次作业使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行安全检查，检查安全标牌的设置是否符合规定，标识方法和内容是否正确完整，以消除安全隐患；组织班组开展安全活动，召开上岗前安全生产会，每周应进行安全讲评。5）操作人员安全生产责任认真学习并严格执行安全技术操作规程，不违章作业，特种作业人员须培训、持证上岗；自觉遵守安全生产规章制度，执行安全技术交底和有关安全生产的规定；服从安全监督人员的指导，积极参加安全活动；爱护安全设施，正确使用防护用具；对不安全作业提出意见，拒绝违章指挥；对施工作业过程中危及生命安全和人身健康的行为，作业人员有权抵制、检举和控24、告。7.2 安全教育工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行公司级、项目级、班组级三级安全教育。（1）新进场的工人队组，首先由劳资部牵头，安全部讲授安全生产常识和技术要求，治安由保卫科负责，道德教育由工会负责，教育后办理签字手续。（2）新进场的工人队组到项目部施工前，由项目部进行安全技术教育，具体由项目经理负责，教育后办理签字手续。（3）班组这一组教育，由主管专业工程师具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，教育后办理签字手续。（4）安全生产知识，每年每个工种上一次安全课，由劳资部安排时间，安全部授课，经考试合格后，方可上岗。（5）新进场的员工办理平安卡的一一登记记录，没有办理的由25、项目部统一办理，保证人人持卡上岗。7.3 施工安全技术交底（1）安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并经项目技术负责人签字以后，方可实施。（2）各分项施工前，由专业工程师对班组进行安全技术交底，交底内容要全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与班组办理签字手续。无安全技术交底就进行施工，要追究专业工程师责任。（3）开工前项目技术负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向施工员、质检员及安全员进行详细交底。分部分项工程由专业工程师向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工人进行施工要求作业环境的安全交底。（4）安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。7.4 安26、全检查（1）公司每季度检查一次，检查标准根据建设部颁发的评分标准进行，并建立复检制度。（2）项目进行日、旬检查，并有记录，整改应做到：“三定一落实”，即定人、定时间、定措施、落实整改。并作出书面报告送公司质安处。（3）每次安全检查，施工项目经理部必须及时整改安全隐患。（4）在上级部门的安全检查中分公司将根据各施工项目的检查情况分别给予奖励或处罚。7.5 特殊工种持证上岗（1）特殊工种操作员，如电工、机械工、电焊工、架子工、安装工等人员必须经地市级劳动部门培训，在取得操作证后才能上岗。（2）操作证两年进行年审换证，换证年审期限已满，未及时办理手续的特殊工种人员不得上岗操作。（3）特殊工种的学徒必27、须在师傅的直接指导下，才能进行操作。（4）所有作业人员必须持“平安卡”上岗作业。7.6 安全应急措施（1）组建一支由副项目经理为领导、各职组主管、班组长为成员的安全应急小组，组织和指挥突发事件的救护等工作。（2）经理部配备一部程控电话和一定数量的移动电话或对讲机保障与外部联系。（3）经理部配备一名医疗救护人员和一定的医疗物品和药品。（4）经理部、生活区、材料堆放区和主要施工作业区配备一定数量的灭火器具。（5）发生事故时，及时组织救治伤员和抢救设备、物资。7.7 材料检验措施所有进场材料必须符合国家质量检验规定，出厂要有合格证、试验报告等，杜绝一切不合格产品进入施工现场，有要求重新试验的必须经过28、试验重检合格后方可使用。材料的运输、储存、保管及发放应严格管理制度，防止误装，互混和变质。保管和发放应专人负责，并对使用量实行登记，当天用当天完。8 高支模施工应急预案8.1概况高支模架施工可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。8.2 机构设置及职责为应对可能发生的事故，做到快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。由项目经理陈晓任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体设置如下：陈晓（项目经理）组长，负责协调指挥工作；张鹏（技术负责）副组长，负责现场施工指挥，技术交底；张振宇、周后安 组员，负责现场安全检查工作29、；彭晓东、张青松等（施工员）-组员，负责现场协调具体分工如下：（1）陈晓负责立即组织人员抢救伤员。（2）张鹏、张振宇负责组织人员进行事故处理及调查。（3）周后安负责立即同附近的医院进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。（4）张青松（施工员）负责现场物资、车辆的调度。8.3 应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长陈晓立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的30、其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。（4）项目部指定由何德富负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。8.4救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，31、会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）坍塌应急救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具32、：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急处理以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后33、，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院救治。8.5 小组成员联系电话、医院及急救电话 成 员职 务联系电话陈 晓项目经理15073253234尹超利执行经理13298692973张 鹏技术负责人15606508666孙振宇安全总监18964762606宋启华生产经理18721748769彭晓东工程部经理13548032219张青松施工员15807316530周后安安全部经理13789073838赵基良综合办主任18674452146湘潭市第一人民医院联系电话 0731-58669005 (现场最近医院，约1.5公里距离)紧急救援电话：火警：119 急救：120 报警：1109 计算书9.1梁34、侧模板计算9.1.1梁侧模板计算书(450*1600)一、梁侧模板基本参数计算断面宽度450mm，高度1600mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50*100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.7mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+450+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验35、算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取28.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.230kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土36、侧压力标准值: F1=0.9024.230=21.807kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.48m。荷载计算值 q = 1.221.8071.480+1.405.4001.480=49.918kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 148.001.501.50/6 = 55.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/37、12 = 148.001.501.501.50/12 = 41.63cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.992kN N2=13.727kN N3=13.727kN N4=4.992kN最大弯矩 M = 0.311kN.m最大变形 V = 0.342mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.31110001000/55500=5.604N/mm2面板的抗弯强度设计值 f38、，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=37487.0/(21480.00015.000)=0.506N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.342mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2521.81+1.40.255.40=8.432kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2521.81=5.452k39、N/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.379kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.067kN经过计算得到最大变形 V= 0.224mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm440、；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.379106/64000.0=5.92N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32537/(250*100)=0.793N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.224mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外41、龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.443kN.m最大变形 vmax=0.107mm最大支座力 Qmax=10.895kN抗弯计算强度 f = M/W =0.443106/8982.0=49.32N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: 42、N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.895对拉螺栓强度验算满足要求!9.1.2梁侧模板计算书(400*900) 一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度900mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50*100mm木方，外龙骨采用双43、钢管48mm2.7mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+350mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示44、无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取28.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9021.600=19.440kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。45、模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.78m。荷载计算值 q = 1.219.4400.780+1.405.4000.780=24.093kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 78.001.501.50/6 = 29.25cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 78.001.501.501.50/12 = 21.94cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变46、形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.409kN N2=6.625kN N3=6.625kN N4=2.409kN最大弯矩 M = 0.150kN.m最大变形 V = 0.305mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.15010001000/29250=5.128N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33613.0/(2780.00015.000)=0.463N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 47、T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.305mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2519.44+1.40.255.40=7.722kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2519.44=4.860kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.248、04kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.270kN经过计算得到最大变形 V= 0.069mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.204106/64000.0=3.19N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: 49、T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31776/(250*100)=0.555N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.069mm内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm50、)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.286kN.m最大变形 vmax=0.067mm最大支座力 Qmax=7.030kN抗弯计算强度 f = M/W =0.286106/8982.0=31.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.00051、对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.030对拉螺栓强度验算满足要求!9.1.3梁侧模板计算书(200*600)一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面50*100mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、52、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.000kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取28.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度53、，取0.600m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.400kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9014.400=12.960kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.212.96+1.405.40)0.60=13.867N/m54、m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 55、0.100(1.207.776+1.403.240)0.2500.250=0.087kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08710001000/22500=3.852N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.776+1.43.240)0.250=2.080kN截面抗剪强度计算值 T=32080.0/(2600.00015.000)=0.347N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = 56、l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.7762504/(1006000168750)=0.203mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.212.96+1.405.40)0.600.50/1=6.93kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大57、值为 N=6.934kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。9.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书9.2.1扣件钢管高支撑架计算书 (450*1600) 搭设高度16.6m依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚58、手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为16.6m，梁截面 BD=450mm1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50*100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/59、m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。地基承载力标准值180kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.60+0.20)+1.402.00=52.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.60+0.71.402.00=57.040kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.960、8采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.800=32.640kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(21.600+0.450)/0.450=1.298kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (261、.000+2.000)0.4500.800=1.440kN均布荷载 q = 1.3532.640+1.351.298=45.816kN/m集中荷载 P = 0.981.440=1.411kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图62、与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.025kN N2=5.891kN N3=6.197kN N4=5.891kN N5=2.025kN最大弯矩 M = 0.062kN.m最大变形 V = 0.026mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06210001000/30000=2.067N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33129.0/(2800.00015.000)=0.391N/mm2截63、面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.026mm面板的最大挠度小于112.5/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.197/0.800=7.747kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.750.800.80=0.496kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8007.747=3.718kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8007.747=6.817kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵64、抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.496106/64000.0=7.75N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33718/(250*100)=1.162N/mm2截面抗剪强65、度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.454kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.454800.04/(1009000.002560000.0)=0.656mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按66、照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.086kN.m最大变形 vmax=0.016mm最大支座力 Qmax=8.573kN抗弯计算强度 f = M/W =0.086106/4491.0=19.20N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于287.5/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承67、载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.57kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.57kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.907=2.574kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.196=0.264kN 非顶部立杆段 N = 8.573+2.574=11.147kN 顶部立杆段 N68、 = 8.573+0.264=8.837kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； 69、u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8837/(0.146423.9)=142.464N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =8837/(0.137423.9)=152.294N/mm2依据规范做70、承载力插值计算 a=0.200时，=142.464N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =11147/(0.146423.9)=179.694N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.60071、=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.573+1.3500.196+0.90.9800.051/0.800=8.893kN 非顶部立杆Nw=8.573+1.3501.907+0.90.9800.051/0.800=11.203kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.2572、7 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8893/(0.146423.9)+51000/4491=154.734N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =8893/(0.137423.9)+51000/4491=164.626N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=154.734N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.273、95 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =11203/(0.146423.9)+51000/4491=191.964N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 44.59 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.15 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 72.00地基承载力74、设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 180.00地基承载力的计算满足要求!9.2.2扣件钢管高支撑架计算书 (450*1600) 搭设高度13.2m依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度75、为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13.2m，梁截面 BD=450mm1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50*100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载76、标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.60+0.20)+1.402.00=52.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.60+0.71.402.00=57.040kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D77、4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.800=32.640kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(21.600+0.450)/0.450=1.298kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4500.800=1.620kN78、均布荷载 q = 1.3532.640+1.351.298=45.816kN/m集中荷载 P = 0.981.620=1.588kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得79、到从左到右各支座力分别为 N1=2.025kN N2=5.891kN N3=6.374kN N4=5.891kN N5=2.025kN最大弯矩 M = 0.062kN.m最大变形 V = 0.026mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06210001000/30000=2.067N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33129.0/(2800.00015.000)=0.391N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 80、T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.026mm面板的最大挠度小于112.5/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.374/0.800=7.967kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.970.800.80=0.510kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8007.967=3.824kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8007.967=7.011kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.081、08.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.510106/64000.0=7.97N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33824/(250*100)=1.195N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求82、!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.454kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.454800.04/(1009000.002560000.0)=0.656mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢83、管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.086kN.m最大变形 vmax=0.016mm最大支座力 Qmax=8.573kN抗弯计算强度 f = M/W =0.086106/4491.0=19.20N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于287.5/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN84、； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.57kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.57kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.521=2.053kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.196=0.264kN 非顶部立杆段 N = 8.573+2.053=10.626kN 顶部立杆段 N = 8.573+0.264=8.837kN 轴心受压立85、杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 86、立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8837/(0.146423.9)=142.464N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =8837/(0.137423.9)=152.294N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=142.464N/m87、m2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =10626/(0.146423.9)=171.296N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； l88、a 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.573+1.3500.196+0.90.9800.051/0.800=8.893kN 非顶部立杆Nw=8.573+1.3501.521+0.90.9800.051/0.800=10.682kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要89、求! =0.146 =8893/(0.146423.9)+51000/4491=154.734N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =8893/(0.137423.9)+51000/4491=164.626N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=154.734N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足90、要求! =0.146 =10682/(0.146423.9)+51000/4491=183.565N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力混凝土局部压力计算 (一) 已知计算数据混凝土强度等级C35，fc=16.7N/mm2，c=1 局部压力设计值：N=10.63kN 局部受压类型： 图中：d=50mm,Al=1964mm2,Ab=17674mm2,Aln=1964mm2 (二) 计算局部受压提高系数 =(17674/1964)0.5=3.00 (三) 验算截面限制条件 1.35clfcAln=1.3513.0091、016.71964=132827.62N10630N截面验算满足要求!9.2.3扣件钢管高支撑架计算书400*900依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为18.3m，梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨92、度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50*100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系93、数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.20)+1.402.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照94、多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.800=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(20.900+0.400)/0.400=0.880kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.4000.800=1.280kN均布荷载 q = 1.3518.360+1.350.880=25.974kN/m集中荷载 P = 0.981.280=1.254kN面95、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.291kN N2=4.531kN N3=4.531kN N4=1.291kN最大弯矩 M = 0.96、058kN.m最大变形 V = 0.031mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05810001000/30000=1.933N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32358.0/(2800.00015.000)=0.295N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.031mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计97、算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.531/0.800=5.664kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.660.800.80=0.362kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8005.664=2.718kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8005.664=4.984kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：98、b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.362106/64000.0=5.66N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32718/(250*100)=0.850N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.527kN/99、m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.527800.04/(1009000.002560000.0)=0.425mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.072kN.m最大变形 vmax=0.021mm最大支座力 Qmax=5100、.460kN抗弯计算强度 f = M/W =0.072106/4491.0=16.10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于333.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.46kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷101、载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.46kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.352.102=2.838kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.196=0.264kN 非顶部立杆段 N = 5.460+2.838=8.299kN 顶部立杆段 N = 5.460+0.264=5.725kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4102、.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.44103、9 210 长细比验算满足要求! =0.146 =5725/(0.146423.9)=92.290N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =5725/(0.137423.9)=98.658N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=92.290N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 104、=8299/(0.146423.9)=133.783N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载105、时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.460+1.3500.196+0.90.9800.051/0.800=5.781kN 非顶部立杆Nw=5.460+1.3502.102+0.90.9800.051/0.800=8.355kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=223.257 允许长细比=183.449 210 长细比验算满足要求! =0.146 =5781/(0.146423.9)+51000/4491=104.560N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=231.764 允许长细106、比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.137 =5781/(0.137423.9)+51000/4491=110.990N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=104.560N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=223.295 允许长细比=183.480 210 长细比验算满足要求! =0.146 =8355/(0.146423.9)+51000/4491=146.052N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六107、基础承载力计算混凝土顶板局部承力满足要求，计算见9.2.39.2.4扣件钢管高支撑架计算书200*600依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.6m，梁截面 BD=200mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l108、=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50*100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00109、。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.20)+1.402.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计110、算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.900=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(20.600+0.200)/0.200=1.260kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.2000.900=0.720kN均布荷载 q = 1.3513.770+1.351.260=20.291kN/m集中荷载 P = 0.980.720=0.706kN面板的截面惯性111、矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.761kN N2=3.242kN N3=0.761kN最大弯矩 M = 0.025kN.m最大变形 V = 0112、.005mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02510001000/33750=0.741N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31268.0/(2900.00015.000)=0.141N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.005mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下113、:均布荷载 q = P/l = 3.242/0.900=3.602kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.600.900.90=0.292kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.602=1.945kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.602=3.566kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 114、(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.292106/64000.0=4.56N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31945/(250*100)=0.608N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.088kN/m最大变形v=0.677ql4/115、100EI=0.6772.088900.04/(1009000.002560000.0)=0.402mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.053kN.m最大变形 vmax=0.008mm最大支座力 Qmax=4.659kN抗弯计算强度 f =116、 M/W =0.053106/4491.0=11.71N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.66kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中117、 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.66kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.213=1.638kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.216=0.292kN 非顶部立杆段 N = 4.659+1.638=6.297kN 顶部立杆段 N = 4.659+0.292=4.951kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 118、(N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=217.386 允许长细比=183.448 210 长细比验算满足要求!119、 =0.155 =4951/(0.155423.9)=75.513N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m； =3599/16.0=225.670 允许长细比=190.439 210 长细比验算满足要求! =0.144 =4951/(0.144423.9)=81.169N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=75.513N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=217.423 允许长细比=183.479 210 长细比验算满足要求! =0.155 =6297/(0.155423.120、9)=96.047N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.057kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立121、杆Nw=4.659+1.3500.216+0.90.9800.057/0.900=5.007kN 非顶部立杆Nw=4.659+1.3501.213+0.90.9800.057/0.900=6.353kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=217.386 允许长细比=183.448 210 长细比验算满足要求! =0.155 =5007/(0.155423.9)+57000/4491=89.154N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m； =3599/16.0=225.670 允许长细比=190.439 210 长细比验122、算满足要求! =0.144 =5007/(0.144423.9)+57000/4491=94.875N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=89.154N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=217.423 允许长细比=183.479 210 长细比验算满足要求! =0.155 =6353/(0.155423.9)+57000/4491=109.689N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9.2.3扣件钢管高支撑架计算书 (500123、*1100) 搭设高度4.6m 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL24(2)WKL27(2)WKL28(2)WKL29(2)WKL30(2)WKL41(2)WKL42(2)WKL45(2)混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001100模板支架高度H(m)4.6模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(m124、m)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(m125、m)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单126、位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.72135.966kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.202kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40127、.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.1)128.15kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10734.2020.1252+0.1211.7640.12520.061kNm Mmax/W0.061106/375001.614N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63228.151254/(1005400281250)0.029mmL/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状128、态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39334.2020.125+0.4461.7640.1251.779kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14334.2020.125+1.2231.7640.1255.156kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92834.2020.125+1.1421.7640.1254.219kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39328.150.1251.383kN R2=R4=1.143q2L=1.14328.150.1254.022kN R3=0.928q2L=129、0.92828.150.1253.265kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)303.75小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.779/11.779kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.156,4.219,5.156/1= 5.156kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1130、.779/11.779kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.1-0.18)=0.559kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.1-0.18)=0.559kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.5-0.5/2)/21=0.992kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)131、+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1-0.5)-0.5/2)/21=0.992kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.779+0.03+0.559+0.992=3.36kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.156+0.03=5.187kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.779+0.03+0.559+0.992=3.36kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.36,5.187,3.36=5.187kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.3132、83/11.383kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.022,3.265,4.022/1= 4.022kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.383/11.383kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.1-0.18)=0.46kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.1-0.18)=0.46kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.5-0.5/2)/21=0.627kN/m133、 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1-0.5)-0.5/2)/21=0.627kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.383+0.025+0.46+0.627=2.495kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.022+0.025=4.047kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.383+0.025+0.46+0.627=2.495kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.495,4.047,2.495=4.047kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 134、Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.1870.452，0.55.1870.320.233kNm =Mmax/W=0.233106/67500=3.458N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.55.1870.45，5.1870.31.556kN max=3Vmax/(2bh0)=31.5561000/(25090)0.519N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)54.0474504/(3847040303.75104)0.101mml1/25045135、0/2501.8mm 2ql24/(8EI)4.0473004/(87040303.75104)0.192mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max5.1870.45,0.55.1870.45+5.1870.3=2.723kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.764kN,R2=2.723kN,R3=2.231kN,R4=2.723kN,R5=1.764kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max4.0470.45,0.54.0470.45+4.04136、70.3=2.125kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.31kN,R2=2.125kN,R3=1.727kN,R4=2.125kN,R5=1.31kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.155106/3860=40.031N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验137、算 主梁剪力图(kN) Vmax3.839kN max=2Vmax/A=23.8391000/35721.504N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.047mmL/250334/2501.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.025kN，R2=5.627kN，R3=5.627kN，R4=0.025kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.031kN，R2=4.329kN，R3=4.329kN，R4=0.031kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)138、482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR2，R30.6=Max5.627，5.6270.6=3.376kN，PmaxR2，R30.6Max4.329，4.3290.6=2.597kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.532106/3860=137.756N/mm2f=205139、N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax2.194kN max=2Vmax/A=22.1941000/35712.294N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max1.145mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=4.558kN，R2=7.258kN，R3=7.258kN，R4=4.558kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=7.258/0.6=12.097kN，P3=7.258/0.6=12.097kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7140、钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)357钢管截面回转半径i(mm)16.1钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.28钢管截面抵抗矩W(cm3)3.86钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.025kN，PmaxR1，R40.031kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.004106/38601.02N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.016kN max2Vmax/A=20.0141、161000/3570.091N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.014mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.034kN，R2=0.054kN，R3=0.054kN，R4=0.034kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.054kN，R4=0.054kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.054,0.0540.054kN18=8kN 单扣件142、在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P312.097kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16.1=111.801=150 长细比满足要求！ 查表得，0.509 2、稳定性计算 R10.054kN，P212143、.097kN，P312.097kN，R40.054kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+0.91.350.15(4.6-1.1)max0.054+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+0.5-0.5/2)/20.9，12.097，12.097，0.054+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.9+0.63812.735kN fN/(A)12.144、735103/(0.509357)70.085N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4.6/20=0.233 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！9.2.4扣件钢管高支撑架计算书 (450*1500梁) 搭设高度4.6m 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 145、50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL(C)5(2)混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501500模板支架高度H(m)4.6模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否 146、三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距112每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2147、008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.148、5)+1.40.72148.359kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.5146.595kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.5)138.35kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10746.5950.1132+0.1211.7640.11320.066kNm Mmax/W0.066106/375001.755N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验149、算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.35112.54/(1005400281250)0.026mmL/250112.5/2500.45mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39346.5950.113+0.4461.7640.1132.149kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14346.5950.113+1.2231.7640.1136.234kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92846.5950.113+1.1421.7640.1135150、.091kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39338.350.1131.696kN R2=R4=1.143q2L=1.14338.350.1134.931kN R3=0.928q2L=0.92838.350.1134.004kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)303.75小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.151、149/12.149kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max6.234,5.091,6.234/1= 6.234kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.149/12.149kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/4 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.5-0.18)=0.802kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.5-0.18)=0.802kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1152、)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.5-0.45/2)/21=1.092kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1-0.5)-0.45/2)/21=1.092kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.149+0.027+0.802+1.092=4.07kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.234+0.027=6.262kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.153、149+0.027+0.802+1.092=4.07kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.07,6.262,4.07=6.262kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.696/11.696kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.931,4.004,4.931/1= 4.931kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.696/11.696kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/4 =0.022kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.5154、-0.18)=0.66kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.5-0.18)=0.66kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.5-0.45/2)/21=0.69kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1-0.5)-0.45/2)/21=0.69kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.696+0.022+0.66+0.69=3.068kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.931+0.022=4.954kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 155、=1.696+0.022+0.66+0.69=3.068kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.068,4.954,3.068=4.954kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.2620.452，0.56.2620.320.282kNm =Mmax/W=0.282106/67500=4.175N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.56.2620.45，6.2620.31.879kN max=3Vmax/(2b156、h0)=31.8791000/(25090)0.626N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)54.9544504/(3847040303.75104)0.124mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)4.9543004/(87040303.75104)0.235mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max6.2620.45,0.56.2620.45+6.2620.3=3.288kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次157、为R1=2.137kN,R2=3.288kN,R3=2.687kN,R4=3.288kN,R5=2.137kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max4.9540.45,0.54.9540.45+4.9540.3=2.601kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.611kN,R2=2.601kN,R3=2.114kN,R4=2.601kN,R5=1.611kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm158、3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.209106/3860=54.065N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.632kN max=2Vmax/A=24.6321000/35725.947N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.074mmL/250334/2501.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.213kN，R2=6.981kN，R3=6.9159、81kN，R4=0.213kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.177kN，R2=5.446kN，R3=5.446kN，R4=0.177kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR2，R30.6=Max6.9160、81，6.9810.6=4.189kN，PmaxR2，R30.6Max5.446，5.4460.6=3.268kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.66106/3860=170.93N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax2.723kN max=2Vmax/A=22.7231000/35715.254N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max1.441mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=5.655kN，161、R2=9.006kN，R3=9.006kN，R4=5.655kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=9.006/0.6=15.011kN，P3=9.006/0.6=15.011kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)357钢管截面回转半径i(mm)16.1钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.28钢管截面抵抗矩W(cm3)3.86钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.213kN，PmaxR1，R40.177kN 计算简图如下：162、 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.034106/38608.691N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.138kN max2Vmax/A=20.1381000/3570.776N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.078mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.288kN，R2=0.458kN，R3=0.458kN，R4=0.288kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.458kN，R4=0.163、458kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.458,0.4580.458kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P315.011kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N164、/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16.1=111.801=150 长细比满足要求！ 查表得，0.509 2、稳定性计算 R10.458kN，P215.011kN，P315.011kN，R40.458kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+0.91.350.15(4.6-1.5)max0.458+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+0.5-0.45/2)/20.9，15.011，15.01165、1，0.458+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+1-0.5-0.45/2)/20.9+0.56515.576kN fN/(A)15.576103/(0.509357)85.716N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4.6/20=0.233满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！9.2.5扣件钢管高支撑架计算书 (500*1200梁) 搭设高度4.6m 计算依据： 1、166、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL2(1)混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200模板支架高度H(m)4.6模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/167、m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次168、距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q169、10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.065kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.2)130.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.170、107q1静L2+0.121q1活L20.10737.30.1252+0.1211.7640.12520.066kNm Mmax/W0.066106/375001.752N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63230.71254/(1005400281250)0.031mmL/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39337.30.125+0.4461.7640.1251.931kN R2=R4=1.143q1静L+1.22171、3q1活L=1.14337.30.125+1.2231.7640.1255.599kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92837.30.125+1.1421.7640.1254.579kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39330.70.1251.508kN R2=R4=1.143q2L=1.14330.70.1254.386kN R3=0.928q2L=0.92830.70.1253.561kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面172、抵抗矩W(cm3)67.5小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)303.75小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.931/11.931kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.599,4.579,5.599/1= 5.599kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.931/11.931kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.2-0.18)=0.6173、2kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.2-0.18)=0.62kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.5-0.5/2)/21=0.992kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1-0.5)-0.5/2)/21=0.992kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.931+0.03174、+0.62+0.992=3.573kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.599+0.03=5.629kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.931+0.03+0.62+0.992=3.573kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.573,5.629,3.573=5.629kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.508/11.508kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.386,3.561,4.386/1= 4.386kN/m 梁底面板传递给右边小梁线175、荷载：q1右R5/b=1.508/11.508kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.2-0.18)=0.51kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.2-0.18)=0.51kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.5-0.5/2)/21=0.627kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1-0.5)-0.5/2)/21=0.627kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.508+0.176、025+0.51+0.627=2.67kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.386+0.025=4.411kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.508+0.025+0.51+0.627=2.67kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.67,4.411,2.67=4.411kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.6290.452，0.55.6290.320.253kNm =Mmax/W=0.253106/67500=3.753N/mm2f=1177、1.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.55.6290.45，5.6290.31.689kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6891000/(25090)0.563N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)54.4114504/(3847040303.75104)0.11mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)4.4113004/(87040303.75104)0.209mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R178、max=qL1,0.5qL1+qL2=max5.6290.45,0.55.6290.45+5.6290.3=2.955kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.876kN,R2=2.955kN,R3=2.42kN,R4=2.955kN,R5=1.876kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max4.4110.45,0.54.4110.45+4.4110.3=2.316kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.402kN,R2=2.316kN,R3=1.883kN,R4=2.316kN,R5=1.402kN 六、主梁验算主梁类型钢179、管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.167106/3860=43.218N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.165kN max=2Vmax/A=24.1651000/35723.333N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.0180、52mmL/250334/2501.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.034kN，R2=6.075kN，R3=6.075kN，R4=0.034kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.038kN，R2=4.698kN，R3=4.698kN，R4=0.038kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁181、计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR2，R30.6=Max6.075，6.0750.6=3.645kN，PmaxR2，R30.6Max4.698，4.6980.6=2.819kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.574106/3860=148.733N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax2.369kN max=2Vmax/A=22.3691000/35713.273N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度182、验算 2号主梁变形图(mm) max1.243mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=4.921kN，R2=7.837kN，R3=7.837kN，R4=4.921kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=7.837/0.6=13.061kN，P3=7.837/0.6=13.061kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)357钢管截面回转半径i(mm)16.1钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.28钢管截面抵抗矩W(cm3)3183、.86钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.034kN，PmaxR1，R40.038kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.005106/38601.387N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.022kN max2Vmax/A=20.0221000/3570.124N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.017mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 184、支座反力依次为R1=0.046kN，R2=0.073kN，R3=0.073kN，R4=0.046kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.073kN，R4=0.073kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.073,0.0730.073kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P313.061kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)48185、2.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16.1=111.801=150 长细比满足要求！ 查表得，0.509 2、稳定性计算 R10.073kN，P213.061kN，P313.061kN，R40.073kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+0.91.350.15(4.6-1.2)max0.073+0.9max1.2(0.186、5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+0.5-0.5/2)/20.9，13.061，13.061，0.073+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.9+0.6213.681kN fN/(A)13.681103/(0.509357)75.289N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大187、于3 H/B=4.6/20=0.233 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！9.2.6扣件钢管高支撑架计算书 (450*1750梁) 搭设高度4.6m梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1(4)混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501750模板支架高度H(m)4.6模板支架横向长度B(m)20模板支188、架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混189、凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距112每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板190、弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.75)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.75)+1.40.72156.105kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.75154.341kN/m q191、1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.75)144.725kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10754.3410.1132+0.1211.7640.11320.076kNm Mmax/W0.076106/375002.034N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63244.725112.54/(1005400281250)0.03mmL/250112.5/2500.45192、mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39354.3410.113+0.4461.7640.1132.491kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14354.3410.113+1.2231.7640.1137.23kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92854.3410.113+1.1421.7640.1135.9kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39344.7250.1131.977kN R2=R4=1.143q2L=1.14344.193、7250.1135.751kN R3=0.928q2L=0.92844.7250.1134.669kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)303.75小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.491/12.491kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max7.23,5.9,7.23/1= 7.23kN/m 194、梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.491/12.491kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/4 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.75-0.18)=0.954kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.75-0.18)=0.954kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.5-0.45/2)/21=1.092kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q195、4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1-0.5)-0.45/2)/21=1.092kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.491+0.027+0.954+1.092=4.564kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.23+0.027=7.258kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.491+0.027+0.954+1.092=4.564kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.564,7.258,4.564=7.258kN/m 196、正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.977/11.977kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.751,4.669,5.751/1= 5.751kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.977/11.977kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/4 =0.022kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.75-0.18)=0.785kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.75-0.18)=0.785kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(197、0.5+(24+1.1)0.18)(0.5-0.45/2)/21=0.69kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1-0.5)-0.45/2)/21=0.69kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.977+0.022+0.785+0.69=3.475kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.751+0.022=5.774kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.977+0.022+0.785+0.69=3.475kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.475,5.774,3.475=198、5.774kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.2580.452，0.57.2580.320.327kNm =Mmax/W=0.327106/67500=4.839N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.57.2580.45，7.2580.32.177kN max=3Vmax/(2bh0)=32.1771000/(25090)0.726N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)55.199、7744504/(3847040303.75104)0.144mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)5.7743004/(87040303.75104)0.273mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.2580.45,0.57.2580.45+7.2580.3=3.81kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.396kN,R2=3.81kN,R3=3.112kN,R4=3.81kN,R5=2.396kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5200、qL1+qL2=max5.7740.45,0.55.7740.45+5.7740.3=3.031kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.824kN,R2=3.031kN,R3=2.463kN,R4=3.031kN,R5=1.824kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.24310201、6/3860=62.987N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.366kN max=2Vmax/A=25.3661000/35730.062N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.087mmL/250334/2501.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.256kN，R2=8.018kN，R3=8.018kN，R4=0.256kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.213kN，R2=6.299kN，R3=6.299kN，R4=0.213kN 七202、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR2，R30.6=Max8.018，8.0180.6=4.811kN，PmaxR2，R30.6Max6.299，6.2990.6=3.78kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) 203、=Mmax/W=0.758106/3860=196.311N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax3.127kN max=2Vmax/A=23.1271000/35717.52N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max1.666mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=6.495kN，R2=10.344kN，R3=10.344kN，R4=6.495kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=10.344/0.6=17.24kN，P3=10.3204、44/0.6=17.24kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)357钢管截面回转半径i(mm)16.1钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.28钢管截面抵抗矩W(cm3)3.86钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.256kN，PmaxR1，R40.213kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.04106/386010.446N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 205、纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.166kN max2Vmax/A=20.1661000/3570.932N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.094mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.346kN，R2=0.55kN，R3=0.55kN，R4=0.346kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.55kN，R4=0.55kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力Nma206、xR1,R4max0.55,0.550.55kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P317.24kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16.1=111.801=150 长细比满足要求！207、 查表得，0.509 2、稳定性计算 R10.55kN，P217.24kN，P317.24kN，R40.55kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+0.91.350.15(4.6-1.75)max0.55+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+0.5-0.45/2)/20.9，17.24，17.24，0.55+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+1-0.5-0.45/2)/208、20.9+0.51917.759kN fN/(A)17.759103/(0.509357)97.731N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4.6/20=0.233 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！9.2.7扣件钢管高支撑架计算书 (450*2500梁) 搭设高度4.6m梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 5209、0010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4(3)混凝土梁截面尺寸(mmmm)4502500模板支架高度H(m)4.6模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1210、k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)700梁两侧立柱横向间距lb(mm)700步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)350梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)233,467梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距112每纵距内附加梁底支撑主梁根数1211、结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2212、(0.1+(24+1.5)2.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.7)+1.40.72179.342kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.7177.578kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.7)163.85kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10777.5780.1132+0.1211.7640.11320.108kNm Mmax/W0.213、108106/375002.874N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63263.85112.54/(1005400281250)0.043mmL/250112.5/2500.45mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39377.5780.113+0.4461.7640.1133.518kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14377.5780.113+1.2231.7640.11310.218kN R3=0.928q1静L+214、1.142q1活L=0.92877.5780.113+1.1421.7640.1138.326kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39363.850.1132.823kN R2=R4=1.143q2L=1.14363.850.1138.21kN R3=0.928q2L=0.92863.850.1136.666kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)303.75小梁计215、算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.518/13.518kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max10.218,8.326,10.218/1= 10.218kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.518/13.518kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/4 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(2.5-0.18)=1.409kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(2.5-0.18)=1.4216、09kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.35-0.45/2)/21=0.496kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.7-0.35)-0.45/2)/21=0.496kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.518+0.027+1.409+0.496=5.451kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q217、2=10.218+0.027=10.246kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.518+0.027+1.409+0.496=5.451kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.451,10.246,5.451=10.246kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.823/12.823kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max8.21,6.666,8.21/1= 8.21kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.823/12.823kN/m 小梁自重：q218、21(0.3-0.1)0.45/4 =0.022kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(2.5-0.18)=1.16kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2.5-0.18)=1.16kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.35-0.45/2)/21=0.314kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.7-0.35)-0.45/2)/21=0.314kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.823+0.022+1.16+0.314=4.319kN/m 中间219、小梁荷载q中= q1中+ q2=8.21+0.022=8.233kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.823+0.022+1.16+0.314=4.319kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.319,8.233,4.319=8.233kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12510.2460.352，0.510.2460.320.461kNm =Mmax/W=0.461106/67500=6.831N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算220、 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.510.2460.35，10.2460.33.074kN max=3Vmax/(2bh0)=33.0741000/(25090)1.025N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)58.2333504/(3847040303.75104)0.075mml1/250350/2501.4mm 2ql24/(8EI)8.2333004/(87040303.75104)0.39mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=m221、ax10.2460.35,0.510.2460.35+10.2460.3=4.867kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.589kN,R2=4.867kN,R3=3.968kN,R4=4.867kN,R5=2.589kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max8.2330.35,0.58.2330.35+8.2330.3=3.911kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.052kN,R2=3.911kN,R3=3.177kN,R4=3.911kN,R5=2.052kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7222、主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.128106/3860=33.287N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.984kN max=2Vmax/A=21.9841000/35711.115N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.014mmL/250234/250223、0.936mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.65kN，R2=8.79kN，R3=8.79kN，R4=0.65kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.512kN，R2=7.039kN，R3=7.039kN，R4=0.512kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2224、主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR2，R30.6=Max8.79，8.790.6=5.274kN，PmaxR2，R30.6Max7.039，7.0390.6=4.224kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.646106/3860=167.382N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax3.428kN max=2Vmax/A=23.4281000/35719.206N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.87225、6mmL/250700/2502.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=7.12kN，R2=11.339kN，R3=11.339kN，R4=7.12kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=11.339/0.6=18.899kN，P3=11.339/0.6=18.899kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)357钢管截面回转半径i(mm)16.1钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.28钢管截面抵抗矩W(cm3)3.86钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)226、205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.65kN，PmaxR1，R40.512kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.08106/386020.629N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.423kN max2Vmax/A=20.4231000/3572.367N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.106mmL/250700/2502.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.877kN，R2=227、1.398kN，R3=1.398kN，R4=0.877kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=1.398kN，R4=1.398kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max1.398,1.3981.398kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P318.899kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.228、7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16.1=111.801=150 长细比满足要求！ 查表得，0.509 2、稳定性计算 R11.398kN，P218.899kN，P318.899kN，R41.398kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+0.91.350.15(4.6-2.7)max1.398+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+0.35-0.45/2)/20.7，18.899，18.899，1.398+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1