1、商业广场售楼处、样板间高支模支设、模板拆除施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1.编制依据12.工程概述12.1 工程概况12.2 高支模部位13.施工计划23.1 技术准备23.2 材料计划23.2.3 使用材料要求23.2.4 主要周转材料计划23.3 施工机械计划34.劳动力配置34.1 劳动力计划34.2 劳动力管理措施45.施工工艺45.1技术参数45.1.1 楼板模板设计参数45.1.2 梁模板设计参数55.2 材料要求55.2.1 钢管、扣件55.2.2 模板55.2.3 木枋552、.3 施工流程55.4 施工方法65.4.1 钢管架支撑体系安装65.4.2 梁、板模板安装85.5 模板支设方案95.5.1 模板支撑架基础95.5.2 梁模板支设95.6 模板施工要求115.6.1 一般要求115.6.2 高支模还应满足下列要求145.6.3 模板安装质量控制措施155.7 模板拆除质量要求165.7.1 一般要求165.7.2 模板拆除质量控制措施165.7.3 拆模施工165.8 模板支撑验收185.8.3 自检合格后报监理验收，验收合格后方浇筑混凝土。185.9 模板变形位移监测186.安全保障措施186.1 模板施工安全技术措施186.1.8 应采取措施防止被砂浆3、水泥浆等污物填塞扣件螺纹。196.1.11 应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。196.1.13 拆除时应遵循先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。196.2 预防坍塌事故的技术措施196.3 混凝土浇筑方法及技术措施206.3.4 混凝土浇筑时先浇竖向墙柱，再浇梁板构件。206.4 预防高空坠落事故安全技术措施206.5 安全及环保措施216.5.1 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。216.5.10 环保与文明施工226.6 监测措施226.6.1 设置观测点226.6.2 材料监测226.6.3 施工监测227.质量保障措施237.1 质量验收标准237.1.3 模板工程允许偏差项4、目，见下表23脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法247.2 质量保证措施277.2.1 组织学习施工方案和技术交底277.2.4 加强模板工程的质量预检287.2.6 加强施工过程中的成品保护。28模板预检工程检验批报验程序298.安全生产事故应急救援预案318.1 安全生产事故应急救援预案的方针与原则318.2 安全生产事故应急救援预案工作流程318.3 突发事件及风险预防措施328.4 应急资源分析328.5 法律法规要求338.6 应急准备338.6.1 机构与职责338.6.2 应急资源348.6.3 教育训练348.6.4 最近指定工伤医院的地点及联系电话348.6.5 应急响5、应348.6.6 模板支撑架倒塌事故的应急救援358.6.7 现场恢复359.计算书369.1 13.5m 150厚混凝土楼板支撑架计算36一、参数信息:361.脚手架参数362.荷载参数363.木方参数36二、模板支撑方木的计算:361.荷载的计算：37(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：37(2)模板的自重线荷载(kN/m):372.方木抗弯强度验算:373.方木抗剪验算：374.方木挠度验算:38三、木方支撑钢管计算:38四、扣件抗滑移的计算:39五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):391.静荷载标准值包括以下内容：39(1)脚手架的自重(kN)：39(2)模板的自重(kN)：39(3)6、钢筋混凝土楼板自重(kN)：392.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。393.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算39六、立杆的稳定性计算:399.2 8.6m高，450*1400梁支撑计算书41一、参数信息411.模板支撑及构造参数412.荷载参数423.材料参数424.梁底模板参数425.梁侧模板参数42二、梁模板荷载标准值计算421.梁侧模板荷载42三、梁侧模板面板的计算431.抗弯验算432.挠度验算43四、梁侧模板内外楞的计算441.内楞计算44（1）.内楞强度验算44（2）.内楞的挠度验算452.外楞计算45（1）.外楞抗弯强度验算46（2）.外楞的挠度验算4617、.编制依据1.1 建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 JGJ130-20111.2 混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002（2011 年版）1.3 建筑工程施工质量验收统一=准（GB50300-2001）1.4 建筑施工计算手册第五版（江正荣 编）1.5 本工程相关施工图纸和施工组织设计 1.6 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）2.工程概述2.1 工程概况工程名称XXxx广场售楼处、样板间建设单位XXxx广场投资有限公司监理单位施工单位勘察单位设计单位建筑用途接待厅、会议室、卫生间、办公室、样板间、设备用房计划开工日期2013年12月31日竣工日期20148、年5月20合同总工期141天2.2 高支模部位根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号），搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m2及以上，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，在本工程属于此类工程的部位如下：部位轴线关系层高（m）板厚（mm）最大梁截面跨度（m）售楼处一层16轴线间按照最高9.2150400*8008.5售楼处二层69轴线间13.5按照最厚150600*150016.7样板间一层16轴线间/GD轴线间以及69轴线间/GE轴线8.6150450*140016.7样板间二层69轴线间/AE轴线13.9、5150600*150018.25注明：1.高支模区域内部未设计有独立柱，所以柱模板不涉及高支模。2.根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号），超过一定规模的危险性较大的分部分项工程需要进行专家论证，本方案进行专家论证并获得通过后方可实行。3.施工计划3.1 技术准备3.1.1 项目部做好图纸的自审和会审工作，并按设计回复意见对相关施工管理人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理相关技术问题。3.1.2 召开项目现场技术交底会议，就模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理职责范围，使其施工前作好充分准备。3.1.3 组织对劳务作业队伍进行施工前质量、安10、全技术交底和文明施工宣传教育。3.2 材料计划3.2.1 模板采用厚度18mm厚模板，楞木采用50100mm方木，U型顶托及M15高强对拉螺栓。3.2.2 支撑架的立杆、水平拉杆、扫地杆等钢管设计计算时按483mm钢管计算，扣件为国标扣件，物资准备时不得低于此标准。3.2.3 使用材料要求1）胶合板平整无缺损、扭曲变形，不受腐朽、虫蛀。2）钢管、扣件应有产品合格证、质量检验报告。钢管表面应平直，压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用。扣件应进行防锈处理，出现滑丝的螺栓必须更换，有裂缝、变形的扣件严禁使用。3.2.4 主要周转材料计划序号名 称单位数量序号名 称单位数量1D48钢管吨372可调支座顶11、托千个203十字扣件千个704一字扣件千个1.55回转扣件千个3650x100木枋千M30.5715厚模板千M2178高强对拉杆千个0.5注：以上表中数据仅为初算量，仅作为施工备料参考数量。3.3 施工机械计划序号名 称数 量规格.性能1圆盘锯2台3kw2手电锯3台2kw3电钻4台613mm4.劳动力配置4.1 劳动力计划劳动力是施工过程中的实际操作人员，是施工质量、进度、安全、文明施工的最直接的保证者。我们选择劳动力的原则为：具有良好的质量、安全意识；具有较高的技术等级；具有相类似工程施工经验的人员。进场后，项目部将根据施工图详细分析施工过程中的用人高峰和详细的劳动力需求计划，拟订日程表，劳12、动力的进场应相应比计划提前，预留进场培训，技术交底时间。本工程在整个施工过程中，高峰期总人员数将达到71人左右，详见劳动力投入计划表。劳动力计划一览表v工 种人数（人）备注1专职安全管理人员2特殊工种持证上岗2模板工403架子工154普工85汽车吊司机26指挥员44.2 劳动力管理措施4.2.1 参加本工程的施工管理、作业人员具有省级建设行政主管部门核发的职业资格证书，并且已按有关规定办理了合法务工手续。4.2.2 施工作业人员必须持有职业资格证书才能上岗作业。对不合格人员不得从事相应施工活动。4.2.3 所有入场的施工作业人员必须接受我单位组织的三级安全教育培训，合格后方可上岗作业。4.2.13、4 为调动现场劳动力的积极性，在进场时将与劳动队伍签订现场施工奖罚协议书，从工期、质量、安全、文明施工等各个方面制定相应的奖罚措施，作到现场管理“有法可依”。4.2.5 施工期间，现场相关管理人员对关键工序进行旁站式监督，劳动队伍的管理人员保证施工期间不离现场。夜间施工期间安排现场值班表，保证现场24小时有管理人员在现场。5.施工工艺5.1技术参数5.1.1 楼板模板设计参数部位板厚（mm）支设高度/层高（m）立杆横纵间距（m）立杆步距（m）木枋背楞间距（mm）托梁(双钢管)间距（mm）售楼处一层150按照最高9.20.91.5250900售楼处二层15013.50.91.5250900样板间14、一层150按照最高8.60.91.5250900样板间二层15013.50.91.5250900立杆顶部自由端长度不大于300mm；5.1.2 梁模板设计参数梁模板支撑具体详见下表及设计计算书。其余余截面尺寸梁模板支撑架参照执行。部位梁截面（mm*mm）支设高度/层高（m）梁底立杆（沿梁长）纵距（m）立杆步距（m）木枋背楞间距（mm）托梁(双钢管)间距（mm）售楼处一层400*800按照最高9.20.9单立杆1.5200900售楼处二层600*150013.50.9双立杆1.5200900样板间一层450*1400按照最高8.60.9双立杆1.5200900样板间二层600*150013.5015、.9双立杆1.52009005.2 材料要求5.2.1 钢管、扣件支撑架钢管采用483.5，不得有锈蚀、弯曲、裂缝、空洞等缺陷；回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全，扣件活动部位应灵活转动，不得有裂缝、滑丝、锈蚀现象，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。从租赁公司租赁的钢管、扣件及碗扣架钢管、上下托进场后必须在监理见证下取样，送交检测合格后方可使用。5.2.2 模板梁、板模板采用18mm厚光面黑模板。5.2.3 木枋采用50100木方，要求顺直，不得有翘曲、裂缝或缺陷。5.3 施工流程放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板钢管扣件式脚手架安装架设梁底木方龙骨于脚手架横杆16、上梁底模安装梁钢筋绑扎架设板底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁侧模及楼板模板安装柱、墙混凝土浇注梁板混凝土浇注混凝土保养，达到设计强度等级的100%拆下脚手架上部横杆立杆拆除梁、板模板，清理模板拆除脚手架5.4 施工方法 5.4.1 钢管架支撑体系安装1） 施工准备 脚手架搭设前，应按专项施工方案向施工人员进行交底。 应按本规范的规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品不得使用。 经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。 钢管使用前要调直，保证支模的平整度。 对各层楼面进17、行清理干净，不得有杂物。 钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。2）基础 本工程高支模支撑架基础为地下室底板或混凝土楼板，若为楼板则必须保证支撑楼板以下两层的支撑体系不能拆除。 立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪 50mm100mm。 按专项方案的要求对立杆放线定位。3）搭设 脚架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定等措施与建筑结构拉结。 每搭完一步脚手架后，应按本方案7.1.4 脚手架检查与验收的规定校18、正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 底座安放应符合下列规定：A.底座、垫板均应准确地放在定位线上；B.垫板应采用长度不少于 2 跨、厚度不小于 50mm、宽度不小 200 的木垫板。 支撑架立杆不能采用搭接，必须采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3。立杆与大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。 脚手架开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛撑，直至抱柱牢固后，方可根据情况拆除；当架体搭设至有抱柱的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平19、杆后，应立即设置连墙件。 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角部立杆固定。 扣件安装应符合下列规定：扣件规格应与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于 40Nm，且不应大于 65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。4）支模架搭设注意事项： 间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能20、力。 必须设水平支撑和剪刀撑，详见第5.6.1节第4条。 搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。 扫地杆搭设离地面200mm，底部支撑立杆下需垫木垫板。 根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。加密斜撑，将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力，斜撑角度控制在75度。 梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。 周边框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土21、，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力（见附图节点图）。 支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。5.4.2 梁、板模板安装1）模板的安装顺序如下： 钢管架搭设 顶托 横楞 梁底模（起拱） 梁侧模 梁模加固 板架体顶托 横楞 楼板底模2）梁模板的安装 先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按1/1000322、/1000起拱。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。 为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。3）楼面模板的安装满堂脚手架搭设至预定标高,将主龙骨搭设在立杆上后，在主龙骨上铺设次龙骨，然后在其上安装楼板模板。楼板模板当采用单块23、就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。5.5 模板支设方案5.5.1 模板支撑架基础 高支模板支撑立杆底部设木垫板，局部楼板面管道井等小洞口，平铺16#工字钢再在其上搭设立杆。5.5.2 梁模板支设1）梁模板构造梁底模与侧模均采用18mm光面黑模板，主龙骨采用483.5mm钢管，次龙骨选用50100mm木方，木方背楞间距200mm。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由汽车吊运至作业面组合拼装，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧。螺杆（M15）横向间距为500mm，竖向间距视24、梁高而定，梁高小于450mm时可采用步步紧加固，超过450mm时第一道螺杆离梁底100150mm，往上按400mm布设。对拉螺杆须穿20PVC塑料套管且端头设塑料堵头。梁底部中间顺梁方向增加二排立杆，梁底立杆采用扣件式钢管，梁底立杆设可调顶托。梁底立杆设剪刀撑，剪刀撑沿梁长方案设置，与地面角度45。60。，剪刀撑与每一相交横立杆设扣件连接。梁底非立杆部位（两个立杆之间）用钢管做成紧固件，用于加固梁侧模。2）支撑体系顺梁长方向梁底必须增设两排立杆（两排立杆横距250350mm），立杆沿梁长间距同两侧板底立杆间距，梁底木枋间距200mm，立杆上部采用可调顶托，顶托外露丝杆不大于200mm，自由端长25、度不大于300mm.扣件须拧紧至不能拧动为止，扣件拧紧力矩控制在4565N.m，托梁材料采用双钢管。梁高大于800mm时两侧每隔2m设置一道斜撑，梁底净长超过4m时起拱为0.10.3%，梁底若加设顶撑，必须在最上部两水平横杆上保险扣件，防止下滑。注：梁底立杆步距须保证不大于1500mm，采用增加水平横杆进行调整。5.5.3 板模板支设顶板模板采用18mm厚模板。主龙骨采用483.5mm钢管，次龙骨选用50100mm，双面刨光木枋，背楞间距250mm。为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序，同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，26、躲开柱头，将多层板锯开,与柱尺寸相应洞口下垫方木作为柱头的龙骨。支撑体系板底扣件式钢管架纵横立杆间距见楼板模板参数表，立杆上部设顶托，托梁材料采用双钢管，其螺杆伸出钢管顶部或底部不得大于200mm，螺杆伸入钢管内不得少于150mm.螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。扫地杆离地0.2m，步距1.5m。满堂架在外侧周圈由下至上设竖向连续式剪刀撑，周边跨及中间均须设置纵横竖向剪刀撑，竖向剪刀撑斜杆与地面倾角在45度60度之间，斜杆与立杆或水平杆的每个相交处采用旋转扣件固定。扫地杆处须设置水平剪刀撑，水平剪刀撑每隔两步设一道，斜杆与立杆或水平杆的每个相交处采用旋转扣件固27、定。剪刀撑采用钢管接长时，钢管搭接长度不小于1m，并用不少于3个转向扣件扣接。立杆顶部自由端长度不大于300mm。板底模板木枋（50100mm）间距250mm。5.6 模板施工要求5.6.1 一般要求1）一般要求 模板安装后应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。 模板表面清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固和严密。 模板构造应简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求。2）楼板模板安装要求 板底模板采用1830915128、8mm多层板，板底次楞采用50mm100mm楞木，间距250mm，托梁采用483.5双钢管。 支撑体系采用483.5钢管和U型顶托传递竖向施工荷载支撑方式，在立杆底部距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆，高支模部分水平拉杆步距为不大于1.5m，扫地杆、水平拉杆每跨每步纵横设置。 立杆下设置厚度不小于50mm的木垫板。3）梁模板安装要求 为及时拆除侧模，各模板之间的关系为：楼板模板压梁侧模，梁侧模夹梁底模，梁底、梁侧模板采用183091518mm多层板。 支撑体系采用主楞传给竖向483.5钢管施工荷载支撑方式，梁底次楞采用50100mm木方，间距200mm，主楞采用2-29、483.5钢管；水平拉杆步距 同周边楼板满堂支撑布距。 立杆下设置长度不少于2跨、宽度不小于150mm、厚度不小于50mm的木垫板。3）U型顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。顶托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。自由端长度不大于300mm.4）剪刀撑等杆件设置要求 当立杆纵、横间距为 0.6 m0.6m0.9 m0.9m（含 0.6m0.6m，0.9m0.9m） 时，在架体外侧周边及内部纵、横向每 5 跨（且不小于 3m），应在架体外侧周边及内部纵、横向底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 5 跨。 在竖向剪刀撑顶30、部交点平面应设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 6m，剪刀撑宽度应为 3m5m。 竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为 4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为 4560，剪刀撑斜杆的接长应符合本以下规定:A. 当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3 ；B. 当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于 1m ，并应采用不少于 2 个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。 剪刀撑应31、用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过 300mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。 当满堂支撑架高宽比大于 2时或者满堂架高度超过5m，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为 6m9m，竖向间距应为 2m3m。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接，在有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置 23 跨。支撑架高宽比不应大于 3。 剪刀撑尽量设置在梁下，且剪刀撑顶在墙、柱等主体结构上。5.6.2 高支模还应满足下列要求32、1）支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或者成倍数。 钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高超过8m时，在最顶步距两水平拉杆中间应分别增33、加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处及中间部位进行固定。2）当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定 钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。 钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合建筑施工模板安全技术规范（JGJ134、62-2008)的第条的规定，本工程板底立柱间距为900mm*900mm，步距为1500mm，梁底采用双立杆（详见17页图），沿梁长度方向间距900mm，详见本方案5.1条模板支设参数。剪刀撑、扫地杆、水平拉杆详见本方案5.6条。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5.6.3 模板安装质量控制35、措施1）及时组织模板工程安装施工安全技术交底。2）在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。3）模板的立杆横纵向间距应按模板支撑设计计算进行布置，严禁随意增大立杆间距。4）用钢管和扣件搭设支架支承梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，扣件螺栓的扭力矩应达到45-60N.m。5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。6）支撑系统搭设安全完毕，按专家论证合格的方案进行联合验收。合格后方能进行模板铺设。验收中提出的整改意见，应认真组织整改。在浇筑砼前还要对36、支撑系统复验，确保支撑系统处在安全、有效状态。8）模板工程安装质量控制目标：施工质量验收规范的规定轴线位置5mm底模上表面标高5mm截面内部尺寸基础10mm柱、墙、梁+4,-5mm层高垂直度小于于5m6mm大于等于5m8mm相邻两板表面高低差2mm表面平整度5mm9）对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。5.7 模板拆除质量要求5.7.1 一般要求1）模板拆除时，其混凝土强度应符合设计要求2）拆模时必须保护砼构件的完好，梁侧模拆除最早时间为混凝土浇筑完成2436小时。3）拆模应按顺序拆除，先拆侧模，后拆37、底模；按先支后拆，后支先拆进行，并及时清理材料，材料归堆整齐。4）模板拆除必须经项目技术负责人同意，并报监理批准，拆除时填写拆模申请，经批准后方可拆除。5.7.2 模板拆除质量控制措施1）严禁用重物撞击模板，拆模时不得硬撬，注意钢管或撬棍不要划伤混凝土表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。吊装模板时，要缓慢移动位置，避免剧烈撞击。2）已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载。施工中不得超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，并加设临时支撑。3）模板底模及支撑系统立杆拆除时，其混凝土强度必须达到100%。且高支模区38、域下方两层模板支撑架须待高支模架拆除后再拆除。5.7.3 拆模施工1）拆模顺序 梁板模板的拆除顺序：梁侧模板、柱模同条件试块试压强度达到规定要求，拆模板梁底模板支撑架分类清场靠后浇带位置的暂时处于悬臂状态的梁板模板及其支撑暂不拆除，在后浇带混凝土浇筑完成后方可拆除，若确需拆除，在混凝土强度达到100%后，应报请技术部门及监理单位同意确定拆除顺序，采取有效回撑措施。2）拆模施工a梁板拆除：先将立杆顶托梁钢管及顶托拆除，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆、交叉撑和支杆；立杆由里至外一道道拆除，39、再及时用钢筋制成的长钩钩下多层板。 不得将立杆拆除完后一次性拉拽拆除。b梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。c拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。d拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。3）拆除支撑体系注意事项a拆除前应全面检查支撑体系的扣件及碗扣架的连接、支撑体系等是否符合安全要求。b拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。c拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业,水平拉杆要跟随40、立杆逐层拆除。d模板拆除时，拆除的模板及木枋应分类堆放并及时清运，不得倾砸下方结构物。e梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架，若强度小于100%拆模应加回头顶。尤其是大梁对应的模板支撑,混凝土强度达到75%后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施，回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上，使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板，等混凝土强度达到100%后才能整体拆除支撑架。f拆除模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理单位审批同意后，才能该层模板的拆除工作。4）管理措施a楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准41、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。b在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。c在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。d模板拆除时应多人协调作业，前后呼应，有人接应传递，防止拆除的模板倾砸楼面等成品砼。不得碰坏混凝土棱角。已拆除活动的模板必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。5.8 模板支撑验收5.8.1 模板支撑所使用的钢管是否平直，有无压扁、严重腐蚀等。连接扣件是否出现裂缝变形等。模板应平整无缺损扭曲变形，不受腐朽、虫蛀。5.8.2 模板支撑搭设完成后42、现场对立杆间距、立杆垂直度、扣件拧紧度，扫地杆设置、立杆搭设方式纵横向水平杆设置、剪刀撑纵横向及水平加强层设置等进行检查。5.8.3 自检合格后报监理验收，验收合格后方浇筑混凝土。5.9 模板变形位移监测5.9.1 钢筋绑扎完后，安装模板时应核对钢筋尺寸位置，如尺寸位置有误应及时调整方可安装模板。5.9.2 现场模板安装时，施工应拉线控制模板的尺寸位置，边安装边复核轴线尺寸位置。5.9.3 模板安装完后，现场自检人员对每根柱剪力墙模板拉线检查垂直度，并现场记录下来，对不合格的部位做记号，立即调整改正。5.9.4 混凝土浇捣过程中，现场派木工、钢筋人员进行护模护钢筋，现场施工员跟踪旁站发现有变形43、位移情况立即加固。5.9.5 混凝土浇筑前，需要对梁高不小于1400mm的主梁进行加载预压，测定模板支撑的弹、塑性变形及脚手架是否安全稳定，根据预压结果，将脚手架支设高度调整，保证架体经过变形后仍然能够保证结构标高。5.9.6脚手架必须保证下部支撑的稳定性，转换层支撑架施工时，转换层与地下室底板间的支撑脚手架不允许拆除，其余支撑在楼板上的脚手架保证支撑层以下二层支撑架不拆除，上下层支撑立杆需要上、下对正。6.安全保障措施6.1 模板施工安全技术措施6.1.1 模板支撑架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2011）、本高支模专项方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、44、技术交底。6.1.2 对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架及配件。6.1.3 支撑架立杆底座下应铺设垫板（垫板厚度不小于50mm）。6.1.4 不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直模板支撑架支撑系统。6.1.5 支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6.1.6 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑架的搭设同步进行。6.1.7 水平加固杆应设在支撑架立杆内侧，剪刀撑应与每一相交横、立杆设扣件连牢。6.1.8 应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞扣件螺纹。6.1.9 模板支撑搭45、设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。6.1.10 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得大量堆积在泵送管路出口处。6.1.11 应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。6.1.12 交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。6.1.13 拆除时应遵循先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。6.1.14 拆除模板支撑架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。6.2 预防坍塌事故的技术措施6.2.1 模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。6.2.2 模板作业46、时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。6.2.3 模板作业时，指定专人指挥、监护、监测，配备对讲机保持上下通讯畅通，当支架出现异常时，必须立即停止浇筑施工，将作业人员撤离作业现场，派人员进行加固并将险情排除后，方可继续进行混凝土浇筑作业。6.2.4 楼板顶面堆放材料时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。6.2.5 在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6.2.6 安装外围柱模板、梁、47、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m 。6.2.7 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。6.3 混凝土浇筑方法及技术措施6.3.1 混凝土浇筑按照先浇筑框架柱，然后浇筑梁、板的顺序进行；框架柱混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm，严禁在梁、板上集中堆载混凝土，放料后应移开泵管，立即用人工摊开，板上最大堆载厚度不能超过50cm（含板厚），避免局部荷载过大而造成支撑失稳。6.3.2 浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑48、，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。6.3.3 高支模区域砼须采用布料机完成泵浇筑，布料机底座与泵管不得直接与高支模区域楼板接触。6.3.4 混凝土浇筑时先浇竖向墙柱，再浇梁板构件。6.4 预防高空坠落事故安全技术措施6.4.1 高支模安装完毕后，需经安全、工程、质量、技术等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。6.4.2 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续49、。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。6.4.3 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。6.4.4 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。6.4.5 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6.4.6 已支好模板的楼板四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固50、可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。6.4.7 高处作业前，应由现场负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。6.5 安全及环保措施6.5.1 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。6.5.2 支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。6.5.3 在拆模前不准将脚手架拆除，拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。6.5.4 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专51、人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。6.5.5 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6.5.6 用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安52、全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板6.5.7 模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。6.5.8 模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。6.5.9 在进行模板施工作业时，必须搭设硬隔离安全防护平台。6.5.10 环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效53、果。6.6 监测措施6.6.1 设置观测点高支模区域周圈外排支撑架立杆每8跨设置支架沉降观测点及地基稳定性沉降观测点，支架水平位移观测点周圈及中间每6排立杆设置，三种类型观测点设在立杆第二道水平横杆往300mm处，并刷红漆做好标记，观测点位置应设置准确，观测应有保护措施，并派专人定时进行观测，并做好记录。6.6.2 材料监测用于高支模支撑体系的钢管、扣件、上托等材料，从材料进场到投入现场使用过程中，项目部会派专人跟踪检查，对每根钢管、每个扣件、上托都要逐一检查质量，钢管的检查重点为：管是否严重锈蚀现象；钢管壁厚度是否满足要求；钢管弯曲程度是否严重；扣件质量检查重点为：扣件壁是否破损；螺丝是否有54、滑丝现象。6.6.3 施工监测在高支模施工过程中，项目部派质检员全程跟踪支撑体系的搭设情况，重点跟踪检查：1) 立杆间距，步距及扫地杆是否按方案搭设；2) 立杆弯曲度是否在规范范围内；3) 对接、十字扣件的螺丝是否拧紧；4) 水平、垂直向剪刀撑是否按方案要求搭设等。5)基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；6)上托外露丝杆及丝杆入钢管内长度是否符合方案要求。7) 立杆顶部可调顶托丝杆与螺母捏合长度是否少于4-5扣，插入立杆内的长度是否小于150mm，外露丝杆是否大于200mm。7.质量保障措施7.1 质量验收标准7.1.1 模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；55、其支承部分应有足够的支承面积。7.1.2 模板的下口及接缝处要严实，不得漏浆。模板接缝处，接缝的最大宽度不应超过本方案及规范规定；模板与混凝土的接触面应清理，并均匀涂刷脱膜剂；浇筑混凝土前模板内的杂物应清理干净。7.1.3 模板工程允许偏差项目，见下表项次项 目允许差值mm检查方法1轴线位置柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面内部尺寸柱、梁+2，-5尺 量4层高垂直度层高大于5m8经纬仪或吊线尺量5相邻两板面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管中心线位移3拉线、尺量10预留孔洞中心线位移10拉线、尺量56、尺寸+10、-011插筋中心线位移5尺量 脚手架检查与验收1）脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收： 基础完工后及脚手架搭设前； 作业层上施加荷载前；每搭设完 6m8m 高度后；达到设计高度后；遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；停用超过一个月。2）脚手架使用中，应定期检查下列要求内容： 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合规范和施工方案的要求； 地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空； 扣件螺栓应无松动； 安全防护措施应符合本方案要求； 应无超载使用。3）脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表 规定。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法57、项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102单、双排与满堂脚手架立杆垂直度最后验收立杆垂直度2050m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法续表 项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具3满堂支撑架立杆垂直度最后验收立杆垂直度30m90用经纬仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度358、0mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法。4单双排、满堂脚手架间距步距纵距横距205020钢板尺5满堂支撑架间距步距立杆间距2030钢板尺6纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差10续表项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具7剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺8脚手板外伸长度对接=130150mml300mm卷尺搭接100mml200mm卷尺9扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3纵向水平杆上的对接扣件至 主节点的距离la/3钢卷59、尺扣 件 螺 栓拧 紧 扭 力矩4065Nm扭力板手注：图中 1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑；4）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定。不合格的应重新拧紧至合格。 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091160、50151280281500501120012013200581320325012357107.2 质量保证措施7.2.1 组织学习施工方案和技术交底严格执行交底制度,在每一道工序之前应将施工方案,技术交底,以专题会议书面交底、口头交底、现场交底三种形式对施工班组进行交底。 7.2.2 严格执行样板制度，样板模板经验收合格后，方可大面积施工。7.2.3 施工中，建立自检、互检、交接检制度，给予质检员充分的决定权，建立质量奖罚制度。7.2.4 加强模板工程的质量预检1）组装好的模板需经质量部门检查验收合格后方可使用，认真检查模板的板面特别是接缝处板面是否有错台现象，局部板面是否有凹凸现象，及时向61、有关人员反映进行处理。2）检查组装好模板的几何尺寸和阴阳角尺寸是否和设计尺寸吻合。3）板面要认真进行清理，涂刷脱膜剂，不得硬性敲打板面。4）支模前应认真检查四角标高是否一致，并采取措施，必须保持在同一标高位置，认真检查墙体尺寸线是否符合要求；认真检查钢筋支模定位筋的尺寸、位置、数量是否正确。7.2.5 浇注混凝土过程中要严格检查，设专人看模，如发现变形、松动现象，及时修整加固。7.2.6 加强施工过程中的成品保护。1）模板平放时，要有木方垫架，以此保证模板不扭曲不变形，不可乱堆乱放。2）工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台62、，以保证支架的稳定，防止平面横板标高和平整产生偏差。3）拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。4）拆下的模板如发现模板板面损坏变形时应及时修理、更换。模板预检工程检验批报验程序施工单位质量保证资料齐全合格模板预检工程验收记录签认完成检验批工程质量自评合格监理工程师检查预检检验批工程是否完成检查检验批工程质量是否合格不合格合格、模板预检不能进行下道工序可以进行下道工序模板工程管理流程图学习操作规程和质量标准模板设计及选择平整与清理模板模板涂脱膜剂准备工作工种交接检查脚手架和脚手板技术交底书面交底操作人员参加底部标高、平面位置、断面尺寸放线支模中间抽查自检监理检查浇63、灌混凝土时留人看模钢筋混凝土工序交接检查质量检验按规范实际抽样检查执行验评标准不合格的处理（返工）拆模按同条件确定拆模时间注意保护棱角清理现场、文明施工资料整理自检记录施工记录质量评定记录学习操作规程和质量标准学习图纸技术资料8.安全生产事故应急救援预案8.1 安全生产事故应急救援预案的方针与原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤64、亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。8.2 安全生产事故应急救援预案工作流程本工程的特点是支模高，主要为板及局部次梁高支模，认真对危险源的识别，特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图。突发事件风险分析和预防：本工程在分析、辨识施工中，支架受荷偏大，可能产生支架的不稳定性，扣件滑移造成框架梁砼倒塌，高空坠落、高空落物伤人等。在工地已采取机电管理，安全管理各种防范措施的基础上，还需要作好以下危险因素产生的应急方案。8.3 突发事件及65、风险预防措施8.3.1 施工工作面外脚手架必须高于工作面1.2m并满铺一层竹笆片及垂直面满挂安全网。8.3.2 本高支模方案施工前组织专家论证评审签字，报监理审批同意后方可执行。8.3.3 支架搭设完毕班组自检合格报项目部质检人员组织详细逐项检查合格后报监理检查。8.3.4 逐个扣件进行检查拧紧度是否达到45N.m扭力距，上托丝杆入钢管长度是否大于150mm，丝杆外露长度是否大于200mm.碗扣立杆限位销是否缺失。8.3.5 逐根立杆检查是否与楼板及梁底模顶牢固。8.3.6 梁侧模板对拉螺栓每端必须用双螺母拧紧。8.3.7 认真通过审核审定本高支模结构设计计算，是否符合规范要求。8.3.8 从66、中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼，同时在砼浇筑时，不能集中过多砼于某点部位，防止局部超负荷。8.3.9 浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。8.4 应急资源分析应急力量的组成：项目部成员应急设备，物资准备；已配备有药箱药品，救护车辆，配有多部对讲机，配置有灭火器、担架等。8.5 法律法规要求关于特大安全事故行政责任追究的规定第七条、第三十一条，安全生产法第三十条、第六十八条，建筑工程安全管理条例、安全许可证条例。8.6 应急准备8.6.1 机构与职责一旦发生施工安全事故，公司67、领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。组 长：XX（项目经理）副组长：（生产经理）、（安全经理）组 员：项目部全体成员应急组织的分工职责：1) 组长职责：决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，68、并组织人员参加事故的分析和处理。2) 副组长职责：a评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。b如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。c安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。d设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。e协助组长组织指挥 ，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。3) 组员职责：在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。8.6.2 应急资源应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所69、需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单位数量现在何处1面包车台1现场规划点2灭 火 器个20现场3药 箱 及 药 品个/批1现场4对 讲 机部8现场5手 机部6现场6担 架副1现场8.6.3 教育训练 在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及安全生产事故应急救援预案演练，全面提高应急救援能力。8.6.4 最近指定工伤医院的地点及联系电话工伤送治医院一览表医院名称地址医院电话XX医院XX街1208.6.5 应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度70、迅速判断事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。 组长接到事故报告后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司对外、向上进行汇报。8.6.6 模板支撑架倒塌事故的应急救援1）模板及支架倒塌事故的主要危害 模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2）应急救援方法a有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援，并立即向公司救援负责人汇报事故71、情况及需要公司支援的人力、物力；组员立即进行抢救。b人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力抢救。c伤员救护 休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬72、动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 立即拨打120急救电话或送医院。d现场保护由具体的组员带领保安员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由保安员旁站监护，防止闲人进入。8.6.7 现场恢复充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清楚后，方可恢复正常工作状态。9.计算书9.1 13.5m 150厚混凝土楼板支撑架计算 一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；脚手架搭设高度(m):13.50；采用的73、钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单74、元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.200 = 1.250 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.9000.250 = 0.675 kN75、；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m；集中荷载 p = 1.40.675=0.945 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.9450.900 /4 + 1.6050.9002/8 = 0.375 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 1.6050.900/2 = 1.195 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.375106/83.333103 = 4.502 N/mm2；方木抗弯强度设76、计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.502 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.9001.605/2+0.945/2 = 1.195 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1194.750/(2 50.000 100.000) = 0.358 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.358 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.40077、 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷载 p = 0.675 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.337900.0004 /(3849500.0004166666.67) +675.000900.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.548 mm；方木最大允许挠度值 V= 900.000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 0.548 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,78、满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.6050.900 + 0.945 = 2.390 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.783 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.933 mm ；最大支座力 Qmax = 9.482 kN ；钢管最大应力 = 0.783106/4490.000=174.312 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 17479、.312 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.482 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包80、括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12913.500 = 1.743 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.9000.900 = 4.050 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.076 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN；3.不考虑风81、荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.694 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.694 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长82、度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； L0/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10693.620/（0.386424.000） = 65.339 83、N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 65.339 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.027 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.027(1.500+0.3002) = 2.681 m； Lo/i = 2680.778 / 15.900 = 169.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心84、受压立杆的稳定系数= 0.248 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10693.620/（0.248424.000） = 101.697 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 101.697 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。9.2 8.6m高，450*1400梁支撑计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.40混凝土板厚度(mm):0.15；立杆纵距（85、沿梁跨度方向间距）La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.60；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.00；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝86、土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿87、梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V 88、- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。89、 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 60.001.81.8/6=32.40cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6018.000.90=11.66kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.602.000.90=1.51kN/m；q = q1+q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；计算跨度(内楞间距): l 90、= 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.113.18300.002 = 1.19105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.19105 / 3.24104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.60 = 10.80N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I91、-面板的截面惯性矩: I = 60.001.801.801.80/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.80300.004/(1009500.002.92105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别92、为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59600.002= 2.37193、05N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.37105/8.33104 = 2.846 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.846 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 600.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 4.17106N/mm2；内楞的最大挠度94、计算值: = 0.6775.40600.004/(10010000.004.17106) = 0.114 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.400mm；内楞的最大挠度计算值 =0.114mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 95、外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.600.30/2=1.98kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1751976.400300.000 = 1.04105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.04105/4.49103 = 23.109 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =23.109N/m96、m2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.600.30/1= 1.62 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.62103300.003/(100210000.001.08105) = 0.022mm；外楞的最大容许挠度值: = 0.750mm；外楞的最大挠度计算值 =0.022mm 小于 外楞97、的最大容许挠度值 =0.750mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16 mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.6000.3002 =6.480 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.480kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N98、=24.480kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900.0018.0018.00/6 = 4.86104mm3； I = 900.0018.0018.0018.00/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的99、弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.901.400.90=34.70kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=34.70+0.34+2.27=37.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12537.30100、9； =1.049106/4.86104=21.591N/mm2；梁底模面板计算应力 =21.591N/mm2 大于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，不满足要求！建议增大面板厚度或者减小梁底模板方木的间距！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.400+0.35）0.90= 32.45N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =225101、.00/250 = 0.900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52132.445225.04/(1009500.04.37105)=0.104mm；面板的最大挠度计算值: =0.104mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 225.0 / 250 = 0.900mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.4000.900=32.1102、30 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.900(21.400+0.450)/ 0.450=2.275 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.4500.900=1.823 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.232.130+1.22.275=41.286 kN/m；集中荷载 P = 1.41.823=2.552 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=3.544 kN；N2=14.156 kN；N3=3.544 k103、N；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 14.156/0.900=15.729 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.115.7290.9000.900= 1.274 kN.m；最大应力 = M / W = 1.274106/83333.3 = 15.288 N/mm2；抗弯强度设计值 f=1104、3.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 15.288 N/mm2 大于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,不满足要求!建议增大方木截面尺寸，或减少立杆跨度方向间距。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.615.7290.900 = 8.493 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =8.491962.50/(416.6750.00) = 0.80 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.800 N/m105、m2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.67713.107900.0004 /(10010000.000416.667104)=1.397mm； 方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.397 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：106、支座反力 RA = RB=1.103 kN；最大弯矩 Mmax=0.301 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.137 mm；支撑钢管的最大应力 =0.301106/4490.0=67.069 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 67.069 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该107、工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=1.10 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.103 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.600=1.332 kN； 108、N =1.103+1.332=2.435 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表109、，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2435.076/(0.209424.000) = 27.479 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.479 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计110、算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.013 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.013(1.500+0.3002) = 2.483 m； Lo/i = 2482.559 / 15.900 = 156.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2435.076/(0.287424.000) = 20.011 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 20.011 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 2111、05.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、结论和建议:按此搭设支撑安全，可按此施工9.3 9.2m高，400*800梁支撑计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):0.15；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.20；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，木方112、支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.00；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶113、合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模114、板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两115、个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 60.001.81.8/6=32.40cm3； f - 面板的116、抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6018.000.90=11.66kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.602.000.90=1.51kN/m；q = q1+q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.113.18300.002 = 1.19105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.19105 / 3.24104=3.660N/mm2；面板的抗弯强117、度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.60 = 10.80N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 60.001.801.801.80/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.80300.004/(1009500.002.92105) = 0.214 mm118、；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/m119、m2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59600.002= 2.37105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.37105/8.33104 = 2.846 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.846 120、N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 600.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 4.17106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.40600.004/(10010000.004.17106) = 0.114 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.400mm；内楞的最大挠度计算值 =0.114mm 小于 内楞的最大容121、许挠度值 =2.400mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.6122、00.30/2=1.98kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1751976.400300.000 = 1.04105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.04105/4.49103 = 23.109 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =23.109N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =123、18.000.600.30/1= 1.62 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.62103300.003/(100210000.001.08105) = 0.022mm；外楞的最大容许挠度值: = 0.750mm；外楞的最大挠度计算值 =0.022mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.750mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/124、mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16 mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.6000.3002 =6.480 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.480kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重125、荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900.0018.0018.00/6 = 4.86104mm3； I = 900.0018.0018.0018.00/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1126、: 1.2（24.00+1.50）0.900.800.90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12522.437； =0.561106/4.86104=11.542N/mm2；梁底模面板计算应力 =11.542 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算127、手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.90= 18.68N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52118.675200.04/(1009500.04.37105)=0.037mm；面板的最大挠度计算值: =0.037mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200.0 / 250 = 128、0.800mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.8000.900=18.360 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.900(20.800+0.400)/ 0.400=1.575 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+129、2.000)0.4000.900=1.620 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.218.360+1.21.575=23.922 kN/m；集中荷载 P = 1.41.620=2.268 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=1.855 kN；N2=8.240 kN；N3=1.855 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考130、虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 8.240/0.900=9.156 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.1560.9000.900= 0.742 kN.m；最大应力 = M / W = 0.742106/83333.3 = 8.899 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.899 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.69.1560.900 = 4.944 kN；圆木的131、截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =4.941962.50/(416.6750.00) = 0.47 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.466 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6777.630900.0004 /(10010000.000416.667104)=0.813mm； 方木的最大允许挠度 =0.90010132、00/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.813 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.465 kN；最大弯矩 Mmax=0.162 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.065 mm；支撑钢管的最大应力 =0.162106/4490.0=35.979 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 35.979 N/mm2 小于 支133、撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.47 kN；R 1134、2.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.465 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.200=1.425 kN； N =0.465+1.425=1.891 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( 135、N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1890.731/(136、0.209424.000) = 21.336 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.336 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.015 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.015(1.500+0.3002) = 2.487 m； Lo/i = 2487.461 / 15.900 = 156.00137、0 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1890.731/(0.287424.000) = 15.538 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 15.538 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全9.4 13.5m 600*1500支撑计算 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.60混凝土板厚度(mm):0138、.15；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：13.50；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.00；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2139、):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距140、(mm)：600；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取2141、0.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上142、的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 60.001.81.8/6=32.40cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6018.000.90=11.66kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.602.000.90=1.51kN/m；q = q1+q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；计算跨度(143、内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.113.18300.002 = 1.19105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.19105 / 3.24104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.60 = 10.80N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.0144、0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 60.001.801.801.80/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.80300.004/(1009500.002.92105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I145、和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59600.0146、02= 2.37105N.mm；计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.37105/8.33104 = 2.846 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.846 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 600.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 4.17106N/mm2147、；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.40600.004/(10010000.004.17106) = 0.114 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.400mm；内楞的最大挠度计算值 =0.114mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/m148、m2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.600.30/2=1.98kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1751976.400300.000 = 1.04105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.04105/4.49103 = 23.109 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2149、3.109N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.600.30/1= 1.62 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.62103300.003/(100210000.001.08105) = 0.022mm；外楞的最大容许挠度值: = 0.750mm；外楞的最大挠度计算值 =0.022150、mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.750mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16 mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.6000.3002 =6.480 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.480kN 小于 穿梁螺栓最151、大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900.0018.0018.00/6 = 4.86104mm3； I = 900.0018.0018.0018.00/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中，152、 - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.901.600.90=39.66kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=39.66+0.34+2.27=42.27kN/m；跨中弯矩计算公式如下: 2Mmax = 0153、.12542.2660.2500.250=0.1651kN.m； =0.1651106/4.86104=3.397N/mm2；2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.600+0.35）0.90= 37.04N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52137.035250.04/(1154、009500.04.37105)=0.181mm；面板的最大挠度计算值: =0.181mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250.0 / 250 = 1.000mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.6000.900=36.720 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.900(21.600+0.5155、00)/ 0.500=2.331 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.5000.900=2.025 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.236.720+1.22.331=46.861 kN/m；集中荷载 P = 1.42.025=2.835 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=4.453 kN；N2=17.472 kN；N3=4.453 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.0156、0010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 17.472/0.900=19.414 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.119.4140.9000.900= 1.573 kN.m；最大应力 = M / W = 1.573106/83333.3 = 8.870 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 157、0.619.4140.900 = 10.483 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =10.481962.50/(416.6750.00) = 0.99 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.988 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.67716.178900.0004 /(10010000.000416.667158、104)=1.725mm； 方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.725 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.674 kN；最大弯矩 Mmax=0.360 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.179 mm；支撑钢管的最大应力 =0.360106/4490.0=80.174 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm159、2；支撑钢管的最大应力计算值 80.174 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R160、取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=1.67 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.674 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12913.500=2.091 kN； N =1.674+2.091=3.766 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(161、cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数162、= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3765.514/(0.209424.000) = 42.492 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 42.492 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.027 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.027(1.500+0.3002) = 2.517 m； 163、Lo/i = 2516.869 / 15.900 = 158.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3765.514/(0.281424.000) = 31.605 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 31.605 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模164、板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置165、水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗166、滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十二、结论和建议:此支撑体系安全可靠，可以按此施工。