1、6732.7商住楼高支模工程设计、梁板模安装架体拆除及施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据5二、工程概况5三、高支模搭设方案及材料特性6（一）顶架搭设、拆除、模板安装等要求6（二）所用材料特性的计算参数6（三）梁板模组合及支撑设计方案7四、施工部署8（一）施工前的准备8（二）材料的要求8（三）高大支模架体搭设施工81、基础要求：82、搭设的顺序：83、高支模架体的构造和搭设要求9（四）梁板模安装施工要求101、梁模板安装102、楼面模板10（五）高支模架体的拆除施工11五、质量保证及2、技术措施11（一）材料要求11（二）施工作业人员的要求11六、安全技术措施12（一）高支模支架作业的要求12（二）高支模砼浇筑作业的顺序及要求13（三）其它安全技术措施要求13七、施工过程监测控制措施14八、文明施工16九、高支模工程应急救援预案161、建立应急预案组织机构172、危险源的辩别、风险评价体系173、在施工现场按规定设置药物和急救工具175、高支模应急救援预案具体措施176、应急报警体系187、捣砼监控及应急预案具体人员如下19十、梁模板、高支模顶架及基础验算191、梁侧模板与支撑计算书19一、梁侧模板基本参数20二、梁侧模板荷载标准值计算20三、梁侧模板面板的计算21(1)抗弯3、强度计算21(2)抗剪计算21(3)挠度计算22四、梁侧模板内龙骨的计算22(1)内龙骨抗弯强度计算22(2)内龙骨抗剪计算22(3)内龙骨挠度计算23五、梁侧模板外龙骨的计算23六、对拉螺栓的计算23一、梁侧模板基本参数24二、梁侧模板荷载标准值计算24三、梁侧模板面板的计算25(1)抗弯强度计算25(2)抗剪计算25(3)挠度计算25四、梁侧模板内龙骨的计算26(1)内龙骨抗弯强度计算27(2)内龙骨抗剪计算27(3)内龙骨挠度计算27五、梁侧模板外龙骨的计算27六、对拉螺栓的计算28一、梁侧模板基本参数28二、梁侧模板荷载标准值计算28三、梁侧模板面板的计算29(1)抗弯强度计算30(24、)抗剪计算30(3)挠度计算31四、梁侧模板内龙骨的计算31(1)内龙骨抗弯强度计算32(2)内龙骨抗剪计算32(3)内龙骨挠度计算32五、梁侧模板外龙骨的计算32六、对拉螺栓的计算332、高支模顶架验算33一、梁底模板计算341.抗弯强度验算352.挠度验算36二、梁底木方的计算361、梁底横向支撑计算36（1）.每根木枋承受荷载的计算：36（2）.抗弯强度验算：36（3）.抗剪强度验算37（4）. 挠度验算：38三、梁底托梁的计算38（1）.荷载的计算：38（2）.抗弯强度验算：38（3）. 抗剪强度验算39（4）.挠度验算39三、门架荷载标准值401 门架静荷载计算402 托梁传递荷载45、1四、立杆的稳定性计算41一、梁底木方的计算421、梁底横向支撑计算42（1）.每根木枋承受荷载的计算：42（2）.抗弯强度验算：43（3）.抗剪强度验算44（4）. 挠度验算：44三、梁底托梁的计算45（1）.荷载的计算：45（2）.抗弯强度验算：45梁底纵向支撑计算简图45（3）. 抗剪强度验算45（4）.挠度验算46三、门架荷载标准值461 门架静荷载计算462 托梁传递荷载47四、立杆的稳定性计算47一、梁底木方的计算491、梁底横向支撑计算49（1）.每根木枋承受荷载的计算：49（2）.抗弯强度验算：49（3）.抗剪强度验算50（4）. 挠度验算：50=qcl（8-4c2/l2+c36、/l3）51三、梁底托梁的计算51（1）.荷载的计算：51（2）.抗弯强度验算：51梁底纵向支撑计算简图51（3）. 抗剪强度验算52T=3V/2A52（4）.挠度验算520.6mm52三、门架荷载标准值521 门架静荷载计算53(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)53(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)532 托梁传递荷载53四、立杆的稳定性计算53一、编制依据1、建筑施工门式钢管脚手架架安全技术规范（JGJ128-2000）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、混凝土结构工程施工质量验收7、规范（GB50204-2002）5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）7、建筑施工脚手架实用手册、建筑施工安全技术手册8、建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）9、中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所的PKPM系列施工安全计算软件。10、相应结构施工图二、工程概况工程地点位于 ，本工程建设单位为 ，设计单位为 ，监理单位是 ，施工单位是 。本一期工程占地面积为6732.7m2，总建筑面积为39883.7m2，其中地下室建筑面积为4445.8。一期工程由14栋商住楼和部分地下室组成，此工程地下1层，地上18层，其中3、4栋地上层数部8、分只有十一层；商铺层高为7.5m（即三层楼板面标高），架空标高2.2m，即住宅大堂层高为5.3m，3层以上均为标准层，层高均为3m，主楼高度为55.5m；地下室底板面标高主要为-4.6m和-2.7m，局部为-5.2m。本工程的高大支模部分有：地下室顶板、部分二层楼板、三层楼板、部分屋面楼板。地下室顶板：结构层高有4.55m、5.3m、4.0m和部分5.15m，主要梁截面有3001000、4001000、4001200、4001150、4001050、5001200、6501150、6001200、6501200、7001150、7001200、6501400、4002200，板厚有h=160、9、200。部分二层梁板：结构标高2.1m，个别部位有较大梁有5001200、6001000，部分板厚h=180。三层楼板：商场部分层高7.95m，此部较大梁300800，板厚h=100；住宅大堂部分层高5.3m，此部位有一条最大梁是6001100，其余部均比较小，板厚有h=180。部分屋面楼板：因住宅楼顶部二层为复式层，故大厅、电梯厅等部位层高为6.0m，此层最大梁是400900，板厚h=120。本工程的上述部分属高大支模支撑体系，将采用满堂红门式钢管顶架作为梁板支撑体系，来支撑整个模板体系。三、高支模搭设方案及材料特性（一）顶架搭设、拆除、模板安装等要求1、梁板将采用满堂红门式钢管脚手架和4810、3.5钢管组合搭设模板顶架，采用聚酯夹板、松木枋相结合安装模板。2、支撑顶架采用422.5门式钢管，模板采用18夹板，梁底支撑为8080松木枋，模板支撑托梁为双483.5钢管或双松木枋，所用钢管均应采用Q235-A级钢。3、支撑架底部采用固定底座或可调底座，当采用可调托座当成底座使用时下端应设双木枋作为垫块。4、模板拆除要求：砼强度达到100%方可拆除支顶，同时应满足上部施工荷载组合传递。5、地基条件：梁板支撑顶架基础均在混凝土梁板上。（二）所用材料特性的计算参数 材料特性材料名称抗剪强度设计值（N/2）抗弯(拉)强度设计值（N/2）弹性模量（N/2）备注18厚聚酯夹板1.413650080811、0松木枋1.4139000对拉螺栓M14/170/422.5门式架门架型号采用MF1219，钢材采用Q235；其规格、组合承载力如下。（1）采用的钢门式脚手架有三种规格。A型规格：4212191930mmB型规格：421219914mm C型规格：421219490mm （2）门式架承载力数值如下：单片承担最大荷载（受力点在两立管上）：38KN 当升层为两层时，每片允许支承荷重：32.3KN当升层为三层时，每片允许支承荷重：31.14KN当升层为四层时，每片允许支承荷重：28.32 KN （以上承载力数据是根据厂家及相关资料确定的）（三）梁板模组合及支撑设计方案通过计算分析主要梁支模体系具体组12、合如下（具体验算详见第十点）：梁截面()梁板模材料梁侧模安装梁侧对拉螺栓(14)内龙骨间距外龙骨双木枋布置道数间距()4002200夹 板(18厚)3002483.5445065014003001608034507001200300160802450500120030016080245040012003501608014504001000350160801450300900350160801450300700350/板厚200/梁截面()梁底横向木枋尺寸梁底木枋间距梁底托梁尺寸40022002801002002483.56501400200双木枋（8080）7001200200双木枋（808013、）5001200200双木枋（8080）4001200300双木枋（8080）4001000300双木枋（8080）300900300双木枋（8080）300700300双木枋（8080）板厚200801003002483.5注：1、梁或板顶托上托梁应采用双钢管483.5或双木枋（16080），具体选择何种托梁根据顶架的搭设高度决定（此处梁4002200和板厚200是采用双钢管作托梁）。2、所有板的门式架跨距均按915，门式架间距控制在700以内。3、梁侧外龙骨设置：宜由先采用双钢管，当主梁上次梁间距较少可采用双木枋作龙骨。四、施工部署（一）施工前的准备：1、施工前，施工管理人员应对工程特点、14、技术要求，具体细节先熟悉，并会同高支模操作人员及有关部门，明确施工过程的有关要求，尤其是高大支模各梁板门式架的跨距和间距应符合设计要求，门式架托座上的托梁使用材料及小楞摆设方向要符合设计要求。2、高支模架体搭设前应清除高支模架体搭设范围内的障碍物。 （二）材料的要求：1、门式架钢管：应符合JGJ128-2000规范要求，门式架等应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛口，且门式架配件应齐全；禁止使用严重锈蚀变形，断裂、脱焊的钢支模材料搭设支模。2、模板、木枋：不应有变形和虫蛀、节疤、锈蚀严重、规格不一的严禁使用；顶架支承木枋严禁采用腐朽和多接点的木枋搭设。3、进场的材料应分类堆放，结合工程场地狭窄15、材料进场，有计划按使用需要，分批组织进场；进场材料分规格堆放。（三）高大支模架体搭设施工1、基础要求：本工程高大支模架体的支承面均为钢筋混凝土结构层，其强度应达到设计强度等通级的70%以上才可进行高支模架体搭设。2、搭设的顺序：根据建筑物结构平面图把高支模门架立杆的轴线放出按已放好的线铺设立杆底座立第一、二榀门式架安装剪撑逐榀门式架安装门式架顶铺临时脚手板安装第二步门架依次安装同时相应按要求安装水平加固杆、钢管剪力撑铺设架体木楞梁底板铺设绑扎钢筋安装侧模、拉顶及支撑。 3、高支模架体的构造和搭设要求：、门式钢管支撑的门架间距与跨距应根据实际荷载分布情况和构造要求确定，间距不宜大于1.20m，同16、时门式支撑架布置按主梁次梁板的次序考虑。、基础上应先弹出门架立杆位置线，垫板、底座安装位置。、门式脚手架底层脚底部可采用木枋、模板和微调相结合。当采用模板时其面积不小于0.1,底层微调的伸出长度不能大于200，顶层微调伸出长度严禁超过300。、门式架之间（即门式架两侧）用斜拉杆固定，门式架架脚在同一竖向中心线上，保证垂直度符合要求。、上下层门式架接头采用锁销驳接牢固。、顶层门式架与支承模板的木枋中间及周边用散板钉牢固，使铺设的支承木枋连成一体，铺设木枋与顶层门式架用12#铁线绑扎牢固，防止木枋倾覆或滑脱移位。、不配套的门架与配件不得混合使用于同一门式架。、门架安装应自一端向另一端伸延，并逐层改17、变搭设方向，不得相对进行。搭设每一层门架后应按要求检查并调整水平度于垂直度。对于本工程门架的搭设，要求垂直度偏差不大于6mm。水平度偏差不大于20mm。、扫地杆：纵横设置，在底座上约200mm高处，扫地杆应用扣件紧扣在立杆上，水平杆应连续设置同时应形成水平闭合；、水平杆：对于支模高度较高或荷载较大时，应设置水平加固杆，水平加固杆应在支撑系统的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置（尤其是主梁底每层支架均应设置水平加固杆不小于1道），水平杆应采用扣件与门架立杆扣牢。、连墙件：在整个高支模架体的周边设置钢性拉顶，同时架体应利用钢管水平杆与已浇筑混凝土柱连接，采用扣件钢管水平支撑连接形式，每根18、框架柱应设置不小于一道连接。、楼板模板支撑高度较大或荷载较大时，应在外侧周边和内部每隔小于15m间距设置剪刀撑，其宽度不应大于4个跨距或间距（约5米），斜杆与地面成4560角，并与水平杆扣接（剪刀撑应设在主梁支架侧）。、安全网：“四口临边”围护安全网，高支模架体与周边建筑物之间要设水平兜底网。门架上部节点构造顶架上部顶托横放二排木枋，然后对应门式架竖管上面放置纵向二排木枋作为托梁或直接在项托上设置双钢管作托梁，最后在主龙骨木枋上横向铺设木枋（小楞）用来支承梁楼面模板，木枋规格8080mm，详见梁模板节点大样图。（四）梁板模安装施工要求1、梁模板安装（1）根据柱上已标明的轴线及平水线，安装柱头模19、板。（2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线控制。当梁底板跨度大于及等于4m时，梁底应按跨度的3起拱。主次梁底交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁侧斜撑为450，间距为300mm，各梁侧模均要通线安装，确保顺直及梁侧垂直，梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。（4）梁模板安装应根据其梁截面高度选取一次成活或二次成活工艺。当梁截面高度不大，钢筋骨架构造较简单时，模板安装可一次成活，梁钢筋在板模面绑扎完成后下沉就位。梁高700的梁，梁中设置对拉螺栓（详见梁截面模板大样）。当梁截面高度超过1m，或钢筋骨架构造复杂，要求钢筋位置准确的工程，应采用二次成活工艺，即安装20、大小楞并调准梁底各站标高后，安装梁底模；根据箍筋的疏密及梁的宽度确定全外露绑扎或半外露绑扎（即再安装一侧梁侧模板）。主要大梁的钢筋骨架安装完成并验收合格后，再完成梁侧和次梁、板模的安装。梁钢筋就位绑扎，应设置工作台（可利用梁侧模）。2、楼面模板（1）模板面要平整，当跨度大于4m的板，要求板跨中起拱L/400。并严格按照图纸要求确定板面高度，注意标高不同的位置。（2）楼面模板安装完后，把梁模内及板面木糠和碎物清扫干净。（3）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。板模的拼缝应用腻子刮平式，板模与梁模的拼缝均应设置海绵条，以防止漏浆。（五）高支模架体的拆除施工1、模板拆除21、根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合规定方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板的顺序相反，先支后拆，后支先拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支模及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂红脚手架上。拆除模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清22、理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。五、质量保证及技术措施（一）材料要求钢管门式架有弯折痕、裂纹或锈蚀严重的不允许使用，以确保力学性能达到要求。所使用的夹板、木枋等材料，有严重变形和虫蛀、节疤的不得使用。项目部应对进场材料进行检查，变形、锈蚀严重、规格不一的严禁使用；顶架支承木枋严禁采用腐朽和多接点的木枋搭设。（二）施工作业人员的要求1、参加搭设施工作业的人员须是体检合格后，领有合格的架子工上岗证，并经三级安全技术教育后方可进场；搭设人员严禁酒后、赤脚或穿拖鞋、硬底鞋上班。2、全体人员进入工地必须戴安全帽、系23、安全带，严禁高空抛物；遵守工地各项规章制度。3、使用工地机械时必须专人开机，并做好安全保护措施。4、遇到有六级以上大风或大雾、大雨时应停止作业，并把高处的材料放置好，以防高空坠落。5、施工过程中作业班组应注意自检；施工管理人员、质安员要不定期检查，发现问题要及时处理；分区搭设完毕必须经公司技术、安全负责人或其委托人验收合格后才投入使用。6、未经同意不得改动、拆除模板支架的任何扣件、钢管等构件。7、方案经制定审批后才能实施，未经原审部门同意，任何人不得任意修改变更。六、安全技术措施（一）高支模支架作业的要求：1、 搭设作业人员必须持有劳动部门、建设主管部门核发的合格架子工证和安全培训上岗证，并经24、三级教育后才可以上岗。2、 严禁作业人员酒后上班，禁止赤脚或穿拖鞋，应该穿防滑鞋上班，系安全带。3、 开工前施工现场安全负责人必须向班组做作高支模架分项安全技术交底，并办理签证手续。所有顶架作业人员必须按照高空作业操作规程进行操作，其余按有关安全规程执行。4、 搭设高支模架时，门式架搭设垂直度与水平度要符合规范要求。 5、 高支模架料在垂直传递或运输时要注意人员的站位安全，不允许在高处抛掷物料。6、 如遇大、暴雨或五级以上强台风大风不得进行高空高支模架的搭拆作业，正在进行作业的，应立即停止，并把高支模架上的材料放平、放稳。7、 高支模架施工期间，施工员每日检查，按进度与项目部进行交接验收；质量25、安全员不定期进行质量和安全巡检、公司对工程进行抽检，确保工程质量；8、 在模板施工时不能拆动、拆松、拆除高支横架的扣件、钢管； 9、高支模高空临边要有足够的操作平台和安全防护，作业人员必须戴好安全帽，扣好安全带。10、顶层门式架之间必须挂设兜底网，兜底网与门式架之间绑扎要牢固，防止人及杂物跌落。11、搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，在醒目位置挂设警示标志，并指定专人进行监护。12、模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，避免材料、机具与工具过于集中堆放。13、框架梁如尺寸较大(h1000mm)且门架偏心较大时，为防止偏心受压，梁底应加顶撑，其间距按915。14、门架搭设时应逐排26、和逐层搭设，并应随搭随设水平加固杆、剪刀撑等安全防护构件。15、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落倒塌伤人。16、拆模板时，必须戴好安全帽，不得大面积同时撬落，操作时要注意下方人员的走动，并做好临边的安全防护，防止模板脱落向外击出。拆下模板及时清运。（二）高支模砼浇筑作业的顺序及要求：1、高大支模不应采取柱梁板同时一齐浇筑的施工工艺；对于大截面构件，应水平分层浇筑，使支撑架承受荷载逐步加大；同时应先浇柱梁节点，保证节点集料均匀，然后才向面筋较疏的中间注料；水平分层浇筑一般厚度控制在500mm高度为宜，振捣方便，同时宜间隔1小时后再进行上层浇筑；一般在板底设为最后一27、道层面，然后整体一次浇筑面层。2、当施工作业面设置车道或设泵管支架时，支承点不能压在钢筋上，必须支在下部有小楞的模板上。当采用地泵时，混凝土输送线路下应设置剪刀撑，增加竖向杆件承载力。泵送出料口离模板高度控制在1m内，同时严格控制混凝土面层堆积高度不超过100mm。3、高支模区域砼浇筑应待本区域柱砼浇筑完成，砼试块7天试压报告符合75%强度设计值后进行；高支模区域周边局部模板支撑体系作用于下层结构面上，在砼浇筑前专人检查此部分区域模板支撑体系是否符合高支模支撑体系设计要点。4、高支模砼浇筑顺序：该楼层砼浇筑采用从中间向两端整体平行推进。5、尽量安排白天浇注砼作业，以便发现问题和处理不良后果。（28、三）其它安全技术措施要求1、高大支模专项方案经评审通过后，必须严格按方案施工，不能随意改变。所使用的钢管、门式架、扣件、木枋、模板必须符合相应质量标准；基础必须有足够的承载能力，对于回填土夯实处理的天然地基，应认真控制施工场地的水量，除采取排水降水措施，还必须严格管制施工淋模板的水管，禁止淋完模板后水管放在一处让其自由落下，泡浸局部地面。必须加强外边梁外立杆的基础加固，防止出现不均匀沉降。2、架子工和木工身体健康状况应适合高空作业的身体条件要求。架子工作业时应配戴安全带并正确使用安全检查带，架体安装拆除和传递材料时应站稳并吊挂好安全绳扣。高支模施工的顶层纵横水平杆设置防护棚或张挂水平安全网，以29、下空间根据支承面高度设置防高处坠落设施。木工安装梁模时应站立临时工作台。3、搭设和拆卸作业时设置警戒区，并派人监护。材料输送采用接力传递方式，严禁抛掷。架子工使用工具宜设保险绳，零细零件和工具放在工具袋。木工拆下模板、木枋先小堆集中放稳，然后传递到支承面，严禁抛掷自由落下。模板漏浆残块或混凝土渣应看清下方人员撤出后才能清凿。4、电线电缆正确架设，严禁电线电缆直接绑扎在支架上。支撑架搭设后需进入内部作业时，使用手电筒或安全电压行灯。5、支撑架的垂直度、杆件接头的紧密性。构造杆的支承点到位，即斜杆下端到楼地面，水平杆与柱固接；浇筑混凝土的施工应使荷载逐渐增加，制定小车道或泵管出现意外时的对应措施。30、泵管严禁支附在支撑架上。在浇筑混凝土前对支撑架全面检查并作检修。在浇混凝土施工过程中，认真监测，及时反馈信息，以便作应急处理。七、施工过程监测控制措施1、高大支模架搭设完成，项目部应组织自检，并填写高大支模模板顶架验收记录表，报分公司质安部验收，通过上报集团相关部门进行验收，通过后再当地的质安管理部门和各相关人员验收，验收合格后才能转入下一道工序施工。2、模板、钢筋工序施工完成后，必须再一次对高支模架进行检查，尤其是要加强对顶架的排放顺序和垂直度，纵横向水平加固杆和剪刀撑的设置，上下微调应该符合设计和规范要求，及检查模板施工时是否有拆松、拆动架体的构件，再进行混凝土浇注施工。3、混凝土浇注期间31、派人观察高支模的状况，动态监控，及时发现情况。4、在楼面模板上卸钢筋或其它物料时，应防止对模板支撑产生偏心或过大冲击，严禁集中超负荷堆物。5、架体构件不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。6、捣楼面砼时，应进行动态跟踪，安排专职管理人员和木工对模板支撑系统进行监控，以及时排除安全隐患。7、捣楼面砼时，项目部应组织相关人员对高支模体系进行一次总体检查验收，并形成检查记录。8、监控具体内容：（1）模板及顶架变形情况（2）混凝土浇筑方法、顺序及砼楼面堆积高度等情况（3）施工荷载情况9、浇筑砼时高支模架体的具体监控方法浇筑混凝土时，在高支模架体的梁底主、次梁交叉处设置监控点 ，工地现场32、安全员和公司驻工地质安员专职巡检观察模板及其支撑系统的变形情况，并定时进行记录，发现异常现象时暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全员、公司驻工地质安员检查同意后方可复工。10、施工监测（1）水平移位监测在支撑架验收合格的基础上，记录各监测点相邻的立杆垂直度偏差值作原始值，本工程支撑搭设高度最为7.9m左右，其立杆垂直度水平向允许偏差控制在50mm。根据混凝土结构工程施工质量验收规范-1规定，梁的轴线允许偏差为8mm，此数作为浇筑混凝土时水平移位监测预警值；把预警值的1.5倍作为控制值，即控制值12。水平移位监测宜采用吊线和钢尺量度。（2）沉降监测支撑系统的沉降由地基下沉、立杆弹性33、压缩、大小楞等挠变组合而成。通常采用监测点吊杆对照参照物的观察方法。模板系统沉降监测预警值及控制值：模板系统沉降预警值基础下沉预警量立杆正常压缩量模板变形量模板系统沉降量控制值=1.5模板系统沉降量预警值。具体计算过程：由于基础支撑均为钢筋混凝土结构面，故立杆基础下沉允许值控制为0；立杆正常压缩量/Eh(128.03206000)3100=1.93mm；模板变形量托梁变形量+小楞变形量=0.358+4.281=4.64mm；即：门式架钢管模板系统沉降预警值6.6mm，钢管模板系统沉降控制值6.61.5=10mm以上监测数值在预警值范围内是正常生产状态，当监测值超出预警值时，必须对模板支撑系统进34、行加固；当监测值超出控制值时，应撤离作业人员，作应急处理。（3）监测频率砼浇筑前监测一次，砼浇筑过程中在浇筑点傍站且每隔1/2小时监测一次，当砼浇筑到监控设置点二米范围内时应1/4小时监测一次，当砼全部浇筑完工且稳定后再最后监测一次。八、文明施工1、 参加高支模架工程施工的作业人员应遵守施工现场的各项管理制度；2、 根据项目部的总体平面布置图，与项目部协商，安排一定的场地，供高支模架材料堆放，进场材料要分类，堆放要整齐，材料堆放应有序；3、 每次进场施工完成后，退场前要进行班组自检，高支模架上搭设剩余的材料，应堆放整齐，清理杂物；4、 进入工地施工的作业人员应遵守公司的规章制度，文明作业；5、35、 施工作业期间，高支模架施工人员应合理地组织施工材料，分段搭设完成，退场前应清理剩余的材料，堆放好；6、 高支模架拆除期间及时清运拆卸下的材料；九、高支模工程应急救援预案按公司编制的生产安全事故应急救援预案中应急预案涉及的事故内容、级别要求：本高支模施工项目应急预案的事故内容主要涉及高支模在搭设及拆除过程中防止作业人员的高处坠落，物体打击、模板坍塌、火灾、触电、起重伤害及不可预见的突发性事件。为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：1、建立应急预案组织机构：我公司已经设置了各级应急预案组织机构，公司、项目部分别设置，并编制有生产安全事故应急救援预案；在公司一级的应急预案中均36、设置有：组织机构、应急救援预案的启动和响应、应急救援预案需建立的运行体系、应急救援设备。就本工程项目：项目部有应急救援小组（组织机构、人员及职能分配另有专项预案）。2、危险源的辩别、风险评价体系按急援预案对危险源辩别，确定危险源清单，根据施工现场和生产全过程特点，识别危险源，根据危险源清单，根据应急反应预案的要求落实资源、定时、定人交叉检查，以便及时发现危险源的突显特征。3、在施工现场按规定设置药物和急救工具：项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备适当的药品和救护品。药箱内至少应配备：药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒酒精、止痛药，以备现场临时急救。4、应急预案启动的条件：37、本工程的场所发生有下列情况时，应启动应急救援预案。（1）在施工过程中，造成人身伤亡或财产损失时；（2）对施工场区的影响有明显的破坏时；（3）模板火灾；（4）浇筑混凝土时模板支架明显位移；（5）模板坍塌；（6）项目部应急救援预案小组认为必须启动应急救援预案时。5、高支模应急救援预案具体措施1) 当发生事故时，发现者以最快的时间、最直接的方法向项目部的现场施工管理人员报告；2) 现场相关人员进行自救、防止事故进一步扩大；3) 当事故中有人员受伤时，在确保救援人员安全的前提下，应进行抢救。及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后送医院抢救。4) 施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上报告38、，以便抢救工作得到公司的支持。对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理。总经理接到报告后，应即时上级主管部门书面报告。5) 当人从高空坠落，如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，应该迅速妥善地将伤者送医院急救。若发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，从而会危及生命。6) 如伤员是腰背部分先着地，可能造成脊柱骨拆、下肢瘫痪，这时候不能随意翻动。搬动时要三个人同时同一个方向将伤员平直抬于木板上，支送时不能扭转脊柱并要平稳。7）当模板支撑体系移位监测值超出预警值时，必须立即停止作业，应对模板支撑系统进39、行加固后方可继续施工；当监测值超出控制值时，应立即撤离作业人员。8）当模板发生火灾时，应立即通知项目部义务消防进行灭火，当火灾有慢延驱式或无法控制火灾现场时，应立即组织所有人员撤离同时报119救援。9）当施工现场作业人员发生触电时应迅速断绝电源，同时迅速检查触电者的呼吸、心跳情况，就地抢救，及时进行人工呼吸和胸外心脏按摩；立即请医生抢救，或在不中断抢救的前提下，送往医院急救。10）当事故有扩大、自救无法控制时，应按预案的措施，启动对受影响区域的疏散机制，包括事故发生后的疏散、警戒、交通管制，即在确保事故现场和受影响区域人员安全的前提下，按应急救援预案事先确定的路线和方向疏散、撤离；对事故场区周40、边进行警戒隔离以保护事故现场、维护现场秩序、防止外来干扰；如有必要，协助交警部门对事故现场的周边道路实施有效的管制，为应急救援工作提供畅通的道路。11）项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做标记或现场示意图。6、应急报警体系应急救援预案中必须确定有效的可能使用的通讯系统，以确保应急救援预案的各个人员、机构之间有效地联系，包括应急救援预案工作小组负责人电话、工程项目部应将110、119、120、各级应急救援小组人员的手机号码、当地安监部门的电话号码明示分公司经营场所的显要位置，管理人员及保卫应熟知这些号码。41、保证在应急救援在由下而上、由内到外，形成有序、通畅的网络应急报警机制。7、捣砼监控及应急预案具体人员如下：姓 名负 责 事 项联系电话现场安全责任人现场安全全面管理与总体调度技术保障现场安全总监督质量总监督现场高支模搭设具体指挥砼浇筑现场指挥高支模架体观测、动态监控材料保障后勤、治安、救援政府应急电话：110、120十、梁模板、高支模顶架及基础验算本方案主要对地下室顶板和三层楼板商场部分分别进行验算，地下室顶板高大支模将以梁4002200mm与梁4001100mm和梁6501400mm与梁3001000mm及楼板其交汇处进行验算；其它顶架搭设方法将地下室顶板验算作依据；三层商场将以最大梁30042、800mm与梁200500mm及楼板其交汇处进行验算。梁模板验算将以梁400X2200和梁6501400mm进行计算。1、梁侧模板与支撑计算书(一)验算梁4002200 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度2200mm，两侧楼板高度200mm。模板面板采用普通胶合板厚20mm。内龙骨间距300mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用采用2483.5钢管用“3”字形扣件对拉螺栓收紧。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距300+450+450+450，计算按6道对拉螺栓，因为上下压脚板可视为对拉螺栓；断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 2504504504502200mm443、00mm 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.8m/h； H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.1。 根据公式计算的新浇混44、凝土侧压力标准值 F1=46.75kN/m2， F2= 52.8kN/m2。 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.75kN/m2 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取450mm。 荷载计算值 q = 1.246.750.45+1.440.45=27.77kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =45020208/6 = 30000mm3； I = 450202020/12 =3000000mm4； 计算简图 (1)抗弯强度计算 面板弯矩最大设45、计值 M=0.117ql2=0.11727.770.32=0.29KN*m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.29106/30000=9.67N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取130.9=11.7N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 面板剪力最大设计值 M=0.617ql=0.61727.770.3=5.14KN 截面抗剪强度计算值 T=35140/(245020)=0.86N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v =0.677ql4/100EI v =0.67746、27.773004/10095003000000=0.05mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力乘以面板计算宽度得到。 q = 27.770.3=8.33kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 808080/6 = 85333mm3； I = 80808080/12 = 3413333mm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 内龙骨弯矩最大设计值 M=0.117ql2=0.1178.33047、.452=0.2KN*m 抗弯计算强度 f=0.2106/85333=2.34N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于11.7N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 内龙骨剪力最大设计值 M=0.617ql=0.6178.330.45=2.31KN 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32310/(28080)=0.54N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 内龙骨最大挠度计算值 v =0.677ql4/100EI v =0.6778.334504/10095003413333=0.0748、mm 内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程外龙骨采用2483.5钢管用“3”字形扣件对拉螺栓收紧。 外楞计算简图由外楞计算简图可知，外楞所受的力是由内楞传来的集中荷载，外楞的支座为穿墙螺栓，且内楞传来的集中荷载都是直接作用在支座，所以外楞只是在支座处受到压力，显然其压应力远小于强度设计值，压应变值远小于挠度极限值。 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉49、螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.85KN 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =28.330.450.3=2.25KN 对拉螺栓强度验算满足要求!(二)验算梁6501400 一、梁侧模板基本参数计算断面宽度650mm，高度1400mm，两侧楼板厚200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用2483.5钢管用“3”字形扣件对拉螺栓收紧。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距从梁底向上依次350+450mm，计算按4道50、考虑，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.400m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.51、1。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=42.67kN/m2， F2=33.6kN/m2。 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.6kN/m2 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取450m。 荷载计算值 q = 1.233.60.45+1.440.45 =20.66kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 24300mm3； I = 450181818/12 = 218700mm4； 计算简图 (1)抗弯强度52、计算 面板弯矩最大设计值 M=0.117ql2=0.11720.660.32=0.22KN*m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22106/24300=9.05N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取130.9=11.7N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 面板剪力最大设计值 M=0.617ql=0.61720.660.3=3.82KN 截面抗剪强度计算值 T=33820/(245018)=0.71N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v =0.677ql4/100E53、I v =0.67720.663004/1009500218700=0.55mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力乘以面板计算宽度得到。 q = 20.660.3=6.2kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大支座 F= 6.423kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =54、 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.230106/85333.3=2.70N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33445/(28080)=0.807N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.1mm 内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足55、要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程外龙骨采用2483.5钢管用“3”字形扣件对拉螺栓收紧。 外楞计算简图由外楞计算简图可知，外楞所受的力是由内楞传来的集中荷载，外楞的支座为穿墙螺栓，且内楞传来的集中荷载都是直接作用在支座，所以外楞只是在支座处受到压力，显然其压应力远小于强度设计值，压应变值远小于挠度极限值。 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm56、): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.652 对拉螺栓强度验算满足要求!(三)验算梁7001200 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度700mm，高度1200mm，两侧楼板高度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距350mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用2483.5钢管用“3”字形扣件对拉螺栓收紧。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距350+300mm，计算按4道计算，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验57、算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实58、际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.92m。 荷载计算值 q = 1.228.8000.920+1.44.0000.920=36.947kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 92.001.801.80/6 = 49.68cm3； I = 92.001.801.801.80/12 = 44.71cm4； 计算简图 弯矩图(k59、N.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=5.173kN N2=14.225kN N3=14.225kN N4=5.173kN 最大变形 V = 1.3mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.45210001000/49680=9.098N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=37758.0/(2920.00018.000)=0.703N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!60、 (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.292mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 14.225/0.920=15.462kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大支座 F= 5.025kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.61、008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.135106/85333.3=1.58N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32705/(28080)=0.634N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.0mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!62、 五、梁侧模板外龙骨的计算 外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程外龙骨采用2483.5钢管用“3”字形扣件对拉螺栓收紧。 外楞计算简图由外楞计算简图可知，外楞所受的力是由内楞传来的集中荷载，外楞的支座为穿墙螺栓，且内楞传来的集中荷载都是直接作用在支座，所以外楞只是在支座处受到压力，显然其压应力远小于强度设计值，压应变值远小于挠度极限值。 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 63、12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.296 对拉螺栓强度验算满足要求!2、高支模顶架验算（一）第一计算单元顶架验算（计算单元取1.60.6m）第一计算单元是以地下室顶板梁4002200mm与梁3001100mm及楼板的交汇处作计算，楼板厚200mm，以梁下单榀门式架作计算对象。 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为5.1米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 164、.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.61米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.6m，梁底（双）木方距离200mm。梁底木方截面宽度80mm，高度100mm。梁顶托采用双钢管483.5mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.226.0000.2000.4000.100=0.25065、kN。一、梁底模板计算底板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。底板宽度采用400mm,计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算(计算简图如下)。 梁底模计算简图1.抗弯强度验算计算公式如下: M-0.117ql2其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:梁新浇混凝土及钢筋荷载设计值q11.225.50.42.2=26.93kN/m；板新浇混凝土及钢筋荷载设计值q21.225.5（1.6-0.4）0.2=7.34kN/m；模板结构自重荷载设计值：q31.20.35（66、22+1.6）=2.35kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值和施工活荷载设计值q4 1.4（2+2.5）1.6=10.08kN/m；q = q1 + q2 + q3+q4=26.93+7.34+2.35+10.08=46.7kN/m；面板的最大弯距：M = 0.11746.70.22=0.22Kn*m；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6=400182/6=21600mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=0.91311.7N/mm2；面板截面的最大应力计算值67、： = M/W =220000/21600 =10.19N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =10.19N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=11.7N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =46.7kN/m l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =400183/12 =194400mm4；面板的最大允许挠度值: =300/250 =1.2mm；面板的最大挠度计算值68、: = 0.67746.72004/(1009500194400)=0.27mm；面板的最大挠度计算值 =0.27mm 小于 面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！二、梁底木方的计算 1、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用方木80mm100mm。梁底横向（双）木枋间距为：200mm；（受力如下图） （1）.每根木枋承受荷载的计算：每根木枋承受总荷载q =46.70.2=9.34kN/m；化为线荷载：q9.34/0.423.35 KN/m（2）.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: M0.125qcl（2-c/l）其中， M-计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l 69、=1200mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=23.35kN/m c-计算简图c段长度；c= 0.4mM=0.12523.350.41.2（2-0.4/1.2）=2.34kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算： 其中， - 梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M - 梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W - 梁底横向支撑的截面抵抗矩 W=bh2/6=2801002/6=266667 mm3 f-梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=0.91311.7N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值: = M/W =2.34106/266667=8.7770、N/mm2；木方的最大应力计算值8.77 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 11.7N/mm2，满足要求！（3）.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下： V0.5qc截面抗剪强度必须满足： 其中最大剪力: V= 0.523.350.4 =4.67kN；梁底横向支撑受剪应力计算值: T = 34.67103/(2160100) = 0.44N/mm2；梁底横向支撑抗剪强度设计值: fv = 1.4 N/mm2；梁底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.44N/mm2 小于木方抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2，满足要求！（4）. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如71、下: =qcl（8-4c2/l2+c3/l3）其中， -计算最大挠度(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=23.35kN/m E-梁底横向支撑弹性模量；E=9500 N/mm2 I-梁底横向支撑截面惯性矩；I=2801003/12=13333333mm4梁底横向支撑最大挠度计算值:=23.3540012003(8-44002/12002+4003/12003)/(384950013333333)=2.52mm；梁底横向支撑的最大允许挠度 = 1200/250=4.8mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值 : =2.52mm 小于梁底横72、向支撑的最大允许挠度 =4.8mm，满足要求！ 三、梁底托梁的计算 本工程梁底纵向支撑采用2483.5mm钢管。荷载由横向支撑木方传来。（1）.荷载的计算：集中荷载设计值： P =V4.67 kN；（2）.抗弯强度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： 梁底纵向支撑计算简图最大弯矩：M= 0.331Pl=0.3314.670.6按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : W=25080=10160mm3 f-梁底纵向槽钢支撑截面的抗弯强度设计值73、：f=0.9205184.5N/mm2； 梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W =0.93106/10160=91.54N/mm2木方的最大应力计算值91.54 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 184.5N/mm2，满足要求！（3）. 抗剪强度验算最大剪力：V=1.311P=1.3114.67=6.12kN截面抗剪强度必须满足: T=3V/2A其中A=2489=978mm2梁底纵向支撑受剪应力计算值 ：T = 36.12103/(2978) =9.39 N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 110 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值9.39N/mm2 小于 木74、方抗剪强度设计值 110N/mm2，满足要求！（4）.挠度验算I2121900=243800mm4 最大挠度：2.716Pl3/（100EI）2.7166.1210006003/（1002.06105243800）0.71mmw -最大容许挠度： w= 600/250 = 2.4mm；梁底纵向支撑的最大挠度计算值 =0.71mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =2.4mm，满足要求！ 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分75、别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.406kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.406 / 1.950 = 0.208kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步0跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(00.610)=1.000 20.038(00.610)/cos/(41.950)=0.000kN/m 水平加固杆采用48.03.576、mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(10.610)/(11.950)=0.012kN/m 每跨内的直角扣件2个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为0.014kN/m； (20.014+00.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量为0.000kN/m； 每米高的栏杆重量为0.000kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.026kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.234kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 经77、计算得到，托梁传递荷载为 NQ =46.70.6=28.02kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.234kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 28.02kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.1m。 经计算得到，N = 1.20.2345.100+28.02=29.45kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N =28.02kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的78、稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.04279、.790=42.790kN。立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求! （二）第二计算单元顶架验算（计算单元取1.60.6m）第二计算单元是以地下室顶板梁6501400mm与梁3001000mm及楼板的交汇处作计算，楼板厚200mm，以梁下单榀门架作计算对象。 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为5.1米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.61米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 80、0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.61m，梁底(双)木方距离200mm。梁底木方截面宽度80mm，高度100mm。 梁顶托采用8080mm（双）木方。 一、梁底木方的计算 1、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用方木80mm100mm。梁底横向（双）木枋间距为：200mm；（受力如下图） （1）.每根木枋承受荷载的计算：梁新浇混凝土及钢筋荷载设计值q11.225.50.651.4=27.85kN/m；板新浇混凝土及钢筋荷载设计值q21.225.5（1.6-0.65）0.2=5.81kN/m；模板结构自重荷载设计值：q381、1.20.35（21.4+1.6）=1.85kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值和施工活荷载设计值q4 1.4（2+2.5）1.6=10.08kN/m；q = q1 + q2 + q3+q4=27.85+5.81+1.85+10.08=45.59kN/m；每根木枋承受总荷载：45.590.2=9.12KN；化成线荷载：9.12/0.65=14.03 kN/m；（2）.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: M0.125qcl（2-c/l）其中， M-计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=14.03kN/m c-计算简图c82、段长度；c= 0.65mM=0.12514.030.651.2（2-0.65/1.2）=1.99kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算： 其中， - 梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M - 梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W - 梁底横向支撑的截面抵抗矩 W=bh2/6=2801002/6=266667 mm3 f-梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=0.91311.7N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值: = M/W =1.99106/266667=7.46N/mm2；木方的最大应力计算值7.46 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 1183、.7N/mm2，满足要求！（3）.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下： V0.5qc截面抗剪强度必须满足： 其中最大剪力: V= 0.514.030.65 =4.59kN；梁底横向支撑受剪应力计算值: T = 34.59103/(2160100) = 0.43N/mm2；梁底横向支撑抗剪强度设计值: fv = 1.4 N/mm2；梁底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.43N/mm2 小于木方抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2，满足要求！（4）. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: =qcl（8-4c2/l2+c3/l3）其中， -计算最大挠度(N.mm)；84、 l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=14.03kN/m E-梁底横向支撑弹性模量；E=9500 N/mm2 I-梁底横向支撑截面惯性矩；I=2801003/12=13333333mm4梁底横向支撑最大挠度计算值:=14.0365012003(8-46502/12002+6503/12003)/(384950013333333)=2.26mm；梁底横向支撑的最大允许挠度 = 1200/250=4.8mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值 : =2.26mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.8mm，满足要求！ 三、梁底托梁的计算 本工程梁底纵向85、支撑采用8080mm双木枋。荷载由横向支撑木方传来。（1）.荷载的计算：集中荷载设计值： P =V4.59 kN；（2）.抗弯强度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： 梁底纵向支撑计算简图最大弯矩：M= 0.331Pl=0.3314.590.6=0.91kN.m按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : W=2808080/6=170667mm3 f-梁底纵向木枋支撑截面的抗弯强度设计值：f=0.91311.7N/mm2； 梁底纵向支撑截面的86、最大应力计算值： = M/W =0.91106/170667=5.33N/mm2木方的最大应力计算值5.33 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 11.7N/mm2，满足要求！（3）. 抗剪强度验算最大剪力：V=1.311P=1.3114.59=6.02kN截面抗剪强度必须满足: T=3V/2A其中A=280100=16000mm2梁底纵向支撑受剪应力计算值 ：T = 36.02103/(216000) =0.56N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv =1.4 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值0.56N/mm2 小于 木方抗剪强度设计值 1.4N/mm2，满足要求！（4）.挠87、度验算I2804/12=6826667mm4 最大挠度：2.716Pl3/（100EI）2.7166.0210006003/（10095006826667）0.54mmw -最大容许挠度： w= 600/250 = 2.4mm；梁底纵向支撑的最大挠度计算值 =0.54mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =2.4mm，满足要求！ 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支88、撑 2副 20.040=0.080kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.406kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.406 / 1.950 = 0.208kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步0跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(00.610)=1.000 20.038(00.610)/cos/(41.950)=0.000kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(89、10.610)/(11.950)=0.012kN/m 每跨内的直角扣件2个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为0.014kN/m； (20.014+00.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量为0.000kN/m； 每米高的栏杆重量为0.000kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.026kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.234kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 45.590.6=27.35kN。 四、立杆的稳定性计算 作用90、于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.234kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 27.35kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.1m。 经计算得到，N = 1.20.2345.100+27.35=28.78kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 28.78kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.337； k 调整系数，k=1.13； i 91、门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.9。 经计算得到，Nd= 0.942.790=38.511kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求! （三）第三计算单元顶架92、验算（计算单元取1.60.9m）第二计算单元是以地下室顶板梁4001200mm与梁300900mm及楼板的交汇处作计算，楼板厚200mm，以梁下单榀门架作计算对象。 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为5.1米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.92米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架93、之间的距离0.92m，梁底（双）木方距离300mm。梁底木方截面宽度80mm，高度100mm。梁顶托采用16080mm木方。 一、梁底木方的计算 1、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用方木80mm100mm。梁底横向（双）木枋间距为：200mm；（受力如下图） （1）.每根木枋承受荷载的计算：梁新浇混凝土及钢筋荷载设计值q11.225.50.41.2=14.69kN/m；板新浇混凝土及钢筋荷载设计值q21.225.5（1.6-0.4）0.2=7.34kN/m；模板结构自重荷载设计值：q31.20.35（21+1.6）=1.51kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值和施工活荷载设计值q4 1.94、4（2+2.5）1.6=10.08kN/m；q = q1 + q2 + q3+q4=14.69+7.34+1.51+10.08=33.62kN/m；每根木枋承受总荷载：33.620.3=10.09KN；化成线荷载：10.08/0.4=25.23 kN/m；（2）.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: M0.125qcl（2-c/l）其中， M-计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=25.23kN/m c-计算简图c段长度；c= 0.4mM=0.12525.230.41.2（2-0.4/1.2）=2.52kN.m；按以下95、公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算： 其中， - 梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M - 梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W - 梁底横向支撑的截面抵抗矩 W=bh2/6=2801002/6=266667 mm3 f-梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=0.91311.7N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值: = M/W =2.52106/266667=9.45N/mm2；木方的最大应力计算值9.45 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 11.7N/mm2，满足要求！（3）.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下： V0.5qc截面抗剪强度必须满足： 其中96、最大剪力: V= 0.525.230.4=5.05kN；梁底横向支撑受剪应力计算值: T = 35.05103/(2160100) = 0.47N/mm2；梁底横向支撑抗剪强度设计值: fv = 1.4 N/mm2；梁底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.47N/mm2 小于木方抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2，满足要求！（4）. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: =qcl（8-4c2/l2+c3/l3）其中， -计算最大挠度(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=25.23kN/m E-梁底97、横向支撑弹性模量；E=9500 N/mm2 I-梁底横向支撑截面惯性矩；I=2801003/12=13333333mm4梁底横向支撑最大挠度计算值:=25.2340012003(8-44002/12002+4003/12003)/(384950013333333)=2.72mm；梁底横向支撑的最大允许挠度 = 1200/250=4.8mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值 : =2.72mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.8mm，满足要求！ 三、梁底托梁的计算 本工程梁底纵向支撑采用8080mm双木枋。荷载由横向支撑木方传来。（1）.荷载的计算：集中荷载设计值： P =V5.05 kN；（98、2）.抗弯强度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： 梁底纵向支撑计算简图最大弯矩：M= 0.331Pl=0.3315.050.9=1.5kN.m按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : W=2808080/6=170667mm3 f-梁底纵向木枋支撑截面的抗弯强度设计值：f=0.91311.7N/mm2； 梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W =1.5106/170667=8.79N/mm2木方的最大应力计算值8.79 N/mm299、 小于 木方抗弯强度设计值 11.7N/mm2，满足要求！（3）. 抗剪强度验算最大剪力：V=1.311P=1.3115.05=6.62kN截面抗剪强度必须满足: T=3V/2A其中A=280100=16000mm2梁底纵向支撑受剪应力计算值 ：T = 36.62103/(216000) =0.62N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv =1.4 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值0.62N/mm2 小于 木方抗剪强度设计值 1.4N/mm2，满足要求！（4）.挠度验算I2804/12=6826667mm4 最大挠度：2.716Pl3/（100EI）2.7166.621000600100、3/（10095006826667）0.6mmw -最大容许挠度： w= 600/250 = 2.4mm；梁底纵向支撑的最大挠度计算值 =0.6mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =2.4mm，满足要求！ 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 可调托座 2个 20.045=0.090101、kN 合计 0.406kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.406 / 1.950 = 0.208kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步0跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(00.915)=1.000 20.038(00.915)/cos/(41.950)=0.000kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(10.915)/(11.950)=0.018kN/m 每跨内的直角扣件2个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为0.014kN/m102、； (20.014+00.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量为0.000kN/m； 每米高的栏杆重量为0.000kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.032kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.240kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ =33.620.9=30.26kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.240103、kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 30.26kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.1m。 经计算得到，N = 1.20.2405.100+30.26=31.73kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 25.89kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.337； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4； h0 门架的高度，h0=1104、.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.9。 经计算得到，Nd= 0.942.790=38.511kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求! （四）第四计算单元顶架验算(1.80.9m)第四计算单元是以地下室顶板楼板厚200mm，以板下单榀门式架作计算对象。 门式钢管脚手架的计算参照建筑施105、工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为5.1米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.80米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用27.21.9mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.92m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度80mm，高度100mm。梁顶托采用双钢管483.5mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 106、图2 模板支架示意图 一、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算. 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.50.21.8=9.18kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.351.8=0.63kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 4.51.8=8.1kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(9.18+0.63)+1.48.1=23.11kN/m 每根木枋承受总荷载：23.110.3=6.93KN 化成线荷载：6.93/1.2=5.78KN/m 2.木方强度、挠度、抗107、剪计算 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80100100/6 = 133333mm3； I = 80100100100/12 =6666667mm4； (1)木方抗弯强度计算 木枋弯矩设计值：M=0.125ql2=0.1255.781.22=1.04kn*m 抗弯计算强度 f=1.04106/133333=7.8N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.7N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 木枋剪力设计值：V=0.5Ql=0.55.781.2=3.47KN 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33470/(108、280100)=0.65N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =5ql4/384EI=55.7812004/38495006666667=2.46mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1) 顶托梁抗弯强度计算托梁弯矩设计值：M=0.3313.470.9=1.03KN*M 抗弯计算强度 f109、=1.03106/1.05/10160.0=96.55N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大挠度：2.716Pl3/（100EI）2.7163.4710009003/（1002.06105243800）1.37mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撑 2110、副 20.040=0.080kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.387kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.387 / 1.950 = 0.198kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步0跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(01.800)=1.000 20.038(01.800)/cos/(41.950)=0.000kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.111、800)/(11.950)=0.035kN/m 每跨内的直角扣件2个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为0.014kN/m； (20.014+00.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量为0.000kN/m； 每米高的栏杆重量为0.000kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.049kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.248kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 23.110.9=20.8kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门112、架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.248kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ =20.8kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.1m。 经计算得到，N = 1.20.2485.100+20.8=22.32kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 23.87kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算113、截面回转半径，i=2.69cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.044.321=44.321kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求! 十一 模板高支撑架的构造和施工114、要求:除了要遵守的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.钢管之间必须按步距满设纵横水平杆，确保两方向足够的设计刚度；b.因为梁和楼板荷载相差较大时，门架采用不同的间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变；2.步距的设计：a.因架体构造荷载在门架的不同高度轴力变化不大，故采用等步距设置；b.水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通常连续设置，并应采用扣件于门架立杆处扣牢；c、水平架或脚手板应每步设置。顶部作业层应满铺脚手板，并应采用可靠连接方式与门架横梁固定，大于200mm的缝隙应挂安全平网。3.剪刀撑的设计：应在外侧周边和内部每隔15米间距设置，剪刀撑115、宽度不应大于四个跨度或间距，斜杆与地面的夹角为45-60度。5.通道口的设计：脚手架中间设置通道时，通道处底层门架可不设纵横向水平加固杆，但通道上部应每步设置水平加固杆，通道两侧门架应设置斜撑杆。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设。搭设前应在楼面或地面弹出门架的纵横方向位置线并抄平；b、满堂脚手架的搭设可采用逐列、逐排、逐层搭设的方法，并应随搭、随设剪刀撑、水平纵横加固杆和通道板等安全防护构件； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座要满足承载力的要求；e、交叉支撑应在每列门架两侧设置116、，并应采用锁销于门架立杆处锁牢，施工期间不得随意拆除交叉支撑；f、搭设、拆除满堂红脚手架时，施工操作层应满铺脚手板，工人应系安全带。7.施工使用的要求：a.确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。当采用泵送混凝土时，应随浇随捣随平整。混凝土不得堆积在泵送管路出口处；b.严格控制荷载，使实际施工荷载不超过设计荷载。对出现的超过最大荷载，要立即卸载。钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况要及时解决；d、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施；e、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸。因施工需要临时局部拆卸时，应采取补强措施，施工完毕后应立即恢复。F、拆除时应采用先搭后拆的施工顺序，并采取可靠的安全措施，严禁搞空抛掷门架或配件。8、验收要求：模板支撑及满堂红脚手架组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查：1、 门架的设置情况；2、 交叉支撑、水平架以及水平加固杆、剪刀撑以及脚手板配置情况；3、 门架横杆荷载状况；4、 底座、顶托螺旋杆伸出长度；5、 扣件紧固扭力矩；6、 垫木情况；安全网、安全平网设置情况。