1、商业、办公楼工程1幢（广东海联大厦） SC型升降机基础专项施工方案编号：SJXM.HLDX-026商业、办公楼工程1幢（广东海联大厦）SC型升降机基础专项施工方案 编 制 人 ： 审 核 人 ： 批 准 人 ： 目 录1. 工程概况22. 编制依据23. 施工升降机厂家对基础的技术要求24. 施工升降机的基础制作34.1. 施工准备34.2. 1#施工升降机基础制作34.3. 2#施工升降机基础制作65. 施工升降机基础验算76. 基础的验收要求87. 施工升降机布置平面图97.1. 1#施工升降机基础位置平面图97.2. 2#施工升降机基础位置平面图97.3. 电梯布置平面图108. 附件12、18.1. 附件1：SATWE 配梁计算书118.2. 附件2：基础计算结果书178.3. 附件3：楼板计算书191. 工程概况 本工程为商业、办公楼工程1幢（工程编码10613010070278），由广东海联大厦有限公司投资兴建，广州瀚华建筑设计有限公司设计，广东省建筑工程监理公司监理，中国建筑第四工程局有限公司总承包。总建筑面积约133326平方米，建筑高度为159.8米，地下3层地上37层，地下室结构2003年已经建好，根据需要进行加固改造。准备在建筑物E轴外5-6轴和A轴外2-3轴处分别安装一台广西建工集团建筑机械制造有限责任公司生产的SC200/200型施工升降机，安装在E轴外5-63、轴的施工升降机自编号为1#电梯，安装在A轴外3-4轴施工升降机自编号为2#电梯。初始安装高度为 30m ，最终安装高度为165m ，附墙架22套，拟采用工地塔吊配合施工。由于本工程主楼范围为A-E/1-8轴，较地下室四面都有内收，E轴较地下室内收1.2m，A轴较地下室内收10.2m。E轴外5-6轴施工升降机基础在地面上；A轴外3-4轴施工升降机基础在地下室顶板（首层梁板）上。2. 编制依据（1）施工升降机使用说明书（2）建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012（3）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011（4）普通混凝土配合比设计规程JGJ55-2011（5）普通混凝土力4、学性能试验方法标准GB/T50081-2002（6）混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）（7）建筑施工手册第四版缩印本（8）施工现场平面布置图（9）广东海联大厦大厦工程的结构施工图3. 施工升降机厂家对基础的技术要求（1）基础承受的载荷能力应大于P。 P=(吊笼重+外笼重+导轨架总重+对重重量+载重)0.02 kN。（2）混凝土基础板下面的承载力应大于0.15Mpa。（3）双层钢筋网:采用级钢，钢筋直径12,间距200。（4）L距离根据所选择的附架型号而定。（5）基础座或基础预埋件应全部埋入混凝土基础板内。（6）基础周围须考虑排水措施。四、本工地安装的施工升降机5、主要技术参数如下：名称施工升降机生产厂家广西建工集团建筑机械制造有限责任公司型号SC200/200运行速度63m/min出厂日期2011年12月最大起升高度165m额定载重量22000Kg额定功率（KW）2310.5吊笼尺寸（内空）3.21.52.5m吊笼自重（含传动机构）2945 Kg外笼自重1480Kg标准节尺寸6506501508mm标准节用量764.5：92节电缆导向装置电缆小车标准节/每节自重764.5：150Kg防坠安全器型号SAJ40-1.2附墙架类型型附墙间距9.00m导轨架与建筑物距离2900-3600mm总自重25870 Kg基础地面承载0.15Mpa预计安装高度165m46、. 施工升降机的基础制作4.1. 施工准备（1）机械准备：挖机一台、土方运输车、冲击钻、扳手、尖锹、平锹、刮杠、木抹子若干等；（2）材料准备：三级钢数量有直径12的1.75t、直径8的0.1t、直径14的26m、直径16的40m、直径18的26m、直径22的20m、直径25的100m，规格48.0*3.0的钢管6t、顶托216个、垫块216个、木方若干、模板若干等（3）劳动力准备：钢筋工5人、混凝土工3人、木工3人、杂工5人；4.2. 1#施工升降机基础制作地下室挡土墙外5米范围内为基坑回填土，回填时间已经10年，根据地勘报告回填土承载力无取值，因此对升降机基础进行如下设计：（1）在5m外的粉7、质粘土上设置条形基础，以条形基础、地下室挡土墙为支座设置3条升降机基础梁，梁上设0.3m厚升降机基础板，基础板面离地面0.95m。（2）粉质粘土地基承载力特征值160kPa，根据SC200/200的各项技术参数计算出基础承受的载荷为16.8KN/m2，提交设计院对施工升降机基础按18KN/m2、集中荷载270KN进行设计。（3）基础板配筋如下（计算书见附件）：（4）基础梁梁筋锚入挡土墙内20d，其配筋如下（计算书见附件）：（5）条形基础尺寸为900mm600mm，条形基础配筋如下（计算书见附件）：4.3. 2#施工升降机基础制作（1）2#施工升降机基础落在地下室顶板上，混凝土基础长4.4 m，8、宽3.8 m，厚0.3 m，配筋为双层钢筋网:采用级钢，钢筋直径12,间距200。（2）基础施工时，须将地下室顶板上的杂物清理干净，按升降机位置放出基础位置线，再绑扎钢筋、立模板浇注混凝土。基础施工时要在楼面上刷隔离剂，做好基础钢筋保护层的垫置工作。（3）楼板加固支撑设计。由于施工升降机安装的位置为一层梁板，升降机基础就设置在一层梁板上，因此该位置的梁板承受的荷载较大，必须将施工升降机及基础作用于梁板的荷载传递到基础底板上，才能保证结构的安全。（4）施工升降机基础部位在地下室的加固方法：在负一层和负二层楼板相应位置处采用483.5的钢管搭设满堂架顶架支撑加固，将由于设置升降机而作用于一层梁板上9、的荷载通过满堂钢管架传递到承台底板上。钢管排架立杆纵向间距、横向间距均按600布置，负一层钢管立杆和负二层钢管立杆应在同一位置，即处于同一垂直线上；在钢管的上方采用钢顶托上放7070的木方，使木方与楼板紧密接触，扫地杆距地200，步距按不大于1500设置，剪刀撑纵横设置，且不少于两道，其间距不得超过6.5m。负一层支撑立杆布置图如下：（5）施工升降机基础混凝土强度等级为C35。（6）施工升降机基础施工。条形基础、梁、板模板安装完成后验收模板安装质量，合格后按图进行钢筋安装，报监理验收合格后做好钢筋隐蔽验收记录，同时定位升降机基础预埋件位置并固定好，然后浇筑混凝土，振捣密实，待混凝土达到要求后再10、正式安装施工升降机。（7）在施工升降机基础边设置排水沟，基础不得有积水。5. 施工升降机基础验算总自重G计算: G吊笼重量+外笼重量+导轨架总重量+对重重量+载重重量（Kg）基础承载P计算:（考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n2）P =Gn（Kg） 1 Kg = 0.0098 kN P = G20.0098 = G0.02 kN注：1、附墙架等其它配件重量忽略不计。总自重G=2945Kg+1480Kg+110150Kg+21000+22000Kg=25870Kg P=G0.02KN=258700.02KN=517.4KN（1） 1#升降机基础验算因为517.4KN小于升降机基础设计11、荷载554.4KN（设计荷载=设计基础面积单位面积荷载=4.4718=554.4KN），本工程升降机的基础,符合该升降机的使用要求。 （2） 2#升降机基础验算基础按厂家要求做，只需验算满堂钢管顶架立柱即可。483.5钢管立柱的连接方式为扣件对接，查建筑施工手册第四版缩印本第520页表8-76，当横杆步距L=1500时，立柱允许荷载N值为30.3KN，钢管根数：（4.43.8）/（0.60.6）=47根，每根钢管承受的荷载N= 517.4+F（自重为4.4 3.80.325）/47=642.8/47=13.68KNN=30.3KN，满足要求。立柱允许荷载N值（KN）横杆步距L（）483.0钢管12、483.5钢管对接搭接对接搭接100031.712.235.713.9125029.211.633.113.0150026.811.030.312.4180024.010.227.211.6立柱稳定性验算：=N/（A）=13680/（0.626489）=44.69N/2=205N/2，满足要求。式中N每根立柱承受的荷载（N）；A钢管截面积（2）；轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比=L/=1500/15.8=94.937，查表得=0.626。6. 基础的验收要求（1）升降机基础按使用说明书中的标准要求制作安装，预埋框必须用水平仪调平并与基础钢筋连接。（2）防雷接地装置得埋设与主体结构得接地装置13、连通。（3）预埋框四个基准点不平度（水平高差）L1/1000（L为两点间的距离，单位为）。（4）基础验收资料必须经技术负责人、监理公司签字认可。（5）只有当基础达到设计强度并满足设计要求后才能进行下一道工序操作，禁止使用不合格产品。7. 施工升降机布置平面图7.1. 1#施工升降机基础位置平面图7.2. 2#施工升降机基础位置平面图7.3. 电梯布置平面图8. 附件8.1. 附件1：SATWE 配梁计算书 | | SATWE 配筋、验算输出文件 | | | | WPJ1.OUT | | | - | | | 工程项目： 设计人： | | 项目编号： 审核人： 计算日期：2013/ 9/27 | 14、- * * * * 符号说明： * * * * B,H - 矩形截面宽、高(mm) * * Dr - 圆柱直径(mm) * * B,H,U,T,D,F - 异型截面参数(mm) * * U1,T1,D1,F1 - 另一方向工字钢截面参数(mm) * * Hr - 变截面时梁右端（柱为上端）高度(mm) * * Ac - 截面面积(mm) * * Lc,Lg,Lwc,Lwb,Lb - 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的长度(m) * * N-C,N-G,N-WC,N-WB,N-B - 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的单元号 * * Nfc,Nfg,Nfw,Nfwb,Nfb - 分别为柱、支撑、墙柱15、墙梁和梁的抗震等级 * * Nfc_kzgz,Nfg_kzgz,Nfw_kzgz,Nfwb_kzgz,Nfb_kzgz - 分别为柱、支撑、 * 墙柱、墙梁和梁的抗震构造措施采用的抗震等级 * * Rcc,Rcg,Rcw,Rcwb,Rcb - 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的材料强度 * * Rsc,Rsg,Rsb - 分别为柱、支撑和梁的钢号或复合截面的钢号 * * Cover - 保护层厚度(mm) * * Fy,Fyv - 为构件的主筋、箍筋（墙柱为水平分布筋）强度设计值 * * (Icn) - 控制内力的内力组合号 * * LoadCase - 控制梁内力包络的组合号 * * * *16、 混凝土、型钢混凝土，矩形、圆形、异型柱、支撑配筋输出符号说明： * * Cx,Cy - 分别为X、Y向计算长度系数 * * Cmax - 圆柱或异型柱最大计算长度系数 * * Rs - 全截面配筋率,上下端取大值(As/Ac) * * Rsv - 体积配箍率(Vs/Vc) * * Uc - 轴压比(N/Ac/fc) * * (Icn)Nu - 控制轴压比的轴力(kN) * * Asc - 矩形截面单根角筋面积(mm) * * Asxt,Asxb - 矩形截面B边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asyt,Asyb - 矩形截面H边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * 17、* Asxt0,Asxb0 - 矩形截面B边上下端单边计算配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asyt0,Asyb0 - 矩形截面H边上下端单边计算配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asvx,Asvx0 - 矩形截面H边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Asvy,Asvy0 - 矩形截面B边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Ast,Asb - 圆截面上下端全截面配筋面积(mm) * * Aszt,Aszb - 异型截面柱角部上下端的固定配筋面积之和(mm) * * Asft,Asfb - 异型截面柱上下端分布配筋面积之和(mm) * * Asv,Asv18、0 - 圆截面或异型截面柱加密区和非加密区配箍面积(mm) * * (Icn)N,Mx,My - 矩形柱、圆柱、异型柱纵向钢筋配筋控制内力(kN,kN-m)* * (Icn)N,Vx,Vy - 矩形柱、圆柱、异型柱箍筋的配筋控制内力(kN) * * Asvjx,Asvjy - 柱节点域B、H边的配箍面积(mm) * * (Icn)Nj,Vjx,y - 节点域箍筋Asvjx、Asvjy的控制内力(kN) * * 注：柱箍筋是指间距Sc范围内的箍筋面积 * * * * 矩形钢管混凝土柱、钢柱、钢支撑验算输出符号说明： * * F1 - 强度验算 * * F2,F3 - 分别为X,Y向的稳定验算 *19、 * Px,Py - 分别为X,Y向梁、柱全塑性承载力之比 * * Rmdx,Rmdy - 分别为X,Y向的长细比 * * (Icn)N,Mx,My - 钢柱验算的验算控制内力(kN,kN-m) * * * * 圆钢管混凝土柱验算输出符号说明： * * (Icn)M,N - 钢管混凝土柱验算的验算控制内力(kN,kN-m) * * Nu,Rre - 钢管混凝土单肢柱的承载力设计值(kN)和抗震调整系数 * * * * 剪力墙配筋输出符号说明： * * B,H,Lwc - 墙厚度、长度、高度(m) * * aa - 墙一端钢筋合力点到边缘的距离(mm) * * As - 墙一端暗柱配筋面积(mm20、) * * (Icn)M,N - 暗柱配筋As的控制内力(kN,kN-m) * * Fyw - 墙竖向分布筋强度设计值 * * Rwv - 墙竖向分布筋配筋率 * * Ash - 墙水平分布筋配筋面积(mm) * * Rsh - 墙水平分布筋配筋率 * * (Icn)V,N - 水平筋Ash的控制内力(kN) * * Nu,Uc - 墙轴压比的控制轴力，墙轴压比 * * Rmdw - 墙剪跨比 * * 注：如果一字形剪力墙的墙肢长度小于4倍墙厚,则该墙按柱配筋 * * 墙水平筋是指间距Swh范围内的配筋面积 * * * * 矩形(型钢)混凝土梁配筋输出符号说明： * * I,J - 代表梁左、21、右端支座截面 * * 1,2,3,4,5,6,7 - 代表梁跨中从左到右7个等分截面 * * -M,+M - 负、正弯矩包络(kN-m) * * Top_Ast,Btm_Ast - 负、正弯矩的配筋包络(mm) * * %_Steel - 负、正弯矩配筋的配筋率 * * Shear - 剪力包络(kN) * * Asv - 抗剪之最小箍筋包络(mm) * * Rsv - 抗剪箍筋的配筋率 * * (Icn)Tmax&Shear - 最大剪扭配筋的控制扭矩和剪力(kN-m,kN) * * Astt - 剪扭配筋之纵筋面积(mm) * * Astv - 剪扭配筋之箍筋面积(mm) * * Ast122、 - 剪扭配筋之纯扭双肢箍的单根箍筋面积(mm) * * Nmax - 最大轴力(受拉为正)(kN) * * 注：梁箍筋是指间距Sb范围内的箍筋面积 * * * * 钢梁验算输出符号说明： * * -Mmax,+Mmax - 负、正弯矩包络(kN-m) * * Vmax - 剪力包络(kN) * * F1 - 正应力强度验算 * * F2 - 整体稳定验算 * * F3 - 剪应力强度验算 * * 对有楼板的钢梁可不计算整体稳定 * * * * * 砌体墙输出符号说明： * * RMOR - 砂浆等级 * * RB - 块体等级 * * - 荷载组合分项系数说明，其中： Ncm - 组合号 V23、-D,V-L - 分别为恒载、活载分项系数 X-W,Y-W - 分别为X向、Y向水平风荷载分项系数 X-E,Y-E - 分别为X向、Y向水平地震荷载分项系数 Z-E - 为竖向地震荷载分项系数 R-F - 为人防荷载分项系数 TEM - 为温度荷载分项系数 CRN - 为吊车荷载分项系数 SW1SW5 - 分别为第1组到第5组特殊风荷载分项系数 Ncm V-D V-L X-W Y-W X-E Y-E Z-E 1 1.35 0.98 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 1.20 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 1.00 1.40 0.00 0.024、0 0.00 0.00 0.00 4 1.20 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 5 1.20 0.00 -1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 6 1.20 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 7 1.20 0.00 0.00 -1.40 0.00 0.00 0.00 8 1.20 1.40 0.84 0.00 0.00 0.00 0.00 9 1.20 1.40 -0.84 0.00 0.00 0.00 0.00 10 1.20 1.40 0.00 0.84 0.00 0.00 0.00 11 1.20 1.40 0.00 -025、.84 0.00 0.00 0.00 12 1.20 0.98 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 13 1.20 0.98 -1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 14 1.20 0.98 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 15 1.20 0.98 0.00 -1.40 0.00 0.00 0.00 16 1.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 17 1.00 0.00 -1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 18 1.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 19 1.00 0.0026、 0.00 -1.40 0.00 0.00 0.00 20 1.00 1.40 0.84 0.00 0.00 0.00 0.00 21 1.00 1.40 -0.84 0.00 0.00 0.00 0.00 22 1.00 1.40 0.00 0.84 0.00 0.00 0.00 23 1.00 1.40 0.00 -0.84 0.00 0.00 0.00 24 1.00 0.98 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 25 1.00 0.98 -1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 26 1.00 0.98 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 27 127、.00 0.98 0.00 -1.40 0.00 0.00 0.00 28 1.20 0.60 0.00 0.00 1.30 0.00 0.00 29 1.20 0.60 0.00 0.00 -1.30 0.00 0.00 30 1.20 0.60 0.00 0.00 0.00 1.30 0.00 31 1.20 0.60 0.00 0.00 0.00 -1.30 0.00 32 1.00 0.50 0.00 0.00 1.30 0.00 0.00 33 1.00 0.50 0.00 0.00 -1.30 0.00 0.00 34 1.00 0.50 0.00 0.00 0.00 1.30 028、.00 35 1.00 0.50 0.00 0.00 0.00 -1.30 0.00 - - | 第 1 层配筋、验算 | - = | 墙配筋和验算输出 | = N-WC= 1 (I= 23 J= 27) B*H*Lwc(m)= 0.30* 4.40* 3.30 aa= 220(mm) Nfw= 2 Rcw= 25.0 Fy= 360. Fyv= 210. Fyw= 300. Rwv= 0.30 RLIVE= 1.00 混凝土墙 加强区 Nu= -454. Uc= 0.029 ( 28)M= 81. V= 25. Rmdw= 0.787 ( 1)M= 0. N= -537. As= 0. ( 29、1)V= 0. N= -537. Ash= 112.5 Rsh= 0.25 抗剪承载力: WS_XF = 1116.7 WS_YF = 0.0 - N-WC= 2 (I= 28 J= 32) B*H*Lwc(m)= 0.60* 4.40* 3.30 aa= 300(mm) Nfw= 2 Rcw= 25.0 Fy= 360. Fyv= 210. Fyw= 300. Rwv= 0.30 RLIVE= 1.00 混凝土墙 加强区 Nu= -695. Uc= 0.022 ( 29)M= 127. V= 38. Rmdw= 0.804 ( 1)M= 0. N= -812. As= 0. ( 1)V= 030、. N= -812. Ash= 225.0 Rsh= 0.25 抗剪承载力: WS_XF = 2202.8 WS_YF = 0.0 - = | 梁配筋和验算输出 | = N-B= 1 (I= 23, J= 28) ( 1)B*H(mm)= 300* 350 Lb= 6.00 Cover= 25 Nfb= 2 Rcb= 25.0 Fy= 360. Fyv= 270. 调幅系数：0.85 扭矩折减系数：0.40 刚度系数：2.62 梁属性：混凝土梁 框架梁 调幅梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -35. 0. 0. 0. 0. 0. 0. -131、0. -57.LoadCase ( 2) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 2) ( 2)Top Ast 382. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 262. 619.% Steel 0.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.25 0.68+M(kNm) 0. 22. 40. 58. 62. 52. 39. 22. 0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 2) ( 2) ( 2) ( 2) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 315. 262. 394. 590. 637. 527. 384. 262. 315.% 32、Steel 0.30 0.25 0.43 0.65 0.70 0.58 0.42 0.25 0.30Shear 57. 50. 32. 14. -5. -23. -41. -58. -66.LoadCase ( 2) ( 2) ( 2) ( 2) ( 30) ( 2) ( 2) ( 2) ( 2) Asv 40. 40. 40. 40. 40. 40. 40. 40. 40. Rsv 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13Tmax/Shear( 2)= 0.0/ -66. Astt= 0. Astv= 39.5 Ast1= 0.0 非加密区箍筋33、面积(1.5H处) Asvm= 40. - N-B= 2 (I= 25, J= 30) ( 1)B*H(mm)= 600* 400 Lb= 6.00 Cover= 25 Nfb= 2 Rcb= 25.0 Fy= 360. Fyv= 270. 调幅系数：0.85 扭矩折减系数：0.40 刚度系数：2.18 梁属性：混凝土梁 框架梁 调幅梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -165. 0. 0. 0. 0. 0. 0. -108. -363.LoadCase ( 1) ( 35) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 1) ( 134、)Top Ast 1507. 600. 0. 600. 1204. 600. 0. 912. 3677.% Steel 0.71 0.25 0.00 0.25 0.50 0.25 0.00 0.43 1.87+M(kNm) 0. 102. 194. 309. 416. 339. 220. 115. 0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 1) ( 1) ( 1) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 720. 853. 1744. 3516. 4578. 3812. 2027. 972. 1395.% Steel 0.30 0.40 0.82 1.79 2.33 1.9435、 0.96 0.46 0.58Shear 209. 195. 168. 140. 123. -238. -302. -335. -351.LoadCase ( 31) ( 31) ( 31) ( 31) ( 1) ( 30) ( 1) ( 1) ( 1) Asv 79. 79. 79. 79. 79. 94. 120. 154. 171. Rsv 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.16 0.20 0.26 0.29Tmax/Shear( 1)= 0.0/ -351. Astt= 0. Astv= 171.3 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 136、58. - N-B= 3 (I= 27, J= 32) ( 1)B*H(mm)= 300* 350 Lb= 6.00 Cover= 25 Nfb= 2 Rcb= 25.0 Fy= 360. Fyv= 270. 调幅系数：0.85 扭矩折减系数：0.40 刚度系数：2.62 梁属性：混凝土梁 框架梁 调幅梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -35. 0. 0. 0. 0. 0. 0. -10. -57.LoadCase ( 2) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 2) ( 2)Top Ast 382. 0. 0. 37、0. 0. 0. 0. 262. 619.% Steel 0.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.25 0.68+M(kNm) 0. 22. 40. 58. 62. 52. 39. 22. 0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 2) ( 2) ( 2) ( 2) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 315. 262. 394. 590. 637. 527. 384. 262. 315.% Steel 0.30 0.25 0.43 0.65 0.70 0.58 0.42 0.25 0.30Shear 57. 50. 32. 14. -5. -2338、. -41. -58. -66.LoadCase ( 2) ( 2) ( 2) ( 2) ( 30) ( 2) ( 2) ( 2) ( 2) Asv 40. 40. 40. 40. 40. 40. 40. 40. 40. Rsv 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13Tmax/Shear( 2)= 0.0/ -66. Astt= 0. Astv= 39.5 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 40. -8.2. 附件2：基础计算结果书-+ 基 础 计 算 结 果 文 件 + + 工程名称: jg + 计算日期: 2039、13- 9-25 + 计算时间: 17:56:54 + 计算内容: +-+ 荷载代码Load 荷载组合公式 548 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活 1005 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地 1006 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地 1007 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地 1008 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地 1185 SATWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活 40、1186 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活 1187 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活 1644 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地x+0.50*竖地 1645 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地x+0.50*竖地 1646 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地y+0.50*竖地 1647 SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地y+0.50*竖地 钢筋混凝土墙下条基底板最小配筋率:0.200% 中华人民共和国国家标准GB50007-2011 -41、综合法 * 条形基础宽度计算 * 符号含义： No: 网格号 Load:荷载代码 q: 单位长度线荷载 Pmax:最大基底反力 P0: 平均基底反力 fa: 修正后地基承载力特征值 b: 条基宽度 No 位置 Load Q(kN/m) Pmax(kPa) P0(kPa) fa(kPa) b(mm) 4 548 127.33 174.00 174.00 174.00 884 1005 106.96 174.00 174.00 174.00 743 1006 128.13 174.00 174.00 174.00 890 1007 114.32 174.00 174.00 174.00 794 142、008 120.77 174.00 174.00 174.00 839 5 548 127.32 174.00 174.00 174.00 884 1005 128.13 174.00 174.00 174.00 890 1006 106.95 174.00 174.00 174.00 743 1007 114.31 174.00 174.00 174.00 794 1008 120.77 174.00 174.00 174.00 839 6 548 185.51 174.00 174.00 174.00 1288 1005 158.81 174.00 174.00 174.00 1103 143、006 189.77 174.00 174.00 174.00 1318 1007 177.52 174.00 174.00 174.00 1233 1008 171.06 174.00 174.00 174.00 1188 7 548 185.50 174.00 174.00 174.00 1288 1005 189.76 174.00 174.00 174.00 1318 1006 158.81 174.00 174.00 174.00 1103 1007 177.51 174.00 174.00 174.00 1233 1008 171.06 174.00 174.00 174.00 144、188 * 墙下条形基础相交处基础面积重复利用计算 *各网格下条基宽度放大系数: 网格号 放大系数 网格号 放大系数 网格号 放大系数 网格号 放大系数 网格号 放大系数 4 1.000 5 1.000 6 1.000 7 1.000 * 条基尺寸 * 符号含义： No: 网格号 Load:荷载代码 b: 选用条基宽度 h: 选用条基高度 M: 钢筋砼基础底板配筋计算时设计弯矩 h0: 钢筋砼基础底板配筋计算时有效高度 AS: 计算配筋面积 b2: 素混凝土挑出宽度 p0: 基础底面处的平均净反力 V: 单位宽度剪力 Sv: 0.7*Bh*ft*h*h0No 位置 Load b(mm) h(m45、m) b2(m) p0(kPa) v(kN) Sv(kn) 4 1186 900 300 0.300 204.1* 300kP 4 1187 900 300 0.300 212.9* 300kP 4 1644 900 300 0.300 171.4* 300kP 4 1645 900 300 0.300 202.0* 300kP 4 1646 900 300 0.300 182.1* 300kP 4 1647 900 300 0.300 191.4* 300kP 5 1186 900 300 0.300 204.1* 300kP 5 1187 900 300 0.300 212.9* 300k46、P 5 1644 900 300 0.300 202.0* 300kP 5 1645 900 300 0.300 171.4* 300kP 5 1646 900 300 0.300 182.1* 300kP 5 1647 900 300 0.300 191.4* 300kP 6 1186 1400 300 0.400 192.2* 300kP 6 1187 1400 300 0.400 203.0* 300kP 6 1644 1400 300 0.400 165.0* 300kP 6 1645 1400 300 0.400 193.8* 300kP 6 1646 1400 300 0.400 47、182.4* 300kP 6 1647 1400 300 0.400 176.4* 300kP 7 1186 1400 300 0.400 192.2* 300kP 7 1187 1400 300 0.400 202.9* 300kP 7 1644 1400 300 0.400 193.8* 300kP 7 1645 1400 300 0.400 165.0* 300kP 7 1646 1400 300 0.400 182.4* 300kP 7 1647 1400 300 0.400 176.4* 300kP 本次计算汇总结果： 按承载力计算需要基础总面积： 9.7m2 墙下条基底面积之和： 48、10.1m2 * END *8.3. 附件3：楼板计算书日期：10/09/2013时间： 9:56:22:35 am一、基本资料：1、房间编号： 2 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 8.00 kN/m2 可变荷载标准值：q 7.00 kN/m2 计算跨度Lx = 2200 mm；计算跨度Ly = 6000 mm 板厚H = 300 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.04220+0.00200/5)*(1.249、0* 8.00+1.40* 3.50)* 2.22 = 2.99kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.11383+0.00880/5)*(1.4* 3.50)* 2.22 = 2.74kNm Mx= 2.99 + 2.74 = 5.73kNm Asx= 600.00mm2，实配12180 (As 628.mm2) min 0.179% ， 0.209% My =(0.00200+0.04220/5)*(1.20* 8.00+1.40* 3.50)* 2.22= 0.73kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.00880+0.11383/5)*(50、1.4* 3.50)* 2.22 = 0.75kNm My= 0.73 + 0.75 = 1.48kNm Asy= 600.00mm2，实配12180 (As 628.mm2) min 0.179% ， 0.209% Mx =0.08330*(1.20* 8.00+1.40* 7.00)* 2.22 = 7.82kNm Asx= 600.00mm2，实配12180 (As 628.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.179% ， 0.209% My =0.05583*(1.20* 8.00+1.40* 7.00)* 2.22 = 5.24kNm Asy= 600.00mm2，实配1218051、 (As 628.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.179% ， 0.209%三、跨中挠度验算： Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.00200+0.04220/5)*(1.0* 8.00+0.5* 7.00 )* 2.22 = 0.58kNm Es 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 360.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) 52、（混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.58/(0.87* 267.* 628.) = 3.981N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*300.=150000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 628./150000.=0.00419 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00419* 3.98) =-77.099 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 200000.0/ 29791.5 = 6.71353、 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 628./1000/ 267.=0.00235 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 200000.* 628.* 267.2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00235/(1+3.5*0.00)=17070.55kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B54、，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B17070.55/2 = 8535.277kNm2(5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00261*11.5* 2.204/8535.277= 0.082mm f / L 0.082/2200.= 1/ 26706.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.55、37*106/(0.87* 279.* 628.) = 15.548N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*300.=150000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 628./150000.= 0.004当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 15.55) = -7.287当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 15.548/200000.*(1.9*20.+0.08*12.0056、/0.01000) = 0.004mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.58*106/(0.87* 267.* 628.) = 3.981N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*300.=150000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 628./150000.= 0.004当 te 0.01 时，57、取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 3.98) =-31.656当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 3.981/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01000) = 0.001mm，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式58、 7.1.43） sq 4.64*106/(0.87* 279.* 628.) = 30.401N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*300.=150000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 628./150000.= 0.004当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 30.40) = -3.189当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 30.401/200000.*(1.9*59、20.+0.08*12.00/0.01000) = 0.008mm，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.11*106/(0.87* 279.* 628.) = 20.377N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*300.=150000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 628./150000.= 0.060、04当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 20.38) = -5.299当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 20.377/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01000) = 0.005mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * 61、ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 4.64*106/(0.87* 279.* 628.) = 30.401N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*300.=150000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 628./150000.= 0.004当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 30.40) = -3.189当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 30.462、01/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01000) = 0.008mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.11*106/(0.87* 279.* 628.) = 20.377N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*300.=150000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 628./150000.= 0.004当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 20.38) = -5.299当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 20.377/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01000) = 0.005mm，满足规范要求！22