1、正本医院迁址新建项目悬挑脚手架安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、编制依据4二、工程概况42.1建筑物设计概况42.2脚手架布置概况4三、脚手架总体布置5四、型钢悬挑脚架搭设参数5五、脚手架构造要求75.3、横向水平杆（小横杆）：85.4、连墙件：8（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；85.5、剪刀撑：95.6、脚手板（本工程脚手版采用竹笆片）95.7、悬挑型钢的安装9六、脚手架搭设施工操作要点106.9、安全防护11七、脚手架搭设验收127.4.脚手架验收以设计和相关规定2、为依据，验收的主要内容有：12（1）脚手架的材料，构配件等是否符合设计和规范要求。12八、使用要求138.4.脚手架在使用过程中，实行定期检查和班前检查制度。13（3）架面荷载应力求均匀分布，避免荷载集中于一点。13（5）脚手架上材料、机具等放置不得影响交通。148.10.脚手架上作业时的安全注意事项：148.11、安全网必须采用阻燃材料，检验合格后方可使用。14九、拆除143.拆除安全技术措施应交底到每一个作业人员。141.拆除顺序应逐层从上而下进行，严禁上下同时作业。15十、职业健康158、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。16十一、应急安全应急预案161、 应急准备及3、响应程序162、风险的规避和预防措施17（1）高处坠落应急预案17（2）物体打击应急预案18（3）机械伤害应急预案18（4）坍塌（倒塌）事故应急措施19（5）火灾事故应急措施193、各相关方联系电话如下：20十一、计算书21悬挑脚手架型式计算表21一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑结构荷载规范GB50009-20123、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-914、混凝土结构设计规范GB50010-20105、钢结构设计规范GB50017-20146、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文7、苏建质200624号8、施工手册第4、五版9、施工组织设计10、施工图纸二、工程概况2.1建筑物设计概况本工程总建筑面积为155597m2，地下2层，地上3-11层，由住院部、门急诊医技楼、后勤保障楼、污水处理站及垃圾临时存放站、开闭所及门卫等组成，结构形式为框架/框剪结构。各单体情况如下：单体结构地下（m）地上（m）层数(地上/地下)首层层高标准层层高建筑高度（m）住院部大楼框剪26708.57400811F/-2F6446.950门急诊医技楼框架22066259363F/-2F6/15.450后勤保障楼框架20.564955F/-1F5.150/23.850污水处理站及垃圾临时存放站框架152591F/-1F5/5.300开闭5、所框架/501F3.950/3.950门卫框架/31F3.9503.950本方案编制目标：在现场实际工况相结合的基础上，通过合理的计算与验算，指导现场型钢悬挑外脚手架搭设与安装，确保其在施工使用中保持其应有刚度、强度与稳定性。2.2脚手架布置概况根据建筑设计具体特点及施工进度要求，本工程住院部大楼（A、B、C座）二层起、门急诊医技楼一层起采用悬挑双排脚手架。地下室、住院部大楼（A、B、C座）二层以下及后勤保障楼采用落地式钢管扣件双排脚手架，最大搭设高度为23.850m。（落地式脚手架的做法详见落地式脚手架施工方案） 表 悬挑脚手架搭设概况搭设部位搭设高度脚手架形式住院部大楼（A、B、C座）246、层（第一节）58层（第二节）9机房层屋面（第三节）12.50m16m16.05m悬挑双排单立杆门急诊医技楼1屋面层16.50m悬挑双排单立杆三、脚手架总体布置3.1本工程悬挑脚手架采用双排脚手,采用482.7钢管和扣件等构成脚手架，钢管壁厚不得小于2.7mm。悬挑脚手架跨度即钢梁水平间距为1.5m，操作面宽度为1.0m，水平杆步高为1.8m，住院部大楼脚手架内立杆离墙面距离设置为0.35m、门急诊医技楼脚手架内立杆离墙面距离设置为0.5m。3.2悬挑脚手架钢梁选用I18工字钢，总长度为4.50m，住院部、门急诊医技楼挑出长度分别为1.45、1.60m，拉环选用20圆钢加工成U形螺栓，在相应楼层7、钢筋绑扎时预置在下层钢筋上，每根钢梁设置三道，从结构边缘往内200mm设第一道，距钢梁内端部200mm、400mm处设第二道和第三道。立杆位置应焊接50mm的25钢筋头防止钢管滑移。3.3钢梁固定时采用10厚钢板及直螺纹钢套筒。3.4悬挑式脚手架每二步二跨设置扣件式刚性拉结。3.5脚手架应在整个长度和高度上连续设置剪刀撑。3.6悬挑式脚手架主要起安全维护和人员通行作用，为保证施工安全，除结构施工楼层当层脚手架为操作层外，下部各层均不得堆载使用！3.7进行安全计算时，以搭设高度最大的一节悬挑式脚手架为依据，其风荷载仍按建筑物顶部的高度变异系数参与组合。四、型钢悬挑脚架搭设参数4.1材料准备如下：8、钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。脚手板采用由毛竹制作的竹笆板，结构与架体的间隙采用废旧木工板作水平封闭。4.2脚手架搭设所用材料，9、均按苏州市建设局苏建质200624号文件所要求进行现场材料抽样检测，确保安全。4.3平面上各角部因有框柱，不便于型钢的安装，可按图示位置将型钢锚固部焊于结构柱脚的预埋钢板上。4.4因本工程楼层结构墙体砌筑在楼层内进行，脚手架基本用作围护，所以均布荷载按3.0kN/m2取值。脚手板采用1000宽竹笆板，三股18#铁丝绑扎多点固定。踢脚板采用18cm宽木板。脚手架内侧挂密目安全网，用18#双股铁丝固定。4.5挑架用型钢的平面布置与锚固长度详见附图挑架平面布置图，工字钢外挑端部焊接制立杆定位销，并使外立杆距工字钢端部保护10cm以上安全距离。工字钢楼内锚固采用20号圆钢预埋U型卡，每根挑梁型钢锚固端10、部3道定位U型卡，支点定位处一道U型卡。所用材料力学性能如下表：材料规格（mm）截面积A(mm2)截面抵抗矩W（mm3）惯性矩I（mm4）弹性模量E（N/mm2）抗弯f（N/mm2）抗剪 （N/mm2）18#18#工字钢306018500016600000206000205125槽钢14a1851805005637000206000205125钢管482.7384412098864206000205120材料承载力设计值如下表：对接扣件（抗滑）3.20 KN直角扣件、旋转扣件（抗滑）8.00 KN五、脚手架构造要求5.1.立杆：双排防护架宽1.0m，采用单管立杆，立杆纵向间距1.5m，内立杆距11、结构外沿为500mm。各接头必须采用对接扣件，对接应符合以下要求：（1）立杆上对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不得设在同步内，接头在高度方向错开的距离应不小于50，各接头中心距立杆与大横杆交叉主节点的距离应小于1/3步距；搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。（2）立杆底部必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆（大横杆）采用直角扣件固定在距底座下皮200处的立杆上，横向扫地杆（小横杆）采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。（3）脚手架立杆应垂直，垂直偏斜不得超过高度的1/200，立杆纵向间距不超过1.5米，严格按照平面图布置搭设，底部立杆12、应套在型钢的固定杆上，防水杆底发生水平错动。（4）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。（5）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5.2、纵向水平杆（大横杆）：上下大横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一；相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长的1/250，且不大于50mm。（1）纵向13、水平杆设置于横向水平杆之下，立杆内侧，用直角扣件与立杆扣紧，步距1.8m；每步大横杆水平向布设三根管（含两根边管）。（2）纵向水平杆采用对接扣件连接，对接接头交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500mm，避免设在纵向水平杆跨中；（3）纵向水平杆的长度不小于3跨，不小于6 m。纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（4）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.40m；（5）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向14、水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；5.3、横向水平杆（小横杆）：（1）每一个主节点处必须设置一个横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150，小横杆搭设必须以外侧齐，外防护架外侧的外伸长度为80100；（2）操作层上非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要等间距设置，间距不大于杆距的1/2。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。（3）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 500mm；（4）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手15、板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；（5）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；5.4、连墙件：连接杆，竖向应从底部第一根纵向扫地杆设置一道，立杆须用连墙件与建筑物可靠连接,连墙件布置方式为不少于2步2跨。每结构层框柱处均设一道。保证每两排立杆设一道，在整个立面上呈梅花状布置，与楼层内预埋钢管采用双扣件连接。连墙杆靠近立杆主节点设置，与墙面垂直，或下倾斜角度小于10，不得向上倾斜。如不能靠近主节点，每道连墙杆必须与内外两根立杆同时锁住。（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困16、难时，应采用其它可靠措施固定；（3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（4）必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。5.5、剪刀撑：（1）剪刀撑用6 m长钢管搭设，剪刀撑搭设范围为4跨3步即6.05.4m (4根立杆、3根大横杆之间)，斜杆与地面夹角宜为45度60度之间且连续布置，钢管搭接长度不小于1米，并不小于3只扣件。（2）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆（小横杆）的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm。（3）本排脚手架必须在外侧立面的两端各设置一道从底到顶连续的剪刀撑，中间各道剪刀撑之间的净距应不大于15 m；（4）每道剪刀撑至少跨越4跨，且宽17、度不小于6m。剪刀撑与横向斜撑5.6、脚手板（本工程脚手版采用竹笆片）（1）脚手板和脚手架相互间应连接牢固。脚手板的两头均应放在横杆上，固定牢固。脚手板不准在跨度间有接头。作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm；（2）脚手板要满铺于架子的横杆上。脚手架工作面的外侧，应设1m高的栏杆，并在其下部加设18cm高的护板。（3）严禁随手用木桶、木箱、砖及其他建筑材料搭临时铺板来代替正规脚手板。脚手板必须固定在金属管脚手架的横梁上。 （4）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；（5）作业层端部脚手板探头长度应取118、50mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定；（6）内立杆与墙体间隙大于150mm的，必须每隔层设置水平封闭。5.7、悬挑型钢的安装1）型钢的U型卡应在悬挑层砼楼面浇筑前按图制作安装，材料应检测合格。2）钢悬梁的总体施工顺序为：于悬挑层下层定位预埋斜撑支撑点钢板安装U型卡安装钢梁竖立杆架体搭设焊斜撑拉结钢丝绳。3）型钢安装工作顺序为：焊前端钢管定位杆型钢就位并调前后位置前搁置点钢板铺设并调整高度前U型卡卡紧尾U型卡卡紧竖立杆进行架体搭设斜撑安装（需要斜撑部位）。4）型钢应在中间支点就垫钢板使端部略抬起1cm，使阳台部分的砼结构不得受力。5）型钢安装质量应符合钢结构工程施工质量验收规范GB502019、5-2001要求。5.8、架体开洞方法可参照JGJ130-2011相关条款执行并受其约束。5.9、平网设置：建筑物首层要设置水平网，向上每隔2层设置一道，作业层下设随层网。兜网要采用符合质量要求的平网，并用系绳系牢，不可留有漏洞。六、脚手架搭设施工操作要点6.1.安全技术人员要对脚手架搭设及现场管理人员进行技术、安全交底，未参加交底的人员不得参与搭设作业；脚手架搭设人员须熟悉脚手架的设计内容。从事脚手架的搭设、维护、拆除的作业人员，必须熟悉有关脚手架的基本技术知识，并持证上岗。脚手架的搭设必须按照经过审批的方案和现场交底的要求进行，严禁偷工减料，严格遵守搭设工艺。6.2.脚手架的搭设、维护、拆20、除等作业，在2m以上的均为高处作业，应严格执行高处作业安全规定。脚手架搭设过程中，现场须有熟练的技术人员带班指导，并有安全员跟班检查监督。6.3.对钢管、扣件、脚手板、爬梯、安全网等材料的质量、数量进行清点、检查、验收，确保满足设计要求，不合格的构配件不得使用，材料不齐时不得搭设，不同材质、不同规格的材料、构配件不得在同一脚手架上使用。6.4.钢管外径应为48mm，壁厚不小于2.7mm，有严重锈蚀、弯曲、裂纹、损坏的不得使用。不得使用经调直的钢管。6.5.清除搭设场地的杂物，并设专人警戒。脚手架搭设过程中严禁上下交叉作业。要采取切实措施保证材料、配件、工具传递和使用安全，并根据现场情况在交通道21、口、作业部位上下方设安全哨监护。6.6.脚手架须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件（锚固点等）以上两步。脚手架搭设中，跳板、护栏、连墙件（锚固、揽风等）、安全网、交通梯等必须同时跟进。6.7、禁止将脚手架直接搭靠在楼板的木楞上及未经验算补加荷重的结构部分上或将脚手架和脚手板固定在建筑不十分牢固的结构上(如栏杆、管子等)。（1） 脚手架的连墙点（锚固点）、撑拉点和悬空挂（吊）点必须设置在能可靠地承受撑拉荷载的结构部位，必要时须进行结构验算，设置尽量不能影响后续施工，以防在后续施工中被人为拆除。（2）构架结构稳定，构架单元不缺基本的稳定构造杆部件；整体按规定设置斜杆、剪刀撑、连墙件或22、撑、拉、提件；在通道、洞口以及其它需要加大尺寸（高度、跨度）或承受超规定荷载的部位，根据需要设置加强杆件或构造。（3）联结节点可靠，杆件相交位置符合节点构造规定；联结件的安装和紧固力符合要求。不得利用楼层内的木工排架作为外架的连墙点。（4）脚手架钢管按设计要求进行搭接或对接，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm，搭接时应采用不少于2个旋转扣件固定，无设计说明时搭接长度不应小于50cm（模板支撑架立杆搭接长度不应小于1m）。 6.8、脚手架外侧、平台设置防护栏。铺设竹排或木板时，两头必须绑扎牢固，严禁不绑扎就投入使用。在通道与扶梯处脚手架横杆应加高加固，不能阻碍通道。6.9、安全防护脚手23、架上的安全防护设施应能有效地提供安全防护，防止架上的物件发生滚落、滑落，防止发生人员坠落、滑倒、物体打击等。（1）作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域；对尚未形成或已失去稳定结构的脚手架部位加设临时支撑或其它可靠安全措施；在无可靠的安全带扣挂物时，应设安全带母线或挂设安全网；设置材料提上或吊下的设施，禁止投掷。（2）脚手架的作业面的脚手板必须铺满并绑扎牢固，不得留有空隙和探头板，脚手板与墙面间的距离一般不大于20cm；作业面的外侧立面的防护设施根据具体情况确定，可采用立网、护栏、跳板防护。（3）脚手架外侧临空（街）面根据具体情况采用安全立网、竹跳板、蓬布等完全封闭，临空（街24、）面视具体情况设置安全通道，并搭设防护棚。6.10、脚手架的搭设、维护、拆除等工作，应尽量避免在夜间进行，如确需夜间作业，现场应有足够的照明，且夜间搭设脚手架的高度不得超过二级高处作业标准（15m以下）。6.11、对脚手架实行责任人负责制，负责日常检查、维护，防止人为破坏。6.12、当有6级以上大风和大雨、雪、雾天气时，应停止脚手架搭设和拆除工作。凡在脚手架上作业的人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋，严禁酒后作业。6.13、根据现场具体环境，在脚手架的外侧及顶部设醒目的安全标志、信号旗（灯），以防过往车辆及吊机运行中碰撞脚手架。6.14、对参与脚手架搭设和现场管理人员的身体状况要进行确认25、，凡有不适合从事高处作业的人员不得从事脚手架的搭设和现场施工管理工作。6.15、脚手架搭设地点如有电源线或电气设备时，必须符合安全距离规定，搭设与拆除时采取停送电措施，并进行可靠的防雷接地措施。本工程利用框架柱角筋作为引下接地。6.16、脚手架上禁止乱拉电线。必须安装临时照明线路时，木竹脚手架应加绝缘子，金属管脚手架应另设木横担，并作好漏电保护措施。17、固定悬型钢用的固定构件应事先进行可靠的预埋，布置型钢时，严格按照方案施工所附图纸执行。七、脚手架搭设验收7.1.脚手架搭设完毕，架设作业班组首先按施工要求先进行全面自检，合格后通知项目部施工管理部门进行检查验收，并办理脚手架使用许可证，验收人26、员对验收结论要签字认可。 7.2.脚手架验收应随施工进度进行，实行工序验收制度。脚手架的搭设分单元进行的，单元中每道工序完工后，必须经过现场施工技术人员检查验收，合格后方可进入下道工序和下一单元施工。7.3.脚手架验收必须经班组、项目部及分公司验收通过方可使用。7.4.脚手架验收以设计和相关规定为依据，验收的主要内容有：（1）脚手架的材料，构配件等是否符合设计和规范要求。（2）脚手架的布置、立杆、横杆、剪刀撑、斜撑、间距，立杆垂直度等的偏差是否满足设计，规范要求。（3）各杆件搭接和结构固定部分是否牢固，是否满足安全可靠要求。（4）大型脚手架的避雷、接地等安全防护、保险装置是否有效。（5）脚手架27、的基础处理、埋设是否正确和安全可靠。（6）安全防护设施是否符合要求。7.5.脚手架检查验收的方法应按逐层、逐流水段进行。并根据验收的主要内容编制检查验收表，对照检查验收表逐项检查。7.6、搭设脚手架的工作领导人应对所搭的脚手架进行检验合格并出具书面证明后方准使用。检修工作负责人每日应检查所使用的脚手架和脚手板的状况，如有缺陷，须立即整修。八、使用要求8.1.脚手架搭设完成后，未经检查验收或检查验收中发现的问题没有整改完毕的或安全防护设施不完善的，不得投入使用。8.2、脚手架负载不得超过200kg/m2，经验收合格挂牌后方可使用，使用中应经常检查与维护，严禁超载。8.3.在脚手架醒目的位置应挂告28、示牌，注明脚手架通过验收时间、使用期限、一次允许在脚手架上作业人数、最大承受荷载等。8.4.脚手架在使用过程中，实行定期检查和班前检查制度。（1）脚手架定期安全检查，并应根据具体检查对象编写安全检查表，对照安全检查表的内容逐项进行检查。此项工作由项目安全员负责。（2）班长或带班人应对脚手架进行定期检查，确认安全后方可上脚手架作业。（3）如遇大风、大雨、撞击等特殊情况时，要对脚手架的强度、稳定性、基础等进行专门检查，发现问题及时向项目部报告处理。8.5.使用单位应根据脚手架的设计要求，合理使用，作业层上的施工荷载应符合设计要求，严禁超载。并应遵守如下要求：（1）作业面上的荷载，包括脚手板、人员、29、工具和材料，当设计未规定时，应按规范的规定值控制。（2）垂直运输设施与脚手架之间的转运平台的铺板层数和荷载控制应按设计的规定执行，不得任意增加铺板层的数量和在转运平台上超载堆放材料。（3）架面荷载应力求均匀分布，避免荷载集中于一点。（4）各种材料、机具等要随运随装或随拆随运，不得存放在脚手架上。（5）脚手架上材料、机具等放置不得影响交通。8.6.较重的施工设备（如电焊机等）不得放置在脚手架上，不得将模板支架、缆风绳、混凝土泵车的输送管等固定在脚手架上。严禁在脚手架上悬挂起重设备。8.7.脚手架在使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙件及撑、拉、提、吊设施，未经项目部门30、同意，不得任意改变脚手架的结构、用途或拆除构件，如必须改变排架结构，应征得总公司同意，重新修改设计；脚手架上的安全防护设施禁止随意拆除，未设置或设置不符合要求时，必须加设或改善后，方可上脚手架作业。8.8.在施工中，若发现脚手架有异常情况，应及时报告项目部相关人员，由项目部和安全员对脚手架进行检查鉴定，确认脚手架的安全稳定性后方可使用。8.9.在脚手架上进行电、气焊或在有脚手架的部位从事吊装作业时，必须采取防电、防火和防撞击脚手架的措施，并派专人监护。8.10.脚手架上作业时的安全注意事项：（1）作业时应注意随时清理落在架面上的材料，保持架面的规整清洁，不要乱堆材料、工具，以免影响安全作业或发31、生掉物伤人。（2）在进行撬、拉、推等操作时，要注意采取正确的姿势，系好安全带，谨防身体失稳发生坠落、摔倒或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以防拆下的材料掉落架外。（3）在架面上运送材料经过正在作业的人员时，要及时发出信号提请他人注意，材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。（4）禁止在脚手架上打闹戏耍、睡觉或坐在横杆上休息，不得抢行和跑跳，相互避让时要保持身体平衡。8.11、安全网必须采用阻燃材料，检验合格后方可使用。九、拆除（一）拆除前的准备工作1.全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合安全要求。2.根据检查结果，补充完善施工设计中的拆除程序32、，并经批准后实施。3.拆除安全技术措施应交底到每一个作业人员。4.清除脚手架上的材料、杂物及地面障碍物，并将受其影响的机电设备及其它管线等拆除或加以保护。（二）拆除安全要求1.拆除顺序应逐层从上而下进行，严禁上下同时作业。2.拆下的架杆、连接件、跳板等材料，应采用溜放，严禁向下投掷。已卸（解）开的脚手杆、板，应一次性全部拆完。3.所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步应增设连墙件加固。4.当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，根据现场需要先在适当位置搭临时支撑加固，后拆连墙件。5.当脚手架采取分段分立面拆除时，对不拆除33、的脚手架两端应先设置连墙件和横向支撑加固。6.各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；脚手架拆除后，必须做到工完场清，材料堆放整齐、安全稳定，并及时转运。7.运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时堆码存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。8.高处临边或悬空作业时，如无稳固的立足点或可靠的防护措施，均应挂好安全带，做到高挂低用，在同一垂直面上下交叉作业时，必须设置有效的安全隔离防护措施。十、职业健康1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，相关装备由班组负责人提供，如装备不全施工人员有权拒绝施工。2、脚手架搭设人员经考试合格的专业架子工，34、上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作，如感身体不适工人有权立即停止工作。3、高温天气35以上，工人工作时间应避开高温阶段，下午15:00以后上班，气温超过40时，停止一切室外工作。4、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网不到位，或施工操作人员发现有缺失时，有权拒绝在上述区域操作，并上报项目，由项目部组织修复。5、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。6、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。7、脚手架堆放场做35、到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。8、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。9、六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。施工操作人员有权拒绝违章指挥。同时也要做到不违章操作。十一、应急安全应急预案应急安全技术措施是指:现场对威胁作业者的生命安全和意外灾伤、职业中毒和各种急症所采取的一种紧急措施。其目的是：通过初步必要的应急处理，缩小灾伤范围，抢救伤病员的生命。人们在各种不同的作业环境中工作，有时难免会发生一些意外的事故，如高温中暑、冬季冻伤、触电、火灾功能爆炸等。这些意外的灾伤，都必须立即进行现场的应急处理。因为应急措施能否做到及时、正确，对伤36、病员的生命、国家的财产有着极为重要的关系，所以对从事安全技术人员，广大职工来说，应当懂得一些最基本的应急措施知识，万一发生灾伤时，就能应用这些知识进行应急处理。1、 应急准备及响应程序应急小组组成和职责情况岗位姓名联系电话职务职责组长项目经理负责事故发生后的组织、采取应急抢险措施和编写事故报告向上级汇报并做好预案的实际效果的评价和修改工作副组长项目副经理现场总指挥专员安全员负责平常的演练、培训和检查工作；在事故发生过程中做好记录，并在项目经理的指挥下，有责任保护好事故现场组员项目部其他管理人员及班组安全人员积极参加演练和培训；在事故发生过程中，在项目经理的指挥下，积极排除险情，抢救伤员，并保护37、好现场，协助专员做好事故记录工作。2、风险的规避和预防措施风险的规避与预防可通过施工技术措施和组织管理措施实现。在技术措施中已经考虑了大量的风险预防措施，在地质条件清楚、管线条件清楚的条件下，严格按照方案施工应该可以避免各类风险因素发生，各类可能的风险预防克服措施。现场配备应急救援器材有：消防带、消防枪、空气呼吸器、防毒面具、灭火器、警戒标识牌、松紧绳、担架、急救箱等等。（1）高处坠落应急预案当发生高处坠落事故后，现场应马上报告应急救援领导小组，经医疗急救培训的人员首先观察伤者的受伤情况，部位、伤害性质。同时，保护好现场。如伤员发生休克，应先处理休克，处于休克状态的伤员要让其安静、保暧、平卧、38、小动，并将下肢抬高约20度左右。遇呼吸、心跳停止的伤员，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅，昏迷者应平卧、面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物，呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折的伤员，应初步固定后再搬动，遇有凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。发现伤者手足骨折、不要盲目搬动伤者，应在骨折部位用夹板把受伤部位临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的39、纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位，断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸，同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（2）物体打击应急预案物体打击伤害是建筑行业常见事故五大伤害的其中一种。特别施工周期短、劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常有出现，这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料传接、工具的存放过程，高速运动的磨具（砂轮）的使用都必须确保安全，防止物体坠落或砂轮断裂造成物体打击伤40、人的事故发生。当突发出现物体坠落或物体飞出、物体撞击造成的物体打击伤人事故发生后，现场应急小组人员应马上做好如下措施。向项目救援领导小组报告，并保护好现场，项目部按预案规定向上级报告。马上在现场组织力量抢救伤员，首先观察伤员的受伤情况，部位、伤害性质。抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨折和出血上进行处理。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅，昏迷者应平卧、面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物，呕吐物吸入，发生喉阻塞。有胸部骨的的伤员，临时用现场的夹板（撑板）平卧，初步固定后再搬动，使胸肋骨断端不再移位或剌伤心脏、肺部、神经和血管。遇有凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或41、清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者，应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定。使断端不再移位或剌伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持头低脚高的卧位，并注意保暧。正确的现场止血处理措施：一般伤口小的止血，先用生理盐水冲冼伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血，用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血，选择弹性好的橡皮管，橡皮带或三角巾、毛巾，带状42、布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置）。下肢出血结扎在大腿上1/3处，结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫，每隔2540钟放松一次，每次放松0.51分钟。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸，同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（3）机械伤害应急预案遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：一般伤口小的止血，先用生理盐水冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血，选择弹性好的橡皮管，橡皮带或三角巾、毛巾，带状布条等43、，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置）。下肢出血结扎在大腿上1/3处，结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫，每隔2540钟放松一次，每次放松0.51分钟。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸，同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。消除不安全因素，如机械处于危险状态，应立即采取措施进行稳定，防止事故扩大，避免更大的人身伤害及财产损失。在不影响安全的前提下，切断机构的电源。注意保护现场，因抢救伤员和防止事故扩大，需要移动现场物件时，应做出标志、折照、详细记录和绘制事故现场图。事故发生后项目现场在抢救伤员、保护现场的同时，应立即向公44、司领导报告。项目部得知事故发生后，应立即赶赴事故现场，落实上述应急措施，注意检查事故现场是否处于安全状态，防止事故的扩大。并按规定向上级有关部门报告。配合公司有关部门开展事故调查工作。（4）坍塌（倒塌）事故应急措施首先现场要配备足够的应急抢险器材物资和应急电源。当脚手架、模板支架突发坍塌（倒塌）时，现场应急小组人员应保持镇静和冷静，有组织、有指挥和结合实际，主动控制局面，使事故不继续扩大。立即向公司领导报告。立即切断施工现场电源，防止人员触电，马上启动应急电源。现场管理小组人员，马上指挥人员分开疏散，尽快撤离危险区域，防止事故扩大。出现伤员，马上在现场组织力量，动用应急抢险器材，清搬瓦砾，建筑45、材料，土方等，迅速抢救被压的伤员。（5）火灾事故应急措施施工现场万一发生火灾事故，火灾发现人应立即示警和通知项目现场负责人，并立即使用施工现场配备的消防器材扑灭初起之火，项目现场负责人接到报警后，要立即组织项目义务消防队进行灭火，并安排人员疏散，转移贵重财物到安全地方，拨119电话报警、接警，同时通知公司主管部门。在灭火时要根据燃烧物质、燃烧特点、火场的具体情况，正确使用消防器材。施工现场发生火灾，绝大多数都是由于烧焊作业或遗留火种引燃竹木等固体可燃物而引起的。对于这类火灾，可用冷却灭火方法，将水或泡沫灭火剂或干粉灭火剂（ABC型）直接喷射在燃烧着的物体上，使燃烧物的温度降低至燃点以下或与空气46、隔绝，使燃烧中断，达到灭火的效果。如遇电器设备火灾，应立即关闭电源，用窒息灭火法。用不导电的灭火剂，如二氧化碳灭火器、干粉灭火器（ABC型或BC型均可，下同）等，直接喷射在燃烧着的电器设备上，阻止与空气接触，中断燃烧，达到灭火效果。如遇油类火灾，同样可用窒息灭火方法，用泡沫灭火器、二氧化碳灭火器、干粉灭火器等，直接喷射在燃烧着的物体上，阻止与空气接触，中断燃烧，达到灭火的效果。严禁用水扑救。如遇贵重仪器设备、档案、文件着火，可用窒息灭火方法，用二氧化碳等气体灭火器直接喷射在燃烧物上，或用毛毡、衣服、干麻袋等覆盖，中断燃烧，达到灭火的效果，严禁用水、泡沫灭火器、干粉灭火器等进行扑救。扑救火灾爆炸47、事故，应遵循如下原则：从上向下、从外向内，从上风处向下风处。当事故现场火灾危及到和身烧伤，即紧急把伤者隔离火源，并把火扑灭，轻度烧伤可即包扎处理。中、重度烧伤者马上送医院治疗，并进行医学观察。3、各相关方联系电话如下：医院：120 公安：110 消防：119根据本工程重特大安全事故应急救援方案，结合施工现场和应急救援医院的最近距离（6.4公里），经我总包项目部研究并报经集团公司批准，将相城区人民医院作为本工程重特大安全事故一旦发生后的第一应急救援医院（电话0512-65757022）。具体应急救援路线如下：十一、计算书悬挑脚手架型式计算表单体悬挑楼层悬挑架体高度(m)悬挑类型最大悬挑长度立杆纵48、向距离立杆横向距离计算书住院部大楼(A/B/C座)2F12.50 (4.5m，不设支撑) (6m，设支撑)1350mm/1645mm1949mm1500mm1500mm1000mm1000mm11.1/11.211.25F16(4.5m，不设支撑)(6m，设支撑)1350mm/1645mm1949mm1500mm1500mm1000mm1000mm11.1/11.211.29F16.05(4.5m，不设支撑)(6m，设支撑)1350mm/1645mm1949mm1500mm1500mm1000mm1000mm11.1/11.211.2门急诊医技楼1F16.50(4.5m，不设支撑)(3.38449、m，设支撑)1500mm2397mm1500mm1500mm1000mm1000mm11.311.411.1、型钢悬挑脚手架（住院部）计算书架体普通部分计算：处于安全考虑，架体搭设高度选区最高的16.05m高度，考虑最上层风荷载，即住院部九层悬挑层为计算对象。 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数1卸荷设置无脚手50、架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型482.7脚手架架体高度H(m)16.05脚手架沿纵向搭设长度L(m)40立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1内立杆离建筑物距离a(m)0.35双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m251、)3地区江苏吴县东山安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.319，0.221 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)98900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4120纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.03+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)52、=1.2(0.03+0.11/(2+1)+1.431/(2+1)=1.476kN/m 正常使用极限状态 q=(0.03+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.03+0.11/(2+1)+31/(2+1)=1.063kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.4761.52=0.332kNm =Mmax/W=0.332106/4120=80.613N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.06315004/(10020600098900)=1.789mm max1.789mm53、minla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.4761.5=2.436kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.0631.5=1.755kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.436kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.755kN q=0.03kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.816106/4120=197.983N/mm2f=205N/mm2 满足54、要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.075mmminlb/150，10min1000/150，106.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.454kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.436/2=1.218kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=2.454kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H16.05脚手架钢管类型482.7每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、55、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.03/h)H=(0.12+1.52/20.03/1.8)16.05=2.329kN 单内立杆：NG1k=2.329kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(16.05/1.8+1)1.510.11/1/2=0.744kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=0.744kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(16.05/1.8+1)1.50.171/1=2.529kN 1/1表示挡脚板56、1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.516.05=0.241kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.744+2.529+0.241=3.513kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.744kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 内立杆：NQ1k=2.25kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.329+3.513)+ 0.91.4257、.25=9.845kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.329+0.744)+ 0.91.42.25=6.522kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H16.05立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4120立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)384连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/16=168.75210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.58、118m 长细比=l0/i=3.118103/16=194.906 查规范表A得，=0.191 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.329+3.513+2.25=8.092kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.329+3.513)+1.42.25=10.16kN =N/(A)=10160.205/(0.191384)=138.528N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.329+3.513+59、2.25=8.092kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.329+3.513)+0.91.42.25=9.845kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=9845.205/(0.191384)+135331.56/4120=167.081N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面60、类型钢管连墙件型号482.7连墙件截面面积Ac(mm2)384连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8 Nlw=1.4k2h2la=1.40.31921.821.5=4.823kN 长细比=l0/i=600/16=37.5，查规范表得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.823+3)103/(0.896384)=22.737N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.823+3=7.823kN0.812=9.6kN 61、满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)34.45悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1650主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)200主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2550梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)162、8.0910.16550150028.0910.1615501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.241=0.241kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.09/1=8.09kN 第2排：F2=F2/nz=63、8.09/1=8.09kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.16/1=10.16kN 第2排：F2=F2/nz=10.16/1=10.16kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=21.717106/185000=117.39N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=20.7971000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=20.349N/mm2 max=20.349N/mm2=125N/m64、m2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=10.815mm=2lx/250=21650/250=13.2mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-8.148kN,R2=29.682kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=21.717106/(1.05185103)+0103/3060=111.8N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于65、0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。 = Mmax/(bWx)=21.717106/(0.853185103)=137.608N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2550梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =4.074kN 螺栓锚固深度:h N/(4d66、b)=8.148103/(43.14202.5)=12.968mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=8.148103/(4202/4)=6.484kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =4.074kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)13.585/1000=263.164kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=520=100mm 符合要求！11.2、型钢悬挑脚手架（住院部阳角）计算书6米长工字钢67、，最大悬挑长度1949mm，设支撑，取住院部大楼西北角为验算对象，其尺寸简图如下：根据附图（平面布置图）所示，按最不利受力情况进行验算1、钢梁一为搁置走钢（采用12#工字钢）,对其进行受力计算，最大纵距为1186mm；其受力简图下图所示：强度验算：钢梁（12#工字钢）自重q=0.14kN/m单立杆的轴心压力标准值F=8.09kN (P30)单立杆的轴心压力设计值F=10.16kN (P30)支座反力R=（1/2）ql+Fa/l=（1/2）0.14（0.49+0.696）+10.160.696/（0.49+0.696）=6KN计算时取设计值Mmax=ql/8+F*ab/l=0.14*（0.49+68、0.696）*（0.49+0.696）/8+10.16*0.49*0.696/（0.49+0.696）=3KNm则=M/Wn=3106/72700=41.27N/mm2f=215 N/mm2 ，满足要求2、钢梁二为主梁(底部设支撑)角部主梁采用I18工字钢，按单跨悬臂梁计算。悬出端受脚手架荷载F的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。计算时取悬挑长度m3最大值2250mm计算，受力简图如下所示：悬臂单跨梁计算简图F1=10.16N F2= 10.16+6=16.16kN此时外立杆标准值为8.09 kN 设计值为10.16kN内立杆标准值为14.09 kN 设计值为16.16kN 角部主梁采69、用I16工字钢，按单跨悬臂梁计算。悬出端受脚手架荷载F的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。计算时取悬挑长度最大值2250mm计算：F1= 10.16KN N F2= 16.16KN qG=0.24 KN/m建立力法方程: （假设RA，RB，R斜撑）F1+ F2+ qG6+RB=RA+ R斜撑F15.7+ F24.25+ qG6（6/2）=RA3.55+ R斜撑4.71RB3.55+ qG3.55（3.55/2）+ R斜撑1.16= F12.15+ F20.7+ qG2.25（2.25/2）求得R斜撑=6.32KN（）3.1、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(m70、m)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1下撑工字钢11602900960是 3.2、下撑杆件验算下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型10号工字钢下撑杆截面积A(cm2)14.3下撑杆截面惯性矩I(cm4)245下撑杆截面抵抗矩W(cm3)49下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)4.14对接焊缝抗压强度设计值fcw(N/mm )185 下撑杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(4000/1200)=73.301 下撑杆件支座力： RX1=RB71、 =6.32KN 主梁轴向力： NXZ1= RX1/tan1=6.32/tan(73.301)=6.8kN 下撑杆件轴向力： NX1= RX1/sin1=6.32/sin(73.301)=9.3kN 下撑杆件的最大轴向压力：NX=maxNX1 =9.3kN 下撑杆长度： L1=(m12+n12)0.5= (12002+40002)0.5=4176.123 下撑杆长细比： 1=L1/i=4176.123/41.4=100.873 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.588 轴心受压稳定性计算： 1 =NX1/(1A)=9300/(0.5881430)=11N/mm2f=20572、N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=9.3103/A=9.3103/1430=6.5N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 3.3、型钢验算 3.3.1、型钢受力计算Mmax=-F12.15+ F20.7+q2.25/2+ R斜撑1.16 =-26.4 KNm不考虑钢梁进入塑性工作状态，则x=1.0=|Mmax|/xWx=26.41000000/185000=143 Mpaf=205 Mpa 安全 B、抗剪Qmax= F1+ F2+q2.25=40.54 KN=QmaxSX/Ixd=40.54100094/16601046.5=35.3Mpafv=125 Mpa73、 安全eq=156Mpa1.1f=225.5 Mpa 安全C、挠度显然，钢梁悬挑端具有最大挠度，f=（0.2332/32.152.15/4+10.162.152.150.52/32.15+16.160.70.750.51.2）/EI=12.4mmfs= 2lx/250=18mm 满足 3、钢梁三为主梁(底部不设支撑)角部主梁采用I18工字钢，按单跨悬臂梁计算。悬出端受脚手架荷载F的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。计算时取悬挑长度m3最大值1945mm计算，受力简图如下所示：悬臂单跨梁计算简图F1=10.16N F2= 10.16+6=16.16kN此时外立杆标准值为8.09kN 设计74、值为10.16 kN内立杆标准值为14.09 kN 设计值为16.16kN角部主梁采用I18工字钢，按单跨悬臂梁计算。悬出端受脚手架荷载F的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。计算时取悬挑长度最大值1945mm计算：支座反力计算（假设RA，RB）F1=10.16 KNF2= 10.16+6=16.16kN qG=1.2Gk6=1.20.241=0.289KN/m建立力法方程:F1+ F2+ qG4.5+RB=RAF14.2+ F22.98+ qG4.5（4.5/2）=RA2.35求得RA=40.8 KN（），RB =13.2 KN（）支座弯矩计算公式A、强度Mmax=-F11.845+ 75、F20.625+qG1.945/2=-29.4 KNm不考虑钢梁进入塑性工作状态，则x=1.0=|Mmax|/xWx=29.41000000/1851000=159 Mpaf=205 Mpa 安全B、抗剪Qmax= F1+ F2+qG1.945=26.9 KN=QmaxSX/Ixd=26.9100094/16601046.5=23Mpafv=125 Mpa 安全eq=164 Mpa1.1f=225 Mpa 安全C、挠度显然，钢梁悬挑端具有最大挠度，f=（0.2332/31.8451.845/4+10.161.8451.8450.52/31.845+16.160.6250.6250.51.2）/76、EI=7.3mmfs= 2lx/250=15.6mm 满足 11.3、型钢悬挑脚手架（门急诊医技楼）计算书架体普通部分计算：处于安全考虑，架体搭设高度选区最高的16.5m高度，考虑风荷载，即门急诊医技楼悬挑层为计算对象。型钢悬挑脚手架（门急诊楼）计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方77、式双排脚手架脚手架钢管类型482.7脚手架架体高度H(m)16.5脚手架沿纵向搭设长度L(m)40立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1内立杆离建筑物距离a(m)0.5双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江苏78、吴县东山安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.319，0.221 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)98900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4120纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.03+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(079、.03+0.11/(2+1)+1.431/(2+1)=1.476kN/m 正常使用极限状态 q=(0.03+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.03+0.11/(2+1)+31/(2+1)=1.063kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.4761.52=0.332kNm =Mmax/W=0.332106/4120=80.613N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.06315004/(10020600098900)=1.789mm max1.789mmminla/80、150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.4761.5=2.436kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.0631.5=1.755kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.436kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.755kN q=0.03kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.816106/4120=197.983N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、81、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.075mmminlb/150，10min1000/150，106.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.454kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.436/2=1.218kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=2.454kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H16.5脚手架钢管类型482.7每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构82、自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.03/h)H=(0.12+1.52/20.03/1.8)16.5=2.394kN 单内立杆：NG1k=2.394kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(16.5/1.8+1)1.510.11/1/2=0.762kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=0.762kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(16.5/1.8+1)1.50.171/1=2.592kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材83、料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.516.5=0.248kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.762+2.592+0.248=3.603kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.762kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 内立杆：NQ1k=2.25kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.394+3.603)+ 0.91.42.25=10.031k84、N 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.394+0.762)+ 0.91.42.25=6.623kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H16.5立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4120立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)384连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/16=168.75210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比=l085、/i=3.118103/16=194.906 查规范表A得，=0.191 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.394+3.603+2.25=8.246kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.394+3.603)+1.42.25=10.346kN =N/(A)=10345.65/(0.191384)=141.057N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.394+3.603+2.25=8.246k86、N 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.394+3.603)+0.91.42.25=10.031kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=10030.65/(0.191384)+135331.56/4120=169.609N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1000连墙件截面类型钢管连墙件型号87、482.7连墙件截面面积Ac(mm2)384连墙件截面回转半径i(mm)16连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8 Nlw=1.4k2h2la=1.40.31921.821.5=4.823kN 长细比=l0/i=1000/16=62.5，查规范表得，=0.81 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.823+3)103/(0.81384)=25.151N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.823+3=7.823kN0.812=9.6kN 满足要求！ 悬挑梁验88、算 一、基本参数主梁离地高度(m)1.5悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1800主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)200主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2400梁/楼板混凝土强度等级C35混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.2510.3570089、150028.2510.3517001500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.241=0.241kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.25/1=8.25kN 第2排：F2=F2/nz=8.25/1=8.25k90、N 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.35/1=10.35kN 第2排：F2=F2/nz=10.35/1=10.35kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=25.302106/185000=136.767N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=21.221000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=20.764N/mm2 max=20.764N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠91、度验算 变形图(mm) max=13.716mm=2lx/250=21800/250=14.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-10.196kN,R2=32.109kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=25.302106/(1.05185103)+0103/3060=130.255N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构92、设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。 = Mmax/(bWx)=25.302106/(0.853185103)=160.322N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2400梁/楼板混凝土强度等级C35混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)501、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =5.098kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=10.196193、03/(43.14202.5)=16.227mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=10.196103/(4202/4)=8.113kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9516.7=15.865N/mm2 N/2 =5.098kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)15.865/1000=307.332kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=520=100mm 符合要求！11.4、型钢悬挑脚手架（门急诊医技楼阳角）计算书由于转角处需斜向挑出，94、其受力和悬挑长度与上边验算的受力情况不同，故现在单独验算，同样考虑最不利情况，取门急诊医技楼东南角为验算对象，其尺寸简图如下：根据附图（平面布置图）所示，按最不利受力情况进行验算1、钢梁一为搁置走钢（采用14#槽钢）,对其进行受力计算，最大纵距为2893mm；其受力简图下图所示：角部槽钢次梁采用14槽钢，14槽钢与悬挑出的I18工字钢焊接牢固，对角部悬挑部位槽钢次梁进行受力计算：钢梁（14#槽钢）自重q=0.145kN/m单立杆的轴心压力设计值F=10.35kN支座反力RA=（1/2）ql+Fb/l+F=（1/2）0.1451.893+10.350.450/1.893+10.35= 12.9295、KN支座反力RB=（1/2）ql+Fb/l=（1/2）0.1451.893+10.351.443/1.893= 8.03KN支座反力RC= RD=（1/2）ql+F/2+F=（1/2）0.1452.893+10.35/2+10.35= 15.73KN钢梁一：支座弯矩MABmax=（1/8）ql2+Fab/l=（1/8）0.1451.8932+10.351.4430.450/1.893=3.62KNm支座弯矩MCDmax=（1/8）ql2+Fl/4=（1/8）0.1452.8932+10.352.893/4=7.64KNm则=M/Wn=7.64106/80500=94.9N/mm2f=205 N96、/mm2 ，刚度满足要求最大挠度：ABmax =5 ql4/384EI+（Fb）/9EIl =0.43mml/150与10mm的较小值=10mm，满足要求CDmax =5 ql4/384EI+Fl3/48EI =0.11mml/150与10mm的较小值=10mm，满足要求2、钢梁二为主梁角部主梁采用I18工字钢，按单跨悬臂梁计算。悬出端受脚手架荷载F的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。计算时取悬挑长度1700mm计算，受力简图如下所示：悬臂单跨梁计算简图F1=10.35N F2= 12.92kN q=0.24 KN/m建立力法方程: （假设RA，RB）F1+ F2+ q4.5+RB=R97、AF14.1+ F23.1+ q4.5（4.5/2）=RA2.4求得RA=35.38 KN（），RB =11.03 KN（）A、强度Mmax=-F11.7+ F20.7+q1.8/2=-27.03 KNm不考虑钢梁进入塑性工作状态，则x=1.0=|Mmax|/xWx=27.031000000/185000=146.1 Mpaf=205 Mpa 安全B、抗剪Qmax= F1+ F2+q1.8=23.7 KN=QmaxSX/Ixd=23.7100094/16601046.5=20.6Mpafv=125 Mpa 安全eq=150.4 Mpa1.1f=225.5 Mpa 安全C、挠度显然，钢梁悬挑端具98、有最大挠度，f=（0.2332/31.71.7/4+10.351.71.70.52/31.7+12.920.70.70.51.2）/EI=20.86/EI=6.1mmfs= 2lx/250=14.4mm 满足 3、钢梁三为主梁角部主梁采用I18工字钢，按单跨悬臂梁计算。悬出端受脚手架荷载F的作用，里端埋入框架柱中，A为墙支点，距离A点1248mm处设支撑。水平阳角型钢采用预埋于建筑物框架柱内，计算条件为一端固支的连续梁。计算时取悬挑长度2497mm计算，受力简图如下所示：悬臂单跨梁计算简图F1= 15.73KN N F2= 8.03KN q=0.24 KN/m建立力法方程: （假设RB）F1+99、 F2+ q2.497=RB求得RB =24.36KN（）3.1、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1下撑工字钢124840001200是 3.2、下撑杆件验算下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型10号工字钢下撑杆截面积A(cm2)14.3下撑杆截面惯性矩I(cm4)245下撑杆截面抵抗矩W(cm3)49下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)4.14对接焊缝抗压强度设计值fcw(N/mm )185 下撑100、杆件角度计算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(4000/1200)=73.301 下撑杆件支座力： RX1=RB =24.36KN 主梁轴向力： NXZ1= RX1/tan1=24.36/tan(73.301)=7.3kN 下撑杆件轴向力： NX1= RX1/sin1=24.36/sin(73.301)=25.4kN 下撑杆件的最大轴向压力：NX=maxNX1 =25.4kN 下撑杆长度： L1=(m12+n12)0.5= (12002+40002)0.5=4176.123 下撑杆长细比： 1=L1/i=4176.123/41.4=100.873 查钢结构设计规范GB5001101、7-2003表C得，1=0.588 轴心受压稳定性计算： 1 =NX1/(1A)=25400/(0.5881430)=30.2N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=25.4103/A=25.4103/1430=17.8N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 3.3、型钢验算 3.3.1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=15.73kN;Mmax=-F12.397+ F20.979+q2.497/2+ RB1.248 =-15.9 KNm不考虑钢梁进入塑性工作状态，则x=1.0=|Mmax|/xWx=15.91000000/185000=85.102、9 Mpaf=205 Mpa 安全 B、抗剪Qmax= F1+ F2+q2.497=24.4 KN=QmaxSX/Ixd=24.4100094/16601046.5=21.3Mpafv=125 Mpa 安全eq=93.49Mpa1.1f=225.5 Mpa 安全C、挠度显然，钢梁悬挑端具有最大挠度，f=F1l3/3EI+ F2b2l(3-b/l)/6EI+ ql4/8EI- RBl3/3EI=12.26mmfs= 2lx/250=19.98mm 满足11.5 边缘梁承载能力复核11.5.1结构条件支承工字钢的边梁截面为300650，梁跨度为6650，次梁截面为250550，边缘楼板厚度为120103、mm，砼为C30，受拉区钢筋保护层厚度a=35mm，受压区a=35mm，主筋为HRB500级钢，配筋如下：A、300650边梁上部220（628mm）下部320（942mm）B、300650悬臂梁，悬挑跨度为3522上部220（628mm）下部220（628mm）11.5.2抵抗弯矩确定A、300650边梁1跨中截面As=942mm，As=942mm则x=（fyAs-fyAs）/fcmb=500（942-628）/14.3300=36.6mm2a=70mm则MR=fyAs（h0-a）=500942（615-35）=237.1 KNm2支座截面As=942mm，As=628mm则x=（fyAs-104、 fyAs）/fcmb=36.6mm2a=70mm则MR=fy As（h0-a）=500628（615-35）=182.1KNmB、300650悬臂梁，悬挑跨度为3522As=628mm，As=628mm则x=（fyAs- fyAs）/fcmbf=500（628-628）/14.3300=0mm2a则MR=fyAs（h0-a）=500628（615-35）=182.1 KNm11.5.3施工时产生的弯矩A、300650边梁自重荷载设计值q=1.2240.30.65=5.62KN/m工字钢传递集中力F=Ra=16.16KN，按4跨连续梁最不利布置情况计算，M中max0.077ql+0.238Fl105、=0.0775.626.65+0.23816.166.65=45.33 KNm237.1 KNm|M支max |-0.107ql-0.286Fl|=|-0.1075.626.65-0.28616.166.65|=58.1 KNm 182.1 KNmRmax1.143ql+2.381F=1.1435.626.65+2.38116.16=82.1KNB、300650悬臂梁，悬挑跨度为3522自重均布荷载设计值q=1.2240.30.65=5.62 KN/m 边梁传递反力R=82.1KN，按固定端延伸梁计算，则MA=Fa/2-ql(1-2a2/ l2)/8=82.13.522/2-5.626.694106、(1-23.5222/6.6942)/8=142.5 KNm182.1 KNm 不满足要求，采取增加悬挑梁上排钢筋300650悬臂梁，悬挑跨度为3522上部620（1884mm）下部220（628mm）As=1884mm，As=628mm则x=（fyAs- fyAs）/fcmbf=500（1884-628）/14.3300=146.4mm2aMR=fcmbx(h0-x/2)+ fyAs（h0-a）=14.3300146.4（615-146.4/2）+500628(615-35)=522.4 KNmMB=324.2 KNm522.4 KNm 满足要求即悬挑梁上排钢筋增加4根HRB500，20钢筋，满足截面面积不小于1884mm十二、附图