1、目 录第一章 编制依据3第二章 工程概况3第三章 施工准备4一、技术准备4二、物资准备4三、劳动力准备5第四章 高支模方案设计5一、材料5二、方案设计7三、梁模板支撑计算书- 9 -（一）250700截面梁模板及支架验算- 9 -（二）350800截面梁模板及支架验算- 18 -（三）7001000截面梁模板及支架验算- 32 -（四）10001500截面梁模板及支架验算- 45 -（五）三层板12.00m高模板及支架验算- 59 -（六）三层板17.55m高模板及支架验算- 67 -（七）屋面层2100580截面梁支架验算- 75 -（八）屋面层2002000截面梁侧模设计和验算- 83 -2、（九）支承面承载力验算- 89 -第五章 高支模的施工管理- 91 -一、高支模系统施工管理机构- 91 -二、高支模施工管理机构职责- 92 -三、高支模的安全管理措施- 92 -第六章 高支模施工方法- 94 -一、满堂钢管支撑系统安装- 94 -（一）施工顺序- 94 -（二）安装- 94 -二、梁、板模板安装- 95 -三、验收及拆除的批准程序- 97 -四、满堂红高支模拆除- 97 -五、安全技术措施- 98 -六、预防坍塌事故的技术措施- 100 -七、预防高空坠落事故安全技术措施- 101 -八、预防触电事故的安全技术措施- 102 -九、预防火灾事故的安全技术措施- 102 -3、第七章 混凝土浇筑方法及技术措施- 103 -第八章 监测措施- 105 -第九章 应急救援预案- 106 -一、概况- 106 -二、机构设置- 106 -三、报警救援及其他联络电话- 106 -四、人员分工与职责- 107 -五、应急救援工作程序- 107 -六、应急救援方法- 108 -（一）高空坠落应急救援方法：- 108 -（二）模板、坍塌应急救援方法：- 108 -（三）物体打击应急救援方法：- 109 -（四）触电事故急救措施- 109 -（五）火灾事故急救措施- 110 -七、应急救援装备- 111 -八、应急救缓药品- 111 -第十章 高支模施工图- 111 -一、三层板梁4、平面图- 111 -二、三层板满堂脚手架搭设平面图- 112 -三、250700、350800梁支撑正立面图、侧立面图- 112 -四、7001000梁支撑正立面图、侧立面图- 112 -五、10001500梁支撑正立面图、侧立面图- 112 -六、六层梁板结构、屋面箱型梁结构图- 112 -七、屋面箱型梁1-16A轴模板支撑搭设平面图- 112 -八、屋面箱型梁支撑搭设1-1剖面图、2-2剖面图、3-3剖面图、4-4剖面图- 112 -第一章 编制依据为了保证本工程高支模施工安全，根据广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办5、法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：（1）广东省轻纺建筑设计院的施工图纸；（2）建筑施工计算手册（ISBN-7-11-04626-2江正荣编著）；（3）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；（4）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ1302001；（5）施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全；（6）建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；第二章 工程概况序号项 目内 容1工程名称XXXX2建设地点XXX科丰路以西、南翔一路以南3建设单位金XXX限公司4设计单位广XXX建筑设计院5建筑结6、构类型框架结构建筑层数地下1层；地上6层6总建筑面积34715.28 m27工程内容土建、水电、消防、防雷及人防等工程8工程质量标准工程质量标准：合格9工期要求本工程施工总工期为300个日历日本工程总建筑面积34715.28平方米，地下室层高5.0m，首层层高为7.8 m（局部夹层为3.9 m），地下室413*AC轴设置大堂主题景观，47、1014*AC轴为景观上空，首层414*AC轴设置跃层（此处二层没有结构梁板）入门大堂，高度12m。三层梁板模板支撑需从首层结构搭设，搭设高度12.0m；47、1014*AC轴局部梁板模板支撑需从地下室搭设，搭设高度17.0m。六层89*AC轴梁板从三层楼面7、往上搭设，搭设高度为12.6m。搭设范围详见附图。本工程六层(顶层)层高5.4m，屋面结构在正立面A轴悬挑2.1m,做成“箱型梁”， 突出立面“戴帽”的效果。箱型梁悬挑出2.1m,在、轴两侧3.26m宽局部悬挑3.5m，悬挑长度为120.2m，平均混凝土厚度0.58m，具体详见附图。高支模施工的特点：层高较高，结构复杂，对施工质量、工期、安全等方面的要求非常严格，所以引起重视，从各方面严格把关，把好每一道工序操作关，确保本工程顺利进行。拟开工时间：2011年3月18日，计划完工时间：2011年6月6日。第三章 施工准备一、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工8、人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。二、物资准备1、材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈9、漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。2、机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。3、周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。三、劳动力准备1、根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2、做好施工人员进场的安全、质量、防火、10、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。第四章 高支模方案设计一、材料模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用80mm80mm木枋。梁侧横向龙骨：选用483.5mm钢管及配件。板底纵向龙骨：选用80mm80mm木枋。支撑系统：选用483.5mm钢管及配件，可调式U型上托盘和平底下托盘，14对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用483.5 mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：11、选用483.5mm钢管及配件。垫板：采用脚手架配套底托，垫板为两条8080mm木枋并排垫放。采用483.5mm钢管搭设满堂红钢管支撑，底部离立杆柱脚300mm处设通长扫地杆；所有水平拉杆应顶至已浇筑的混凝土框架梁、柱上，加强高支撑系统的整体抗倾覆能力。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。剪刀撑：垂直剪刀撑在架体外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。主梁两侧及中间按每隔5排5列门架连续设置纵横向剪刀撑，设置由底至顶连续布置。剪刀撑与地面倾角宜4560，12、剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，用扣件与立柱扣紧。所有钢管连接均采用配套扣件搭接连接（其中水平杆采用对接）。支撑架顶部、底部采用可调托座。顶托螺杆不宜超过200mm，底托螺杆不宜超过200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。当超过200mm时，一榀门式架承载力设计值Nd应根据可调底座调节螺杆设处长度进行修正。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须在螺杆位置加设纵横钢管水平拉杆一道。离地面200mm处设置纵横扫地杆一道，配配套底座或垫板，垫板厚度不能小于50mm。主要材料力学特性见下表：483.5钢管A=489mm2 f =205N/mm2 i=15.8mm I=1.13、219105mm4 WX=5.08103mm3 E=2.06105 N/mm2 =21080mm80mm木方f =13N/mm2 E=9000N/mm2 = 1.3N/mm218mm厚胶合板（松木板）E=9000N/mm2 f =13N/mm2 = 1.3N/mm214对拉螺杆f =170N/mm2 A=105mm2 N拉=17.85kN 混凝土钢筋自重梁钢筋自重： 板钢筋自重：- 112 -二、方案设计为简化设计，根据本工程施工图纸，现选择下表几种情况作为高支模设计计算单元：层高（m）截面尺寸（mm）两侧板厚（）搭设高度（m）支撑形式步距（mm）模板规格材质（mm）梁（板）底横楞（mm）梁（14、板）底托梁（mm）梁侧模立档（mm）对拉螺丝（mm）相同梁（板）截面（mm）备注12.025070012011.882483.5钢管纵横距1000150018厚夹板8080木枋2502483.5钢管8080木枋300/250550250650250700支撑于楼面17.035080012016.882483.5钢管纵横距10001500同上8080木枋2502483.5钢管8080木枋30014600350750250800同上17.635080012017.482483.5钢管纵横距10001500同上8080木枋2502483.5钢管8080木枋30014600350750250800同上15、12.0700100012011.884483.5横距300纵距10001500同上8080木枋2502483.5钢管8080木枋300146002501200同上7.8100015001207.684483.5纵横距5001500同上8080木枋2502483.5钢管8080木枋25021450080012002501200同上12.0楼板12011.88483.5钢管纵横距10001500同上8080木枋3002483.5钢管17.6楼板12017.43483.5钢管纵横距10001500同上8080木枋3002483.5钢管29.95210058012028.05483.5钢管横距65016、，纵距900150018厚夹板8080木枋2002483.5木枋8080木枋300416400+450+450+400/支撑于地面注：1、梁高小于750mm时，不设对拉螺杆，1000mm梁高750mm设置一道14600对拉螺杆。2、考虑现场使用的钢管、木枋没有足够的标准，模板支撑计算时钢管的截面选用483，木枋截面选用7070。 3、梁板模板设计按最不利截面、高度及板厚进行验算，各层梁板模板安装均参照此方法进行。4、屋面箱型梁支撑模板按截面2100580设计和验算，梁侧模按截面2002000设计和验算。三、梁模板支撑计算书（一）250700截面梁模板及支架验算1、梁模板基本参数模板支架搭设高度17、为11.9m， 梁截面 BD=250mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方7070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 1.00m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架18、立面简图 采用的钢管类型为483.0。2、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.000kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/19、h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.916.800=15.120kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。3、梁模板底模计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.7000.250+0.20、3000.250=4.537kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)0.250=0.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(k21、N/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.537+1.400.500)0.2500.250=0.038kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03810001000/13500=2.845N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.537+1.40.500)0.250=0.922kN 截面抗剪强度计算值 T=3922.0/(2250.00018.000)=0.307N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 22、0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.5372504/(1009000121500)=0.110mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!4、梁底木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.250=4.463kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.250(20.700+0.250)/0.250=0.495kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载23、(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+0.000)0.2500.250=0.125kN 均布荷载 q = 1.204.463+1.200.495=5.949kN/m 集中荷载 P = 1.400.1250=0.175kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.290kN N2=1.290kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.515kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.290kN 经过计算得到最大变形 V24、= 2.098mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.515106/57166.7=9.01N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.290/(27070)=0.395N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)25、木方挠度计算 最大变形 v =2.098mm 木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!5、梁底托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.483kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.644kN 经过计算得到最大变形 V= 0.598mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm26、4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.483106/1.05/8982.0=51.21N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.598mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!6、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。7、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它27、包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.24kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11111.880=1.578kN N = 5.644+1.578=7.222kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算28、 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =7222/(0.207424)=82.170N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.500=2.500m =2500/16.0=156.740 =0.287 =7222/29、(0.391424)=43.547N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.020(1.500+20.500)=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =7222/(0.287424)=59.292N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h130、.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.01531、 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.32、104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 8、梁侧模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板33、的均布荷载q=(1.215.12+1.403.60)0.70=16.229N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.34、100(1.2010.584+1.402.520)0.3000.300=0.146kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14610001000/37800=3.864N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.584+1.42.520)0.300=2.921kN 截面抗剪强度计算值 T=32921.0/(2700.00018.000)=0.348N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100E35、I v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.5843004/(1006000340200)=0.284mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!9、梁侧竖楞计算（1）梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 57.17cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.215.12+1.403.60)0.30=6.96kN/m l 计算36、跨度(梁板高度),l = 700mm； 经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值6.9550.7000.700/8/57166.668=7.452N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求! （2）梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 15.1200.300=4.536N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 700mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 200.08cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 54.536700.04/(3849537、002000833.4)=0.746mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.800mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求! （3）穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓，无须计算!（二）350800截面梁模板及支架验算一、梁侧模板计算书 1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用7070mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N38、/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土39、顶面总高度，取0.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.919.200=15.300kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 q = 1.217.2800.300+1.403.6000.40、300=7.733kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.928kN N2=2.552kN N3=2.552kN N4=0.928kN 最大弯矩 M = 0.069kN.m 最大变形 V = 0.217mm (1)抗41、弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06910001000/16200=4.259N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31391.0/(2300.00018.000)=0.386N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.217mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。42、 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3017.28+1.40.303.60=7.733kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3017.28=5.184kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.086kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.799kN 经过计算得到最大变形 V= 0.029mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.0043、7.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.086106/57166.7=1.50N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31573/(27070)=0.482N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.029mm 内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 5、梁44、侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.293kN.m 最大变形 vmax=0.106mm 最大支座力 Qmax=6.018kN 抗弯计算强度 f=0.293106/8982.0=32.62N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 45、支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.018 对拉螺栓强度验算满足要求!二、梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 46、计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为17.4m， 梁截面 BD=350mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方7070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 1.00m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.30kN/m2，混凝47、土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.8000.350+0.3000.350=7.245kN/m（350为梁宽度） 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)0.350=0.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm3； I =48、 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.207.245+1.400.700)0.2500.250=0.060kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06010001000/18900=3.199N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计49、算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.207.245+1.40.700)0.250=1.451kN 截面抗剪强度计算值 T=31451.0/(2350.00018.000)=0.346N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.2452504/(1009000170100)=0.125mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模50、板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.250=5.100kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.250(20.800+0.350)/0.350=0.418kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+0.000)0.3500.250=0.175kN 均布荷载 q = 1.205.100+1.200.418=6.621kN/m 集中荷载 P = 1.400.175=0.245kN 木方计算简图 木方弯矩图(51、kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.740kN N2=1.740kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.663kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.740kN 经过计算得到最大变形 V= 2.718mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.652、63106/57166.7=11.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.740/(27070)=0.533N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =2.718mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! (1)顶托梁抗弯强度计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN53、) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.652kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.614kN 经过计算得到最大变形 V= 0.804mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.652106/1.05/8982.0=69.13N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.804mm 顶托梁的最大挠度小于1000.054、/400,满足要求! 3、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 4、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.47kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11117.430=2.315kN N = 7.614+2.315=9.928kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； 55、i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；56、 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =9928/(0.207424)=112.962N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.500=2.500m =2500/16.0=156.740 =0.287 =9928/(0.391424)=59.866N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.037； 公式(3)的计算结果：l57、0=1.1671.037(1.500+20.500)=3.025m =3025/16.0=189.683 =0.201 =9928/(0.277424)=84.552N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 158、.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 59、1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 60、1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 （三）7001000截面梁模板及支架验算一、梁侧模板计算书 1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度700mm，高度1000mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用7070mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 61、面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度62、，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.00m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.924.000=21.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 63、q = 1.221.6000.300+1.403.6000.300=9.288kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.115kN N2=3.065kN N3=3.065kN N4=1.115kN 最大弯矩 M = 064、.083kN.m 最大变形 V = 0.271mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08310001000/16200=5.123N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=31671.0/(2300.00018.000)=0.464N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.271mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接65、承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3021.60+1.40.303.60=9.288kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3021.60=6.480kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.176kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.476kN 经过计算得到最大变形 V= 0.076mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I66、和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.176106/57166.7=3.08N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32380/(27070)=0.729N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.076mm 内龙骨的最67、大挠度小于430.0/250,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.469kN.m 最大变形 vmax=0.176mm 最大支座力 Qmax=9.62kN 抗弯计算强度 f=0.469106/8982.0=52.22N/mm2 支撑钢管的抗弯68、计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.624 对拉螺栓强度验算满足要求!二、梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚69、手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为11.9m， 梁截面 BD=700mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加4道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方7070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承70、重杆4根计算。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5001.0000.700+0.3000.700=18.060kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)0.700=1.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/671、 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2018.060+1.401.400)0.2500.250=0.148kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14810001000/37800=3.907N/mm2 面板的抗弯强度验算72、 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2018.060+1.41.400)0.250=3.545kN 截面抗剪强度计算值 T=33545.0/(2700.00018.000)=0.422N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67718.0602504/(1009000340200)=0.156mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、梁底支撑73、木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.250=6.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.250(21.000+0.700)/0.700=0.289kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+0.000)0.7000.250=0.350kN 均布荷载 q = 1.206.375+1.200.289=7.997kN/m 集中荷载 P = 1.400.74、350=0.490kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.658kN N2=2.845kN N3=2.845kN N4=0.658kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.079kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.845kN 经过计算得到最大变形 V= 0.017mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.75、007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.079106/57166.7=1.38N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.444/(27070)=0.442N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.017mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷76、载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.066kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.445kN 经过计算得到最大变形 V= 1.274mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.066106/1.05/8982.0=113.03N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm277、,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.274mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.45kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11111.880=1.578kN 78、N = 12.445+1.578=14.023kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式79、规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =14023/(0.207424)=159.553N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =14023/(0.391424)=84.557N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l080、 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.020(1.500+20.300)=2.500m =2500/16.0=156.722 =0.287 =14023/(0.287424)=115.130N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H81、(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 82、1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.06083、 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 （四）10001500截面梁模板及支架验算计算的脚手架搭设高度为7.68米，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加4道承重立杆。梁底支撑顶托梁长度1.50m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。梁底木方84、距离200mm。梁底木方截面宽度70mm，高度70mm。采用的钢管类型为483。梁顶托采用双钢管483mm。一、梁侧模板计算书 1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度1000mm，高度1500mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用7070mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性85、模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.86、150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.936.000=32.400kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。 荷载计算值 q = 1.232.4000.250+1.403.6000.250=10.980kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩87、W分别为: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.098kN N2=3.019kN N3=3.019kN N4=1.098kN 最大弯矩 M = 0.068kN.m 最大变形 V = 0.196mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06810001000/13500=5.037N/88、mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=31646.0/(2250.00018.000)=0.549N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.196mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2532.40+1.40.253.60=10.980kN/m 挠度计算荷载标准89、值q=0.2532.40=8.100kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.260kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.914kN 经过计算得到最大变形 V= 0.099mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (90、1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.260106/57166.7=4.55N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33018/(27070)=0.924N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.099mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。91、 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.517kN.m 最大变形 vmax=0.142mm 最大支座力 Qmax=12.715kN 抗弯计算强度 f=0.517106/8982.0=57.56N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA92、 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.715 对拉螺栓强度验算满足要求!二、梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度93、为7.7m， 梁截面 BD=1000mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加4道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方7070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 1.50m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑94、架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5001.5001.000+0.3001.000=38.550kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)1.000=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f95、 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2038.550+1.402.000)0.2500.250=0.307kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.30710001000/54000=5.678N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2038.550+1.42.000)0.250=7.396、59kN 截面抗剪强度计算值 T=37359.0/(21000.00018.000)=0.613N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67738.5502504/(1009000486000)=0.233mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.597、000.250=9.563kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.250(21.500+1.000)/1.000=0.300kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+0.000)1.0000.250=0.500kN 均布荷载 q = 1.209.563+1.200.300=11.835kN/m 集中荷载 P = 1.400.500=0.700kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图98、 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.475kN N2=6.252kN N3=6.252kN N4=0.475kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.272kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.252kN 经过计算得到最大变形 V= 0.096mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.272106/57166.7=4.76N/mm2 木方的抗弯计算强度99、小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.308/(27070)=1.013N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.095mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变100、形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.547kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.442kN 经过计算得到最大变形 V= 0.159mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.547106/1.05/8982.0=58.00N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.159mm 顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求! 3、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，101、扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 4、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.44kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1197.680=1.101kN N = 13.442+1.101=14.543kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面102、面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976103、m =2976/16.0=186.574 =0.207 =14543/(0.207424)=165.470N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200=1.900m =1900/16.0=119.122 =0.458 =14543/(0.391424)=87.693N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.012； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.012(1.500+20.200)=2.244m104、 =2244/16.0=140.684 =0.349 =14543/(0.291424)=117.985N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.05105、4 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.00106、7 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1107、.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 （五）三层板12.00m高模板及支架验算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为11.9m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000108、.0N/mm2。 木方7070mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1201.000+0.3001.000=3.312kN/m 活荷载标准值 q2 =109、 (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.110、312+1.402.500)0.3000.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/54000=1.146N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.312+1.42.500)0.300=1.345kN 截面抗剪强度计算值 T=31345.0/(21000.00018.000)=0.112N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 2111、50 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3123004/(1009000486000)=0.042mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 =112、 1.200.904+1.200.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.400.750=0.105kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.105+1.192)1.000=2.242kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.241.001.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.61.0002.24=1.345kN 最大支座力 N=1.11.0002.242=2.467kN 木方的截面力学参数为 本算例中，113、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.224106/57166.7=3.92N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31345/(27070)=0.412N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度114、计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.6770.9941000.04/(1009000.002000833.4)=0.374mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.236kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.826k115、N.m 经过计算得到最大支座 F= 9.169kN 经过计算得到最大变形 V= 0.588mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.826106/1.05/8982.0=87.58N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.588mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值116、,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11111.880=1.315kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.627kN117、。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.0001.000=2.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.05kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 118、(N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=184.655 =0.212 =9052/(0.212424)=100.938N/mm2，立杆的稳定119、性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200=1.900m =1900/16.0=119.122 =0.458 =9052/(0.391424)=54.583N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.024； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.024(1.500+20.200)=2.247m =2247/16.0=140.888 =0.349 =9052/(0.291424)=73.437N/mm2，立杆的稳定性计算 120、f,满足要求! 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋1级钢筋，配筋面积As=1440.0mm2，fy=210.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4000mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.00m，短边4.001.00=4.00m， 楼板计算范围内摆放55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 121、第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.12)+ 11.20(1.3255/4.00/4.00)+ 1.40(0.00+2.50)=9.94kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.009.94=39.76kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051339.764.002=32.63kN.m 按照混凝土的强度换算 得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc122、m = 1440.00210.00/(4000.00100.0011.62)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.0674000.000100.000211.610-6=31.1kN.m 结论：由于Mi = 31.13=31.13 Mmax=53.77 所以第30天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除。（六）三层板17.55m高模板及支架验算 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002123、.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为17.4m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方7070mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 124、图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1201.000+0.3001.000=3.312kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / 125、W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.312+1.402.500)0.3000.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/54000=1.246N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.312+1.42.500)0.3126、00=1.345kN 截面抗剪强度计算值 T=31345.0/(21000.00018.000)=0.112N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3123004/(1009000486000)=0.042mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/127、m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.200.904+1.200.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.400.750=1.05kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.05+1.192)1.000=2.242kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.2128、42/1.000=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.2421.001.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.61.0002.242=1.345kN 最大支座力 N=1.11.0002.242=2.467kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.2242106/57166.7=3.92N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (129、2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31345/(27070)=0.412N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.6770.9941000.04/(1009000.002000833.4)=0.374mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取130、木方的支座力 P= 2.236kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.826kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.169kN 经过计算得到最大变形 V= 0.588mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.826106/1.05/8982.0=87.58N/mm2 顶托梁131、的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.588mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11117.430=1.132、929kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.241kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.0001.000=2.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中133、 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.09kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3134、；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=184.655 =0.212 =9789/(0.212424)=109.156N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200=1.900m =1900/16.0=119.122 =0.458 =9789/(0.391424)=59.027N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+135、2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.042(1.500+20.200)=2.287m =2287/16.0=143.365 =0.337 =9789/(0.284424)=81.343N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋1级钢筋，配筋面积As=1440.0mm2，fy=210.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4000mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 136、按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.00m，短边4.001.00=4.00m， 楼板计算范围内摆放55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.12)+ 11.20(1.9355/4.00/4.00)+ 1.40(0.00+2.50)=11.09kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.0011.09=44.36kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.137、0513ql2=0.051344.364.002=36.41kN.m 按照混凝土的强度换算 得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1440.00210.00/(4000.00100.0011.62)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.0674000.000100.000211.610-6=31.1kN.m 结论：由于Mi138、 = 87.31=87.31 Mmax=61.34 所以第30天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除。（七）2100580截面梁支架验算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 一、计算参数: 模板支架搭设高度为28.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.65m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方7070mm，间139、距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.5800.900+0.3000.900=13.372kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.90140、0=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2013.372+1.402.250)0.200141、0.200=0.077kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07710001000/48600=1.580N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2013.372+1.42.250)0.200=2.304kN 截面抗剪强度计算值 T=32304.0/(2900.00018.000)=0.213N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.142、67713.3722004/(1009000437400)=0.037mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.5800.200=2.912kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 静荷载 q1 = 1.202.912+1.200.0143、60=3.566kN/m 活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.700+3.566)0.900=3.839kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.839/0.900=4.266kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.270.900.90=0.346kN.m 最大剪力 Q=0.60.9004.266=2.304kN 最大支座力 N=1.10.9004.266=4.223kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:144、 W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.346106/57166.7=6.04N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32304/(27070)=0.705N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计145、算的最大支座力除以跨度得到2.972kN/m 最大变形 v =0.6772.972900.04/(1009000.002000833.4)=0.733mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.223kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.877kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1146、5.208kN 经过计算得到最大变形 V= 0.417mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.877106/1.05/8982.0=92.99N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.417mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平147、杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11128.000=3.098kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.650=0.176kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.5800.9000.650=8.516kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 11.790kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣148、混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.650=1.462kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 16.20kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压149、强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=184.655 =0.212 =16196/(0.212424)=180.600N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2150、)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =16196/(0.391424)=97.660N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.070； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.070(1.500+20.300)=2.595m =2595/16.0=162.714 =0.268 =16196/(0.268424)=142.445N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=135.76 所151、以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。（八）2002000截面梁侧模设计和验算1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度200mm，高度2000mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用7070mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距400+450+450+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.152、0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修153、正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.948.000=43.200kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 q = 1.243.2000.300+1.403.6000.300=17.064kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩154、I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.048kN N2=5.631kN N3=5.631kN N4=2.048kN 最大弯矩 M = 0.153kN.m 最大变形 V = 0.542mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15310001000/16200=155、9.444N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=33071.0/(2300.00018.000)=0.853N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.542mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3043.20+1.40.303.60=17.064kN/m 挠156、度计算荷载标准值q=0.3043.20=12.960kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.296kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.791kN 经过计算得到最大变形 V= 0.077mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.157、08cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.296106/57166.7=5.18N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33899/(27070)=1.194N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.077mm 内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用158、下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.818kN.m 最大变形 vmax=0.333mm 最大支座力 Qmax=16.751kN 抗弯计算强度 f=0.818106/8982.0=91.07N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算 计算公式: 159、N Fl=16200N,所以满足要求！ 二、混凝土局部受压计算(一) 已知计算数据 混凝土强度等级C30，fc=14.3N/mm2，c=1 局部压力设计值：N=16.96kN 局部受压类型： 图中：a=300mm,b=300mm,Al=90000mm2,Ab=810000mm2,Aln=90000mm2 (二) 计算局部受压提高系数 =(810000/90000)0.5=3.00 (三) 验算截面限制条件 1.35clfcAln=1.3513.00014.390000=5212350.00N16200N 满足要求!第五章 高支模的施工管理一、高支模系统施工管理机构项目经理陈绍培为第一安全责任人160、，项目副经理林伍为直接安全责任人，雷鹏、张礼林为现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。组长： 陈绍培 电话：13002040304副组长：林伍 电话：13929562995吴奇杰 电话：13580583490组员： 雷鹏、张礼林 组员： 周岳生 组员： 各施工班组长二、高支模施工管理机构职责1、组长职责全面负责高支模施工组织协调管理工作，科学组织施工中人、财、物等资源的管理，及时解决施工中出现的问题。掌握施工进度，确保安全生产，使工程质量在施工过程中处于受控状态。组织高支模施工质量自检，针对施工中存在的问题，及时采取纠正和预防措施。2、副组长职责负责组织编制高支模施工组织设计，161、全面负责高支模施工技术管理工作，组织对高支模作业班组进行的技术交底工作、解决施工中的重大技术问题。3、组员职责负责对作业班组在高支模施工过程中施工方案的实施、施工质量进行全面检查、监督，提供准确而齐备的检查数据，对出现的质量隐患及时发出整改通知单，并监督整改以达到相应的质量要求。三、高支模的安全管理措施1、经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用门式钢管脚手架。2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3、对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。4、搭拆脚手架支撑必须由162、专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。5、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。6、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。7、高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8、支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。9、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。10、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆163、水泥浆等污物填塞螺纹。11、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。12、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。13、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。14、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。15、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等164、现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。16、高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。17、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动。（3）钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。（4）安全防护措施是否符合规范要求。18、在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、165、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。19、支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。20、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。21、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。22、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。23、设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。24、混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。第六章 高支模施工方法一、满堂钢管166、支撑系统安装（一）施工顺序 放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高 梁板满堂红脚手架安装 架设梁底木方龙骨于满堂红脚手架顶托板上 梁底模及侧模安装 架设板底木方龙骨于满堂红脚手架顶托板上 楼板模板安装 梁板钢筋绑扎铺设 梁板混凝土浇筑 混凝土保养，达到规范要求的拆模强度要求 拆下满堂红脚手架可调顶托 拆除梁、板模板，清理模板 拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管脚手架（二）安装1、高支模采用满堂红脚手架支撑系统，纵横水平拉杆采用483.0mm钢管。2、满堂红脚手架支撑的搭设必须满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的规定。3、脚手架支撑支设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要167、求向施工管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。4、要对钢管、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。5、对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。6、先弹出立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。7、按设计分配摆放好需要钢管，梁模板支撑的钢管采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。8、梁和楼板的脚手架跨距和间距必须案本计算方案布置。9、支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装时，要调节可调底座来进行调平校直，然后继续往上安装。可调底座调节螺168、杆伸出长度不宜超过200mm。在每往上搭设时，两侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。立柱应垂直，上下层脚手架应在同一竖直中心线上。脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。10、纵横向剪立撑设置在外侧周边和内部按本方案间距设置。11、钢管纵横水平杆沿高度方向设置，第一道水平杆（扫地杆）设在离柱脚200mm处，钢管必须牢固地支承在钢筋混凝土地（楼）面上，并在立杆底座下铺设80mm80mm双木方。12、钢管、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。13、模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。14、支撑安装完成后，应认真169、检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。二、梁、板模板安装1、梁底模及侧模均采用18mm胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在托梁上。2、楼板模采用18mm胶合板，梁底横梁采用7575mm木方，梁底托梁采用2483.0mm钢管，楼板底托梁采用7575mm木方；板底横楞均采用7575mm木方。3、模板的安装顺序如下：柱钢筋验收柱模板钢管脚手架顶托横楞梁底模梁侧模钢管脚手架顶托横楞楼板底模。4、梁模板的安装（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放2483.5mm钢管。固定木方后在其上安装梁底龙骨。170、龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。（2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑（梁高1.2米以下的梁），拉线通直将梁侧模钉固。砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送171、砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。6、楼面模板的安装首先通线，然后调整满堂红脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设8080mm木枋作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：（1）钢管设置情况是否按本方案搭设；（2）交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；（3）底座、托顶螺旋杆伸出长度；（4）限位销等扣件牢固情况；（5）垫木情况。7、后浇带支模在后浇带处的满堂红脚手架应与周边梁板支撑分开172、搭设，并通过水平加固杆与周围满堂红脚手架进行拉结，保证钢管支撑体系的整体稳定性.另外，此部位的支撑架须待后浇带砼浇筑完成且达到拆模强度时方可进行拆除。三、验收及拆除的批准程序1、支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。2、高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。3、本工艺标准应具备以下主要质量记录：（1）模板检验批质量验收记录。（2）模板分项工程质量验收记录。（3）拆模申请报告。四、满堂红高支模拆除1、支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。2、拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验173、室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆摸强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构2m1002m100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。3、高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。4、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。5、拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 6、拆除平台174、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。7、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。8、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。9、严格控制模板及其支架拆除的顺序。10、拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。11、拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。12、拆除模板和支顶时，先将满堂红脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及满堂红脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷175、脱模剂。13、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。拆下的钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，176、严禁抛掷。五、安全技术措施1、满堂红脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。2、对满堂红、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。3、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规程（GB5036）考核合格，持证上岗。4、搭拆满堂红脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。5、高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。6、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋177、等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。7、模板支撑和满堂红脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。8、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。9、支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后，方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。10、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求178、。地基是否积水，底座是否松动。满堂红脚手架体和杆件是否有变形的现象。安全防护措施是否符合规范要求。11、在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。12、脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。13、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与门架接触。14、脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进179、行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。15、设立满堂红脚手架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。16、钢管堆放场地应平坦，宜平放。17、不配套的钢管与配件不得混合使用于同一脚手架。18、支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。19、水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。20、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。21、泵送混凝土180、时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。22、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。23、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。24、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。25、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。六、预防坍塌事故的技术措施1、模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。2、安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。3、本高支支模采用门式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料和竹材作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。181、斜支撑和门式架应牢固拉接，形成整体。4、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。5、楼面堆放模板及门式架时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。6、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。7、安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。8、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在182、泵送管路出口处。10、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。12、模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。13、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。14、纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。七、预防高空坠落事故安全技术措施1、项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。2、高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。183、模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。3、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。4、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。5、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。6、安全带使用前必须经过检查合格。184、安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。7、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。8、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。9、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收185、合格签字后，方可实施。10、各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目分管负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。11、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。12、安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。八、预防触电事故的安全技术措施触电事故和其他事故比较，其特点是事故的预兆性不直观、不明显，而事故的危害性非常大。所以，施工中必须做好预防工作，发生触电事故时要正确处理，抢救伤者。防止触电伤害的基本安全要求根据安全用电“装得安全，拆行彻底，用得正确，修得及时”的基本要186、求，为防止发生触电事故，在日常施工（生产）用电中要严格执行有关用电的安全要求。1、相关电路应严格按照临时施工组织设计拉设。2、一切线路敷设必须按技术规程进行，按规范保持安全距离，距离不足时，应采取有效措施进行隔离防护。3、非电工严禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、电灯等。4、带电体之间、带电体与地面之间、带电体与其他设施之间、工作人员与带电体之间必须保持足够的安全距离，距离不足时，应采取有效的措施进行隔离防护。5、在有触电危险的处所或容易产生误判断、误操作的地方，以及存在不安全因素的现场，设置醒目的文字或图形标志，提醒人们识别、警惕危险因素。6、采取适当的绝缘防护措施将带电导体或隔离起来，187、使电气设备及线路能正常工作，防止人身触电。7、采用适当的保护接地措施，将电气装置中平时不带电。8、施工现场供电必须采用TN-S，把工作零线和保护零线区分开，通过保护接零作为防止间接触电的安全技术措施。9、电动设备和机具实行一机一闸一漏电一箱保护，严禁一闸多机，闸刀开关选用合格熔丝，严禁用铜丝或铁丝代替保险熔丝。按规定选用合格的漏电保护装置并定期进行检查。10、电源线必须通过漏电开关，开关箱漏电开关控制电源线长度30。九、预防火灾事故的安全技术措施1、项目部制订消防制度和防火责任制，建立以项目经理为直接领导的消防管理机构，编制消防平面图，明确各区域防火责任人，施工通道和生活通道悬挂醒目的消防警示188、标志和紧急疏散指示标志，保证紧急散通道畅通无阻，职责明确。有针对性的编制专项消防施工方案。2、按规定建立以项目经理为首的安全生产责任小组和安全检查轮值小组，负责日常的安全生产及防火工作。组建义务消防队，有专人负责，订出教育训练计划和管理办法。3、必须建立有关规定，有专人管理落实责任，设置警告标志，配置相应的消防器材。做好防火工作，配备足够数量的灭火器材，并悬挂防火标志。4、建立动用火审批制度，按规定划分级别，明确审批手续，并有监护措施。5、电焊、气焊等明火操作应严格执行动火制度，乙炔气瓶、氧气应分库储放，使用中要严格分隔放置，间距不得小于5m，且与一切明火距离不小于10m。6、施工作业面，均配189、置灭火器和消防砂箱。灭火器要悬挂离地高度为1.2m处的墙面上。第七章 混凝土浇筑方法及技术措施1、施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场采用一台砼输送泵负责混凝土泵送，混凝土从低处向高处分层浇捣，浇捣作业在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工人员、安全员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。2、施工方法（1）准备工作钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预理件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重190、点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。浇筑砼前，模板必须预先浇水湿润。（2）混凝土浇筑和振捣一般要求，混凝土浇筑采用砼输送泵由低处向高处浇筑。本工程屋面梁板砼以各屋面为分界以每屋面作一施工段浇筑。最大屋面面积为512平方米，砼浇筑时间约7小时。每个屋面施工时先进行柱模板安装，等浇筑完柱砼后，再进行梁板高支模模板安装。浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。191、使用插入式振捣棒要快插慢拨，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（50棒应为52.5cm，取50cm;30棒应为40.5cm，取40cm）振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝.振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。浇筑混凝土时应分层连续浇筑，如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。砼浇筑速度应控制在2.5m3/h。控制分层浇筑厚度不宜超过40cm。梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混192、凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54 m刮尺刮平。3、混凝土养护：（1）浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。（2）养护时间不少于14d。4、试块制作：在现场制作28d 标准养护试块及备用试块、同条件养护试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。5、质量要求（1）混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。（2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定本方案的要求。（3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。（4）混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。（5）预留193、洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口。避免出现缺灰或漏振现象。（6）钢筋模板工长跟班作业，发现问题及时解决。同时设专人检查钢筋、模板。（7）浇筑前由生产部门经常注意天气变化。如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。如正在施工中天气突然变化，原则是小雨不停，大雨采取防护措施。其措施是：已浇筑完毕的混凝土面用塑料薄膜覆盖，正在浇筑的部位采用搭设防水棚。（8）浇筑时要有专门的铺灰人员批挥浇筑，切忌：“天女散花”，分配好清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.54 m刮尺刮平。（9）做好混凝土浇筑记录。（10）每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随194、机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。第八章 监测措施本项目采用钢管脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司进行高支模安全专项检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支架与杆件是否有变形的现象。3、支架在承受六级大风195、或大暴雨后必须进行全面检查。4、监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。5、监测点布设：支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。6、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可根据现场实际情况进行调整，一般控制在混凝土开始浇注直至砼终凝。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设196、允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差50mm/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/600/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺7、当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。第九章 应急救援预案一、概况本工程首层为高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支197、模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击、触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。二、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理陈绍培担任，副组长由技术负责人吴奇杰担任，成员由项目部各部门主管领导项目副经理林伍、现场场施工工长贺满华、安全员翁焱鹏等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名单：组长：陈绍培 （联系电话：13002040304）副组长： 林伍、吴奇杰（联系电话：13929562995）组员：雷鹏、张礼林、周岳生及各施工班组长。三、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话单位或姓名电话火警119公198、安110医疗120交通122组长（项目经理）：陈绍培13002040304副组长（技术负责人）：吴奇杰13580583490副组长：（项目副经理）林伍13929562995组员：周岳生（现场场施工工长）13622289590组员：雷鹏（安全员）13527619733公司办公电话02086664348四、人员分工与职责1、项目经理（第一安全责任人）陈绍培：负责高支模应急救援全面工作。2、项目副经理（直接安全责任人）林伍：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。3、现场专职安全员翁焱鹏：负责现场高支模施工的安全检查工作及现199、场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。4、组员周岳生及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。五、应急救援工作程序、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。、事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。4、事故发生时，应急救援小200、组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。5、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查6、项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。六、应急救援方法（一）高空坠落应急救援方法：1、当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“”急救电话及马上报201、告应急救领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（二）模板、坍塌应急救援方法：1、工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，202、在有伤亡的情况下控制好事故现场。2、报急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（三）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2、对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固203、定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3、对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。（四）触电事故急救措施1、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2、隔离电源方法：（1）断开电源开头；（2）使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；（3）用导电体使电源接地或短路，迫204、使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3、抢救方法:（1）口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。（2）胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对205、成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。（3）如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。（4）人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。（五）火灾事故急救措施1、事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向206、当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法207、：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4、火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情208、况，及时向指挥部报告。七、应急救援装备预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援八、应急救缓药品1、外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。2、服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。第十章 高支模施工图一、三层板梁平面图 二层板梁平面图（详见附图）二、三层板满堂脚手架搭设平面图三层板局部高支模支撑系统及监测点平面布置图（详见附图）三、250700、350800梁支撑正立面图、侧立面图（详见附图）四、7001000梁支撑正立面图、侧立面图（详见附图）五、10001500梁支撑正立面图、侧立面图（详见附图） 六、六层梁板结构、屋面箱型梁结构图（详见附图） 七、屋面箱型梁1-16A轴模板支撑搭设平面图（详见附图）八、屋面箱型梁1-16A轴模板支撑搭设1-1剖面图、2-2剖面图、3-3剖面图、4-4剖面图（详见附图）