1、 淮南市田家庵区泉西公租房项目工程淮南市田家庵区泉西公租房项目 脚手架工程专项施工方案 编制：审核：审批： 目 录 第一章、工程概况 第二章、建设地点及气象、环境及施工条件 第三章、所执行的标准、架体形式 第四章、脚手架材料选择 第五章、脚手架搭设流程及要求 第六章、脚手架的检查与验收 第七章、脚手架搭设安全技术措施 第八章、脚手架拆除安全技术措施 第九章、脚手架计算书 第一章、工程概况 工程名称：田家庵区泉西公租房项目施工 建设单位： 设计单位： 监理单位： 施工单位： 本工程共有6栋高层建筑，1#、5#、6#楼：地上30层，地下1层，剪力墙和框架结构。2#、3#、4#楼地上33层，地下1层2、，剪力墙和框架结构；S2#楼：地上2层，局部3层，地下1层，框架结构；地下车库：地下1层；框架剪力墙结构。地基采用桩基础、筏板基础。合同总工期为540个日历天，预计开工日期为2015年1月20日（具体以招标人或委托的监理单位下达的开工令为准）。第二章、建设地点及气象、环境及施工条件 一、建设地点 本工程位于淮南市田家庵区洞山西路北侧，绿化带以北，淮南联合大学对面，北临上局淮南铁路车辆段，东侧为普通民房，西侧为农田的狭长地带，现场仅有一条进出口（通往淮南铁路车辆段道路），现场施工平面布置难度较大。 二、气象 淮南市地区为亚热带季风和季风性湿润气候，年平均气温偏高，平均气温16.6，冬季平均气温33、.5，年极端最高气温38.9。年极端最低气温-5.5。 三、周边环境本工程位于淮南市田家庵区洞山西路北侧，淮南联合大学斜对面，北临铁路和上局淮南铁路车辆段，东侧为普通民房，西侧为农田。交通十分便捷。该地块呈梯形状，西窄东宽，南北宽约为21m64.6 m。总长约380 m。地块内为农田和部分弃土、垃圾等。除东侧B区地块有雨水冲刷形成的坑洼地外，工程施工场地地势基本平坦，四周除原有铁艺围墙外无其他建筑物。北侧场地与铁路间为一陡坡，陡坡以北为淮南铁路。施工场地与铁路高差很大，现场实测在3.5m左右。据水文特征资料分析地下水不大。 本工程1#楼0.00相当于黄海高程42.7.00m，2#6#楼0.004、相当于黄海高程43.00m。 第三章、编制依据 一、执行标准建筑施工计算手册 建筑施工手册第四版 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)建筑施工安全检查标准 (JGJ59-2011) 二、架体形式根据本工程特点及工期目标，本工程S2#楼采用双排扣件落地式脚手架，1#、2#、3#、4#、5#、6#楼采用双排扣件落地式脚手架和悬挑式双排扣件式脚手架，每栋楼具体搭设情如下:1#6#楼主体结构施工时，1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#均从三层（1#4#楼为7.5，5#、6#楼为5.8m5、）采用型钢悬挑脚手架，型钢类型为I16a，脚手板以520cm的木脚手板为主。本工程脚手架用于结构施工，同时兼做安全防护，落地脚手架底部须做硬化处理，脚手架周边设置排水沟。第四章、脚手架材料选择一、脚手架钢管采用483.5钢管，其质量应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，钢管上严禁打孔，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管的外径、壁厚、端面等的偏差，应符合相关规定；钢管必须涂有防锈漆。搭设脚手架的钢管应有产品合格证和质量检验报告。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足6、设计要求后，方可在施工中使用。二、扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架（GB15831）的规定抽样检测；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。4)悬挑支撑采用16#工字钢，其质量须符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235中A级钢的规定。压环采用直径20mm的圆钢。 三、悬挑结构所用钢丝绳束，采用637，直径21.5，抗拉能力为1550N/mm2，总破断抗拉能力为277、0KN。钢丝绳均由国内专业信誉较好的厂商生产。 四、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 五、搭架子前应对所用材料进行保养，除锈并统一涂色。架体颜色统一漆黄色，踢脚板统一漆黄黑相间色，剪刀撑统一漆红白相间色。悬挑支撑统一漆黄色。 六、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用我安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由淮南市建筑安全监督管理部门发放的准用证。第五章 、脚手架搭设流程及要求 一、杆件搭设程序及方法 脚手架搭设程序如下：放置木板摆放扫地杆逐根竖立杆（将立杆用扣8、件与扫地杆扣紧）设置临时固定杆（外端用扣件与立杆扣紧，里端与柱体连接牢固）安装第一步纵向水平杆，并用扣件与各立杆扣件扣紧安装第二步纵向水平杆在第二步纵向水平杆上边设置第一道连墙件（同时将设置的临时固杆拆除）安装第三步纵向水平杆安装第四步纵向水平杆在第三步纵向水平杆处拉设首层平网接立杆（依次类推）铺脚手板设置踢脚板设置护身栏杆。 二、落地式脚手架搭设 1、落地脚手架搭设前底部须做硬化处理，硬化宽度要满足立杆要求，脚手架周边设置排水沟。搭设时，立杆纵向间距为1.5m，步距为1.8m，排距0.8m，内立杆距墙0.25m，中间加设防护，立、横杆节头必须错开，并使用对接扣件，扣件的开口必须向上，第一节立9、杆可先用3m、4.5m和6m钢管，往上均用6m钢管。保证架子的垂直度（偏差控制在1200以内），施工时对每根立杆要校正后再固定，纵向水平杆与立杆的交点必须用直角扣件，扣件螺丝必须在上面。横向水平杆的搭设位置必须在靠近主节点的15cm以内，伸出架子的长度为10cm，端头离墙控制在15cm。并要控制所有伸出的长度基本一致，达到美观使用的目的。所有节点的扣件要坚固到位，严禁有松动现象。 落地式钢管脚手架地基作法 2、摆放扫地杆：扫地杆设在立杆的最下部，离木垫板及地底座不大于20cm，扫地杆对接时，应用对接扣件对接，对接扣件的开口朝架子的里侧，螺丝朝上，以防雨水进入钢管。 3、竖立杆：双排脚手架立杆纵10、向间距为1.5米，内立杆离墙距离为0.25米，中间加设防护。同一方向同一平面内的立杆间距必须一致，立杆接长时，必须采用对接，严禁搭接，相邻两根立杆的接头应相互错开，并不允许设在同一步距内，立杆的水平偏差不大于1/200cm。 4、纵向水平杆的安装：纵向水平杆的步距定为1.8米。在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。 （1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。 （2）纵向水平杆的对接扣件应交错布置 a、两根相临纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内； b、不同步或不同跨两个相临接头在水平方向错开的距离不应小于500mm； c、接头中心至最近主接11、点的距离不宜大于纵距的1/3。 （3）纵向水平杆搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 （4）纵向水平杆允许高差：一根杆的两端20mm；同跨内两根纵向水平杆高差10mm。 5、横向水平杆的设置： （1）主节点处必须设置一根横向水平杆，并紧靠立杆用扣件扣牢在纵向水平杆的上方。使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应固定在纵向水平杆上；使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应固定在立杆上。 （2）主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 （3）靠墙一端的外伸长度a不宜大于012、.4L，且不应大于500mm，靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。 （4）作业层上非主接点处的横向水平杆易等距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。 （5）横向水平杆的外伸长度偏差：外伸500mm允许-50mm。各间距允许偏差：步距20mm，纵距50mm，横距20mm。 允许偏差值 6、连墙件的设置：本工程为框架剪力结构，墙体后砌。连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件。 连墙件扣件连接示意图 7、剪刀撑的设置：剪刀撑应设置立杆的外侧，沿脚手架的高度自下而上连续设置，在脚手架的尽端转角处和中间设置，南北立面转角处各设一组，中间每13、隔5跨设置一组，每组剪刀撑应横跨5个立杆间距（5步四跨），与地面是呈45度夹角，剪刀撑接长时，必须用回转扣搭接，严禁对接，搭接长度不得小于1米，每个接点设置3个扣件，剪刀撑的两端固定点距接点搭接处的两条架管伸出扣件的长度各不得少于10厘米，并放垫木，剪刀撑与纵向水平杆交点处增设一根横向水平杆用十字扣扣牢。第一步剪刀撑与立杆连接后，下部端头必须放至垫板上设置底座固定牢固。 剪刀撑连接大样 8、平网的拉设：平网应拉设在双排立杆的中间，横向水平杆的下边必须在距地面3.2m处，按规定设置首层平网，内立杆与墙体之间超过15cm的用脚手板铺严，然后在距离首层网4步的高度拉设层间网，并必须有随层网。平网必须14、沿建筑物四周连续拉设，网与网之间，拼接严密，不留缝隙，网的两边必须用不低于8mm的尼龙绳绑扎。网内杂物要随时清理干净。 9、立网的挂设：立网应设在脚手架外立杆内侧，从脚手架根部，随脚手架的升高逐步挂设，立网必须挂设严密，绑扎牢固，不留缝隙，形成封闭。立网搭设的高度，必须始终比操作层高出一步架，最低不得小于1.5m。10、 脚手板的铺设：脚手板采用为3m0.25m0.05m的竹架板，脚手板能承受荷重2700N/m2的要求，严禁使用腐蚀严重断裂的脚手板。脚手板必须按照脚手架的宽度铺设，板与墙面的间隙不得大于20cm，脚手板接长采用搭接时，两块板的板头必须都搭在横向水平杆上。11、 脚手架应在安全通15、道出入口和卸料平台处设置门洞。门洞处的空间桁架，应在个平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。安全通道处的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高出于门洞口1至2步（外排架2步，内排架1步）。门洞处悬空立杆用钢丝绳卸荷。安全通道、卸料平台、井架通道不得与脚手架杆件连接。 外立杆斜腹杆内立杆 三、悬挑式脚手架搭设 1、脚手架的设计1)本工程的外脚手架考虑在三层楼开始搭设悬挑脚手架。搭设时，立杆纵向间距为1.5m，步距为1.8m，排距0.8m，内立杆距墙0.25m，采用的钢管类型为 483.5。2)在脚手架的设计中施16、工荷载作如下考虑：结构施工时，考虑二个作业层，每层均布施工荷载为3KN/；在装修施工时考虑三个作业层，每层均布荷载为2KN/。施工操作层设18cm高20mm厚木踢脚板；每层均布置2483.5mm的钢管栏杆，并满铺新竹笆。3)脚手架连墙杆采用钢管扣件形式，连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，连墙件连接方式为单扣件。4)型钢悬挑梁的压环采用20的圆钢。用于锚固的压环应采用冷弯成形，压环与型钢间隙应采用硬木楔或钢楔塞紧。型钢悬挑梁固定压环设置三道，压环环应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准。 5)悬挑钢梁17、前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的，也有柔性的，本工程使用钢丝绳，其直径不应小于14，使用预埋吊环其直径不宜小于20，预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。6)锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。14上拉钢绳悬挑脚手架示意图 6)型钢悬挑梁的布置应根据立杆的纵向间距设置，间距为1.5m。在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如18、果结构角部钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。 2、脚手架的搭设 1) 脚手架搭设前应向搭设人员及使用人员做好脚手架施工方案的交底，对脚手架所用钢管、扣件、安全网等认真组织检查验收，经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水，不合格产品不得用于脚手架的搭设。2） 脚手架搭设前，按要求固定好工字钢悬挑梁。3） 双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根。 4）依据各区段工字钢悬挑梁19、放出立杆位置线，并按间距排好立杆。型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步。6）每搭完一步脚手架后，应按规范允许偏差要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。7）立杆的搭设应符合以下规定：严禁将其它规格的钢管用于本脚手架中；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离不得小于500；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙杆；顶层外侧脚手架高出建筑物的高度不小于1.5m。8）纵向水平杆的搭设：纵向水平杆布置在立杆的内侧，其长20、度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件连接，如采用搭接应采用三个旋转扣件固定，搭接长度不得小于1m，搭接或对接点应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100。9）横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150。 10）竹笆采用新竹笆，按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，对接平铺，四个角采用1.2镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。11）连墙杆采用钢管扣件式，按二步三跨布置，竖向间距 3.6 m，水平间距4.521、 m。搭设时及时设置连墙杆，不得滞后超过两步距。12）剪刀撑沿脚手架全高、全长连续布置。剪刀撑接头采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100。每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，斜杆与水平面的夹角应在4560之间，从底至顶连续设置。剪刀撑必须和脚手架同时搭设。13）在主节点处的固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件的开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。栏杆和踢脚板均布置在立杆的内侧。14）脚手架最下步层必须铺设严密，且用平网及密目安全网兜22、底，以防坠物。第六章、脚手架的检查与验收 一、脚手架的搭设必须由持有效上岗证的专业人员搭设。 二、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任。 三、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范及建筑施工安全检查标准中“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。 四、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。 第六章 、脚手架搭设安全技术措施 一、技术保障措施 1、架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。 2、钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在23、使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不的松动。每个螺栓的预紧力在40N/m65N/m之间。 3、架子搭设到10m高度时由架子搭设班组进行自检，架子搭设完毕后应由相关人员对整个脚手架进行检查验收，验收合格后方可投入使用。 4、该脚手架作为建筑装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上，脚手架严禁悬挂起重设备。 5、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵水平杆，连墙件。二、质量保障措施 1、操作人员24、作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 2、技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 3、脚手架必须严格根据施工组织设计进行搭设，搭设时技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 4、脚手架搭设完毕，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。三、 安全保障措施 1、操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 2、架子字搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品，同时必须保证自身安全，高空作业须穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带、未佩戴安全防护用品不得上架子。 3、在架子上施工的各工种25、作业人中应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员），不得随意向下或向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 4、雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 5、应设专人负责对脚手架进行经常性检查和保修。 A在下列情况下，必须对脚手架进行检查： a在六级大风和大雨后； b停用超过一个月，复工前； B检查保修项目： a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求； b扣件螺丝是否松动； c安全防护措施是否符合要求。 6、在脚手架进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 7、脚手架临路面必须有防止伤人的防护措施。 8、搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标26、志，严禁非操作人员入内。 9、钢管脚手架应设置避雷针，分置与主楼外架四角立杆之上，并连通大横杆，形成避雷网络，并检查接地电阻不大于30。10、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。11、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。12、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料蔑混用。13、严禁脚手架板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。14、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。15、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不27、得大于3kN/m2，确保较大安全储备。15、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。16、当作业层高出其下连墙件3.6m以上且其上无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。17、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。18、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。第八章 、脚手架拆除安全技术措施 一、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 二、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入28、。 三、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。 四、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 五、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 六、连墙杆应随拆除进度逐层拆除。 七、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。 八、拆架时严禁碰撞脚手架附近的电源，以防触电事故。 九、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应先将拆除情况交代清楚后方可离开29、。 十、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 十一、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 十二、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 十三、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 十四、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 十五、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第九章 、脚手架计算书 落地式钢管脚手架 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单30、立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处安徽淮南市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为031、.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:10；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁32、进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按33、图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1421.52+0.101.121.52 =0.278 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.52-0.1171.121.52 =-0.327 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.278*106,0.327*106)/5080=64.37 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 64.37 N/mm2 小于 大横杆的抗34、压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.677*0.118*15004/(100*2.06*105*121900)+0.990*0.8*15004/(100*2.06*105*121900) = 1.758 mm；大横杆的最大挠度 1.758 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 135、500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.12)+1.4 1.2 = 1.893 kN； 小横杆计算简图2.强36、度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8930.8/3 = 0.505 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.509 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.509*106/5080=100.102 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =100.102 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要37、求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5*0.038*8004/(384*2.06*105*121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2 = 1.378 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1377.6*800*（3*8002-4*8002/9 ) /(72*2.06*105*12190038、) = 0.997 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小横杆的最大挠度为 1.005 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆39、的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.8=2.824 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 40、0.1248+(1.502/2)0.038/1.8018.00 = 2.822kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3101.5(0.8+0.2)/2 = 2.362 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14101.5/2 = 1.05 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.37 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总41、和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.37+ 0.851.43.6= 11.928 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.37+1.43.6=12.684kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z*s*0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷42、载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.350.740.214 = 0.039 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0391.51.82/10 = 0.022 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.928 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值43、 ：N = N= 12.684kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm344、；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11927.88/(0.186*489)+22438.551/5080 = 135.559 N/mm2；立杆稳定性计算 = 135.559 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12683.88/(0.186*489)=139.454 N/mm2；立杆稳定性计算 = 139.454 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑45、风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.85*1.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.548 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.022 /(1.4 0.85) = 0.019 kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.23.46、548+0.851.4(3.6+0.1864.891000.019/5.08)/(1.20.125)=64.789 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 64.789 /(1+0.00164.789)=60.847 m；H= 60.847 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为18m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N47、0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7z*s*0=0.7 *0.92*0.214*0.35 = 0.048 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.094 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.094 kN；连墙件承载力设计值按下式计48、算：Nf = *A*f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 6.094 Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =6.094小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg =49、 fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =59.639 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.928 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=59.639kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！ 普通型钢悬挑脚手架 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上50、，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处安徽淮南市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆51、挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.52、4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强53、度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1421.52+0.101.121.52 =0.278 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.52-0.1171.121.52 =-0.327 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.278*106,0.327*106)/5080=64.37 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 64.3754、 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.677*0.118*15004/(100*2.06*105*121900)+0.990*0.8*15004/(100*2.06*105*121900) = 1.758 mm；大横杆的最大挠度 1.758 mm 55、小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.12)+1.4 1.2 = 1.8956、3 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8930.8/3 = 0.505 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.509 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.509*106/5080=100.102 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =100.102 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设57、计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5*0.038*8004/(384*2.06*105*121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2 = 1.378 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1377.6*800*（3*8002-4*8002/9 ) /(7258、*2.06*105*121900) = 0.997 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小横杆的最大挠度为 1.005 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆59、传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.8=2.824 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，60、为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8020.00 = 3.136kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3111.5(0.8+0.2)/2 = 2.599 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14111.5/2 = 1.155 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.04 kN；61、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.04+ 0.851.43.6= 12.732 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.04+1.43.6=13.488kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z*s*0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 62、0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.350.740.214 = 0.039 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0391.51.82/10 = 0.022 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.732 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 =63、 N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 13.488kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(64、抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 12731.7/(0.186*489)+22438.551/5080 = 144.397 N/mm2；立杆稳定性计算 = 144.397 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 13487.7/(0.186*489)=148.291 N/mm2；立杆稳定性计算 = 148.291 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw 65、+ N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7z*s*0=0.7 *0.92*0.214*0.35 = 0.048 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.094 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.094 kN；连墙件承载力设计值按66、下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 6.094 Ru15.942KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=15.942kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结67、构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(159424/(3.142502) 1/2 =14.2mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.377 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142*202/4=314.159mm2=N/2A=377.218/314.159*2=0.6N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！41脚手架工程专项方案