1、编号：SJHN.JZY-XX保障性住房三期住宅楼模板工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据3二、工程概括3三、模板施工总体安排31、测量准备32、材料进场计划43、管理人员及劳务人员培训4四、总体部署41、模板配置：42、模板设计准备5五、模板工程施工措施51、剪力墙模板施工51.1、剪立墙模板配置51.2、剪立墙模拼装61.3、满堂架架体的搭设61.4、剪立墙模板安装前应具备的条件72、梁模板72.1、模板配置73、顶板(楼板)模板93.1、工艺流程94、梁、顶板模板安装应注2、意的质量问题105、外挑构件施工：115.1、阳台模板：11六、模板安装质量标准及质量控制：12七、模板拆除的规范要求13八、安全、成品保护及文明施工：15九、成品保护15十一、模板计算书1711.1墙模计算书1711.1.1墙模板荷载标准值计算171、 墙模板内外楞的计算1811.1.3穿墙螺栓的计算2111.2板模板计算书2111.2.1模板支撑方木的计算:2211.2.3托梁材料计算:2311.2.3 模板支架立杆荷载标准值(轴力):2411.2.4立杆的稳定性计算:2511.3.1、梁底支撑的计算2611.3.2 扣件抗滑移的计算:2811.3.3 立杆的稳定性计算:29一、编制依据13、.xx保障性住房三期B区1号楼工程施工图纸2.国家施工规范、规程和行业标准3.4.5.本公司颁发的程序文件及质量手册二、工程概括本工程墙、柱、梁、板模板均采用竹胶板，厚度9mm。支撑系统采用扣件式钢管脚手架。墙、柱、梁、板次楞采用40*90木方，主楞采用48*3.5钢管。三、模板施工总体安排1、测量准备1.1、根据平面控制网线及业主提供的引测点，将建筑物地下室引测的标高点重新复核，复核无误后，将此点引测到首层平面易于向上传递标高的位置，将此点作为基准点，并以此基准点各引出二个水准点，对二个的水准点复查，以保证施工层引测标高的准确性。 将基准点用红“”作标记。选择首层一个红三角“”为标高基准点，4、用钢尺向上传递水准点并用红“”作好标记，然后使用S3水准仪往返检测由另两个基准点传递到施测层的标高基准点是否合格（误差在2mm内为合格），合格后，方可在该层进行施工。采用水准仪和钢卷尺在墙或柱主筋上放出该楼层的结构50cm线，并用油漆或双面胶带作标记。1.2、在建筑物的首层四个角部及中间设置1010cm钢板作为标准轴线十字控制点，以上每层在此点垂直方向上留设2020cm方孔，采用激光垂直投测仪从建筑预留的洞口投测定位基点，弹出控制线，用经纬仪将控制线引测到各层轴线上，并用红油漆将其标记在楼层上。还应在外墙阳角两侧、阳台两侧弹大角控制线，一般控制线距外墙阳角100处，距阳台两侧阳角100处。一方5、面通过路线闭合，复核放线的精度，消除放线偏差；另一方面控制外墙大角与阳台阳角垂直度，通过双控法来控制定位轴线的准确性。2、材料进场计划按照工程的进度计划和流水段的划分，分阶段安排各种设施料的进场，确保工程进度计划和流水段的施工需求。3、管理人员及劳务人员培训项目部除按规定对项目相关部门及分包队伍进行方案、技术交底（包括书面和口头）外，由劳务作业队的管理层向其模板操作人员进行方案措施交底，并有项目部质量员和相关工长参加，并做到每周一次。四、总体部署1、模板配置：1.1剪力墙采用13mm竹胶板，次龙骨采用40mm90mm方木，间距250mm，主龙骨采用483.5钢管间距500mm，按建筑物单层模板6、使用量的两倍配置；梁模板采用9mm厚竹胶板，次龙骨采用40mm90mm方木，主龙骨采用483.5钢管；顶板采用9mm竹胶板，次龙骨采用40mm90mm方木。梁、顶板模板配置数量按建筑物单层二层配置。 2、模板设计准备2. 1在模板工程设计前，模板设计人员应与项目部工程技术人员进行讨论交流，以确保模板配置的合理性及与其它各工序能够紧密相结合，以达到施工过程井然有序地进行。2.2木模翻样前必须熟悉设计图纸及相关图纸核定单、设计变更及设计技术交底等资料文件后作出翻样图，交给技术部门审核，经认可后，方可下发给班组长进行施工。2.3按照配置的模板施工图，结合每块模板具体编号，排定施工流水区域、方向及顺序7、。2.4对应模板排置图，建立预留洞、预埋件的统一放样及其档案。2.5施工前设计人应拿出设计图、翻样图等有关资料，结合有关规范、标准及企业相关作业指导书等对施工班组进行准确、全面的技术、质量、安全等方面的交底。五、模板工程施工措施1、剪力墙模板施工1.1、剪立墙模板配置剪力墙模板面板采用13mm厚竹胶板，中间竖向为4090mm 木方为次龙骨，横向为483.5mm 的双钢管主龙骨。次龙骨间距为250mm，主龙骨的间距与对拉螺栓的设置相对应为500mm。对拉螺栓采用14 钢筋，横、竖向间距均为500mm。模板安装前先按照预定的位置打好对拉螺栓孔，并将开孔处用油漆封好，但不能涂在板面上，防止污染墙面。8、1.2、剪立墙模拼装拼装大模板的基本单元时，不合模数的另行加工，两块大模板拼接处要设置子母口，相互咬合（如下图）。墙体阴角处模板要用40mm90mm 木方背楞，两块竹胶板中间为硬拼缝。另外，在墙模板安装前必须将墙根部杂物清理干净；提前检查”T”型定位筋是否在位或出线,合格后方可安装模板。阴角模示意图子母口连接示意图1.3、满堂架架体的搭设支模前，要先按照轴距尺寸搭设满堂脚手架，纵横间距控制在1.2m内，步距不超过1.5m，用于模板支撑脚手架。脚手架搭设完毕后开始安装已加工好的模板。按顺序将大模吊到指定位置，粗略定位。吊装模板时先安装靠近护壁一侧大模，将大模与绑扎好的钢筋网片临时绑住固定。在吊装9、另一侧模板时应将对拉螺栓穿上，待模板到位后，再将其拧紧，并通过两侧的架子进行加固。1.4、剪立墙模板安装前应具备的条件模板安装前先完成剪力墙钢筋的隐蔽验收，检查预埋件、线管是否全部安装完毕，限位钢筋是否准确无误。、安装预留洞口模板位置必须准确，几何尺寸符合图纸设计要求，安装加固必须牢固，洞口模板两侧必须贴上双面胶条。、安装前应先把墙根部杂物清理干净，模板认真涂刷好脱模剂，安放墙体限位筋，限位筋两端须刷上防绣漆，横向间距为1000mm，竖向间距为四道（最下面一道离地面35cm，最上面一道在墙上口以控制墙体截面尺寸）。、检查墙体边线、模板控制线是否准确无误后方可安装墙体模板。2、梁模板2.1、模板10、配置梁的模板施工采用扣件式钢管支撑，模板为9mm厚竹胶板，支设梁模板前，应按尺寸先将梁底、梁侧模板加工好，并将底模顺着梁长方向背上3道40mm90mm木方；将侧模顺着梁长方向每隔300mm背上1道40mm90mm木方, 当梁高超过700时，从梁底开始每300设对拉杆一道，间距每隔600打16的对拉螺栓孔(穿14的对拉螺栓)。 支模板时先按梁的轴线位置搭设三排脚手架（带可调头）、钢管头高度应比梁底矮40cm60cm，先安放483.5600的钢管主龙骨，再安放带次龙骨的梁底，梁底模进行循环使用时，必须将梁底模两侧清理干净，以便梁底模、侧模紧密接触，侧模和底模下衬的木方要钉牢，尽量减少漏浆，使浇筑出11、的梁边角整齐，减小修补的工作量。在安装完梁侧模后，应在侧模和底模处加一定的预应力，防止角部发生漏浆。工艺流程：搭设脚手架安放可调头放置主龙骨安装、固定梁底模安装、固定梁侧模模板的校正及加固。梁模支架的搭设：梁模支架采用483.5的钢管支撑架, 按梁的轴线位置搭设三排脚手架,中间一排脚手架位于梁中心线处,架体横距1.0m,纵距1.2m,步距1.50m。梁高小于600mm3、顶板(楼板)模板3.1、工艺流程搭设满堂架安放可调头放置主龙骨安装、固定板底方木安装、固定顶板模板模板的校正及加固。3.2、平台模板采用扣件式钢管脚手架（带可调头），采用的钢管类型为483.5。支模时先搭设纵横间距为1200m12、m1200mm的满堂脚手架，并安放可调头，调整可调头标高，使之在同一水平面上，可调头上先放置主龙骨，主龙骨采用483.5的钢管，上面垂直于主龙骨方向放置次龙骨，次龙骨间距300mm,采用40mm90mm 木方竖向放置，次龙骨上面铺9mm竹胶板，竹胶板四边用钉子固定在次龙骨上。平台模板示意图3.3、两块竹胶板拼缝必须留设子母口，用钉子钉紧，使拼缝达到硬拼缝，防止漏浆。3.4、支设板模时，应该尽量少切割竹胶板，切割板后应先刷油漆封边再投入使用，严禁在四周板侧方向钉钉子，从而延长板的周转次数。4、梁、顶板模板安装应注意的质量问题梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口模尺寸不一；防治的方法是：梁13、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞， 再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。5、外挑构件施工：5.1、阳台模板：、阳台模板材料同楼板，为增加模板周转率和施工质量，阳台模板可制作定型钢框竹胶板模板。阳台模板按三层配置，平均周转10次。、阳台栏板阳台栏板在主体结构施工时，预留竖向插筋，水平方向分布钢筋在剪力墙或框架柱处采用植筋法。阳台栏板模板采用9mm胶合板模14、，配置整层的1/2层。为了保证阳台栏板底部接茬平直，在阳台栏板底焊定位钢筋以避免错台现象，如下图：定位钢筋外侧预留1020距离，内侧与模板顶紧，对拉螺杆紧固后，模板外侧与梁边紧贴，减少漏浆及错台现象。、阳台及栏板容易出现的质量问题上下层外边不垂直；阳台上下垂直偏差主体施工外观不明显，一旦装饰完成，窗户安装好后，上下层垂直偏差也比较明显。所以应加强此部分模板支设要求。5.2、控制措施：除由控制线引出定位线外，在距阴阳角100处弹控制线，通过双控减少偏差。为保证阳台栏板垂直度，阳台栏板模板采用定型钢模。阳台栏板在外架提升前将栏板砼浇筑完毕，以后不在搭设阳台模板支设维护架。提升工程进度，为装饰提供工15、作面。六、模板安装质量标准及质量控制：模板安装质量标准及质量控制。必须符合混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002及相关规范要求和清水混凝土质量标准。清水混凝土即是能达到或超过中级抹灰质量标准。感观质量：表面光洁，混凝土颜色一致。门窗洞口标高一致且棱角方正垂直，混凝土表面质量能达到F1级，不剔钻、不打磨。模板安装允许偏差及检查方法 表1项次项 目允许偏差值检查方法国家规范标准本工程要求1轴线位置柱、墙、梁54尺量2底模上表面表高54水准或拉线尺量3截面模内尺寸基础108尺量墙、梁4、-544层高垂直度层高5米65经纬仪或吊线、尺量5相邻两板表面高低差22尺量6表面平整度54靠尺、塞16、尺7阴阳角方正-3方尺、塞尺顺直-3线尺8预埋铁件中心线位移33拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移33拉线、尺量螺栓外露长度10、-0+8、-010预留孔洞中心线位移+108拉线、尺量尺寸+10、0+8、011门窗洞口中心线位移-4拉线、尺量宽、高-8对角线-10七、模板拆除的规范要求1、现浇结构模板支撑体系拆除前，混凝土强度必须达到设计要求强度，当设计无具体要求时，应符下列规定：、侧模：混凝土强度能够保证拆除模板时表面棱角不受损坏方可拆除。、底模：在混凝土强度符合下表的规定后，方可拆除。现浇结构拆模时混凝土强度要求结构类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,17、 8758100梁、拱、壳87581002100拆模前对同条件养护试块送检，强度达到规范要求后，填写模板拆除分项工程检验批质量验收记录表、质量评定表格，报监理公司验收，监理方验收合格后，方可拆模。、质量控制注意点：A、浇筑混凝土前必须检查模板支撑架体是否按照设计方案搭设，扣件是否松动，顶托是否顶紧、对拉螺栓是否拧紧；B、浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复；C、混凝土分层浇筑，门洞口处混凝土必须从两侧同时倒混凝土，以防门窗洞口变形；D、支设前检查脱模剂是否涂刷均匀；E、柱、墙、模板下部加设海棉条或堵塞砂浆以防漏浆；F、严把进场模板、方木、竹胶板等18、材料质量关，模板不合格的不得使用，重点是模板的表面平整度、刚度、竹胶板的对角线、厚度及密实度。2、模板拆除：、拆模时，不得用撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。、模板拆除时，混凝土强度必须达到设计要求和规范要求，经甲方、监理方同意后，拆模审请批准后方可拆除。、墙体模板拆除，先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除支撑最后拆除大模板。、梁、板模板拆除，先拆除梁侧模，再拆除梁底模，最后拆除顶板模板及内架。、楼板留出后浇带后，将要形成悬挑结构，拆模时此处支撑保留，支撑的间距以结构计算数据为准。楼层后浇带区域防护采用木盖板防护。、模板拆除后应按照不同型号分类堆放整齐，清量涂刷隔离剂，把所有竹胶板及方木上的钉子全部19、拔掉，以使为下次使用提供方使。八、安全、成品保护及文明施工：1、木工机械要严禁使用倒顺开关，所有机械必须设有专人操作。2、圆盘锯要有皮带防护罩，锯片防护罩，特别注意使用木工多用机械时，严禁电锯和电刨同时使用，必须采用隔离措施。3、电刨的传动轴和皮带要有防护罩，特别是以现锯片有裂纹时应立即更换。4、作业人员操作时严禁戴手套操作，锯长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯。使用电锯、电刨时，两人操作应注意相互配合，不得硬拉硬拽，避免伤人，机械停用时断电加锁。5、木工棚内严禁携带火种，且应有消防措施，木工棚内应经常保持清洁，做到工完场清。6、注意自我保护并保护他人安全，在操作中应注意自己20、的站位及动作控制，同时还要注意自己的操作不影响他人的安全。 九、成品保护1、上操做面前，模板上的脱模剂不得有坠流，以防污染结构成品。2、为防止破坏模板成品，施工顺序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模板上进行预埋管打弯走线时不得以模板为支点，须用木方作垫进行。3、剪力墙及柱封口前，要检查是否干净后，干净后方可封模板。本道工序完成后要派专人打扫工作面。4、混凝土浇筑时要派专人看模板。发现模板有跑模、漏浆问题时，要及时加固、修补。5、拆模板时一定要注意保护构件的棱角，严禁用撬杠撬，一定要用木楔。拆下的模板要分类堆放，不得任意拆散整块模板，拆时要轻放，钉子朝21、下，以免伤人。6、在操做面上锯木料时，锯沫不要飞入梁、柱、墙内，以免清理困难。十、模板加工的管理本工程模板均采用木模，模板加工工作量相对比较大，繁琐。要求如下：1、除安全方面的警示牌外，还须有工作人员值班记录，轮流值班人员名单牌。2、木工工长将要加工的模板内容，尺寸提供给班组后，加工棚制作人员必须按时按质完成。加工订单一式俩分，内容、日期必须填写清楚。3、进出厂的东西要有记录，签字，日期。4、非加工棚人员禁止入内，所有加工机械必须由专人操作。5、工作人员不得携带易燃物品进入车间。吸烟必须到工作车间以外，不得在工作棚内吸烟，违者重罚。6、工作车间必须保持干净，按文明施工要求规定执行。7、木工用电22、必须由电工接线，不得任意接电器等，以防短路发生火灾。8、加工各种模具时，一定要有计划的开料，要以节约材料为原则，做到材料合理使用。加工完后在每块模板上标明具体的型号尺寸使用部位及数量。十一、模板计算书11.1墙模计算书墙模板设计简图11.1.1墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得6.667h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； 23、H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 49.780 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值49.780 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=49.78kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。1、 墙模板内外楞的计算(1).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分24、别为:W = 409090/6 = 54cm3；I = 40909090/12 = 243cm4；内楞计算简图（a） 内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.249.780.250.90=13.441kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(13.441+0.630)/1=14.071 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.114.025、71500.0500.0= 3.52105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 3.52105/5.40104 = 6.514 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 6.514 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（b） 外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连26、续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图1.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.249.78+1.42)0.250.5/2=3.52kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753517.65500.00= 3.08105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 3.0827、105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.08105/5.08103 = 60.589 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =60.589N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！11.1.3穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: 28、M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =49.780.50.5 = 12.445 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.445kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！11.2板模板计算书11.2.1模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自29、重(kN/m)：q1= 250.30.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1 + 2)1.20.3 = 1.08 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.9 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载 p = 1.41.08=1.512 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5121.2 /4 + 130、.2061.22/8 = 0.671 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.512/2 +1.2061.2/2 = 1.48 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.671106/54000 = 12.42 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.42 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!11.2.3托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 131、.2061.2 + 1.512 = 2.959 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.332 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.691 mm ；最大支座力 Qmax = 12.947 kN ；最大应力 = 1331817.537/10160 = 131.084 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 131.084 N/mm2 小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.691mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!11.32、2.3 模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.9 = 0.374 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.121.21.2 = 4.32 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.198 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 33、N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.286 kN；11.2.4立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.286 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范34、，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值；=12286.068/(0.53489) = 47.405 N/mm2；11.3梁模板计算书11.3.1、梁底支撑的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.450.125=1.434 kN/m；(2)模板的35、自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.125(20.45+0.25)/ 0.25=0.201 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.125=0.562 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.434+1.20.201=1.963 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.562=0.788 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=499/6 = 54 cm3； I=4999/12 = 243 cm4；3.方木强36、度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.963+0.788=2.75 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.751.21.2= 0.396 kN.m；最大应力 = M / W = 0.396106/54000 = 7.334 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.334 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!4.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)037、.450= 11.475 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(11.475 + 0.350 )+ 1.44.500 = 20.490 kN/m2；计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.153 kN，中间支座最大反力Rmax=6.297；最大弯矩 Mmax=0.145 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.036 mm；支撑钢管的最大38、应力 =0.145106/5080=28.568 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 28.568 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!11.3.2 扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座39、反力，根据前面计算结果得到 R=6.297 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 11.3.3 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =0.153 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293=0.465 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.25)/2)1.200.35=0.441 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.21.00/2+(1.00-0.25)/21.200.120(1.50+24)=3.856kN40、； N =0.153+0.465+0.441+3.856=4.915 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度41、系数，参照扣件式规范表，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4914.804/(0.199489) = 50.506 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=50.506 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =42、6.297 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3-0.45)=0.465 kN； N =6.297+0.465=6.693 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6692.537/(0.199489) = 68.775 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68.775 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！