1、 1 成果报告成果报告 2 目目 录录 目目 录录.2 第一章第一章 工程概况及评估情况工程概况及评估情况.3 1.1 工程概况.3 1.1.1 本项目基坑概况.3 1.1.2 场地周边情况.3 1.2 地层资料.5 1.3 基坑支护结构形式.6 第二章第二章 基坑施工对地铁隧道及周边环境的影响分析基坑施工对地铁隧道及周边环境的影响分析.8 1.1 有限元模型的建立.8 1.1.1 几何模型范围.8 1.1.2 地层模型.8 1.2 荷载及边界条件.8 1.3 土层参数及本构关系.8 1.4 支护结构参数及本构关系.9 1.5 有限元计算中的模拟步骤.10 1.6 全三维有限元网格.11 1.2、7 计算结果.19 1.7.1 土体竖向位移.19 1.7.2 支护桩位移.22 1.7.3 地铁隧道位移.26 1.7.4 基坑西侧浅基础建筑物位移.29 1.7.5 架空管线位移.35 1.7.6 计算结果汇总.38 3 第一章 工程概况 2.1 工程概况 2.1.1 本项目基坑概况 宁波 XX 房地产开发有限公司开发的 XX 项目，位于海曙区。场地卫星照片见图 1-1所示。本工程总用地面积约 40000 m2，总建筑面积约 200000 m2，主要建（构）筑物包括 1 幢 22 层（6+16）办公楼、1 幢 20 层（6+14）公寓、2 幢 17 层（15+2）住宅、2 幢33 层（313、+2）住宅及其它 26 层商业广场及配套设施组成，整个场地下设 2 层地下车库。图 1-1 场地卫星图 本工程基坑开挖面积约 35000m2，支护结构延长米约 796m。本工程0.000 标高暂定为黄海高程 3.000。地下一层底板面标高为-6.000，地下二层底板面标高为-10.000。基坑计算开挖深度为 10.612.7m。2.1.2 场地周边情况 场地东侧场地东侧地下室侧壁距离用地红线约 3.87.8m，红线外侧为马园路，马园路对面为住宅小区丽都名邸。其中，马园路道路宽度约 2830m，车流量较大。丽都名邸采用桩基础，小区设有一层地下车库。4 场地东场地东南南侧侧地下室侧壁外侧是马园路地4、下通道，通道以东为南站下沉广场和马园坊。场地南侧场地南侧东段东段地下室侧壁外侧是紧邻的南站北广场地下室，目前底板已浇筑完成。地下室顶板面标高为黄海高程 0.290，底板面标高为黄海高程-5.110，底板厚度 1.1m。北在本工程基坑挖土之前完工。场地南侧场地南侧西段西段地下室侧壁距离用地红线约 3.510.0m，红线外侧为正在改造的南站西路，南站西路南侧南侧是规划的宁波市轨道交通 4#线，地下室侧壁距离轨道交通 4#线管道壁最近距离约 47.67m。其中，南站西路道路宽度约 20m，等南站北广场建成并投入使用后（本工程土方开挖施工前投入使用），车流量非常大。场地标高暂按黄海高程 2.900 考5、虑；轨道交通轨道交通 4#线线预定于明年开工，与本工程地下室施工工期可能存在交叉，预定于明年开工，与本工程地下室施工工期可能存在交叉，其与本工程相对位置关系详见图其与本工程相对位置关系详见图 1-2。地下室对应区间，轨道顶埋深约。地下室对应区间，轨道顶埋深约 20.0m，轨道直，轨道直径约径约 6.2m。场地西侧场地西侧南段南段地下室侧壁距离用地红线约 5.5m，红线外面为妇儿医院住院部。妇儿医院住院部设有两层地下室，地下室底板面标高为黄海高程-4.500，工程桩为 750钻孔灌注桩，桩底标高为黄海高程-54.000-57.000，侧壁距离用地红线约 14.8m。由于基坑边离开医院道路边很近，6、该侧须严格控制基坑开挖施工产生的变形和沉降。场地西侧场地西侧中段中段地下室侧壁距离用地红线约 6.5m，红线外面是 12 层浅基础房子以及在建的新建儿科综合楼。其中，浅基础房子紧贴用地红线；新建儿科综合楼设有一层地下室，地下室底板面标高为黄海高程-1.950，工程桩为 650、700 钻孔灌注桩，桩底标高为黄海高程-45.650-61.650，侧壁距离用地红线约 11.0m。由于基坑边离开浅基础房子很近，该侧须严格控制基坑开挖施工产生的变形和沉降。场地西侧场地西侧北段北段地下室侧壁距离用地红线约 6.5m，红线外面是妇儿医院门诊部。门诊部由一幢 9 层及 4 层建筑组成，无地下室，基础边线离开7、用地红线约 7.0m，临近基坑侧基础埋深约为黄海高程 2.100，工程桩为 600、700 钻孔灌注桩，桩底标高为黄海高程-35.600-37.100。场地西侧北段和中断存在架空管道，须严格控制其变形。基坑北侧基坑北侧地下室侧壁距离用地红线约 3.8m，红线外侧为柳汀街。柳汀街道路宽度约 48m，车流量非常大。场地西北角还设有公交车站及人行天桥，天桥离开地下室侧壁最近约 11.0m，由于基坑边离开道路边较近，该侧须严格控制基坑开挖施工产生的变形和沉降。基坑西侧的妇儿医院住院部、儿科门诊楼、门诊楼、浅基础房屋和架空管线以及基坑南侧的轨交 4#线为本工程基坑施工阶段重点保护的对象，也是本次评估的主8、要内容。5 图 1-2 轨道交通 4#线与本工程相对位置示意图 2.2 地层资料 根据业主提供地勘数据，具体的土层参数见表 1-1 所示。表 1-1 土层参数 层号 C(kPa)()重度(kN/m3)渗透 三轴 UU Kv（cm/s）Kh（cm/s）凝聚力Cukpa）摩擦角u（）1杂填土 5.0*15.0*20.0*/2黏土 21.0 11.7 18.4 6.4010-8 1.3010-7 29.8 0.3 2a黏土 17.8 11.2 18.2 2.6010-7 5.9410-7 20*0.2*1淤泥质黏土 12.5 8.1 17.4 7.6510-8 1.5710-7 12.9 0.0 29、淤泥质黏土 11.4 7.5 17.0 6.8410-8 1.2410-7 13.7 0.0 粉质黏土夹粉砂 15.0*12.0*19.0 3.1010-7 5.7510-7 20.3 1.1 2.0110-4 2.9810-4 淤泥质黏土 13.9 8.6 17.4 6.4010-8 1.6010-7/粉质黏土 37.6 18.0 19.4/a黏质粉土 11.3 26.8 18.8/1黏土 26.3 13.2 18.4/3粉质黏土 24.2 13.8 18.8/粉质黏土 31.5 14.9 19.6/1中砂 7.9 33.6 20.4/说明：1、标“*”者为经验值。2、三轴 UU 是结合场地10、周边项目资料综合提出。6 2.3 基坑支护结构形式（1）平面支护体系 支撑体系采用宁波地区常见的双圆环+辐射杆体系，尽可能减少了支撑覆盖面积，后期可进行分区分块拆撑。针对西侧阳角区域，该体系控制变形能力强。支撑平面布置图见图 1-3 所示，其中，方案一（常规方案）的二道支撑底以下土方进行图 1-3 所示进行分区分块开挖，按 1234 顺序进行土方开挖；方案二（加固方案）的二道支撑底以下土方在方案一基础上对南侧土方按照图 1-4 所示划分 A、B、C 三块进行分区分块开挖。4112334 4112334ABC 图 1-3 一、二道支护结构平面图（方案一）图 1-4 一、二道支护结构平面图（方案二11、）（2）竖向支护体系 考虑本工程东南角存在的土压力不平衡问题，支撑标高须结合马园路地下通道、北广场竖向支护结构体系及相应的结构面标高进行设置：冠梁面标高设置在自然地坪以下0.7m（相对标高-1.200）；一道围梁及支撑面标高降到自然地坪以下 1.9m（相对标高-2.400）；二道围梁及支撑面标高降到自然地坪以下 7.1m（相对标高-7.600）。典型支护结构剖面见图 1-4。7 图 1-4 典型的支护结构剖面图 8 第二章 基坑施工对地铁隧道及周边环境的影响分析 1.1 有限元模型的建立 1.1.1 几何模型范围 基坑分析范围边线距离基坑边的距离为 3H5H，其中 H 为基坑开挖深度。在上述前12、提下，结合本项目基坑周边的环境情况，确定了三维数值模拟分析的对象是东西向长度 450m、南北向长度 470m 的区域，标高范围 2.900m-80.000m（黄海高程）。1.1.2 地层模型 地层模型根据岩土工程勘察报告由 13 层土（表 1-1）简化合并为2粘土、2淤泥质黏土、5粉质黏土、1黏土、粉质黏土和1中砂组成。1.2 荷载及边界条件 计算过程中的主要荷载包括自重和地面超载。模型的四周边界施加水平方向位移约束，模型底部施加竖直方向位移约束。1.3 土层参数及本构关系 Midas/GTS 三维有限元分析中，土体及加固土本构关系选择修正摩尔-库伦模型。各参数的选择根据岩土工程勘察报告取值。13、修正摩尔-库伦模型是一种改进了的模拟岩土行为的模型，适用于黏土、砂土等各种土性的土体。本次分析将勘察报告中提供的土层（表 1-1）简化合并为 6 层土（表 2-1）。具体参见表 2-1。表 2-1 土层信息 土层名称 直剪快剪 重度（kN/m3）状态 C（kPa）（）12粘土 21.0 11.7 18.4 可塑 2淤泥质黏土 11.4 7.5 17.0 流塑 5 粉质黏土 37.6 18.0 19.4 可塑 1黏土 26.3 13.2 18.4 可塑 9 粉质黏土 31.5 14.9 19.6 可塑 1中砂 7.9 33.6 20.4 密室 1.4 支护结构参数及本构关系 本次分析的支护结构参14、数及本构关系如表 2-2 所示。表 2-2 支护结构参数及本构关系 结构名称 截面尺寸（mm）（支撑截面：宽度高度）材料 本构关系 备注 钻孔桩 8001050 C25 混凝土 弹性 板单元，厚度 615mm 8501100 C25 混凝土 弹性 板单元，厚度 655mm 9001100 C25 混凝土 弹性 板单元，厚度 705mm 一道围梁 1200700 C30 混凝土 弹性 梁单元 二道围梁 1400700 C35 混凝土 弹性 梁单元 一道圆环支撑 2200800 C30 混凝土 弹性 梁单元 二道圆环支撑 2400800 C35 混凝土 弹性 梁单元 一道主支撑 800700 C315、0 混凝土 弹性 梁单元 二道主支撑 800800 C35 混凝土 弹性 梁单元 火车站南广场地下室结构 地下室顶板 400 C35 混凝土 弹性 板单元 地下室底板 1100 C35 混凝土 弹性 板单元 地下室外墙 600 C35 混凝土 弹性 板单元 妇儿医院住院部地下室结构 地下室顶板 400 C35 混凝土 弹性 板单元 地下室楼板 300 C35 混凝土 弹性 板单元 地下室底板 600 C35 混凝土 弹性 板单元 地下室外墙 600 C35 混凝土 弹性 板单元 妇儿医院儿科门诊地下室顶板 400 C35 混凝土 弹性 板单元 10 结构名称 截面尺寸（mm）（支撑截面：宽度高16、度）材料 本构关系 备注 楼 地下室底板 600 C35 混凝土 弹性 板单元 地下室外墙 500 C35 混凝土 弹性 板单元 妇儿医院浅基础建筑物 楼板 200 C30 混凝土 弹性 板单元 外墙侧壁 240 C30 混凝土 弹性 板单元 架空管道 直径 300，壁厚 20 Q235 钢 弹性 板单元 区间隧道 管片厚度 350 C50 混凝土 弹性 板单元 1.5 有限元计算中的模拟步骤 常规方案分析共分为十二个工况，即十二个施工步，具体如表 2-3 所示。加固方案实际施工步骤和常规方案类似，区别在于基坑南侧进行了分区分块开挖，为方便比较，加固方案模型分析时采取和常规方案一样的施工步骤。17、表 2-3 施工工况表 编号 工 况 简 述（标高为自然地坪一下深度）1 初始应力场计算 本工况是岩土工程分析的第一步，在整个分析模型内只有岩、土体。2 周边建（构）筑物及地铁隧道施工计算 本工况不再考虑周边建构（筑）物及隧道的多步开挖的施工过程，一次性开挖周边所有地下室土体并施工周边所有地上地下结构及整条隧道并施工所有衬砌。3 支护桩施工 施工基坑周圈钻孔桩、及坑内加固搅拌桩、旋喷桩 4 第一次土方开挖 基坑开挖至冠梁底标高，并施工冠梁 5 第二次土方开挖 基坑开挖至一道支撑底标高，并施工第一道混凝土支撑 6 第三次土方开挖 基坑开挖至二道支撑底标高，并施工第二道混凝土支撑 7 1区第四次土18、方开挖 基坑1区开挖至坑底，并施工1区底板垫层 11 编号 工 况 简 述（标高为自然地坪一下深度）8 2区第四次土方开挖 基坑2区开挖至坑底，并施工2区底板垫层 9 3区第四次土方开挖 基坑3区开挖至坑底，并施工3区底板垫层 10 4区第四次土方开挖 基坑4区开挖至坑底，并施工4区底板垫层 11 拆除第二道支撑 拆除第二道支撑，并施工地下室 B1 楼板及换撑带 12 拆除第一道支撑 拆除第一道支撑，并施工地下室 B0 楼板及换撑带 1.6 全三维有限元网格 常规方案整体有限元网格如图 2-2 所示。整体模型共有 95567 个单元，17227 个节点。图中不同的颜色代表不同的单元组，如基坑周19、围建（构）筑物和支护结构单元组（见图 2-3）、轨道交通隧道单元组（见图 2-4）、妇儿医院架空管线单元组（见图 2-5）和妇儿医院浅基础建筑物单元组（见图 2-6）。图 2-2 模型三维有限元网格 12 图 2-3 支护结构和周边建（构）筑物放大图 图 2-4 轨道交通 4#线区间隧道平面图 图 2-5 妇儿医院架空管线平面图 13 图 2-6 妇儿医院浅基础建筑平面图 下图 2-7 显示了常规方案各工况下的有限元网格，加固方案各工况下的有限元网格与常规方案类似，区别点在于对基坑南侧支护桩进行了适当加强，同时增加了南侧坑底加固。工况 1：初始自重应力分析 14 工况 2：周边建（构）筑物施工20、 工况 3：施工基坑周圈支护桩及坑内搅拌桩 15 工况 4：第一次土方开挖 工况 5：第二次土方开挖 16 工况 6：第三次土方开挖 工况 7：1区第四次土方开挖 17 工况 8：2区第四次土方开挖 工况 9：3区第四次土方开挖 18 工况 10：4区第四次土方开挖 工况 11：拆除第二道支撑 19 工况 12：拆除第一道支撑 图 2-7 工况 1工况 12 三维有限元网格 1.7 计算结果 分析工况按照宁波柳汀街地铁上盖项目基坑支护结构设计方案的施工流程，基坑开挖从工况 4 开始至工况 12 结束。工况 4 从地表开挖至冠梁底，深度仅 0.7m，工况 4 对支护结构变形及对周边建（构）筑物的21、影响均较小，因此本分析报告中主要分析工况 5工况 12 的计算结果。以下图表分别列出常规方案和加固方案的计算结果，并进行对比分析。1.7.1 土体竖向位移 在土体竖向位移计算结果中，土体向上的位移为正，土体向下的位移为负。变形云图中对正向最大位移和负向最大位移的数值和位置分别进行了标注。（a）常规方案（b）加固方案 20 工况 5：第二次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 6：第三次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 7：1 区第四次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 8：2 区第四次土方开挖 21 （a）常规方案（b）加固方案 工况 9：3 区第四次土方开挖 （22、a）常规方案（b）加固方案 工况 10：4 区第四次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 11：拆除第二道支撑 22 （a）常规方案（b）加固方案 工况 12：拆除第一道支撑 图 2-7 工况 5工况土体竖向位移云图 表 2-4 土体竖向位移计算结果汇总表 施工步骤 常规方案土体竖向位移 加固方案土体竖向位移 最大值（mm）（坑底回弹）最小值（mm）（坑外沉降）最大值（mm）（坑底回弹）最小值（mm）（坑外沉降）工况 5 56.66 10.19 56.51 10.07 工况 6 144.20 26.21 144.40 25.94 工况 7 153.10 26.25 150.60 26.23、02 工况 8 153.20 26.18 150.60 25.95 工况 9 156.80 26.27 156.50 26.03 工况 10 158.40 26.88 158.20 26.56 工况 11 158.40 27.08 158.30 26.72 工况 12 158.50 27.01 158.30 26.65 根据各工况土体竖向位移云图（图 2-7），整理出土体竖向位移计算结果汇总表如表2-4 所示。常规方案和加固方案坑外的沉降最大值均位于基坑东侧；工况 6（由一道支撑底开挖至二道支撑底的工况）土体竖向位移变化最大。加固方案和常规方案相比，应力云图较为类似，差异较大位置发生在基坑南侧24、。1.7.2 支护桩位移 在支护桩位移计算结果中，采取矢量总位移，变形云图中矢量最大位移的数值和位置进行了标注。23 （a）常规方案（b）加固方案 工况 5：第二次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 6：第三次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 7：1 区第四次土方开挖 24 （a）常规方案（b）加固方案 工况 8：2 区第四次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 9：3 区第四次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 10：4 区第四次土方开挖 25 （a）常规方案（b）加固方案 工况 11：拆除第二道支撑 （a）常规方案（b）加固方案 工况 12：拆除第一25、道支撑 图 2-8 工况 5工况 12 支护桩位移云图 表 2-5 支护桩位移计算结果汇总表 施工步骤 常规方案支护桩位移（mm）加固方案支护桩位移（mm）工况 5 12.99 12.87 工况 6 33.53 33.73 工况 7 33.64 33.85 工况 8 33.60 33.83 工况 9 36.21 36.21 工况 10 36.19 36.18 工况 11 36.24 36.24 工况 12 36.25 36.26 根据各工况支护桩水平位移云图（图 2-8），整理出支护桩位移计算结果汇总表如表 26 2-5 所示。常规方案和加固方案支护桩位移最大值均位于基坑北侧，工况 6（由一道26、支撑底开挖至二道支撑底的工况）地连墙位移变化最大。加固方案和常规方案相比，应力云图较为类似，差异较大位置在基坑南侧，加固方案在基坑南侧支护桩进行了适当加强，计算结果反映出该侧位移减小较为明显。1.7.3 地铁隧道位移 在位移计算结果中，位移以矢量方式显示总位移。地铁隧道位移以增量的形式显示，即只显示由于本项目基坑施工引起的位移量。（a）常规方案（b）加固方案 工况 5：第二次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 6：第三次土方开挖 27 （a）常规方案（b）加固方案 工况 7：1 区第四次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 8：2 区第四次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方27、案 工况 9：3 区第四次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 10：4 区第四次土方开挖 28 （a）常规方案（b）加固方案 工况 11：拆除第二道支撑 （a）常规方案（b）加固方案 工况 12：拆除第一道支撑 图 2-9 工况 5工况 12 地铁隧道位移云图 表 2-5 地铁隧道计算结果汇总表 施工步骤 常规方案地铁隧道位移（mm）加固方案地铁隧道位移（mm）工况 5 4.20 2.63 工况 6 10.20 6.50 工况 7 12.47 6.72 工况 8 13.02 6.70 工况 9 13.30 6.89 工况 10 14.50 7.12 工况 11 14.50 7.13 28、工况 12 14.61 7.18 根据各工况地铁隧道位移云图（图 2-9），整理出地铁隧道计算结果汇总表如表 2-5 29 所示。基坑施工引起地铁隧道产生向基坑方向的水平位移及沉降，以水平位移为主。地铁隧道水平位移和沉降的最大值均出现在基坑开挖至坑底时并在之后趋于稳定，常规方案和加固方案基坑开挖引起的隧道变形最大值分别为 14.61mm 和 7.18mm，加固方案控制隧道变形效果较好。此结果计算的是由基坑开挖引起的位移量，不包括轨道交通地铁隧道结构物在自身受力作用下引起的位移量、其他工程活动引起的位移量以及土体长期固结蠕变引起的位移量。为进一步优化方案，减少基坑施工对地铁隧道的影响，在基坑土方29、开挖施工过程中，应严格遵循“时空效应理论”，按照设计要求分区分块进行。1.7.4 基坑西侧浅基础建筑物位移 在位移计算结果中，位移以矢量方式显示总位移。浅基础建筑物位移以增量的形式显示，即只显示由于本项目基坑施工引起的位移量。（a）常规方案浅基础建筑物 1（b）加固方案浅基础建筑物 1 （c）常规方案浅基础建筑物 2（d）加固方案浅基础建筑物 2 工况 5：第二次土方开挖 30 （a）常规方案浅基础建筑物 1（b）加固方案浅基础建筑物 1 （c）常规方案浅基础建筑物 2（d）加固方案浅基础建筑物 2 工况 6：第三次土方开挖 （a）常规方案浅基础建筑物 1（b）加固方案浅基础建筑物 1 31 30、（c）常规方案浅基础建筑物 2（d）加固方案浅基础建筑物 2 工况 7：1 区第四次土方开挖 （a）常规方案浅基础建筑物 1（b）加固方案浅基础建筑物 1 （c）常规方案浅基础建筑物 2（d）加固方案浅基础建筑物 2 工况 8：2 区第四次土方开挖 32 （a）常规方案浅基础建筑物 1（b）加固方案浅基础建筑物 1 （c）常规方案浅基础建筑物 2（d）加固方案浅基础建筑物 2 工况 9：3 区第四次土方开挖 （a）常规方案浅基础建筑物 1（b）加固方案浅基础建筑物 1 33 （c）常规方案浅基础建筑物 2（d）加固方案浅基础建筑物 2 工况 10：4 区第四次土方开挖 （a）常规方案浅基础建筑31、物 1（b）加固方案浅基础建筑物 1 （c）常规方案浅基础建筑物 2（d）加固方案浅基础建筑物 2 工况 11：拆除第二道支撑 34 （a）常规方案浅基础建筑物 1（b）加固方案浅基础建筑物 1 （c）常规方案浅基础建筑物 2（d）加固方案浅基础建筑物 2 工况 12：拆除第一道支撑 图 2-10 工况 5工况 12 浅基础建筑物位移云图 表 2-6 浅基础建筑物计算结果汇总表 施工步骤 常规方案浅基础建筑物位移（mm）加固方案浅基础建筑物位移（mm）最大值 最小值 不均匀变形差 最大值 最小值 不均匀变形差 工况 5 建筑物 1 16.62 13.69 2.93 16.92 14.05 2.32、87 建筑物 2 9.22 5.99 3.23 9.41 6.14 3.27 工况 6 建筑物 1 33.39 26.81 6.58 34.94 28.92 6.02 建筑物 2 15.87 12.04 3.83 16.89 13.27 3.62 工况 7 建筑物 1 33.57 26.91 6.66 35.21 29.16 6.05 建筑物 2 15.99 12.16 3.83 17.06 13.44 3.62 工况 8 建筑物 1 33.58 26.88 6.7 35.22 29.13 6.09 建筑物 2 16.03 12.05 3.98 17.07 13.31 3.76 工况 9 建筑33、物 1 34.84 27.86 6.98 36.50 31.11 5.39 建筑物 2 16.63 12.59 4.04 17.65 13.83 3.82 35 工况10 建筑物 1 34.95 27.88 7.07 36.65 30.22 6.43 建筑物 2 16.62 12.79 3.83 17.67 14.02 3.65 工况11 建筑物 1 35.40 28.35 7.05 37.06 30.51 6.55 建筑物 2 16.87 12.84 4.03 17.88 14.07 3.81 工况12 建筑物 1 36.02 29.05 6.97 37.66 31.17 6.49 建筑物 34、2 17.33 13.15 4.18 18.33 14.34 3.99 根据各工况浅基础建筑物位移云图（图 2-10），整理出浅基础建筑物 1 和浅基础建筑物 2 的计算结果汇总表如表 2-6 所示。根据计算结果，浅基础建筑物 1 绝对位移较大，常规方案计算结果达到 36.02mm，但对建筑物影响较大的不均匀变形差较小，最大位移差为 6.97mm；建筑物 1 和建筑物 2 均以竖向位移为主，其中建筑物 1 水平位移占总位移的比例大于建筑物 2。1.7.5 架空管线位移 在位移计算结果中，位移以矢量方式显示总位移。架空管线位移以增量的形式显示，即只显示由于本项目基坑施工引起的位移量。（a）常规方35、案（b）加固方案 工况 5：第二次土方开挖 36 （a）常规方案（b）加固方案 工况 6：第三次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 7：1 区第四次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 8：2 区第四次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 9：3 区第四次土方开挖 37 （a）常规方案（b）加固方案 工况 10：4 区第四次土方开挖 （a）常规方案（b）加固方案 工况 11：拆除第二道支撑 （a）常规方案（b）加固方案 工况 12：拆除第一道支撑 图 2-11 工况 5工况 12 架空管线位移云图 38 表 2-7 架空管线计算结果汇总表 施工步骤 常规方案地铁隧道位36、移（mm）加固方案地铁隧道位移（mm）工况 5 9.44 9.48 工况 6 25.81 25.96 工况 7 25.86 26.06 工况 8 25.91 26.01 工况 9 27.77 27.81 工况 10 27.68 27.76 工况 11 27.61 27.85 工况 12 27.64 27.78 根据各工况架空管线位移云图（图 2-11），整理出皆空管线计算结果汇总表如表 2-7所示。常规方案中架空管线绝对位移最大为 27.77mm，发生在基坑中部对应位置。架空管线位移计算结果常规方案和加固方案相比差别较小。1.7.6 计算结果汇总 上述计算结果汇总如表 2-8 所示，表中所列土体竖向位移最大值为坑外沉降最大值，方向竖直向下，妇儿医院浅基础建筑物的位移最大值为不均匀变形的位移最大值，其余支护结构及坑边建（构）筑物位移最大值为矢量方向总位移。表 2-8 各工况计算结果汇总 项目 工况 位移最大值（mm）常规方案 加固方案 土体竖向位移 工况 12 27.01 26.65 周圈支护结构 工况 12 36.25 36.26 隧道结构 工况 12 14.61 7.18 妇儿医院浅基础建筑物 1 工况 12 6.97 6.49 妇儿医院浅基础建筑物 2 工况 12 4.18 3.99 妇儿医院架空管道 工况 12 27.64 27.78 39