1、再生铜综合回收利用项目可行性研究报告XX工程咨询有限公司二零XX年XX月XX项目可行性研究报告建设单位：XX建筑工程有限公司建设地点：XX省XX市编制单位：XX工程咨询有限公司20XX年XX月54可行性研究报告编制单位及编制人员名单项目编制单位：XX工程咨询有限公司资格等级： 级证书编号：（发证机关：中华人民共和国住房和城乡建设部制）编制人员： XXX高级工程师XXX高级工程师XXX高级工程师XXXX有限公司二XX年XX月XX日目录4 冶 炼64.1 概述64.2 冶炼原料燃料及辅助材料64.3 生产规模、产品产量和质量标准74.4 工艺方案选择84.5 工艺技术及设计特点114.6 工艺过程2、叙述及车间组成134.7 冶金计算主要结果194.7.1 NGL炉194.7.2 电解244.7.3 净液28（6） 净液工段金属平衡304.7.4 阳极泥处理324.8 主要设备选择364.8.1打包机364.8.2加料小车364.8.3 NGL炉364.8.4 双圆盘浇铸机374.8.5 电解槽总数374.8.6 专用吊车384.8.7 阴极剥片机组384.8.8 阳极整形加工机组394.8.9 残极洗涤机组394.8.10 电解液循环槽394.8.12 上清液贮槽394.8.15 电解液过滤泵404.8.16 阳极泥压滤机404.8.19硫酸铜水冷结晶槽414.8.21电蒸发器414.83、.23 分铜反应槽总容积计算：44Vs=GL/ r0 + G/ r =3.485/1+3.48/4.50 = 18.17 m3454.8.27银电解槽464.8.26金电解槽484.9 主要工艺技术经济指标504.10 配置简述524.10.2电解工段534.10.3净液工段534.10.4阳极泥处理541 阳极泥处理厂房542金银电解厂房544.11 问题与建议554 冶 炼4.1 概述本工程是以含铜92%以上的固体废杂铜为原料，经火法精炼和电解精炼最终产出阴极铜。冶炼工艺流程采用NGL炉精炼永久阴极电解精炼阳极泥湿法处理。主要生产车间有原料预处理、火法精炼、电解精炼和电解液净化、贵金属回收4、。生产能力一期工程为20万吨/年阴极铜。本项目按一次建成设计。4.2 冶炼原料燃料及辅助材料4.2.1杂铜原料 本项目所用原料主要为高品位废杂铜，经分类后打成包块，其物料成分见表4-1。表4-1 高品位杂铜原料成分成分CuZnPbAsSnNiFe其它%92210.1010.221.21.68原料物理特性：全部为固体。其中，线状：直径从不到1mm到20mm不等；铜件：各种形状，大小不等。4.2.2燃料本项目燃料和还原剂为天然气，成分见表4-2。表4-2 天然气成份（mol%）CH4C2H6C3H8CO2H2SN2+NeH296.3220.4060.052.18520mg/m31密度：0.76275、6kg/ m3低热值：35.3868MJ/m3高热值：39.256MJ/m3（3）熔剂及辅助材料各主要辅助材料的成分详见表4-3。表4-3 石英石熔剂化学成分（%）及粒度名称SiO2其它Fe粒度石英石9282.020mm4.2.3原料燃料及主要辅助材料消耗原料、燃料及主要辅助材料消耗见表4-4。表4-4 原料、燃料及主要辅助材料消耗序号项目单位数量备注1高品位杂铜t/a225674.28含铜品位922石英石t/a60003天然气总量Nm3/a2075.5104含还原剂4耐火材料t/a15005脱模剂t/a12006硫酸t/a20007盐酸t/a1004.3 生产规模、产品产量和质量标准表4-56、 产品产量和质量标准序号名称单位产量标准1高纯阴极铜t/a200000GB/T467-1997 Cu-CATH-12粗硫酸铜t/a7758Cu23%3粗硫酸镍t/a1702Ni18%4黄金(99.99%)/a118.212GB/T413420035白银(99.99%)t/a41.3741GB/T413520024.4 工艺方案选择铜资源的循环利用在世界各地均受到广泛重视。长期以来，熔炼铜精矿的冶炼厂一直有选择地将再生铜作为冷料加入转炉回收，但这种方法在处理量和杂铜品种方面均受很大限制。为此，许多国家包括中国先后兴建了专门处理再生铜物料（包括残渣）的铜冶炼厂，并积极研究、开发再生铜冶炼工艺，不断7、改进冶炼设备，使再生铜冶炼技术朝着高效、低耗、无污染和高质量的方向发展。4.4.1再生铜的火法精炼目前国内处理高品位废杂铜火法精炼炉型有固定式阳极炉和倾动式精炼炉两种。倾动式精炼炉是上世纪60年代由德国MAERZ公司开发的，该炉子的主要优点是综合了固定式阳极炉和回转式精炼炉的优点，炉体密闭性能好，操作环境好；炉子寿命长且维修方便，氧化、排渣、还原作业均无需人工操作，机械化自动化程度高。目前国内倾动炉有二种形式，一种为引进设备，另一种为国产设备，引进设备造价较高，项目投资大、建设周期长。故本项目不予采用。国产设备为为国内公司近年研制开发的新型炉型即350吨精炼摇炉，现某冶炼厂设计中也有采用，但山8、东金玺化工有限公司为第一次上杂铜冶炼，而且规模适中，为了更有利于生产灵活组织，分部投资。故本阶段暂不考虑上述较大炉型。固定式阳极炉是目前国内广泛采用的一种传统处理高品位杂铜的精炼设备。该炉体结构简单，容易操作，原料燃料适应性广，造价低，建设周期短，处理高品位杂铜时环保效果良好，但存在操作劳动强度大，该炉子生产过程中炉门难以密闭，烟气泄漏严重，能耗偏高，不能使用人工持管的气体还原剂，操作环境较差等缺点，因此本工程不予考虑。NGL炉是中国瑞林公司新开发的一种杂铜火法精炼炉，其氧化、还原功能与回转式阳极炉相同，但在炉体结构上作了较大的创新，使其能适应处理冷料，其机械化、自动化程度可达到倾动炉的水平，9、而造价大大低于倾动炉。NGL炉上设置了透气砖搅拌系统，其作用是通过炉底的透气砖将氮气喷入熔融铜中，利用惰性氮气具有较好的搅拌效果，对铜液进行清洁搅拌，从而提高冶金反应效率；缩短工艺过程；改善金属熔池的化学和温度的均匀性；降低阳极铜的含氧量；减少铜在炉内的冻结。NGL炉采用稀氧燃烧技术。稀氧燃烧的基本过程：燃料和氧气分别通过两个单独的喷口高速喷射进入炉膛内，燃料和氧气被炉膛中已有的高温烟气（燃烧产物）迅速稀释，在燃烧区间氧浓度达到210时燃烧过程即可正常进行。稀氧燃烧与传统的燃烧方式相比有其独特的燃烧效果：1）燃烧反应区呈漫射状分布于炉膛大部分空间，炉膛内热负荷分布均匀，没有过高温度点，形成一个10、均匀的加热体系；2）燃烧产物3分子居多火焰辐射强度高，利于加强传热效果；3）NOx产出率相对较低；4）热效率高，节能效果显著；5）无需另设燃烧风机、烟气量低，节约烟气处理成本。工业生产实例有美国Kennecott铜厂阳极炉，国内已完成了在400t回转阳极炉和80t固定式阳极炉的示范性试验，取得良好效果。该炉克服了固定式阳极炉的操作强度大，环境较差及能耗偏高等缺点，但造价较固定式阳极炉高。为节约工程投资，提高项目的经济效益，改善环保条件，本项目选用4台NGL炉用于杂铜处理。阳极铜通过放铜溜槽进入双圆盘浇铸机浇铸成阳极铜板，合格的阳极板用叉车运往阳极板堆场。不合格阳极板返回NGL炉。4.4.2 电11、解精炼目前国内外采用的电解工艺有传统工艺和永久性不锈钢阴极两种。传统法在我国生产历史悠长，工艺成熟可靠，但始极片制作工艺复杂，需要独立的生产系统，劳动强度大。始极片质软，平直度不好，生产过程中易造成短路。不锈钢阴极法是用不锈钢板制成永久性阴极，取代传统的始极片。主要优点是不锈钢阴极平直度较好，不易造成短路，因而可采用较高的电流密度和较小的极距，单位面积产量高；阴极周期短，产品质量好，残极率低；流程简单，自动化程度高；金属积压量少，流动资金周转快等。同为大极板电解工艺，采用不锈钢阴极法比传统法不但产品质量好，且厂房占地小、劳动定员少、生产成本低，而项目投资永久阴极法略高于传统法。不锈钢阴极法是电12、解工艺的一个发展方向。有关资料显示，到2004年，应用不锈钢阴极法的电解精炼厂已达30多家，产出的铜量占世界总产量的60%以上。国内第一家江西铜业公司贵溪冶炼厂的20万吨永久性阴极工艺电解车间已于2003年顺利建成投产。紧接着山东祥光铜业公司20万吨、贵溪冶炼厂新增30万吨和金隆铜业公司20万吨永久性阴极工艺电解车间均已在建成投产，目前已有多家冶炼厂签订了永久性阴极工艺合同。不锈钢阴极法首先在澳大利亚PTY铜精炼有限公司的汤士维尔冶炼厂研制并投入大规模生产，简称为ISA法。1986年加拿大鹰桥公司的奇得克里克冶炼厂也开发了另一种不锈钢阴极电解技术，称KIDD法。此外芬兰Outokumpu公司开13、发的Ok不锈钢阴极法2003年也已投入了工业化生产，这三种不锈钢阴极电解技术略有不同，主要在包边形式、导电棒的结构及底部结构上有区别。本初步设计电解工艺暂先按芬兰Outokumpu公司的不锈钢阴极考虑，最终尚需与国外公司进行商务谈判后确定，专用吊车及机组采用国内配套。 电解液净化系统能力与电解能力相配套，电解液净化量根据铜所需的净化量控制，约为195m3/d。电解液净化系统采用了先进的全自动板式真空蒸发浓缩生产粗硫酸铜、控制电解液有效成分技术及诱导法脱除杂质、电热浓缩生产硫酸镍的流程。4.4.3 贵金属回收阳极泥处理目前成熟可靠、能上规模、具有竞争力的工艺有湿法流程和Kaldo炉流程。鉴于Ka14、ldo炉工艺其关键设备要从国外引进，投资较高，压力浸出操作也很复杂，本工程阳极泥处理工艺采用贵冶式湿法流程：硫酸化焙烧水浸分铜碱浸分铅砷氯化分金亚硫酸钠分银银电解金电解，目的是采用湿法流程有金银直收率高、返料量小、综合利用、技术立足国内、投资省的优点，是实现建设目标的较佳选择。 4.5 工艺技术及设计特点本次电解工段的设计吸取了中国瑞林公司在多个铜电解工程的成功经验，主要有以下特点：(1)永久不锈钢阴极工艺具有极距小，电流密度高，其范围为280A/m2330A/m2，阴极周期短，残极率低，蒸气耗量低等特点。(2) 采用电解专用吊车与电解槽定位装置，实现精确定位。采用两台带接液盘的半自动专用吊车15、，三条极板加工机组，其中两条阴极剥片机组，一条阳极加工机组和残极机组。使出装槽作业操作更为简便，劳动生产率提高，并保证了极板间极距的均匀，有利于减少短路的发生，提高了电流效率，还有利于电流密度的提高。(3) 采用长方形FRP储槽。长方形贮槽的使用可以减少储槽的数量，并充分利用有限的场地空间，工艺配置简洁，便于生产操作。由于单槽容积大、槽数少，有利电解液的充分循环、添加剂的充分混合。采用长方形贮槽可使循环泵集中布置，可在二楼平面开设液下泵检修吊装孔，既保证了液下泵的安装高度，方便检修，同时也降低了附跨厂房高度，减少了投资。(4)阳极泥地坑由传统的压缩空气搅拌，改用机械搅拌，减少了槽下酸雾产生，有16、利于生产操作环境的改善，延长了槽下设施使用寿命。(5) 采用浓密机沉降分离阳极泥，使阳极泥浆更充分的沉降、分离。其上清液流入阳极泥储槽，底泥由隔膜泵送阳极泥压滤机（全自动），滤液也进阳极泥储槽与浓密机上清液合并经压滤后流入上清液贮槽。阳极泥浆液在浓密机沉降分离后分别进箱式压滤机，提高了压滤机的处理能力，阳极泥经两次压滤再经净化过滤机过滤后再进入循环系统，从而保证电解液的清洁度。由于阳极泥浆液进浓密机，改变了从前在阳极泥储槽采用压缩风搅拌而产生的强烈的酸雾，生产环境得到很好改善；并实现阳极泥过滤系统全自动化。 (6) 电解液和上清液采用高效的净化过滤机过滤，过滤后的电解液悬浮物含量小于10ppm17、，过滤效果好，确保了电解液的洁净度，而且全自动封闭工作无泄露，无需人工操作，自动化水平高，改善了操作环境的。4.6 工艺过程叙述及车间组成 冶炼工艺过程根据生产功能分为原料预处理区域、火法精炼区域、电解精炼和电解液净化区域、贵金属回收区域等。4.6.1原料预处理区域 该区域包括原料堆场、原料棚、原料打包工段等。采购回来的高品位杂铜原料用汽车运进厂，经过地磅房称重，在原料堆场卸车和原料棚堆存。通过叉车运输，将杂铜送至原料打包工段。在打包机的挤压下，零散杂铜被打包成为尺寸约为0.8x0.8x0.6m见方。打包好的杂铜通过叉车运送至NGL炉火法精炼区域。4.6.2火法精炼区域该区域包括NGL炉、阳极18、浇铸系统。1）NGL炉火法精炼系统由4台NGL炉，2台双18模圆盘浇铸机及其附属设备构成，每两台NGL炉和一台双18模圆盘浇铸机构成一个系列。打包好的高品位杂铜用叉车送往火法精炼车间，用吊车调运至炉前附近的加料平台原料堆放区。在NGL炉的加料和熔化作业期间，根据熔化进程再用移动箱式加料机（能力：3t/次）将杂铜包块料逐块分批次地加入NGL炉内。采用天然气燃料，为精炼过程提供热源，采用稀氧燃烧技术，以节能和节省设备投资。整个精炼过程主要由加料熔化、氧化、还原、浇铸四个阶段组成，其全过程采用透气砖通入氮气搅拌炉内熔体，以增强冶金过程的传热传质效果。加料熔化期时，炉料分批加入。加料及熔化时间约14小19、时。氧化期鼓入压缩空气，并加入石英石造渣，部分杂质挥发进入烟气。氧化精炼过程产生的炉渣排入渣包，渣包经电动轨道车运至渣处理区，经冷却、重锤粗碎后，送至渣棚暂时堆存，以待外销。还原完全后的铜液经溜槽进入双18模圆盘浇铸机浇铸成阳极板，合格阳极板由叉车运往阳极板堆场，不合格阳极板返回NGL炉。NGL炉冶炼烟气经烟罩、二次燃烧室后进入烟气降温及排输系统，经降温和布袋净化的烟气最后经排烟风机送至环境集烟烟囱排空。在还原期间剩余可燃物在二次燃烧室中进行二次燃烧处理，避免黑烟的产生。NGL炉炉门设环境烟罩，捕集的烟气单独经布袋收尘器过滤收尘，净化后的烟气经排烟风机排至烟囱而放空。2）阳极浇铸系统阳极浇铸系20、统主要由以下单元构成：阳极浇铸包和自动定量称量机（带有一个中间包，2个浇铸包），浇铸圆盘，喷淋冷却系统，废阳极提取装置，阳极收集输送系统，涂模系统，以及系统控制的液压、气动和电子系统。精炼后的熔融铜水通过溜槽由NGL炉连续地流入阳极浇铸称量机的中间包，中间包将铜水倒入一个带有称量装置的浇铸包，当浇铸包内的铜水达到了设定的重量，中间包就倾转向另一侧的浇铸包倾倒铜水。当两个圆盘分别将一个空模子转至浇铸位置时，浇铸包即将一定重量的铜水倒入模子铸型成阳极板。通过控制系统准确地倾转浇铸包，使其倒出的铜量正好等于阳极板的设定重量。浇铸完成后，圆盘将空模子再转至浇铸位置，同时中间包再次向浇铸包倒铜水。浇铸后21、的模子由圆盘转到冷却区，向模子的底部、阳极的上表面喷水将其冷却。冷却后阳极到达检查位置，在此将阳极板的耳部顶起，使其与模子脱开。设有一套废阳极提取装置，在废阳极到达阳极收集输送位置之前将其提出。合格阳极板经预顶起后圆盘将阳极板转到提取位置，阳极板的耳部再次被顶起，提取装置抓住阳极板的侧边，将其提起放入冷却槽中。每个冷却槽中均有链条输送机，在链条输送机上阳极板被收集达到一定块数后，输送机将其输送至冷却槽的尾部，从槽里被顶起，由叉车运走。4.6.3电解区域 该区域包括电解工段、净液工段。（1）电解工段合格阳极板从阳极板堆场用叉车送至阳极整形加工机组，加工后的阳极板按极距100mm排列，由半自动专用22、吊车吊入电解槽，电解阴极周期7天，阳极周期21天。经过一个阴极周期，阴极由吊车送至阴极洗涤剥片机组，剥下的阴极铜经称量打包送成品库，不锈钢阴极经重新排板吊回电解槽。残阳极经残极洗涤堆垛机组处理后由叉车送至火法精炼车间。电解液由立式循环泵从循环槽送至板式换热器，加热至65左右进入高位槽，自流入各电解槽。电解槽内循环方式为下进上出。为保证电解液的洁净度，配备了专用的净化过滤机，每天将电解液量的25%经净化过滤机过滤后再返回循环系统。根据电解液成分每天抽取部分电解液送净液工段处理。出装槽时，上清液流入上清液循环槽，全部经净化过滤机过滤后返回循环系统；排出的阳极泥浆经溜槽至阳极泥地坑，经两次压滤机压滤23、和净化过滤机过滤后返回循环系统，滤渣即为阳极泥。阳极泥用叉车送贵金属回收区域。（2）净液工段工艺流程为真空蒸发浓缩、水冷结晶生产粗硫酸铜诱导法脱除铜及杂质、电热蒸发浓缩水冷结晶生产粗硫酸镍。电解系统需净化的电解液泵送至净液工段废电解液贮槽，然后泵送至蒸发高位槽，电解液由高位槽连续自流至循环泵进口再压送至板式真空蒸发器组进行连续蒸发浓缩。蒸发后液由循环泵连续泵送至水冷结晶槽，多台水冷结晶槽阶梯布置连续作业，结晶浆液由较低的水冷结晶槽自流至带式真空过滤机进行液固分离，过滤液流入结晶母液槽，分离出的粗硫酸铜称量包装出售。结晶母液泵送至板式换热器加热到60后至脱铜电解高位槽，由高位槽按主、辅给液量自流24、入各脱铜电解槽。脱铜电解槽每组6个，呈阶梯布置，溶液由高端进底端出，从每组第4、5、6槽进行辅助给液。脱铜电解槽每组上段3槽的阴极每9天出槽一次，吊出的阴极经过洗涤、堆剁后由叉车返火法精炼系统，下段3槽的阴极每3天清槽一次，人工清理表面沉积黑铜粉后返脱铜电解槽继续使用。出槽时上清液排至上清液贮槽，经过滤后返回脱铜电解槽，排出的黑铜泥经溜槽至地坑，由泵送至压滤机进行过滤，滤液随过滤后上清液一起返回电解槽，分离出黑铜粉送临时堆存房待处理或出售。根据相应工厂生产经验，二次脱铜电解采用残极作阴极。脱铜电积反应过程产生的酸雾、砷化氢等有害气体由槽面通风罩抽出经处理后排放。槽面通风机与脱铜整流器联锁，当通25、风机故障时，整流器立即断电以保人身安全。根据必须脱除的镍量每天抽取一定体积的脱铜终液经泵送至高位槽，由高位槽连续自流入电热浓缩槽，电加热蒸发温度控制在170左右，蒸发后液含酸1100g/L，由密闭式溢流连接管流入水冷结晶槽，水冷结晶温度控制在45，连续搅拌冷却产出的结晶浆液溢流至硫酸镍转运槽再泵送至带式真空过滤机分离出粗硫酸镍产品，滤液即回收酸返回电解工段。电热蒸发过程产生的酸雾经酸雾净化塔处理后排空。4.6.4贵金属回收区域该区域包括回转窑工段、湿法工段、金银电解工段、阳极泥库等。（1）阳极泥预处理铜电解车间产出的阳极泥，由叉车运至阳极泥处理车间计量过磅后入阳极泥库，再用叉车将阳极泥运至预处26、理浆化槽浆化，再泵至预处理反应槽，加硫酸和升温，通压缩空气，氧化酸浸脱铜砷，控制固液比，反应结束压滤机过滤，产出含铜约8-12%的低铜阳极泥，硫酸铜溶液送净液车间回收铜、镍、砷。（2）回转窑工段电解产出的铜阳极泥（或经预处理后的低铜阳极泥）装入船形阳极泥斗用行车直接加入浆化槽与硫酸浆化后，放入定量给料槽，流入回转窑进行硫酸化焙烧。窑内从固态物料中挥发逸出的二氧化硒进入气相，经吸收塔中的水吸收后生成亚硒酸、进而被气相中二氧化硫还原出金属硒，再经过滤烘干后，即得粗硒；焙烧后的固态产物为焙烧渣，渣中的铜、银等元素已转化成可溶性化合物硫酸盐等。该渣装入船形加料斗由行车起吊加入湿法工序分铜槽处理。（3）27、湿法工段分离提取贵金属的湿法流程为水浸分铜、碱浸分铅碲砷、氯化分金、亚硫酸钠分银、分金液、分银液分别采用亚钠和甲醛还原得粗金粉和粗银份。分铜：含铜焙烧渣装入分铜反应槽泵入分铜洗水浆化11.5h后，补加分铜洗水，固液比1：45，升温搅拌浸出，铜以硫酸盐状态转入分铜液，并添加食盐提供充分的氯离子使硫酸银转化为氯化银而进入渣相。反应终液酸度为1215 g/l，浆料放入分铜转运槽，泵至分铜压滤机，经压滤、洗涤、压榨、电子称计量后，放入分铅碲加料槽中，添加分铅碲洗水，搅拌成浆液泵至分铅碲反应槽中。硫酸铜溶液液送净化车间回收铜砷。分铅砷：分铜渣浆料在分铅砷反应槽中，加入分铅砷洗水浆化11.5h后，补加分铅28、砷洗水，固液比1：45，升温搅拌浸出，控制氢氧化钠浓度为10%，使渣中的铅、砷分别以铅酸钠、亚砷酸钠形态进入溶液以分离除之。浆料放入转运槽泵至压滤机，经压滤、洗涤、压榨、其渣为分铅砷渣，经电子称计量后，放入分金加料槽中，添加分金洗水，搅拌成浆料泵至分金反应槽中。其溶液为分铅砷液用硫酸中和沉铅、砷，控制反应终点PH值3.23.5，得到铅砷渣。分铅砷后液送废水处理。分金：含金的分铅砷渣在分金反应槽中，加入分金洗水浆化11.5h后，补加分金洗水，固液比1：56，在硫酸介质中添加食盐、氯酸钾（钠）升温搅拌进行氯化分金。金被氯化生成四氯金酸转入液相。银、铅分别以氯化银、硫酸铅形态进入渣相。反应结束后，浆29、料放入转运槽泵至压滤机，经压滤、洗涤、压榨、其渣为分金渣，经电子称计量后，放入分银加料槽中，添加分金洗水，搅拌成浆料泵至分银反应槽中。其液为分金液，在金还原槽中用二氧化硫还原成粗金粉。金还原后液泵至铂钯置换槽中加氢氧化钠控制中和酸度为1220 g/l，再用锌粉搅拌进行铂钯置换。铂钯置换后液送废水回收金银。分银：含银的分金渣在分银槽中，加入分银母液浆化，在3040，亚硫酸钠溶液中，银与亚硫酸根络合，生成亚硫酸银络离子而转入液相。固液比为1：67，控制反应终点为PH89。反应结束，浆料放入转运槽泵至压滤机，经压滤、洗涤、压榨后分银渣放入渣斗返回铜冶炼奥炉系统。分银液在银还原槽中用甲醛还原得到粗银粉30、。银还原母液循环使用数次后过量还原，过量还原后液送废水处理回收金银。（4）金银电解工段阳极浇铸：含金9799%的粗金粉和含银9699%的粗银粉，用小车装运至金银电解楼一楼中频浇铸炉熔化分别浇铸成金、银阳极。金电解：金电解精炼在PVC制电解槽中进行。其电解液为采用隔膜电解造液法制备的氯化金溶液，阴极用始极片制备与铜电解始极片制备相似。电解时，铜、铂、钯等金属进入溶液。银、铅等进入阳极泥。析出的阴极金属充分洗涤干燥后，即可熔铸成为成品金锭。银电解：银电解精炼在PVC电解槽中进行。其电解液为硝酸银溶液，阴极采用钛板。电解时，铜进入溶液，金、大部分铂、钯以及铅、铋入液后水解氧化物等进入阳极泥。在阴极析31、出的针状银，人工刮下，落至银粉传送带上运出即为电银粉。电银粉用热水充分洗涤干燥后，即可熔铸成为成品银锭。（5）废水处理由焙烧、湿法处理、金银电解各工序排出的含重金属离子的废水，还含有少量的金、银。由各工序分别泵至废水回收金银工序的中和反应槽，加酸或碱调节PH值7，经过滤后的滤液送重金属离子废水处理站，滤渣返精炼炉回收金银。4.7 冶金计算主要结果4.7.1 NGL炉NGL炉金属物料平衡见表4-6；NGL炉进收尘系统烟气量，烟气成分表见4-7；NGL炉熔化、氧化、还原和浇铸等各作业期的热平衡，分别参见表4-8表4-11。表4-6 NGL炉金属物料平衡No装入物料物料量CuZnPbFeSnAsNi32、AuAgt/at/at/at/at/at/at/at/at/at/a1废杂铜225674.2892.0207620.332.004513.4912256.741.22708.0912256.740.1225.670.22456.760.00061.35400.0245.13492残极36226.4099.335972.820.013.620.0621.740.013.620.013.620.136.230.1554.340.0006560.23760.021877.92274黑铜板837.0090.0753.300.010.080.010.082.1117.665不合格阳极铜7469.369933、.37417.070.010.750.064.480.010.750.010.750.17.470.1511.200.0006560.04900.021871.6335合计251763.524517.862282.962712.542261.20287.03522.311.640754.6911No产出物料1合格阳极铜241509.3299.3239818.750.0124.150.06144.910.0124.150.0124.150.1241.510.15362.260.0006561.58430.0218752.81812不合格阳极铜7469.3699.37417.070.010.75034、.064.480.010.750.010.750.17.470.1511.200.0006560.04900.021871.63353精炼炉渣12527.2130.03758.1619.002380.17111377.99202505.443375.820.0911.270.8100.224烟尘6749.574.0269.9830.002024.8710674.960.1510.12241619.900.042.700.1510.125损失与误差499.5587.9280.62172.08240.5824.0838.500.00740.2395合计251763.524517.862282.9635、2712.542261.20287.03522.311.640754.6911表4-7 NGL炉进收尘系统烟气量，烟气成分阶段时间烟气量烟气温度烟气组成（%)含尘单位hNm3/hN2O2CO2H2O(g/Nm3)加料熔化期13.7102001500065095055.862.2%13.514.8%710.2%1620.5%1224氧化期4.694501375065095073.475%14.216.2%2.14%6.78.4%50100倒渣期1.06200900065095065.165.4%18.122%3.44.9%9.211.9%0还原期1.577501162565095049.653.36、8%5.814%10.114.5%22.130.1%0浇铸期3.26200900065095065.165.4%18.122%3.44.9%9.211.9%0表4-8 加料熔化作业期热平衡热收入热支出No项目小计/MJNo小计/MJ1天然气燃烧热600562100.01熔化杂铜吸热14032823.37 2熔化黑铜板吸热9250.154 3熔化不良阳极吸热50200.84 4熔化残极吸热457847.62 5熔剂吸热57140.95 6燃烧产烟气吸热25083941.77 7漏风产烟气吸热533628.89 8热损失9859016.42 合计600562100.09合计600562100.0037、 表4-9 氧化期热平衡表热收入热支出No项目小计/MJNo小计/MJ1杂铜带入热14032542.16 1阳极铜吸热17000051.08 2返料带入热315139.47 2炉渣吸热159264.79 3熔剂带入热57141.72 3氧化反应烟气吸热182995.50 4天然气燃烧热10027630.13 4燃烧产烟气吸热3951411.87 5氧化反应放热5500316.53 5漏风产烟气吸热3439810.33 6烟尘吸热88392.66 7热损失4585513.78 合计332831100.00 合计332831100.00 表4-10 还原期热平衡表热收入热支出No项目小计/MJNo38、小计/MJ1阳极铜带入热18800074.91阳极铜吸热19260077.54 2炉渣带入热1692672炉渣吸热195247.86 3还原用天然气带入热1925983还原烟气吸热58652.36 4天然气燃烧热2420910.14燃烧产烟气吸热72852.93 5还原反应吸热82703.33 6漏风烟气吸热62072.50 7热损失86423.48 合计248394100.00 合计248393100.00 表4-11 保温期热平衡表 热收入 热支出No项目小计/MJNo小计/MJ1阳极铜带入热18000076.11阳极铜吸热18000076.12炉渣带入热159266.72炉渣吸热159239、66.73天然气燃烧热4073417.23燃烧产烟气吸热162136.94漏风产烟气吸热66892.85热损失178327.5合计236659100.0合计236659100.04.7.2 电解（1）原料电解精炼的原料为火法精炼产出的合格阳极板。合格阳极板成分见表4-12表4-12 阳极板主要化学成份：（%）元素 Cu As Ni Au Ag % 99.3 0.10 0.15 5.92x10-5 2.096x10-2阳极板重量：380450kg/块。（2）设计参数电解工艺设计参数见表4-13表4-13 电解工艺设计参数项目单位 1年产阴极铜t/a2000002年工作日d/a3503铜回收率%940、9.74残极率%155电流效率%966槽时利用率%967电流密度A/m22808阳极周期天219阴极周期天710同极中心距mm10011阳极尺寸mm100096012阴极尺寸mm10101029（有效）13沉积面积m21.039314每槽阴极数块5415每槽阳极数块5516槽电压V0.300.3517电解液循环速度l/min槽3518阳极泥率%0.6（3）阳极铜各元素进入阳极泥量，见表4-14。表4-14元素CuAsNi%0.072010（4）阳极铜中铜及主要杂质溶出率，见表4-15：表4-15元素CuAsNi%1.538090（5）电解过程中铜的分布，见表4-16：表4-16组成进入电解液进41、入阳极泥进入阴极铜%1.530.0798.4（6）电解工段金属平衡电解工段金属平衡详见表4-17表4-17 电解工段金属平衡表物料名称物料量t/a(m3/a)CuAsNiAuAg%(g/l)t/a%(g/l)t/a%(g/l)t/ag/tt/akg/tt/a投入阳极板241509.3299.30%239818.750.10%241.510.15%362.266.561.5843 0.2187 52.8181 脱铜电解终液260360.5013.020.5013.0225653.50回收酸3406.211.996.781.996.789.9934.03合计239838.55261.311049.42、791.5843 52.8181 产出19000099.9935%189987.65阴极铜1000099.95%9995.00残极36226.4099.30%35972.820.10%36.230.15%54.346.560.2376 0.2187 7.9227 阳极泥120011.89%142.693.42%41.062.57%30.791117.08 1.3405 36.8602 44.2322 废电解液64292.78493150.352.84182.4715964.39损失、误差590.041.550.270.0062 0.6632 合计239838.55261.311049.791.43、5843 52.8181 4.7.3 净液（1） 设计参数1）年工作日：330天2）阳极铜中铜及主要杂质含量见表4-18表4-18 阳极铜主要化学成分元素CuAsNi%99.30.10.153）电解过程阳极铜中铜及主要杂质溶出率见表4-19表4-19 铜和杂质的溶出率元素CuAsNi%1.5380904） 电解液铜和杂质含量控制极限值见表4-20表4-20 铜和杂质的极限浓度元素CuAsNig/l49715 5）净液过程铜及杂质脱除率见表4-21表4-21 铜和杂质的脱除率元素CuAsNi%999090（2） 净液量计算电解生产过程中溶解进入溶液中的铜和杂质即为净液车间必须脱除的量。经计算铜和44、杂质的脱除量见表4-22表4-22 铜和杂质的脱除量元素CuAsNit/a3118.84164.23277.13脱除各元素所需最小电解液净化量见表4-23表4-23 脱除铜和杂质所需净液量元素CuAsNim3/d1959262取净液车间处理电解液量195m3/d。因电解过程中必须保证电解液铜离子浓度49g/l左右，按以上净液量和净液流程，生产平衡后电解液的实际成分见表4-24 表4-24 生产均衡后电解液实际成分元素CuAsNifH2SO4g/l492.8415180（3） 硫酸铜工序 1）真空蒸发进入真空蒸发系统的电解液量为208m3/d。其中分铜液13m3/d(含铜35.4g/l)，废电解45、液为195 m3/d。表4-25 进液成分元素CuAsNifH2SO4g/L48.142.8614.48168.7表4-26 蒸发终液成分元素CuAsNifH2SO4g/L75.094.4622.59263.17 2）水冷结晶与分离表4-27 结晶母液成分为元素CuAsNifH2SO4g/L38.384.9625.10290.45（4）脱铜电解表4-28 铜及杂质的电化当量元素CuAsg/Ah1.1850.932表4-29 脱铜前液成分元素CuAsNifH2SO4g/L38.384.9625.10290.45表4-30 脱铜终液成分元素CuAsNifH2SO4g/L0.500.49625.1046、347.04（5）硫酸镍回收表4-31 回收酸液成分元素CuAsNifH2SO4g/L1.991.999.991356.87（6） 净液工段金属平衡净液工段金属平衡见表4-32表4-32 净液工段金属平衡表物料名称物料量t/a(m3/a)CuAsNi%(g/l)t/a%(g/l)t/a%(g/l)t/a投入废电解液64292.78493150.352.84182.4715964.39分铜液432035.3152.503.1613.656.7829.29脱铜过程增酸合计3373200.41024.02产出黑铜板83790%753.302.11%17.66黑铜粉1493.0450%746.521047、.65%159.01粗硫酸铜7757.9923%1784.34脱铜终液260360.5013.020.513.0225.1653.50回收酸3406.211.996.781.996.789.9934.03粗硫酸镍1702.3418%306.42误差及损失-1.11-0.35-0.27合计3302.85196.12993.684.7.4 阳极泥处理（1） 设计指标和参数设计指标和参数，见表4-34；表4-34 设计指标和参数序号指标名称单位数值备注12345一金属回收率金（Au）%98.5从阳极泥到电金银（Ag）%98.5从阳极泥到电银二工作制度预处理班/ d2生产天数:200 d/ah /班848、硫酸化焙烧班/ d3生产天数:340 d/ah /班8湿法处理班/d2生产天数:300 d/ah /班8金电解、银电解班/d3生产天数:300 d/ah/班8中频浇铸班/d2生产天数:300 d/ah/班6废水回收金银班/d3生产天数:340 d/ah/班8三阳极泥预处理阳极泥处理量（干基）t/d1200阳极泥处理量（湿基）t/d固液比S:L1:44.5作业周期h89空气利用率%20四硫酸化焙烧处理铜阳极泥量（干基）t/d3.3酸耗（干泥）t/t0.71H2SO4：98%天然气（干泥）Nm3/t466.6焙烧温度：干燥段(1段)430480 焙烧段(2段)530580 焙烧段(3段)6306849、0序号指标名称单位数值备注12345 焙浇段(4段)730750焙烧时间：干燥段h0.51 焙烧段(a)h11.5 焙烧段(b)h0. 50.72五湿法处理A分铜处理焙烧渣量（干）t/d4.29酸耗（干泥）t/t00.017食盐耗（干泥）t/t0.060.07浸出率：Cu%97银转化率%100分铜渣含铜%0.371分铜渣率%90分铜渣密度Kg/m34500B分铅砷处理分铜渣量（干基）t/d3.864碱耗（干泥）t/t0.9浸出率: 铅（Pb）%27.41 砷（As）%80分铅砷渣率%90分铅砷渣密度Kg/m34500C分金处理分铅碲渣量t/d3.48酸耗（干泥）t/t0.28氯酸钾（或氯酸钠）50、耗量（干泥）t/t0.077食盐耗（干泥）t/t0.1金浸出率 Au%99.40分金渣含Aug/t60分金渣率%100序号指标名称单位数值备注12345液态二氧化硫耗量（干泥）t/t0.08金直收率%99.40分金渣密度Kg/m34700D分银处理分金渣t/d3.48亚硫酸钠耗量（干泥）t/t0.33碱耗（干泥）t/t0.25甲醛耗量t/t0.04分银渣含Ag%0.7分银渣率%90银直收率99.85分银渣密度Kg/m34750六金银电解A金电解精炼和熔铸电流效率%90精炼槽电压V0.51.0造液槽电压V1.02.0残极率%20盐酸耗量Kg/kg0.42金电解回收率%99.85金锭浇铸回收率%951、9.8金精炼回收率%99.65金锭浇铸合格率%100金锭重量（每块）kg35阴极金品位%99.99金锭品位%99.99（2）阳极泥处理区域金属平衡表阳极泥处理区域金属平衡表，见表4-35表4-35 阳极泥处理金属平衡表项目数量AuAgCu NiPbASt/a（m3）%t/a%t/a%（g/L）t/a%（g/L）t/a%（g/L）t/a%（g/L）t/a投入阳极泥12000.010.123.542.011.9142.83.036.01.68920.2723.440.8合计0.1242.0142.836.020.27240.8产出电金0.11821299.990.1182电银41.374199.952、941. 37硫酸铜溶液（6000）(23.16)139.0(5.67)34.02(2.932)17.594铅砷渣1154.835.55716.3818.842分银渣9411.38g/t0.00130.0650.6150.4573.80.191.791.5314.4110.423.95其 他0.00050.0150.190.3040.414合 计0.1242.0142.836.020.27240.84.8 主要设备选择4.8.1打包机按照冶金计算，需要每年处理含铜品位92的废杂铜225674.28吨。按全部需要打包处理考虑。打包成型的包块尺寸约为800800600，包块密度约为1.52.5t/53、m3。料包块重量可达到：6001000kg，取平均包块重量800kg。考虑工作时候为16h，打包工段的生产能力不应少于：225674.28t/a330d/a16h/d42.7t/h。选用4台能力约为12.5t/h的打包机，拟定打包机型号：YG81-4000。4.8.2加料小车按照NGL炉杂铜包块加料作业要求，拟选用运输总重量3吨（包括杂铜包块和车载加料臂的重量）内燃机移动箱式加料机，每一个NGL系列配备2台，共计4台。小车加料箱及加料臂应能够满足包块状物料和斗装散料两种状态的物料装炉作业的要求。4.8.3 NGL炉NGL炉是中国瑞林公司新开发的一种用于杂铜火法精炼的炉型，其标称能力为250t/54、炉，作业周期为24h。炉体尺寸：450012500。按照规模要求年产20万吨阴极电铜，需要处理产出合格阳极板241509.32吨/年。若圆盘浇铸机浇铸合格率97计，则需要的NGL炉精炼台数至少不少于：241509.32（t/a）330（d/a）250（t/炉）97（浇铸合格率）1.15(富裕系数)3.47（台）式中：330为年作业天数。设计选取4台NGL炉，每两台配一台双圆盘浇铸机组成一个精炼系列。4.8.4 双圆盘浇铸机根据配置情况，每2台250吨的NGL炉配备1台双圆盘浇铸机。按照NGL炉的作业周期，每炉阳极铜250吨，其浇铸时间按3.5小时的浇铸时间，若浇铸合格率按97计，富裕系数为1.55、15：2503.2 =78t/h故选用2台能力为80110t/h的定量双圆盘浇铸机，当阳极板重量为380kg时，浇铸实际能力不少于80t。浇铸机每天运行时间总计约8小时。4.8.5 电解槽总数 N=M106/（350241.185I） 式中：N电解槽总数，个 M阴极铜年产量，吨 350年工作日，天 24日通电时间，小时 1.185铜电化当量，g/Ah 槽时利用率，% 电流效率，% I电流强度，A I=21.0101.02928054=31428A则：N=200000106/（350241.18596%96%31428）=690槽考虑配置及电解槽组合，取电解槽总数为720槽，配置为36组，每组256、0槽。其中西系统4系列，每系列4组，16组，共320槽；东系统5系列，每系列4组，20组，共400槽。且每两组设一短路开关。4.8.6 专用吊车1）电流密度280A/m2时，阳极单重381kg2）专用吊车的最大起重量应为装槽时的重量，即整槽阳极和不锈钢阴极板的重量，考虑今后电流密度增加到330A/m2，阳极板的重量要相应增加到450 kg/块。则专用吊车的荷重为：（55450+5445）10-3=27.2t；加吊架重量：27.2+4.4=31.6t。选择主钩4832吨，付钩2吨，跨度k=31.5米，带接液盘的半自动专用吊车2台，设备国产。行车运行考虑最不利状况，每出装一槽极板吊车耗时8min（57、分别为吊车运行4min，出装极板4min），,每天最多出装120槽阴极，吊车工作时间：8120= 960min，即16小时。选用两台吊车，每台吊车需工作8小时。参照同类型企业操作经验，当两台吊车和两台机组配合时能够满足每天工作一班即8小时的要求。4.8.7 阴极剥片机组每天最大出阴极槽数为120槽，每槽阴极54块，每天操作时间为8h，则其工作量为：54120/8=810块/小时选取工作能力为500块/小时台的阴极剥片机组两台。4.8.8 阳极整形加工机组每天最大出阳极槽数为40槽，每槽阳极55块，每天操作时间为8h，则其工作能力为：4055/8=367块/小时台选取工作能力为450块/小时台的58、阳极整形加工机组一台。4.8.9 残极洗涤机组该机组的能力与阳极整形加工机组能力相当，即工作能力为450块/小时台，选用一套。4.8.10 电解液循环槽选择4台内尺寸为1200060002800mm的电解液循环槽，循环槽装载系数85%，则每台循环槽有效容积为：171m3，分别在东、西系统中，各配套2台电解液循环槽的有效总容积：342m34.8.11高位槽东、西系统各选择1台高位槽60004000 3000mm，每台有效容积61.2 m3，共2台在东系统中，电解液在高位槽中停留时间61.2/（400 x0.035）=4.37min在西系统中，电解液在高位槽中停留时间61.2/（320x0.03559、）=5.46min4.8.12 上清液贮槽在东、西系统中，各选用一台内尺寸为1200060002800mm的上清液槽，上清液贮槽装载系数85%，则上清液贮槽有效容积为：171m3。4.8.13电解液循环泵电解液整个循环量按东区400槽考虑为：400356010-3 = 840m3/h。选Q = 360 m3/h，H = 35 m立式泵8台，东西系统各4台，其中各备用1台。4.8.14净化过滤机选用F=280 m2净化过滤机2台，东西系统各一台。4.8.15 电解液过滤泵根据电解液净化过滤量选用Q320m3/h，H=35m卧式泵4台，东西系统各2台，一工一备。4.8.16 阳极泥压滤机选F=6060、m2箱式压滤机2台。其中一台手动，一台自动。4.8.17板式换热器 选择配置板式换热器为：F=21m2，4台；其中1台备用。在西系统，也是选择配置板式换热器为：F=21m2，4台；其中1台备用。4.8.18脱铜电解槽脱铜电解槽内尺寸：329011401500/1700mm，槽壁槽底厚120mm电流密度：260A/m2同极中心距：130mm电解槽极板数：阴极23块/槽 阳极24块/槽阴极周期：前三槽周期 9天 后五槽周期 3天经计算脱砷需11槽，脱铜需19槽，总共需30槽。考虑杂质成分波动及配置规整，设置脱铜电解槽36槽，分6组，每组6槽。4.8.19真空蒸发器组处理溶液量：208m3/d 蒸发61、水量：74.67m3/d 蒸发前液溶液温度：55 蒸发温度：8090 绝对压力：0.040.05MPa 蒸汽压力：0.2MPa（表压） 选用蒸发能力3.7 m3/h真空蒸发器组1套，配套选用2100分离罐、喷射泵、板式换热器、循环泵、板式冷却器等各1台。4.8.19硫酸铜水冷结晶槽需处理的溶液量：133.3 m3/d蒸发后液密度：1390kg/ m3溶液比热：0.7kCal/kgK溶液进口温度：90，溶液出口温度：40冷却水进口温度：32，冷却水出口温度：37经计算：溶液放热：270494kCal/ h，平均温差t5.09取水冷结晶槽传热系数为350kCal/m2kh，换热面积为151.6m262、则选取F=30m2水冷结晶槽6台。4.8.21电蒸发器 需处理的溶液量：19.2m3/d脱镍终液量：6.42m3/d蒸发水量：12.78m3/d蒸发温度：170给液温度：25排气温度：80 经计算，需吸收热量643790.6kCal/h，即749kW选取N=500kW硫酸镍电蒸发器2台。4.8.22 回转窑阳极泥处理量：1120t/a，生产天数：340天/年120012000回转窑能力核算：回转窑合理转速计算： =（0.307Sin550）/（0.7851.881.231.50.0451.45） = 1.0r/min式中：GH投窑混合料重量， =0.307t/h式中： GH投窑混合料重量，t/63、h G0年阳极泥处理量，t B年作业时间，h W0铜阳极泥含水，取25% K酸泥比，取0.7 CH工业硫酸浓度，取98% n能力系数，取n=1.05 铜阳极泥自然堆角，=550 D回转窑内径，D=1.2m i窑身倾斜度，i=1.5% 窑内物料填充系数， =0.040.1，取=0.045 r料窑内物料堆积密度，取r料=1.45t/m3 物料在窑内轴向移动速度：W（m/h）W=（1.88Dn i）/ Sin =（1.881.21.0 1.5）/ Sin550=4.13 m/h 式中参数意义和数值同上式物料在窑内停留时间：t（h）t=L/W=（12+0.56+0.75）/4.13=3.22 h窑内物64、料流通能力计算G = 0.785D2W r料 = 0.7851.220.0454.131.45 = 0.305 t/h回转窑台数选择N= G混/G = 0.307/0.305 = 1.0台4.8.23 分铜反应槽总容积计算：蒸硒渣处理量：11201.15=1288t/a =18.0 m3式中： Vs 物料容积，m3 Vs=GL/ r0 + G/ r =4.295.5/1+ 4.29/3.04=25.0m3 G日处理蒸硒渣量G=1288/300=4.29t/d L作业固液比S : L = 1 :5.5，取L=5.5 r0、r水，蒸硒渣密度，r0=1000kg/m3, r=3040kg/m3 作业65、周期（含给料、浸出搅拌、放料等过程）取=12h 0容积利用系数，取0=0.85 设备作业率，取=0.9 n富裕系数，取n=1.1选一台20 m3分铜反应槽。4.8.24分铅砷反应槽总容积计算: 分铜渣处理量：1288 0.9=1159t/a=17.25 m3式中： Vs 物料容积，m3 Vs=GL/ r0 + G/ r =3.8646.0/1+ 3.864/4.50=24.0 m3 G日处理分铜渣量G=1159/300=3.864t/d L作业固液比S : L = 1:6，取L=6.0 r0、r水，分铜渣密度，r0=1000kg/m3, r=4500kg/m3 作业周期（含给料、浸出搅拌、放料66、等过程）取=12h 0容积利用系数，取0=0.85 设备作业率，取=0.9 n富裕系数，取n=1.1选一台20 m3分铅碲反应槽。4.8.25分金反应槽总容积计算:分铅砷渣处理量：11590.90=1043t/a=17.42m3 式中： Vs 物料容积，m3 Vs=GL/ r0 + G/ r =3.485/1+3.48/4.50 = 18.17 m3 G日处理分碲渣量G=1043/300=3.48t/d L作业固液比S : L = 1 : 5.0，取L=5.0 r0、r水，分碲渣密度，r0=1000kg/m3, r=4500kg/ m3 作业周期（含给料、浸出搅拌、放料等过程）取=16h 0容67、积利用系数，取0=0.85 设备作业率，取=0.90 n富裕系数，取n=1.10选一台20 m3分金反应槽。4.8.26分银反应槽总容积计算: 金渣处理量：1043100=1043 t/a =34.6 m3式中： Vs 物料容积，m3 Vs=GL/ r0 + G/ r =3.487/1+ 3.48/4.7=25.1 m3 G日处理蒸硒渣量G=1043/300=3.48t/d L作业固液比S : L = 1 :7.0，取L=7.0 r0、r水，分金渣密度，r0=1000kg/m3, r=4700kg/m3 作业周期（含给料、浸出搅拌、澄清、放料等过程）取=23h 0容积利用系数，取0=0.85 68、设备作业率，取=0.9 n富裕系数，取n =1.1 选二台20 m3分银反应槽。4.8.27银电解槽1）银电解槽数 =5.5个式中：N银电解槽个数，个； 41.37106年电银产出量，g； 300年通电作业天数，d； 21日通电时间，h； 0.9阴极电流效率 0.9槽面作业率 300阴极电流密度，A/m20.470.28(25+12)单槽阴极有效面积，m21. 3能力系数4.024银电化当量，g/A.h计算电解槽数N =5.5个，取8个，按4槽1列,共2列2)银电解整流器规格推荐整流器电流强度I = 3000.470.28(25+12) = 473A整流器电压（按8槽串联计,槽电压2.5V,线69、路电压取10%）V = 8（2.53.5）1.1 = 22 V31 V推荐银电解整流器1台，额定电流500A，额定电压060伏，给2列电解槽提供直流电。3）银电解精炼槽技术性能见表4-36表4-36 银电解精炼槽技术性能表序号项 目单位数 值1电流强度A5002阴极电流密度A/m23003阴极尺寸mm4702802（宽高厚）4每槽阴极数片75阳极重量Kg456每槽阳极数排块617同极距mm1108电解槽组数29阴极材质钛板4.8.26金电解槽1）金电解槽数 0.875个式中：N金电解槽个数，个； 0.1182121060.9999年电金产出量，g； 300年通电作业天数，d； 21日通电时间，70、h； 0.9阴极电流效率 0.9槽面作业率 300阴极电流密度，A/m2 0.180.12（242+41）单槽阴极有效面积，m2 1.2能力系数 2.449金电化当量，g/Ah 考虑备用和配置，选用金电解槽N = 1个 2）金电解槽尺寸 阴极规格尺寸：120180 mm 每槽阴极片数：6排，每排2片，共12片； 阳极规格尺寸：10017020（宽高厚） 每槽阳极块数：5排，每排2块，共10块； 同极距：80 mm 金电解槽长度：（考虑到金电解液循环需要，槽一端留40 mm;另一端留120 mm） 805+（40+120）= 560 mm 金电解槽宽度：（槽两侧各留35 mm，两阴极边缘相距2071、 mm） 1202+352+20=330 mm 金电解槽深度：360 mm 金电解槽内尺寸： 560330360mm（长宽高） 选用560330360mm金电解槽1个。 考虑到金电解液循环需要，将电解槽扩大为780520360mm3）金电解整流器规格推荐整流器电流强度I = 3000.180.12(242+41) = 129.6A金电解整流器1台:额定直流200A，电压20伏；额定交流250 A300A，电压25伏30伏. 金电解精炼槽技术性能见表4-37表4-37 金电解精炼槽技术性能序号项 目单位数 值1直流电流强度A-2002交流电流强度A-2503阴极电流密度A/ m23004阴极尺寸72、mm120180（宽高）5阳极尺寸mm10017020（宽高厚）6种板尺寸mm2601803（宽高厚）7每槽阴极片数片6排，2片/排，共12片8每槽阳极块数排块5排，2块/排，共10块9同极距mm8010金电解槽内尺寸mm560330360（长宽高）（内）11金电解槽数112种板材质钛板13电解槽材质PVC14金阳极重（每块）Kg3.615每槽装入阳极重kg364.9 主要工艺技术经济指标主要工艺技术经济指标见表4-38。表4-38 主要工艺技术经济指标序号项目单位数量备注一综合指标1阴极铜年产量t/a200000GB/T4671997 ，Cu-CATH-12火法精炼年工作日d/a3303电解73、年工作日d/a3504铜回收率%99.50杂铜到阴极铜（精炼渣按产品计）5金回收率%97.67从杂铜到电金6银回收率%96.83从杂铜到电银二NGL炉火法精炼1.年产合格阳极铜板t/a241509.322.阳极板含铜99.33.NGL炉能力t/炉250产量计4.NGL炉台数台45.NGL炉体规格4.512.56.NGL炉作业周期h247.精炼渣含铜%308.天然气单耗Nm3 /t阳极759.还原剂单耗Nm3 /t阳极5.2天然气10.燃烧方式稀氧燃烧氧气浓度90%11.熔化速率t/h152012.助燃工业氧气（含氧）9013.浇铸机能力（不低于）t/h8514.浇铸机阳极板合格率9715.阳极74、板重量kg/块380450四电解1电流密度A/m2280远期可达330 A/m22槽面作业率%963电流效率%964残极率%155槽电压V0.300.356极距mm1007阳极周期d218阴极周期d79每槽阳极数块5510每槽阴极数块5411每槽溶液循环速度l/min303512电解直流电耗kWh/t316.513蒸汽单耗t / t0.414硫酸单耗kg / t10五净液1净液量m 3/a642932杂质的脱除率：As%90Ni%903脱铜电流密度A/m22604阴极片数 块/槽235阳极片数 块/槽246极距 mm1304.10 配置简述4.10.1火法精炼厂房火法精炼厂房共设置两套NGL炉75、精炼系统，每套系统的由有2台NGL炉和1台双圆盘浇铸机及配套的加料，烟气处理系统组成，两个厂房分开布置。每个厂房设有熔炼主跨和浇铸附跨，厂房为钢结构建筑，主跨为长72m，宽30m，配置有2台NGL炉。主跨厂房内设钢筋混凝土独立操作平台，平台长60m，宽30m，标高4.400。平台上设有炉前操作控制室，燃烧阀组及氧化还原阀组，作业区还配有1台3t的加料小车和1台主钩16吨，副钩3.2吨的吊钩桥式起重机，轨顶标高18m。地面有渣包轨道运输车，用于将NGL炉渣包运送至吊车操作位置。双圆盘浇铸机位于浇铸跨区，区域尺寸：72m33m，高品位区阳极炉和NGL炉共用1台浇铸能力为80110t/h双圆盘浇铸机76、。浇铸区还设一台15t吊钩桥式起重机，轨顶标高10.5m，用于设备安装及检修。配电室、车间参观通廊设在厂房东侧，厂房西侧设液压站、中央仪表室、排班室、卫生间、和办公室等。4.10.2电解工段电解厂房长度为354.4米，主跨宽33米。电解槽分东西两个系统，根据规范要求在东西两个系统之间设置了消防通道。极板加工机组布置在东西两个系统之间，缩短了吊车的运输距离，有利于电解槽的出装槽作业。厂房南面为机组区域附跨及阴阳极堆场和电解循环系统附跨。电解工段电解槽总数是720个，分为东西两个系统，东系统400槽，分为5个系列20组，西系统320槽，分为4个系列16组，每组20槽。整流配电系统也分为东西两个系统77、。与电解槽布置相对应，附跨循环系统也分为东西两个区域。底层主要配置循环系统各贮槽、添加剂溶解槽、硫酸和添加剂计量槽。电解液循环槽和上清液贮槽配置在-3.000的地坑套槽内，阳极泥贮槽则配置在0.000平面上。高位槽、电解液加热设备、电解液过滤及阳极泥压滤系统配置在二楼5.000平面及6.500平面上；在机组二侧设有仪表控制室及辅助设施。4.10.3净液工段净液车间厂房长87.1m，宽27m。厂房内配置顺序由东向西为硫酸铜工序、硫酸镍工序和脱铜电解槽。底层0.000平面则配置了各溶液贮槽和各溶液输送泵。二层5.000平面配置了板式真空蒸发器组、黑铜泥压滤机、浓缩器和硫酸镍水冷结晶槽等；三层11.78、000平面配置了硫酸铜水冷结晶槽。脱铜电解36个槽分6组，每组6槽，呈阶梯布置。通风间、变配电室、脱铜电解整流器室配置在厂房南面。4.10.4阳极泥处理阳极泥处理工艺设备分别配置在阳极泥处理和金银电解的两个厂房里,这两厂房连成一体。1 阳极泥处理厂房阳极泥处理厂房长108m，宽25.5m，其中主跨宽18m，副跨宽7.5m。吊车轨顶标高11.4m。在阳极泥处理主厂房内，配有回转窑工段、预处理及湿法工段以及含金银废水处理、化验、通风等辅助设施。在13轴线间的0.000、-0.500平面上配置水环式真空泵、热水槽及粗硒转运槽（预留）等；在2.300钢平台上设置吸收塔；在4.900钢平台上配置阳极泥浆79、化槽。在5.800设置粗硒压滤机（预留）、硫酸高位槽及真空泵循环液槽。回转窑配置在38轴线间，78柱线间为窑体检修和设备运输周转场地。在1-8轴线间的厂房副跨分两层，在附跨0.000平面上配置风机房、回转窑仪表室等；在附跨3.500平面上设置办公室及生活设施等。阳极泥预处理和湿法处理设施配置在818柱线间，主跨内设有5.800和3.000平面。在0.000平面配置各工序压滤泵、输送泵、溶液储槽以及给料槽等；在3.000平面上配置各工序反应槽及过滤器等；在5.800钢平台上配置相应压滤机、湿法仪表室等。在8-18轴线间的厂房副跨设置两层，在附跨0.000平面上配置预处理浆化槽（预留）、酸碱储槽、80、通风设施、金银废水反应槽及化工试剂堆场等；在附跨3.500平面上设置沉铅砷压滤机、铂钯置换压滤机、废水压滤机以及办公室、化验室等。2金银电解厂房金银电解厂房长度33.6米，宽度27米，其中主跨18米，设三层楼；副跨9米，设于一楼北侧。在付跨0.000平面设餐厅、更衣室、工段办公室、卫生间等生活设施；主跨设电梯间、库房排班室、警卫室等；两侧分别设中频装置；在主跨0.000平面设中频炉及浇铸室等；在6.000平面配置银电解槽、金电解室和银电解液净化系统等；在12.000平面铂钯处理区域等。楼层间物料运输等均由客货两用液压电梯。4.11 问题与建议因处理的原料是各种废杂铜而电解出来的铜阳极泥，成分复杂，含量也存在很多不确定的因素，为确保工艺可靠，有必要等铜电解投产后以实际产出的阳极泥为原料在项目施工前对工艺设计参数进行验证性试验。