1、建设工程公司施工升降机接料平台通道统一做法规定说明编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: 目录一、编制依据4二、接料平台通道搭设要求41、搭设位置：42、搭设高度及形式：43、脚手架基础要求：44、搭设方法：45.剪刀撑56.平台板57.连墙件58.防护59、楼层通道门5落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书61.荷载的计算：72.抗弯强度计算73.挠度计算8三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度8三、横向支撑钢管计算8四、扣件抗滑移的计算9五、立杆的稳定性计算荷载标准值91.静荷载标准值包括以下内容：92.活荷载为施工荷载标准值2、产生的荷载。103.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式10六、立杆的稳定性计算10悬挑式扣件钢管脚手架计算书11一、大横杆的计算111.均布荷载值计算112.抗弯强度计算123.挠度计算12二、小横杆的计算131.荷载值计算132.抗弯强度计算133.挠度计算14三、扣件抗滑力的计算141.荷载值计算14四、脚手架荷载标准值15五、立杆的稳定性计算161.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算162.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算16六、连墙件的计算17七、悬挑梁的受力计算18八、悬挑梁的整体稳定性计算19九、拉杆的受力计算20十、拉杆的强度计算20十一、锚固段与楼板连接的计算21 集团公3、司施工升降机接料平台通道统一做法规定说明集团公司下属各分公司：为方便现场施工人员的通行并保证安全施工，现针对施工升降机与建筑结构之间的接料平台通道做统一做法规定。 一、编制依据1）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 2）、施工升降机安全规程 3）、SCD200/200施工升降机使用说明书二、接料平台通道搭设要求1、搭设位置：应根据实际选用的施工升降机的安装说明书及现场实际情况确定安装位置、离墙距离及平台脚手架立杆横距等。但整体搭设方式要严格按照本规定执行。本规定就SCD200/200型双笼外用施工升降机为例, 电梯笼与建筑物结构边缘距离1.4米，接料平台通道搭设外边缘距建筑物外边距离1.34、5米。2、搭设高度及形式：落地式接料平台通道高度不大于27米；悬挑式接料平台每段悬挑高度不大于18米；落地式接料平台立杆采用双立杆形式；悬挑式接料平台采用16号工字钢固定在建筑非悬挑结构位置，并采取钢丝绳斜拉卸载措施，（619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径20.0mm）（立杆采用单立杆）3、脚手架基础要求：落地式脚手架平台的基础为回填土时，应分层回填、夯实至设定标高，再浇筑不小于100mm厚的C20混凝土垫层，表面留设排水坡度，根据现场实际情况做好排水措施；若基础坐落于楼层， 所在的楼板下方应设置回顶，回顶脚手架的立杆间距、步距同上方平台脚手架。4、搭设方法：落地式脚手架接5、料平台立杆底部垫设通长木垫板和垫铁，脚手架搭设的尺寸为：立杆的纵距分别为 1.6m、1.1m和1.6m，3排立杆的横距均为0.8m，步距为2.05m/0.95m(根据楼层实际高度相应调整)；内排立杆（单立杆）搭设在各结构楼层边梁内侧，并采用可调顶托固定牢固；中间排立杆（双立杆）距离建筑结构边缘0.5米；外排立杆（双立杆）距离施工升降机电梯笼的距离为0.2m，具体搭设方法详见附图和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）。悬挑式接料平台脚手架的搭设规定参照2007年6月8日发布的关于工字钢悬挑外脚手架的有关通知和2007年7月23日发布的关于工字钢悬挑外脚手架的补充通知相6、关规定。落地式脚手架平台及悬挑脚手架平台施工的可行性，详见后附计算书。5.剪刀撑 由于架体使用功能的特殊性，为不阻碍施工升降机平台的通行，在料台纵向不设置剪刀撑，横向在平台通道口两侧的立杆上沿架体通高设置剪刀撑（共设置4道）。6.平台板施工升降机接料平台通道满铺木脚手板，封绳牢固，再采用13mm厚木胶板满钉保证整体牢固、平整；为确保施工的安全，作业层平台板的下方还应加设一道水平安全网。7.连墙件 连墙件的设置采取小横杆通过内排立杆拉结结构梁内侧的方法及小横杆直顶结构梁外侧来共同完成；连墙件每层结构设置一道。8.防护 平台作业层在平台上0.6m 和1.2m 处设两道防护栏杆（花杆），并在栏杆上固7、定工具式钢板网，底部侧面设18cm 高的挡脚板（13mm厚木胶板）。防护栏杆及钢板网为每层设置。9、楼层通道门为确保工程安全，在各层操作平台上设置层门，层门采用角钢、钢筋进行加工制作（公司统一做法）。层门的竖向高度为1.7m，宽度为0.65m，两扇；层门的固定措施采取将层门的竖向边框焊接短钢筋与钢管制成的轴筒联接方式，注意：层门只允许向楼层内方向开启。层门的具体做法详见附图。三、施工升降机接料平台通道搭设施工图（详见附图）四、计算书XX集团技术质量部2011年12月1日落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工8、技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为27.0m， 立杆的纵距 b=1.60m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载4.80kN/m2，施工活荷载4.00kN/m2。 图 落地平台支撑架立面简图 图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、基本计算参数同上 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向9、钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1 =0.000+0.3000.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21 = 4.8000.300=1.440kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)： q22 = 4.0000.300=1.200kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.200+1.440=2.640kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 10、q1 = 1.200.090=0.108kN/m 活荷载 q2 = 1.401.200+1.401.440=3.696kN/m 最大弯矩 Mmax=(0.100.108+0.1173.696)1.6002 最大支座力 N = (1.10.108+1.23.70)1.60=7.286kN 抗弯计算强度 f=1.135106/4491.0=252.66N/mm2 因为计算模型中荷载统计为四层荷载，所以单层纵向钢管的抗弯计算强度f=252.66/4=63.17 N/mm2小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载 q1 =11、 0.090kN/m 活荷载 q2 = 1.200+1.440=2.640kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.090+0.9902.640)1600.04/(1002.06105107780.0)=3.686mm 纵向钢管的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=7.29kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(12、mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.589mm 最大支座力 Qmax=18.388kN 抗弯计算强度 f=1.213106/4491.0=270.19N/mm2 因为计算模型中荷载统计为四层荷载，所以单层横向支撑钢管的抗弯计算强度f=270.19/4=67.55N/mm2 小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力13、设计值； 计算中R取最大支座反力，R=18.39/9=2.04 kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.11927.000=3.226kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.1500.700=0.105kN (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3001.6000.700=0.336kN (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 4.8014、01.6000.700=5.376kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.043kN。 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4.0001.6000.700=4.480kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 17.12kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 415、.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.57416、 =0.207 =17124/(0.207424)=194.835N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545 =17124/(0.545424)=74.166N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.081； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.081(1.500+20.100)=2.145m =2145/16.0=134.457 17、=0.377 =17124/(0.377424)=107.182N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.60米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.20米。 施工活荷载为9.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用木板18、，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.65kN/m2，高度变化系数1.6300，体型系数0.2520。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布19、荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.700/2=0.122kN/m 活荷载标准值 Q=9.0000.700/2=3.150kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.122=0.193kN/m 活荷载的计算值 q2=1.43.150=4.410kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.193+0.104.410)1.6002 支座20、最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.193+0.1174.410)1.6002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =1.370106/4491.0=305.124N/mm2因为计算模型中荷载统计为四层荷载，所以单层纵向钢管的抗弯计算强度=305.124/4=76.28 N/mm2小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.122=0.161kN/m 活荷载标准值q2=3.150kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.161+21、0.9903.150)1600.04/(1002.06105107780.0)=9.526mm 大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.7001.600/2=0.196kN 活荷载标准值 Q=9.0000.7001.600/2=5.040kN 荷载的计算值 P=1.20.061+1.20.196+122、.45.040=7.365kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.7002/8+7.365 =1.292106/4491.0=287.616N/mm2因为计算模型中荷载统计为四层荷载，所以单层横向支撑钢管的抗弯计算强度=287.616/4= 71.9N/mm2 小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下:23、 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038700.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.061+0.196+5.040=5.297kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=5297.440700.0700.0700.0/(482.06105107780.0)=1.705mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.710mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取24、8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.700=0.027kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.7001.600/2=0.196kN 活荷载标准值 Q=9.0000.7001.600/2=5.040kN 荷载的计算值 R=1.20.027+1.20.196+1.45.040=7.323kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚25、手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195 NG1 = 0.12018.000=2.151kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35061.600(0.700+0.500)/2=2.016kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.6006/2=0.672kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0026、51.60018.000=0.144kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.983kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 9.00011.6000.700/2=5.040kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.650 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.630 Us 风荷载体27、型系数：Us = 0.252 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6501.6300.252 = 0.187kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.983+0.851.45.040=11.977kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.983+1.45.040=13.035kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷28、载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.1871.6001.500 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.035kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩29、),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13035/(0.27424)=114.647N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.977kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 30、计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11977/(0.27424)+80000/4491=123.166N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件31、的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.512kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=13.04kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.0032、017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=15.824kN,R2=12.043kN,R3=-1.059kN 最大弯矩 Mmax 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=3.412106/(1.05141000.0)+15.8241000/2610.0=29.108N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公33、式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =3.41106/(0.929141000.00)=26.05N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=22.379kN 十、拉杆的强34、度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=22.379kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00022.379/0.850=210.626kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N35、=RU=22.379kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=223794/(3.1416502)1/2=17mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.043kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=120434/(3.1416502)1/2=1336、mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.04kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于12042.67/(3.1416201.5)=127.8mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.04kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!