1、正本河流整治项目过水箱涵工程箱涵模板与支架施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、工程概况32、参建单位如下：4二、编制依据41、施工图设计文件及地勘报告；4三、施工计划5待做（包括进度计划、材料与设备计划等）5四、施工工艺技术5（1） 钢管满堂支架搭设7（2）箱涵顶板底模、腹板侧模安装8（3）箱涵四周施工脚手架搭设9（4）支架预压9（8）模板和支架的拆除103、箱涵模板与支架施工技术要求10（1）模板安装10（2） 模板拆除12（3）、满堂支架架设133）钢管应进行防锈处理。14（2）技术资料14（2、3）架体总体要求14（4）架体立柱15（5）架体水平杆15（4） 满堂支架拆除16五、施工安全保证措施161、安全防护措施162、安全技术交底18（6）整架拼装完成后，重点检查以下内容：19（10）支架上作业不要进行用力过猛的作业，谨防闪失。20（13）旧钢管材质应符合下列规定：20（14）构配件要求203、事故应急救援预案22（1）、总则22（2）生产安全事故应急救援指挥系统职责23（3）生产安全事故应急救援预案程序24（4）应急救援措施24（3）火灾和爆炸事故应急救援预案28（6）电话报救须知30（7）事故后处理工作30六、劳动力计划30七、计算书301、验算的荷载组合及其计算302、钢管3、支架立杆强度及稳定性验算323、立杆顶托、底托验算及地基承载地验算。344、扣件式支架立杆顶托上顺桥钢管验算355、模板支撑木方的计算37（1）.荷载的计算37（ 2）木方的计算386、模板的计算39（1）、墙模板基本参数39（ 2）墙模板荷载标准值计算39（ 3）墙模板面板的计算40（4）墙模板内龙骨的计算42（ 5）墙模板外龙骨的计算45（ 6）对拉螺栓的计算47对拉螺栓有效直径(mm): 1247对拉螺栓强度验算满足要求!47一、工程概况1、本工程属于xx河工程中的一个过水箱涵（xx生态科技产业园xx河截污、防洪及景观整治工程的一部分 ，位于xx河治理河段中部，属于xx河左岸一级支流，与4、xx河为界，由xx东路顺接上游xx河，下游汇入xx河），桩号K1+293-K1+302.06，全长9.06米，净跨10米，净高3.5米。底板与顶板为100cm厚的C40钢筋混凝土，顶板两侧下底倒角120cm*40cm，墙身为90cm厚的C40钢筋混凝土，垫层为20cm厚的C15素混凝土。平面图及横断面图如下： 2、参建单位如下： 建设单位：设计单位：地勘单位：监理单位：施工单位：二、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告；2、中华人民共和国住房和城乡建设部-建质【2009】87号文件；3、中华人民共和国住房和城乡建设部-建质【2009】254号文件；4、城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ2-25、008；5、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；6、钢管满堂支架预压规程JGJ/194-2009；7、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011；8、建筑施工模板安全技术规范JGJ-2008；9、钢管脚手架扣件（GB 15831）；9、其他相关规范。三、施工计划待做（包括进度计划、材料与设备计划等）四、施工工艺技术1、箱涵施工流程图碎石垫层施工测量放样浇注垫层砼绑扎底板及腹板钢筋钢筋制作钢筋检验安装模板浇注底板砼搭顶板支架模板砼养护满堂支架模板上面预压绑扎腹板及顶板钢筋安装腹板模板浇筑顶板和腹板砼拆除模板和支架砼养护2、箱涵涵身施工要点箱涵涵身竖向施工施工分2个阶段，第一阶6、段浇筑至底板内壁以上30cm；第二阶段浇筑剩余部分，2次浇筑的接缝应保证有良好的衔接面（粗糙、干净并不得有堆落的混凝土和砂浆）。（1） 钢管满堂支架搭设平面图及培面图如下：本工程支架拟用扣件式钢管满堂脚手架，钢管采用482.5mm，模板支架搭设高度为3.5m，立杆的纵距 b=0.50m、横距 l=0.50m、步距 h=0.90m。纵、横向杆及立杆用扣件式钢管连接。本工程支架搭设高度未超过4米，可以不设剪刀撑，但在横桥方向两端各设两二道加固斜撑，如图A-A剖面所示。在纵桥方向两端各设一道加固斜撑，如图B-B剖面所示。距离地面20cm设置纵横扫地杆。支架立杆顶端用可调U型顶托相接，顶托杆直径36m7、m，杆长60cm，杆插入钢管355cm，外露25cm。立杆顶层水平杆中心线至托撑顶面长度a为0.35米（不大于0.5米）。顶托上设二层肋梁：下肋梁为纵向采用2*482.5mm钢管，间距50cm（如图A-A剖面所示）；上肋梁为横向方木5 cm（宽）10cm（高）（如图B-B所示），间距20cm。注：由于上肋梁采用横向方木，为了让顶板底模整体性良好，加之顶板横向水平段只有7.6米宽，所以本工程不设横向起拱。只在顶板钢筋的保护层上起拱，即顶板钢筋底筋保护层在水平段两端为3cm厚，中间为5cm厚；反之，顶板钢筋面筋保护层在水平段两端为5cm厚，中间为3cm厚。（2）箱涵顶板底模、腹板侧模安装模板安装前8、，先由测量放出腹板的边线和桥的中轴线，并用墨斗弹出边、轴墨线，放样后经监理检查，合格后安装模板。箱涵顶板底模、腹板侧模采用15mm厚木胶合板做面板，箱涵腹板模板支撑体系内楞采用10cm10cm方木，间距20cm、外楞采用2*482.5mm及14对拉螺栓，间距4040cm。，采用止水型对拉螺栓平衡侧模板受力。机械配合人工进行模板安装。（3）箱涵四周施工脚手架搭设在箱涵四周设置双排脚手架，采用单立杆，搭设高度为6.0m，立杆的纵距1.20米、横距0.8米、步距1.20米，内排架距离结构0.30米。钢管类型为482.5，脚手板采用竹笆片，栏杆采用竹笆片，脚手板下大横杆在小横杆上面。地基为粘土地基，压9、实后满铺5cm厚的木板。（4）支架预压根据要求，支架架设后应进行预压。本工程在顶板模安装好以后进行预压，根据钢管满堂支架预压技术规程JG/T1942009的规定，预压重量为顶板钢筋混凝土自重的1.1倍。由于贵阳市场上没有482.5钢管，本工程只能用482.5钢管代替（这种钢管是目前贵阳市场上同直径壁厚最厚的钢管，且其他大部分工程也是用这种钢管）。为了提高安全系数，本工程拟用预压系数为1.5倍的顶板钢筋混凝土自重。 预压材料拟采用堆载钢材（捆装钢筋），模拟箱梁设计断面布载。支架预挠度设置按施工设计中弹性变形的计算和预压过程的实测挠度数值综合考虑后进行设置。预压分为3级进行，依次施加荷载为预压总荷10、载的60、20、20。 测点布置本工程在顶板底模上平均、对称布置20个测点。 预压监测A、加载之前测出各点标高ho、每级加载之后测出各点标高hj、加载后间隔24小时测出各点标高hi、卸载5小时后测出各点标高hc。B、预压验收满足各测点沉降量平均小于1mm或连续三次各测点沉降量平均量累计小于5mm时为合格。（5）箱涵普通钢筋的施工严格按有关技术规范认真施工，材料进场后经严格检验合格后加工下料、制作和绑扎。（6）现浇箱涵砼采用商品砼，用搅拌车运至现场浇筑再用臂架泵将砼泵入模。（7）箱涵砼浇筑完毕，表面收浆后即开始对砼洒水养生，养护采用覆盖土工布洒水保湿的养护方法，养护时间不少于14天。（8）模板和11、支架的拆除内侧模及外侧模板应在同步养护的砼试块强度达75时方可拆除，箱梁底模及支架必须在砼强度达到设计强度的100后方可拆除。支架、侧模和底模采用人工拆除。拆除时模板和支架分类堆放整齐且及时运回仓库。3、箱涵模板与支架施工技术要求（1）模板安装模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：应审查模板结构设计与施工说明书中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全。应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。模板安装构造应遵守下列规定12、：模板安装应按设计与施工说明书顺序拼装。竖向模板和支架立杆支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。基土应坚实，并应有排水措施。对湿陷性黄土应有防水措施；对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。对冻胀性土应有防冻融措施。本工程支架与模板直接着力于箱涵钢筋砼底板，支承面有足够的强度。模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000，本工程在顶板钢筋上起拱。施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受13、荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。吊运模板时，必须符合下列规定：作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。 严禁起重机在架空输电线路下面工作。 5级风及其以上应停止一切吊运作业。腹模板应符合下列规定：当用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。当采用预14、拼装的大块墙模板进行支模安装时，严禁同时起吊两块模板，并应边就位、边校正、边连接，固定后方可摘钩。模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度。安装过程应随时拆换支撑或增加支撑。对拉螺栓与腹模板应垂直，松紧应一致，腹厚尺寸应正确。腹模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当腹模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压的支撑。多排并列且间距不大的腹模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。（2） 模板拆除模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构工程施工规范GB50666-2011的有关规定执行。冬期施工的拆模，15、应遵守专门规定。当混凝土未达到规定强度时，如需提前拆模，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。大体积混凝土的拆模时间除应满足混凝土强度要求外，还应使混凝土内外温差降低到25以下时方可拆模。否则应采取有效措施防止产生温度裂缝。拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而16、下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处。高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。在提前拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。（3）、满堂支架架设钢管、扣件材料管理材质：引用了国家行业标准扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的相关规定验收与检测，采购、租赁的钢管、扣17、件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：1）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2）钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度不得超过规定。3）钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：1）有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；2）扣件应进行防锈处理。（2）技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理（3）架体总体要求对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。支模架体高宽比：模板支架的整体18、高宽比不应大于3。本工程高度比为0.35（4）架体立柱可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。本工程满堂支架搭设总高度为3.5,立柱无搭接和对接。采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（5）架体水平杆每步的纵、横向水平杆19、应双向拉通。搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1）对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（4） 满堂支架拆除拆除脚手架的准备工作应符合下列规定：应全面检查脚手架的扣件连接20、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；应清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除脚手架时，应符合下列规定：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；卸料时应符合下列规定： 各构配件严禁抛掷至地面； 运至地面的构配件应按规范的规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。五、施工安全保证措施1、安全防护措施为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下防护措施：（1）贯彻“安全第一，预防为主”的方针，建立以项目经理为组长21、，专职安全员、项目副经理、项目总工、各工程队长为副组长的安全生产领导小组，层层落实，形成健全的安全体系。（2）建立健全安全生产管理制度和操作规程，使安全生产有章可循，有规可依。（3）不断加强安全生产的教育和宣传，使全员牢固树立安全生产的思想，提高全员的安全意识。 （4）加强对施工人员的培训工作，定期开展各种施工技术培训。 （5）施工现场周围必须配备、架设并维护适宜警告、危险与消防标志，加强对周围民众安全宣传工作。 （6）砼搅拌、电工、电焊等重要工种操作人员必须持证上岗，严禁违章作业，施工时必须佩带安全帽。 （7）开挖基坑施工时，须视现场土质情况，采取相应的支护措施，防止土方坍塌事故的发生。 （22、8）施工时加强各工序之间的协调工作，实行安全员跟班作业制度。 （9）施工期间注意安全用电，由专职电工负责操作，制订安全用电、防火措施，定期进行安全检查。 （10）利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。（11）认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、23、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。（12）架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递,放置杆件时应注意失衡闪失；整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装,以确保整架稳定；搭设中应统一指挥,协调作业；确保支架结构的尺寸。杆件的垂直度和水平度,各节点构造和紧固程度符合施工规范要求；禁止使用材质,规格不符合要求的杆配件。（13）起重指挥应站在能够照顾全面的地点,信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳，有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳。（14）搭设脚手架人员必须24、戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。（15）当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，防滑鞋作业。（16）支架及脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。（17）支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安装全防护用品。2、安全技术交底（1）施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。确保底架支撑稳固后，方可上架作业，作业人员必须佩戴安全带及安全帽，并在高架桥两侧搭设安全网。只有在确认安全网可靠后，方可进行上层作业。应通过设在支架外的人员通道上下架子。传递和安装杆件时，要尽量创造安全的作业条件25、，在操作时要站稳把牢，谨防失衡。（2）明确支架施工现场安全负责人，负责施工全过程的安全管理工作。在支架搭设、拆除前向作业人员进行安全技术交底。未经审批部门同意，不得搭设和拆除。（3）支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。（4）支架搭设、拆除和砼浇注期间，无关人员不得进入支架底下，且由现场安全员在现场维护。（5）支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。（6）整架拼装完成后，重点检查以下内容：保证架体几何不变性的斜杆、剪刀撑、十字撑等设置是否完善；基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松26、动或悬空情况；立杆上扣件是否可靠锁紧。（7）需要多人配合的操作作业决不允许一人冒险作业，多人配合作业时要互相呼应，协调工作。（8）支架上人员应避免工具和材料的掉落，下面人员应避开危险区域，随时注意观察，发现有危险时及时避开。在支架上作业的人员要全神贯注，并注意适当的休息，避免疲劳作业。（9）身体状况不适的施工人员，不得上架作业，有癫痫、心脏病、高血压等病症的人员，不允许上架作业。（10）支架上作业不要进行用力过猛的作业，谨防闪失。（11）脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。（12）施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报，27、必要时采取果断措施，制止异常现象的发生。（13）旧钢管材质应符合下列规定：表面锈蚀深度应在应不超过0.18mm钢管的弯曲变形应符合扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。支架搭设的技术要求、允许偏差应符合扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的要求。（14）构配件要求扣件式支架用钢管采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。扣件式支架用钢管规格为482.5mm，钢管壁厚不得小于2.5 -0.025mm。扣件式支架构28、件的扣件、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。扣件式构件的扣件、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。采用钢板热冲压整体成形的扣件，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于5mm。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆29、基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（15）脚手架使用中，应定期检查下列项目，对发现问题及时整改：杆件的设置和连接是否符合要求，是否有松动；地基是否积水，是否有不均匀沉降，底座是否松动，立杆是否悬空；立杆扣件是否可靠锁紧，扣件螺栓是否松动；立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度。立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范的规定；安全防护措施是否符合要求；（16）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（17）作业层上的施工荷载应符合设计要30、求，不得超载。不得将泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在支架架上，严禁悬挂起重设备。模板等不得直接堆放在支架上。（18）不得在模板支撑架和脚手架的基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。（19）支架或脚手架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ461）的有关规定执行。（20）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（21）遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。（22）使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防31、锈处理后待用。3、事故应急救援预案（1）、总则1）为认真贯彻安全生产法及国家有关法令、法规，结合局生产安全事故应急救援预案，坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，切实做好防患工作，在生产安全事故发生时能迅速采取正确措施，有效控制事故，最大限度地减少人员伤亡和财产损失，特制定本预案。2）本预案所称生产安全事故是指在现浇箱涵生产过程中发生的，造成或可能造成员工生命安全、国家、企业财产损失的事故。根据现浇箱涵工程的特点，项目部对本工程施工过程的危险源进行辨认、评价，共辨识出重大危险源六大类，这些危险可能造成的危害主要有：高处坠落事故：物体打击事故：触电事故：火灾和爆炸事故：脚手架坍塌事故。3）32、本预案适用于本项目部范围内发生的工程建设三级及以上重大事故。4）本预案只是针对在事故发生后所采取的有效急救措施。（2）生产安全事故应急救援指挥系统职责应急救援领导小组成员（责任人）名单：应急救援领导小组的职责负责应急状态下的指挥和协调抢救、救护、后勤服务及善后处理工作。组织应急救援预案演练，并不断完善应急救援预案。生产安全事故发生后，立即启动预案，统一指挥，实施应急救援的各项工作，统一调度人力、物力、财力，努力将事故的损失降到最底程度；生产事故发生后，决定抢险救援技术措施方案；必要时向外单位提出救援请求；向上级单位如实报告事故和事故救援情况。联络员在应急状态负责对外联系、求援、情况报告、传达上33、级安全部门的指挥要求。根据事故的性质和大小，由应急状态领导小组组织事故调查小组和善后处理小组，对事故进行调查和善后处理。或按上级主管部门安排进行实施。应急救援联络方式领导小组的全体成员在应急状态下手机24小时开通；应急救援电话： 急救：120 火警：119 交通事故：122 （3）生产安全事故应急救援预案程序（1）生产安全事故发生以后，事故现场人员应当立即报告现场负责人，现场负责人应立即向安全员或项目部领导报告，并应立即采取有效措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失。（2）应急状态领导小组接到生产安全事故报告后，组长或副组长指定有关人员应当立即赶赴事故现场，组织事故抢救。并指定专34、人将事故情况报告上级主管部门、业主、监理、当地政府主管部门。报告内容：事故发生的时间、详细地点、事故类别、简要经过、伤亡人数、直接经济损失的初步估计、事故发生原因的初步判断、事故发生后采取的措施及事故控制情况、现场救援所需专业人员和抢救设备等。（3）应急状态领导小组立即启动本预案，按本预案分工，迅速救援人员、抢险设备、物资器材等到达事故现场，听从现场总指挥，立即开展应急抢险救援工作。（4）应急救援措施1）概述生产安全事故发生以后，应急救援领导小组决定启动救援预案后，各小组负责人及应急救援人员迅速到位履行职责。物资部门应配备必要地应急救援器材、设备、进行经常性的维护、保养，保证完好状态，以备随时35、调用。2）各类生产安全事故应急救援预案高处坠落事故应急救援预案当发生高处坠落事故后，立即致电“120”急救中心，详细报告事故发生的地点及受伤人数。在急救中心专业人员未到过之前，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处理休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送进医院抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出36、现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及进送就看完有条件的医院治疗。物体打击事故应急救援预案当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对休克、胸部骨折和出血上进行处理。发生物体打击事故后，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑外伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。偶有凹陷骨折、37、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：a)一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带，较紧地包扎。b)加压包扎止血法：用纱布、棉花等38、做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c)止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉纱。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。触电事故应急救援预案触电急救办法是动作迅速，救护得法，切不可惊慌失措，束手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持“的触电急救八字方针。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救，打“120”急救电话，详细报告事故发生地及触电者人数情况。脱离电源的基本方法有：39、将出事附近电源开关拉掉或电源插头拔掉，以切断电源。用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拔离或者将触电者拔离电源。必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳子、木柄斧头以及锄头）切断电源。救护人员可戴上手套或在物上包缠的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽电者，使之脱离电源。如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上，救护人员可先用干燥的要板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，然后再采取其他办法把电源切断。如果触电者及断落在地上的带电高压导线，且沿未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落线地点8米的范围内，以防跨步电压触电。进入该范围的救护人员应穿绝缘或临时双脚并拢跳跃地接近触电者40、。触电者脱离带电导线后，应迅速将其带到8米以外立立即开始触电急救。只在确证线路中无电。才可在触电者离开触电导线后就地急救。在使触电者脱离电源时应注意的事项：未采取绝缘措施前，救护人员不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。严禁救护人员直接用物推、拉和触摸触电者，救护人员不得采用金属或其他绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。在拉拽触电者离开电源的过程中，救护人员宜用手操作，这对救护人员比较安全。当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者脱离电源后坠地摔死。夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧41、休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送医院诊治。触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸及胸外心脏挤压。对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心腹苏法就地抢救。（3）火灾和爆炸事故应急救援预案发生火灾和爆炸，首先是迅速扑灭火源和报警，及时疏散有关人员，对伤者进行救治。火灾发生初期，是灭火救灾的最佳时机，发生火灾部位的人员要及进把握这一时机，尽块把火扑灭。在扑救的同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关42、部门及领导报告。在现场的消防安全管理人员，应立即指挥员工撤离火场附近的可燃物，避免火灾区域扩大。组织有关人员对事故区域进行保护。及时指挥、引导员工按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。发生员工伤亡，要马上进行施救，将伤员撤离危险区域，同时拨打“120”电话求救。4）坍塌事故应急救援预案当发生坍塌事故后，立即致电“120”急救中心，详细报告事故发生的地点及受伤人数。抢救重点是现场的人员、财物、设备。尽快把压在人身上面的土方、构件搬离，受伤者抬出来并立即抢救。在急救中改专业人员未到达之前，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，43、应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处理休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送进医院抢救治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架上或硬板上，以免伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫，或导致死亡。抢救脊椎受伤者的搬运过程中严禁只抬伤者的两肓与两脚或单肓背运。发生伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把伤者受伤部位临时固定，使断端不再移动或刺伤肌肉、神经或血管。固定办法：以固定骨折处上下关节为原则，或就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。遇有创44、伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中尽量减少颠簸同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口情况。（6）电话报救须知在就地抢救的同时，应立即打120电话，向医疗单位求救，并准备好车辆随时运送伤员到就近的集美医院救治。拨打电话时要尽量说清楚以下几件事：a: 说明伤情和已经采取了哪些措施，好让救护人员事先做好急救准备；b: 讲清楚伤者在什么地方、什么路口，附近有什么样特征；c :说明报救者单位、姓名和电话；d: 通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地的路上障碍及时给予清除，以得救45、护车到达后，能及时进行抢救。（7）事故后处理工作 配合有关部门查明事故原因及责任人。以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。 制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。 组织所有人员进行事故教育。向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。六、劳动力计划待做（包括专职安全生产管理人员、特种作业人员等）七、计算书1、验算的荷载组合及其计算荷载分析根据本桥现浇顶板的结构特点，在施工过程中将涉及以下荷载形式：q1 顶板自重荷载，钢筋混凝土自重25.1KN/M2。q2顶板底模荷载，按均布荷载计算取0.3KN/M2。q3施工活荷载，46、按均布荷载计算取3.00KN/M2。q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0 KN/M2，对侧板取4.0 KN/M2。q5 新浇混凝土对侧模的压力。q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0 KN/M2。q7 支架自重，取3.38 KN/M2。荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算q1q2q3q4q7q1q2q7侧模计算q5q6q5荷载计算.顶板自重计算q1计算q1=25.11.0=25.1kpa取2的安全系数, q1=25.12=50.2 kpa新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱涵采取水平以每层30cm高度浇注，在竖向上以V=0.9m/h47、浇注速度控制,砼入模温度T=20度C控制，因此新浇混凝土对侧模的压力 q5= Pm=Krhq5 新浇混凝土对侧模的压力。K为外加剂修正系数，不取掺缓凝外加剂K=1.0当V/t=0.9/20=0.0450.035 h=1.53+3.8V/t=1.70mq5=q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。2、钢管支架立杆强度及稳定性验算立杆稳强度验算现浇箱涵顶板厚度为1.0m支架立杆范围内，扣件式钢管支架体系采用505090cm的布置结构。根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载）。本工程所用钢管48、为482.5mm，横杆步距为90cm，取N30kN。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.50.5q1=0.50.525.1=6.275KNNG2K=0.50.5q2=0.50.50.3=0.075KNNQK=0.50.9(q3+q4+q7)=0.45(3.0+2.0+3.38)=3.77KN则：N=2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK=2（6.275+0.075）+0.91.43.77=17.45KNN30KN 49、，强度能满足要求。经以上立杆强度验算现浇箱涵顶板厚度为1m支架立杆范围内碗扣式钢管支架体系采用505090cm的布置结构强度满足要求。立杆稳定性验算根据扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=2(安全系数)*（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2A支架立杆的截面积A357mm2(取48mm2.5mm钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.50、8。长细比L/i。L=h+2ah为立杆步距；a为顶层水平杆至顶托撑的距离L=0.9+2*0.351.6m。于是，L/i1.6/0.016=100，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.489。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.91.4WKLah2/10WK=uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范GB50009-2001第30页(取山间盆地、谷地)uz=0.8us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.3.1第37项得：us=1.0w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.（贵州贵阳，n取50年） w0=0.3KN/m251、故：WK=uzusw0=0.81.00.3=0.24KN/ m2La立杆纵距0.5m；h立杆步距0.9m故：MW=0.91.4WKLah2/10=0.9*1.4*0.5*0.92/10 = 0.051 KN/m2W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W17.45103/（3570.357）+0.051106/（5.08103）146.96N/mm2f205N/mm2故立杆稳定性满足要求3、立杆顶托、底托验算及地基承载地验算。立杆顶托、底托验算： NRd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为顶板厚度为1.0m，（箱涵横向两侧52、倒角处最厚为1.4米，但该处增加了两排加固斜撑，故不做验算）立杆布距为505090布置的立杆，即：N=2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK=2（6.275+0.075）+0.91.43.77=17.45KN顶托及底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;得：17.45KN40KN，因此立杆底托符合要求。因为顶托实际受力小于底托实际受力而设计值相同，所以顶托也满足要求。地基已经过处理，箱涵底板为C40钢筋混凝土，所以箱涵底板的承载力不做验算。附顶托、底托及底板示意图4、扣件式支架立杆顶托上顺桥钢管验算 示意图如下顺桥每根钢管抗弯计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(50.2 53、+0.3+3+2)0.5/2=13875kN/m 支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.1*q*l2=0.1*13.875*0.5*0.5=0.694kN.m 抗弯计算强度f =0.694*106/5080=136.614 N/mm2205.0N/mm2,满足要求! 最大变形 vmax=0.694*106*500/(100*2.06*105*121900)=0.132mm 500/150与10mm,满足要求。5、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。（1）.荷载的计算 1)钢筋混凝土板自重(k54、N/m)： q11 = 25.1000.5000.2=2.510kN/m 2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.2=0.06kN/m 3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)0.20=0.60kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(0.82.510+0.80.06)=1.850kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.6=0.756kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.756+2.57)0.5=1.663kN （ 2）木方的计算 55、按最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.663/0.500=3.326kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.3260.500.50=0.083kN.m 最大剪力 Q=0.50.53.326=0.832kN 最大支座力 N=1.10.503.326=1.829kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/8 = 625cm4； 1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.083106/856、3333.3=1.0N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.829kN/m 最大变形 v =0.6771.829500.04/(1009000.004166666.8)=0.021mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!6、模板的计算（1）、墙模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度4500mm，两侧墙厚度900mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用100100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.5mm。 对拉螺栓布置12道，间距400mm*40057、mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 （ 2）墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的58、浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.965.830=59.247kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.92.000=1.800kN/m2。（ 3）墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.20m。 荷59、载计算值 q = 0.859.2470.200+1.401.8000.200=9.984kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.501.50/6 = 7.50cm3； I = 20.001.501.501.50/12 = 5.63cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.178kN N2=3.239kN N3=3.239kN N4=1.178kN 最大弯矩 最大变形 V 60、= 0.381mm 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05810001000/7500=7.733N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31766.0/(2200.00015.000)=0.883N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! 挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.381mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!（4）墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁61、计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=0.80.2059.25+1.40.201.80=9.984kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2059.25=11.849kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.604kN 经过计算得到最大变形 V= 0.049mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.62、33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/8 =625cm4； 内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.243106/83333.3=2.92N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33508/(250100)=1.052N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! 内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.049mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! （ 5）墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受63、内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 400 400 400 6.60kN 6.60kN 6.60kN 6.60kN 6.60kN 6.60kN 6.60kNAB支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 400 400 400 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kNAB支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.64、089mm 最大支座力 Qmax=14.199kN 抗弯计算强度 f=0.462106/8982.0=51.44N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!（ 6）对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.199 对拉螺栓强度验算满足要求!