1、改造安置保障房工程模板支撑系统安装拆除施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 模板工程施工方案一、编制依据1、建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 2、 XX居住组团1#楼工程施工图3、建筑施工手册第四版（缩印本）4、实用五金手册5、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20056、 本工程施工组织设计二、工程概况本工程为JJ市LL区XX改造安置保障房工程11#楼，建筑面积为22871.74 m2，地下两层，地上26层；14#楼，建筑面积24394.1 m2，地下两层地上25层。11#楼为剪力2、墙结构，14#楼上部为剪力墙结构、裙楼为框架结构，抗震烈度6度，基础为人工挖孔灌注桩， 250厚S6抗渗钢筋砼防水底板，250厚S6抗渗地下钢筋砼外墙，上部结构为200厚剪力墙柱，现浇楼板厚度根据房间跨度不同，分100mm、120mm、130mm、150mm和160mm，桩基砼强度C30，非框架砼强度C20，其余结构砼强度均为C30。三、模板方案的选择 1、基础拉梁和承台模板采用12mm厚木胶板和50*70木方配置，临外墙承台采用8根12通长止水螺杆对加拉固，其余承台用非止水螺杆对拉加固，承台拉梁在梁高1/2处每隔800设一道螺杆，临外墙处使用止水型，其余采用非止水型。基础砖外模的砌筑：垫层施3、工完后在承台梁、基础底板四周砌筑120砖模，M7.5水泥砂浆砌筑。在砖模施工过程中，确保基础底板的几何尺寸，考虑抹灰层及防水保护层的厚度。杜绝因几何尺寸不准确，造成返工现象。上部做防水层搭接时便于拆砖。砖模的抹灰，在阴角、阳角处抹成圆角，表面光滑，无毛细孔及抹子痕迹，保证防水施工顺利进行。2、地下室外墙柱模板（1）地下室底板与混凝土外墙之间留水平施工缝，墙体水平施工缝自垫层上1400mm，施工缝处设止水条。 （2）地下室外墙和内剪力墙采用12mm厚木胶板、50*70木方、48*3钢架杆、对拉螺栓、蝴蝶扣、步步紧组合拼装，每道模板后面第一道竖向背肋用木方和钢架杆交错混合使用，其长度均采用6m长，4、高度不够时错开竖向搭接，竖向方木的横向间距不大于300，竖向钢管的间距不大于100，第二道背肋为横向钢架杆，水平间距为400450，上下两根水平杆件相互错开大于2m，第三道背肋也称加固杆，竖向布置横向间距400，每道并列2根，用蝴蝶扣、螺杆与墙内侧对拉加固，模板间的拼缝木方箍用步步紧与对拉立杆左右交叉扣拉。3、现浇梁板模板设计梁、现浇顶板采用12mm木胶板模板，在木胶板下采用50mm70mm方木，作为第一水平横撑间距200mm，方木采用间距800*800满堂钢架管排架作支撑，满堂支撑排架纵横水平杆间距1.5m，必须设扫地杆，纵横向设置交叉剪刀撑，最上两道水平杆竖向间距不大于500，最上一道水平5、杆用油顶托扶与水平木方垂直安装，油顶安装在立杆顶端，其调节高度不大于300。四、模板制作安装1、梁模板安装(1)在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。(2)梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1.51000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。(3)梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定，梁侧模压在现浇板模板边缘下面。2、剪力墙模板安装(1)在已成型的钢筋骨架上安装预制成品保护层垫卡800*800梅花状放置。 (2)把一面6、模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距在模板设计时应明确规定。(3)清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整拉杆使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。(4)模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密。(5)墙模板立缝、角缝宜设于木方和胶合板所形成的企口位置，以防漏浆和错台。墙模板的水平缝背面应加木方拼接。3、现浇板模板安装 (1)满堂排脚手架搭设完毕，在排架立杆上端安装油顶，油顶安装完毕后沿每个房间的四周根据模板标高和需起拱高度调节油顶，四周油顶高度顺直度调节完后，纵横拉线调节内部油顶，然后放置水平托杆。 (2)有梁的房间先将梁的底模和侧模安装7、就位，然后再放置水平支撑木方，木方的宽度方向要垂直于水平模板，且水平钢架杆托杆垂直布置，木方的长度为房间净长或净宽减去两个边缘或梁侧模厚度。 (3)木方铺设完毕拉通线校核其上平平整度，出现高低不平时调节油顶高度。 (4)铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。 (5)楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。4、模板验收 (1)保证项目：模板及其支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。其支架的支承部分应有足够支承面积。 (2) 基本项目：大模板的下口及大模板与角模接缝处要严实，不得漏浆。模板接缝处，接缝的最大宽度不应超过规定，模板与混凝8、土的接触面应清理干净。隔离剂涂刷均匀。 (3) 允许偏差项目见表4-4。 现浇剪力墙结构大模板允许偏差 表4-4允许偏差 (mm)多层大模高层大模 墙、轴线位移53尺量检查 标 高55用水准仪或拉线和尺量检查 墙、截面尺寸22尺量检查 每层垂直度33用2m托线板检查 相邻两板表面高低差22用直尺和尺量检查 表面平整度22用2m靠尺和楔形塞尺检查 预埋钢板中心线位移33 预埋管、预留孔中心线位移33中心线位移22外露长度+10 0+10 0中心线位移1010截面内部尺寸+10 0+10 0(4)模板工程必须自检合格后上报监理单位，经监理单位验收合格后方能进行下道工序施工。五、模板的拆除1、非承重9、模板的拆除如柱模和梁的侧模可在不损坏砼棱角的强度前提下拆除，具体时间要根据当时的气温来确定。2、底模模板拆除必须遵循规范中规定砼强度达到设计强度的百分比后方可进行拆模，对重大复杂的模板的拆除需有详细的技术及安全交底，拆除前需经技术负责人同意。在砼强度符合下表后方可拆除。现浇结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（M）设计砼强度的百分率%板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1003、拆除时严禁用大锤硬砸，以免损伤模板边框，每次拆除后，必须进行清理、涂刷隔离剂、分类堆放，拆下的模板发现有变形、短角、损坏等现象，应及时修理。六、支、拆模板和砼浇筑时的注意事项：1、在模板面进行钢筋10、等焊接工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离，输送混凝土支架脚下应加垫板等有效措施。2、模板支设时，须仔细检查埋件及各类预留洞口的位置和数量标高、几何尺寸等是否正确、牢固可靠，安装工作检查无误后方可合模，封模前还必须作好墙底部的清理工作，杂物清除干净后方可合模。3、模板支设完毕后，在浇筑前必须经技术、质量、安全部门和监理部门验收合格，签发砼浇筑令后方可浇筑，并且在浇筑过程中须派专人看护模板及支撑的变化情况，发现异常，应立即停止砼的浇筑，并在砼初凝前将问题处理完毕，继续浇筑砼。4、成品保护，吊装模板时轻起轻放，不许碰撞已安装好的模板，随安随吊，模板拆除时不得用大锤或撬棍强行拆模，以免损坏砼棱角，木胶板11、模板在使用过程中及时涂刷隔离剂，并且不得污染钢筋，施工过程中及时维修模板，保证砼截面的几何尺寸的正确性。七、安全施工措施1、模板放置时要保证自稳角的要求，采用面对面放置，模板临时放置在施工层楼面时，要设置必要的防护措施，禁止模板长时间停放在施工层面上。 3、模板吊装时，要调整好吊车的位置，稳起稳落，禁止模板大幅度摆动或碰撞其他物体，根据需要设置风揽绳，禁止人力搬运大模板。 4、模板起吊前，应复检模板的穿墙螺栓是否拆除干净，模板上是否有可坠落物体，模板与墙体是否完全脱离，方可将模板安全吊走，放置在模板场地，禁止模板长时间滞留在空中。 5、模板拆除和安装时，指挥和操作人员要协调统一，保证安全。 612、模板配件必须齐全，不得随意更换或拆卸。 7、模板支模时，在没有固定前，要采取临时固定措施。 8、五级以上大风，禁止进行模板吊装作业。 9、底座平台吊装时，禁止平台上站人。 10、模板必须定期检修，模板吊钩和斜支撑随时检查，不合适马上更换。八、模板系统验算本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。地下室板段模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息（以地下室和车库为例）1.模板构造及支撑参13、数(一) 构造参数楼层高度H：7.7m；混凝土楼板厚度：160mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：1m；立杆横向间距或排距lb：0.8m；立杆步距h：1.2m；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN14、/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1000mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁扣件承重；(一) 面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根5070矩形木楞；间距：200mm；木材品种：落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；15、抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000123/12= 1.440105mm4； W = 1000122/6 = 2.400104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.31.000=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.0000.12=2.880 kN/m；钢筋自重标准值G3k16、=1.11.0000.12=0.132 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.300+ 2.880+ 0.132=3.312 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.000=2.500 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=3.312kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=6.727kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.23.312+1.42.500) =6.727kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.353.312+1.40.717、2.500) =6.229kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.23.312 =3.577kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.353.312 =4.024kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.400104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.276kNm； Ma=0.125ql2=0.1256.7270.32 =0.076kNm；Mb1=0.125q1l18、2+0.25P1l=0.1253.5770.32+0.253.1500.3 =0.276kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1254.0240.32+0.252.2050.3 =0.211Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.276106/2.400104=11.520N/mm2；实际弯曲应力计算值 =11.520N/mm2 小于抗弯强度设计值f =31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 3.312kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 119、1500N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.440105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 53.3123004/(384115001.440105)=0.211mm；实际最大挠度计算值: =0.211mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根100100矩形木楞，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1833.33104= 8.333106 mm4； W=1166.67103= 1.667105 mm3； E=10000 N20、/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.3=0.090 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.30.12=0.864 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.30.12=0.040 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.090+0.864+ 0.040=0.994 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.3=0.750 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.994+0.06=1.0536kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均21、布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(0.994+0.06) =1.138kN/m； q2=0.91.40.750 =0.945kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.994+0.06) =1.280kN/m； q2=0.91.40.70.750 =0.662 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.994+0.06) =1.138kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.994+0.06) =1.280kN/m；P=0.91.40.72.22、5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.762kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.13812+0.1170.94512 =0.224kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，23、采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.13812+0.2133.1501=0.762kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.809 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.1381+0.6170.9451=1.266kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.1381+0.6753.150=2.809kN；(3) 最大变形计算= 0.6724、7ql4/100EI=0.6771.053610004/(100100008.333106)=0.086mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.762106/1.667105 =4.572N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.572N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.8091000125000/(8.333106100)=0.421N/mm2；实际剪应力计算值 0.421 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.086mm； -容许25、挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.000mm；实际最大挠度计算值: =0.086mm小于最大允许挠度值: =4.000mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根483.5钢管为一组，间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=12.19104= 1.219105 mm4；W=5.08103= 5.080103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在26、第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.3=0.450 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.138kN/m；q2=0.91.40.450 =0.567kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.280kN/m；q2=0.91.40.70.450 =0.397kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.1381+1.200027、.5671 =1.932kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.2801+1.2000.3971 =1.884kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=1.932kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1001.05361=1.159kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.081 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.060 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑28、梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 2.931kN 最大变形：= 0.402mm 最大支座反力：F= 5.666kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.424106/5.080103 =83.386N/mm2实际弯曲应力计算值 =83.386N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=2.93110003473/(1.229、191053.5)=23.855N/mm2；实际剪应力计算值 23.855 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.402mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.055mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.402mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ130-2001）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承30、载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取5.666 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=5.068+1.174=6.243 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0k31、N/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.3=0.300 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 32、5.068 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(7.7-0.12)=1.174 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=6.243 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.588； 立杆计算长度lo=1.5m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.58cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.89cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值33、：=lo/i=1.5100/1.580=94.937钢管立杆长细比= 94.937 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=6.243103/(0.5884.890102) = 21.697N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.697N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！地下室梁段 一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.25m；梁截面高度D：0.45m；楼层高度H：6.85m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m34、；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；35、砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.5mm钢管；间距(mm)：100,150；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪36、强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根6090矩形木楞；间距(mm)：100；木材品种：黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,150；4.梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；(一) 面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：1137、500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；根数：4；木材品种：黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根60402.5矩形钢管；间距：400mm；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(四) 第三层支撑梁参数材料：1根6040238、.5矩形钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.330m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 330123/12= 4.752104mm4； W = 330122/6 = 7.920103mm3；1.荷载计算及组合(一) 新39、浇砼作用于模板的最大侧压力G4k实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.33=4.268kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=6.350kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.33=6.273kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.4040、.74)0.33=6.350kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =7.920103mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=7.937103Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=6.350kN/m；面板计算跨度: l = 100.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.937103 / 7.920103=1.002N/mm2；实际弯曲应力计算值 =1.002N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=31N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 4.2641、8 kN/m； l-面板计算跨度: l =100.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 4.752104mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 54.268100.0004/(384115004.752104) = 0.010 mm；实际最大挠度计算值: =0.010mm小于最大允许挠度值: =0.400mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根6090矩形木楞为一组，间距100mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1364.51042、4= 3.645106 mm4； W=181103= 8.100104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.100=1.293kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=max（q1，q2）=1.924kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.100=1.901kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.100=1.924kN/m；顶部荷载：q=0.91.40.740.100=0.353kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受43、模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.009kNm 最大剪力：V= 0.169kN 最大变形：= 0.001mm 最大支座反力：F= 0.308kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.009106/8.100104 =0.109N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.109N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.169100060750/(3.645106644、0)=0.047N/mm2；实际剪应力计算值 0.047 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.320mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.5mm钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=212.19104= 2.438105 45、mm4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力0.308kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.199kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.194kNm 最大剪力：V= 1.320 kN 最大变形：= 0.111mm 最大支座反力：F= 1.143kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.194106/1.016104 =19.096N/mm2实46、际弯曲应力计算值 =19.096N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.66010006946/(2.4381053.5)=5.374N/mm2；实际剪应力计算值 5.374 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.111mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.111mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠47、度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.143 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.143kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯48、结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.400m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 400123/12= 5.760104mm4； W = 400122/6 = 9.600103mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.400=0.200 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.4000.45=4.320 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.4000.45=0.270 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.790 kN/m；振捣砼时产生的荷载49、标准值Q2k=20.400=0.800 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=4.790kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=6.525kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.24.790+1.40.800) =6.181kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.354.790+1.40.70.800) =6.525kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =9.600103mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=5.664103Nmm； 计算弯矩采用基本组合:50、q=6.525kN/m；面板计算跨度: l = 250/(4-1)=83.333mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.664103/9.600103=0.590N/mm2；实际弯曲应力计算值 =0.590N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=31N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 4.790 kN/m； l-面板计算跨度: l =83.333mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =5.760104mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.333mm；51、面板的最大挠度计算值: = 54.79083.3334/(384115005.760104) = 0.005 mm；实际最大挠度计算值: =0.005mm小于最大允许挠度值: =0.333mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩52、和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 6.52583.333/800.000+0.041=0.720 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 4.79083.333/800.000+0.030=0.529 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.10.7200.82最大剪力 V=0.6ql=0.60.7200.8=0.346kN最大支座力 N=1.1ql =1.10.7200.8=0.634kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6770.5298004/(10010000.0004.167106)=0.035mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.053、46106/8.333104 =0.553N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.553N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=0.346100062500/(4.16710650)=0.104N/mm2；实际剪应力计算值 0.104 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.035mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值: =0.035mm小于最大允许挠度值: =3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根54、60402.5矩形钢管，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=121.88104= 2.188105 mm4； W=17.29103= 7.290103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力0.634kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力0.513kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力0.465kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力0.378kN；（包含梁侧模板55、传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.048kN/m；计算挠度时取0.036 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.077kNN2=2.181kNN3=0.077kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 1.091kN 最大变形：= 0.004mm 最大支座反力：F= 2.181kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.062106/7.290103 =856、.555N/mm2实际弯曲应力计算值 =8.555N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=1.09110003578/(2.1881052.5)=7.135N/mm2；实际剪应力计算值 7.135 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.700mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.700mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.第三57、层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁验算支撑梁采用1根50100矩形木楞为一组，共1组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=121.88104= 2.188105 mm4； W=17.29103= 7.290103 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=2.181kN；计算挠度时采用F2=1.604kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.048kN/m；计算挠度时采用q2= 0.036kN/m；根据上面计算的荷载进行电58、算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 1.441kN 最大变形：= 0.213mm 最大支座反力：F= 4.733kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.308106/7.290103 =42.212N/mm2实际弯曲应力计算值 =42.212N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=1.44110003578/(2.1881052.5)=9.427N/mm2；实际剪应力计算值 9.427 N/mm2 小59、于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.213mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.038mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.212mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二) 梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采用1根483.5mm钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=12.19104= 1.219105 mm4；W=5.08103= 5.080103 60、mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.077kN；计算挠度时采用F2=0.056kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.052kN/m；计算挠度时采用q2= 0.038kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 0.075kN 最大变形：= 0.018mm 最大支座反力：F= 0.210kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =61、M/W=0.013106/5.080103 =2.601N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.601N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.07510003473/(1.2191053.5)=0.608N/mm2；实际剪应力计算值 0.608 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠62、度为0.018mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！4.扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ130-2001）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.210 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立63、杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =4.733 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(6.85-0.45)=1.029 kN；N =N1+N2=4.733+1.029=5.762 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.714；立杆计算长度lo=1.2m；计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.890cm2；f - 钢管立杆抗64、压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.580=75.949钢管立杆长细比= 75.949 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =5.762103/(0.7144.890102) = 16.496N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 16.496N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =065、.210 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(6.85-0.12)=1.082 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=3.697 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.22.520+1.40.720)=3.629kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.352.520+1.40.70.720)=3.697kN；永久荷载标准值Gkb=(250.12+0.5)(0.3+1.2/2)0.8=2.520 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.3+1.2/2)0.8=0.720kN；N =N1+N2+N3=0.210+1.082+3.69766、=4.989 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.714；立杆计算长度lo=1.2m；计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.890cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.580=75.949钢管立杆长细比= 75.949 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =4.989103/(0.7144.890102) = 14.284N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 14.2867、4N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！标准层板段 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：2.85m；混凝土楼板厚度：100mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：1m；立杆横向间距或排距lb：1.2m；(二) 支撑参数立柱上半段采用483.5mm钢管，长度为1.095m；立柱下半段采用483.5mm钢管，长度为1.5m；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N68、/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；水平拉条方式：中间设置一道；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：300mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1.5kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：1层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：205N/mm2；弹性模量E：2060069、0N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；木材品种：黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.300m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 26.390104= 2.639105mm4； W = 5.860103= 5.860103mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.300=070、.150 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.3000.1=0.720 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.3000.1=0.033 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.150+ 0.720+ 0.033=0.903 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.300=0.750 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=0.903kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=1.920kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.20.903+1.40.71、750) =1.920kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.350.903+1.40.70.750) =1.759kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.20.903 =0.975kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.350.903 =1.097kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =5.860103mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.90972、kNm； Ma=0.125ql2=0.1251.92012 =0.240kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1250.97512+0.253.1501 =0.909kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1251.09712+0.252.2051 =0.688Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.909106/5.860103=155.189N/mm2；实际弯曲应力计算值 =155.189N/mm2 小于抗弯强度设计值f =205N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 0.73、903kN/m； l-面板计算跨度: l =1000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 206000N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.639105mm4； -容许挠度: =1.500mm；面板的最大挠度计算值: = 50.90310004/(3842060002.639105)=0.216mm；实际最大挠度计算值: =0.216mm小于最大允许挠度值: =1.500mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33174、03= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.51=0.500 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=2410.1=2.400 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.110.1=0.110 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.500+2.400+ 0.110=3.010 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51=2.500 kN/m；计算支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=3.010+0.03=3.04kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁75、自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(3.010+0.03) =3.283kN/m； q2=0.91.42.500 =3.150kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(3.010+0.03) =3.694kN/m； q2=0.91.40.72.500 =2.205 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(3.010+0.03) =3.283kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(3.010+0.03) =3.694kN/m；P76、=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=1.183kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1003.2831.22+0.1173.151.22 =1.003kNm；B 永久荷载77、和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0803.2831.22+0.2133.1501.2=1.183kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=4.696 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6003.2831.2+0.6173.1501.2=4.696kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6003.2831.2+0.6753.15078、=4.490kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6773.0412004/(100100004.167106)=1.024mm (4) 最大支座反力F计算最大支座反力F=max（Fa，Fb）=8.870kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Fa=1.100q1l+1.200q2l=1.1003.2831.2+1.2003.1501.2 =8.870kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Fb=1.100ql+1.300P =1.1003.2831.2+1.3003.150=8.429 79、kN；(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=1.183106/8.333104 =14.201N/mm2实际弯曲应力计算值 =14.201N/mm2 小于抗弯强度设计值f =15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=4.696100062500/(4.16710650)=1.409N/mm2；实际剪应力计算值 1.409 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =1.024mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.800mm；实际最大挠度计算值: =1.024mm小于最大允许挠度80、值: =4.800mm，满足要求！四、立柱的稳定性和强度计算模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范中是按照2层梁考虑的，活荷载逐步递减，但是，我们这里采用的是一层梁。为了安全起见，我们验算支架立柱采用均布活荷载标准值为1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”81、进行计算。计算的方法完全同“支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第一层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.51=1.500 kN/m；通过以上方法计算得到：第一层支撑梁传递的支座反力N1= 7.055 kN；1.立柱的稳定性计算(一) 立柱上半段的稳定性计算立柱的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立柱轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立柱的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.055 kN；立柱钢管和拉条的自重： N2 =0.91.20.069=0.075 kN；N =N1+N2=7.05582、+0.075=7.130 kN；- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.755； 立柱计算长度lo=1.095m；计算立柱的截面回转半径i =1.580cm；A - 立柱净截面面积： A =4.890cm2；f - 钢管立柱抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立柱长细比计算值：=lo/i=1.095100/1.580=69.304钢管立柱长细比= 69.304 小于钢管立柱允许长细比 = 150，满足要求！钢管立柱受压应力计算值：=7.130103/(0.7554.890102) = 19.309N/mm2；立柱上半段的稳定性计83、算 = 19.309N/mm2 小于 钢管立柱抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(二) 立柱下半段的稳定性计算立柱的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立柱轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立柱的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.055 kN；立柱钢管和拉条的自重： N2 =0.91.20.272=0.294 kN；N =N1+N2=7.055+0.294=7.349 kN；- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.729； 立柱计算长度lo=1.5m；计算立柱的截面回转84、半径i =2.040cm；A - 立柱净截面面积： A =4.170cm2；f - 钢管立柱抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立柱长细比计算值：=lo/i=1.5100/2.040=73.529钢管立柱长细比= 73.529 小于钢管立柱允许长细比 = 150，满足要求！钢管立柱受压应力计算值：=7.349103/(0.7294.170102) = 24.182N/mm2；立柱下半段的稳定性计算 = 24.182N/mm2 小于 钢管立柱抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.立柱的支撑强度计算(一) 立柱上半段的支撑强度计算立柱支撑强度计算容许荷载：N=f A85、n =205(489-2153.5)10-3 = 78.720kN；立柱上半段受到的轴心压力设计值 N=7.130kN，小于立柱上半段的支撑强度容许荷载N = 78.720kN，满足要求！(二) 立柱下半段的支撑强度计算立柱支撑强度计算容许荷载：N=f An =205(417-2152.3)10-3 = 71.340kN；立柱下半段受到的轴心压力设计值 N=7.349kN，小于立柱下半段的支撑强度容许荷载N = 71.340kN，满足要求！3抗剪强度计算容许荷载：N=fv2Ao=1252(120.5)210-3 = 28.274kN；受到的剪力设计值 N=7.130kN，小于抗剪强度计算容许荷86、载N = 28.274kN，满足要求！4.钢管壁承压强度计算(一) 立柱上半段的钢管壁承压强度计算.钢管壁承压强度计算容许荷载：N=fceAce=32523.51210-3=27.300kN；立柱上半段钢管壁受到的轴心压力设计值 N=7.130kN，小于立柱上半段钢管壁承压强度计算容许荷载N = 27.300kN，满足要求！(二) 立柱下半段的钢管壁承压强度计算钢管壁承压强度计算容许荷载：N=fceAce=32522.31210-3=17.940kN；立柱下半段钢管壁受到的轴心压力设计值 N=7.130kN，小于立柱下半段钢管壁承压强度计算容许荷载N = 17.940kN，满足要求！本计算书依87、据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.2m；梁截面高度D：0.45m；楼层高度H：2.85m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：100mm；梁边至板支撑距离：0.1m；板底承重立柱横向间距lb：1m；立柱沿梁跨度方向间距la：0.4m；梁底承重立柱根数：1；横杆与立柱的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参88、数立柱上半段采用483.5mm钢管，长度为1.837m；立柱下半段采用483.5mm钢管，长度为0.5m；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；水平拉条方式：中间设置一道；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模89、板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.5mm钢管；间距(mm)：100*2；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/90、mm2；(三) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：400；木材品种：黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100*2；4.梁底模板参数搭设形式为：1层梁横向混合承重；面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板91、规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.350m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 350153/12= 9.844104mm4； W = 350152/6 = 1.313104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.933092、.35=4.527kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=6.735kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.35=6.653kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.35=6.735kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.313104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.347105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=6.735kN/m；面板计算跨度: l = 400.000mm；经计算得到，面板93、的受弯应力计算值: = 1.347105 / 1.313104=10.262N/mm2；实际弯曲应力计算值 =10.262N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 4.527 kN/m； l-面板计算跨度: l =400.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 9.844104mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 54.527400.0004/(384115009.84494、104) = 1.333 mm；实际最大挠度计算值: =1.333mm小于最大允许挠度值: =1.600mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，间距400mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.400=5.173kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=max（q1，q2）=7.697kN/m； 由可变荷载效应控制的95、组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.400=7.603kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.400=7.697kN/m；顶部荷载：q=0.91.40.740.400=1.411kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.035kNm 最大剪力：V= 0.680kN 最大变形：= 0.003mm 最大支座反力：F= 1.040kN(三)96、 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.035106/8.333104 =0.426N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.426N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.680100062500/(4.16710650)=0.204N/mm2；实际剪应力计算值 0.204 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400m97、m，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.5钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=212.19104= 2.438105 mm4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.040kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.754kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力98、图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.146kNm 最大剪力：V= 0.676 kN 最大变形：= 0.089mm 最大支座反力：F= 2.236kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.146106/1.016104 =14.332N/mm2实际弯曲应力计算值 =14.332N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.33810006946/(2.4381053.5)=2.752N/mm2；实际剪应力计算值 2.752 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，99、满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.089mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.089mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A 100、= 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =2.236 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.236kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.200m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 200153/12= 5.625104mm4； W = 200152/6 = 7.500103mm3；1.荷载计算及组合模板自101、重标准值G1k=0.50.200=0.100 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.2000.45=2.160 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.2000.45=0.135 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=2.395 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.200=0.400 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=2.395kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=3.263kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.22.395+1.40.400) =3.091kN/m； 由永久荷载效应控制的组102、合： q2=0.9(1.352.395+1.40.70.400) =3.263kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =7.500103mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=6.525104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=3.263kN/m；面板计算跨度: l = 400mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.525104/7.500103=8.701N/mm2；实际弯曲应力计算值 =8.701N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在103、模板上的压力线荷载:q = 2.395 kN/m； l-面板计算跨度: l =400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =5.625104mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 52.395400.0004/(384115005.625104) = 1.234 mm；实际最大挠度计算值: =1.234mm小于最大允许挠度值: =1.600mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根483.5钢管为一组，间距400mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E104、分别为：I=12.19104= 1.219105 mm4；W=5.08103= 5.080103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.4(0.520.35+0.50.2)/0.2=0.900kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.40.45=4.320 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.40.45=0.270 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=5.490 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.4=0.800 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合(含支撑梁自重)： q=5.490+0.038=5105、.528 kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合(含支撑梁自重)：q=max（q1，q2）=7.423kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.25.490+1.20.038+1.40.800)=6.979kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.355.490+1.350.038+1.40.70.800)=7.423kN/m；(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.085kNN106、2=1.326kNN3=0.085kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 0.663kN 最大变形：= 0.001mm 最大支座反力：F= 1.326kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.021106/5.080103 =4.132N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.132N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.66310003473/(1.2191053.5)=5.396N/mm2；实际剪应力计算值 5.396 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 107、-容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。纵向或横向水平杆与立柱连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平108、杆传给立柱的竖向作用力设计值，取0.085 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立柱的稳定性和强度计算1.立柱的稳定性计算(一) 梁底立柱稳定性验算(1) 立柱上半段的稳定性计算立柱的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立柱轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立柱的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.326 kN；立柱钢管和拉条的自重： N2 =0.91.20.083=0.089 kN；N =N1+N2=1.326+0.089=1.415 kN；- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-200109、8附录D得到= 0.481； 立柱计算长度lo=1.837m；计算立柱的截面回转半径i =1.640cm；A - 立柱净截面面积： A =3.480cm2；f - 钢管立柱抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立柱长细比计算值：=lo/i=1.837100/1.640=112.012钢管立柱长细比= 112.012 小于钢管立柱允许长细比 = 150，满足要求！钢管立柱受压应力计算值：=1.415103/(0.4813.480102) = 8.456N/mm2；立柱上半段的稳定性计算 = 8.456N/mm2 小于 钢管立柱抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(2)110、 立柱下半段的稳定性计算立柱的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立柱轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立柱的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.326 kN；立柱钢管和拉条的自重： N2 =0.91.20.166=0.179 kN；N =N1+N2=1.326+0.179=1.505 kN；- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.956； 立柱计算长度lo=0.5m；计算立柱的截面回转半径i =2.060cm；A - 立柱净截面面积： A =4.380cm2；f - 钢管立柱抗压强度设计值：111、f =205 N/mm2；钢管立柱长细比计算值：=lo/i=0.5100/2.060=24.272钢管立柱长细比= 24.272 小于钢管立柱允许长细比 = 150，满足要求！钢管立柱受压应力计算值：=1.505103/(0.9564.380102) = 3.594N/mm2；立柱下半段的稳定性计算 = 3.594N/mm2 小于 钢管立柱抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(二) 梁侧立柱稳定性验算(1) 立柱上半段的稳定性计算立柱的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立柱轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立柱的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支112、座反力： N1 =0.085 kN；立柱钢管和拉条的自重： N2 =0.91.20.041=0.044 kN；楼板传递给梁侧立柱的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=1.086 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.20.720+1.40.240)=1.080kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.350.720+1.40.70.240)=1.086kN；永久荷载标准值Gkb=(250.1+0.5)(0.1+1/2)0.4=0.720 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.1+1/2)0.4=0.240kN；N =N1+N2+N3=0.085+0.044+1.086=1.215113、 kN；- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.481； 立柱计算长度lo=1.837m；计算立柱的截面回转半径i =1.640cm；A - 立柱净截面面积： A =3.480cm2；f - 钢管立柱抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立柱长细比计算值：=lo/i=1.837100/1.640=112.012钢管立柱长细比= 112.012 小于钢管立柱允许长细比 = 150，满足要求！钢管立柱受压应力计算值：=1.215103/(0.4813.480102) = 7.262N/mm2；立柱上半段的稳定性计算 = 7.262N/114、mm2 小于 钢管立柱抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(2) 立柱下半段的稳定性计算立柱的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立柱轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立柱的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.085 kN；立柱钢管和拉条的自重： N2 =0.91.20.141=0.152 kN；楼板传递给梁侧立柱的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=1.086 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.20.720+1.40.240)=1.080kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.350.720+1.40.70115、.240)=1.086kN；永久荷载标准值Gkb=(250.1+0.5)(0.1+1/2)0.4=0.720 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.1+1/2)0.4=0.240kN；N =N1+N2+N3=0.085+0.152+1.086=1.323 kN；- 轴心受压立柱的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.956； 立柱计算长度lo=0.5m；计算立柱的截面回转半径i =2.060cm；A - 立柱净截面面积： A =4.380cm2；f - 钢管立柱抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立柱长细比计算值：=lo/i=0.5100/2.116、060=24.272钢管立柱长细比= 24.272 小于钢管立柱允许长细比 = 150，满足要求！钢管立柱受压应力计算值：=1.323103/(0.9564.380102) = 3.160N/mm2；立柱下半段的稳定性计算 = 3.160N/mm2 小于 钢管立柱抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.立柱的支撑强度计算(一) 梁底立柱支撑强度验算(1) 立柱上半段的支撑强度计算立柱支撑强度计算容许荷载：N=f An =205(348-2152.4)10-3 = 56.580kN；立柱上半段受到的轴心压力设计值 N=1.415kN，小于立柱上半段的支撑强度容许荷载N = 5117、6.580kN，满足要求！(2) 立柱下半段的支撑强度计算立柱支撑强度计算容许荷载：N=f An =205(438-2152.4)10-3 = 75.030kN；立柱下半段受到的轴心压力设计值 N=1.505kN，小于立柱下半段的支撑强度容许荷载N = 75.030kN，满足要求！(二) 梁侧立柱支撑强度验算(1) 立柱上半段的支撑强度计算立柱支撑强度计算容许荷载：N=f An =205(348-2152.4)10-3 = 56.580kN；立柱上半段受到的轴心压力设计值 N=1.215kN，小于立柱上半段的支撑强度容许荷载N = 56.580kN，满足要求！(2) 立柱下半段的支撑强度计算立118、柱支撑强度计算容许荷载：N=f An =205(438-2152.4)10-3 = 75.030kN；立柱下半段受到的轴心压力设计值 N=1.323kN，小于立柱下半段的支撑强度容许荷载N = 75.030kN，满足要求！3.抗剪强度计算(一) 梁底抗剪强度计算抗剪强度计算容许荷载：N=fv2Ao=1252(120.5)210-3 = 28.274kN；受到的剪力设计值 N=1.415kN，小于抗剪强度计算容许荷载N = 28.274kN，满足要求！(二) 梁侧抗剪强度计算抗剪强度计算容许荷载：N=fv2Ao=1252(120.5)210-3 = 28.274kN；受到的剪力设计值 N=1.2119、15kN，小于抗剪强度计算容许荷载N = 28.274kN，满足要求！4.钢管壁承压强度计算(一) 梁底钢管壁承压强度计算(1) 立柱上半段钢管壁承压强度计算钢管壁承压强度计算容许荷载：N=fceAce=32522.41210-3=18.720kN；立柱上半段处钢管壁受到的轴心压力设计值 N=1.415kN，小于立柱上半段钢管壁承压强度计算容许荷载N = 18.720kN，满足要求！(2) 立柱下半段钢管壁承压强度计算钢管壁承压强度计算容许荷载：N=fceAce=32522.41210-3=18.720kN；立柱下半段钢管壁受到的轴心压力设计值 N=1.415kN，小于立柱下半段钢管壁承压强度120、计算容许荷载N = 18.720kN，满足要求！(二) 梁侧钢管壁承压强度计算(1) 立柱上半段钢管壁承压强度计算钢管壁承压强度计算容许荷载：N=fceAce=32522.41210-3=18.720kN；立柱上半段钢管壁受到的轴心压力设计值 N=1.215kN，小于立柱上半段钢管壁承压强度计算容许荷载N = 18.720kN，满足要求！(2) 立柱下半段钢管壁承压强度计算钢管壁承压强度计算容许荷载：N=fceAce=32522.41210-3=18.720kN；立柱下半段钢管壁受到的轴心压力设计值 N=1.215kN，小于立柱下半段钢管壁承压强度计算容许荷载N = 18.720kN，满足要求121、！模板拆除安全措施任何部位的拆除必须经过施工员许可，并经安全员核验签字后方可拆除，作业人员不得自主张拆除，以防发生事故。高处、复杂结构膜的拆除，应用专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区内。模板拆除前，作业人员要事先检查所使用的工具是否完好牢固，扳手等工具必须用绳挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚或从空中滑落。作业人员在拆除模板过程中，如果发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂时停止拆除，报告施工员经过处理后方可继续拆除。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善处理，严禁操作人员因扶空、跳空而坠落。模板拆除后其临时堆放处距离楼层不小于1米,且堆放高度不超过1米。楼层边口、通道口脚手架边缘处，严禁堆放任何拆下的物件。模板拆除间隙以活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固。严防突出吊落、倒塌伤人。拆除高度在3米以上，大于高度脚手架或操作平台，并设防护栏。拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。作业人员严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。