1、第一中学新城区校区建设工程高大模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一节、工程概况2第二节、编制依据5第三节、材料与设备计划6第四节、施工工艺技术8一、技术参数8二、工艺流程8三、施工方法29四、检查验收34五、高大模板的使用及混凝土浇筑36第五节、施工安全保证措施37一、组织保障37二、技术措施38三、监测监控39四、应急预案41五、环境保护措施44第六节、劳动力计划47一、专职安全生产管理人员47二、 所需劳动力安排47第七节、计算书48xx市第一中学新城区校区建设工程一标段高大模板2、施工安全技术方案第一节、工程概况xx市第一中学新城区校区位于xx市xx大道与体育路交叉口西北侧，xx市第一中学新城区校区建设工程一标段由人防地下室，1#、2#楼（五层）组成，建筑面积约70000m2。建设单位：xx市第一中学代建单位：监理单位：设计单位：勘察单位：施工单位：1#楼一层消防车道1-11-5轴交1-A1-J轴为挑高结构，此部分地下室顶板标高为-0.05m、-1.25m，三层楼面结构标高为+9.85m,此处最大层高为11.10m（-1.25m+9.85m），最大跨度为24m，板厚度为180mm，梁截面尺寸为200*650、200*1000、200*1250、600*1200、600*3、1500、800*1800、1000*1200、1000*1500、1000*1800、1200*2000等。1#楼一层1/1-121/1-19交1/1-G1/1-J、中庭1/1-41-7交1/1-D1/1-F,此两处区域结构挑高，层高为9.9m(-0.05m+9.85m),顶板厚度为120mm，梁截面尺寸为200*650、200*700、300*700、400*700、600*700等。1#楼一层另外一处中庭1/1-81/1-10交1/1-D1/1-F,此处区域结构挑高，层高为13.9m(-0.05m+13.85m),顶板厚度为120mm，梁截面尺寸为200*700、300*700等。1#楼4、一层高支模区域1#楼3层休闲空间中庭1-51-7交1/1-D1/1-F，此处区域结构挑高，层高为8.0m(+9.85m+17.85m),顶板厚度为120mm，梁截面尺寸为200*700、300*700等。1#楼3层中庭、4层挑板高支模区域2#楼地下室大礼堂、羽毛球场、篮球场均为大空间结构，层高、跨度均较大，最大跨度为39.5m,区域为2-42-8/2-C2-G、2-42-8/2-H2-L、2-42-9/2-L2-N、2-42-8/2-N2-R，筏板基础顶标高为-5.5m、-7.0m，此区域顶板厚度为180mm，顶板标高为+5.05m、+4.7m，因此此区域最大层高为12.05m。此区域梁截面尺5、寸分别为1000*1800、1000*1500、400*1000。2#楼高支模区域因此根据有关规定必须编制专项施工方案。本工程2#楼模板支撑系统满堂脚手架起于地下室400厚筏板基础，1#楼高大模板支撑起于300厚人防地下室结构顶板及120厚楼板上，位于高大模板支撑系统施工时下层顶板的模板支撑系统不得拆除。本工程满堂脚手架采用普通扣件式钢管满堂脚手架系统，立杆下部设50厚木脚手板，脚手板宽度200mm。第二节、编制依据木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB 50009-2012混凝土结构设计规范GB 50010-2010钢结构设计规范GB 50017-2003混凝土结构工程6、施工质量验收规范GB 50204-2015钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091建筑工程施工现场消防安全技术规范GB50720-2011；建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013建筑施工安全技术统一规范GB 50870-2013 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号7、文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸xx市第一中学新城区校区建设工程一标段项目施工组织设计第三节、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用482.8钢管。(4) 8、新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；3) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG9、 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不应发生破坏。(9) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。(10) 可调托撑1）可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.2和梯形螺纹第3部分：基本尺寸GB10、/T 5796.3的规定。2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6 ；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30 。3）可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于5。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主11、要承重构件应选用针叶材； 3、建筑木模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。第四节、施工工艺技术一、技术参数【板模板（+9.85m，180mm）】新浇混凝土板厚(mm)180模板支架高度(m)11.1板长L(m)4板宽B(m12、)4立柱型号(mm)482.8纵距la(mm)840横距lb(mm)840水平拉杆步距h(mm)1500立柱距混凝土板短边(mm)320立柱距混凝土板长边(mm)320面板材质覆面木胶合板15mm小梁材质方木40*80小梁间距(mm)200主梁材质钢管482.8主梁布置方式平行楼板长边荷载传递至立杆方式可调托座模板设计平面图 模板设计剖面图【梁模板（+9.85m，1200*2000）】新浇混凝土梁计算跨度(m)24结构层高(m)11.1混凝土梁截面尺寸(mm)12002000梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)482.8梁跨度方向立柱间距(m13、m)420梁两侧立柱间距(mm)1680步距(mm)1500梁底增加立柱根数4面板材质覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座平面图立面图【梁侧模板（1200*2000）】新浇混凝土梁名称1200*2000梁板结构情况梁两侧有板混凝土梁截面尺寸(mm)12002000新浇混凝土梁计算跨度(m)24楼板厚度(mm)180小梁布置方式水平向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)420面板材质覆面木胶合板15mm小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范14、GB50666-2011结构表面的要求结构表面外露模板设计剖面图【板模板（+13.85m，120mm）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)13.9板长L(m)4板宽B(m)4立柱型号(mm)482.8纵距la(mm)840横距lb(mm)840水平拉杆步距h(mm)1500立柱距混凝土板短边(mm)320立柱距混凝土板长边(mm)320面板材质覆面木胶合板15mm小梁材质方木40*80小梁间距(mm)200主梁材质钢管482.8主梁布置方式平行楼板长边荷载传递至立杆方式可调托座模板设计平面图模板设计剖面【板模板（+5.05m，180mm）】新浇混凝土板厚(mm)180模板支架高度(15、m)12.05板长L(m)4板宽B(m)4立柱型号(mm)482.8纵距la(mm)840横距lb(mm)840水平拉杆步距h(mm)1500立柱距混凝土板短边(mm)320立柱距混凝土板长边(mm)320面板材质覆面木胶合板15mm小梁材质方木40*80小梁间距(mm)200主梁材质钢管482.8主梁布置方式平行楼板长边荷载传递至立杆方式可调托座模板设计平面图 模板设计剖面图【梁模板（+9.85m，1000*1800）】新浇混凝土梁计算跨度(m)24结构层高(m)11.1混凝土梁截面尺寸(mm)10001800梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(16、mm)482.8梁跨度方向立柱间距(mm)420梁两侧立柱间距(mm)1300步距(mm)1500梁底增加立柱根数2面板材质覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座平面图立面图【梁模板（+9.85m，600*1500）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4结构层高(m)11.1混凝土梁截面尺寸(mm)6001500梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)482.8梁跨度方向立柱间距(mm)840梁两侧立柱间距(mm)900步距(mm)1500梁底增加立柱根数3面板材质17、覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座平面图立面图【梁模板（+9.85m，200*1250）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4结构层高(m)11.1混凝土梁截面尺寸(mm)2001250梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)482.8梁跨度方向立柱间距(mm)840梁两侧立柱间距(mm)840步距(mm)1500梁底增加立柱根数1面板材质覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座18、平面图立面图【梁模板（+9.85m，200*650）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4结构层高(m)11.1混凝土梁截面尺寸(mm)200650梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)482.8梁跨度方向立柱间距(mm)840梁两侧立柱间距(mm)500步距(mm)1500梁底增加立柱根数0面板材质覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式单扣件平面图立面图【梁模板（+9.85m，600*700）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4结构层高(m)9.9混凝土梁截面尺寸(mm)19、600700梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)482.8梁跨度方向立柱间距(mm)840梁两侧立柱间距(mm)900步距(mm)1500梁底增加立柱根数1面板材质覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座平面图 立面图【梁模板（+9.85m，300*700）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4结构层高(m)9.9混凝土梁截面尺寸(mm)300700梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)482.8梁跨度方向立柱间距20、(mm)840梁两侧立柱间距(mm)600步距(mm)1500梁底增加立柱根数0面板材质覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式双扣件平面图 立面图【梁模板（+9.85m，200*700）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4结构层高(m)9.9混凝土梁截面尺寸(mm)200700梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)482.8梁跨度方向立柱间距(mm)840梁两侧立柱间距(mm)500步距(mm)1500梁底增加立柱根数0面板材质覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木421、0*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式双扣件平面图立面图【梁模板（+13.85m，300*700）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4结构层高(m)13.9混凝土梁截面尺寸(mm)300700梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)482.8梁跨度方向立柱间距(mm)840梁两侧立柱间距(mm)600步距(mm)1500梁底增加立柱根数0面板材质覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式单扣件平面图立面图【梁模板（+5.05m，1000*122、800）】新浇混凝土梁计算跨度(m)39.5结构层高(m)12.05混凝土梁截面尺寸(mm)10001800梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)482.8梁跨度方向立柱间距(mm)420梁两侧立柱间距(mm)1300步距(mm)1500梁底增加立柱根数2面板材质覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座平面图立面图【梁模板（+5.05m，400*1000）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4结构层高(m)12.05混凝土梁截面尺寸(mm)4001000梁侧楼板厚度23、(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)482.8梁跨度方向立柱间距(mm)840梁两侧立柱间距(mm)840步距(mm)1500梁底增加立柱根数2面板材质覆面木胶合板15mm梁底支撑小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座平面图立面图【梁侧模板(1000*1800)】新浇混凝土梁名称1000*1800梁板结构情况梁两侧有板混凝土梁截面尺寸(mm)10001800新浇混凝土梁计算跨度(m)24楼板厚度(mm)180小梁布置方式水平向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)420面板材质覆面木胶合板1524、mm小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011结构表面的要求结构表面外露模板设计剖面图【梁侧模板(1000*1500)】新浇混凝土梁名称1000*1500梁板结构情况梁两侧有板混凝土梁截面尺寸(mm)10001500新浇混凝土梁计算跨度(m)24楼板厚度(mm)180小梁布置方式水平向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)420面板材质覆面木胶合板15mm小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011结构表面的要求结构表面外露模25、板设计剖面图【梁侧模板(1000*1200)】新浇混凝土梁名称1000*1200梁板结构情况梁两侧有板混凝土梁截面尺寸(mm)10001200新浇混凝土梁计算跨度(m)24楼板厚度(mm)180小梁布置方式水平向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)420面板材质覆面木胶合板15mm小梁材料方木40*80主梁材料钢管482.8对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011结构表面的要求结构表面外露模板设计剖面图一层模板支撑体系剖面图后浇带模板搭设示意图后浇带模板支撑体系必须单独搭设，混凝土强度满足规范要求后后浇带两侧模板可拆除，但支撑体系不得拆除，预留模26、板的宽度不得小于1.2m，预留的支撑体系的高宽比不得大于2。二、工艺流程板模板搭设：搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁模板搭设：弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。梁侧模板：安装梁一侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。三、施工方法1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结27、构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立杆不混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点在同一垂直线上，并设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的2/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中设置临时固定措施。(8) 当支架立杆成一定角度倾斜，或其支架28、立杆的顶表面倾斜时，采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚设有防滑移的可靠措施。(9) 在立杆底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(10) 钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用482.8mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 (11) 满堂支撑架的高宽比不宜29、大于2，在架体的外侧四周和内部水平间隔柱网间距、竖向间隔歩高高度设置连墙件与建筑物结构拉结。满堂支撑架宜超过加载区投影范围内向外延伸布置23跨。支撑架高宽比不应大于3。6、扣件式立杆及其他杆件1）搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：2）严禁将上段的钢管立杆与下端钢管立杆错开固定在水平拉杆上。3）所有的立杆底部设置50mm厚木脚手板。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：高大模板部分因层高超过8m，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；如下图示意：820m层高顶步附加水平30、杆示意图8、剪刀撑（1）竖向剪刀撑：满堂模板支架立柱，在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，竖向剪刀撑宽度不大于6m，纵横向竖向连续剪刀撑间距不大于8m，如图示意。（2）水平剪刀撑：1#楼一层消防车道1-11-5轴交1-A1-J轴、1#楼一层1/1-121/1-19交1/1-G1/1-J、中庭1/1-41-7交1/1-D1/1-F,竖向剪刀撑杆件的底部与扫地杆位置及6m高位置及立杆顶部共设置3道连续水平剪刀撑。1#楼一层另外一处中庭1/1-81/1-10交1/1-D1/1-F，竖向剪刀撑杆件的底部与扫地杆位置及4.5m高、9m高位置及立杆顶部共设置31、4道连续水平剪刀撑。1#楼3层休闲空间中庭1-51-7交1/1-D1/1-F，竖向剪刀撑杆件的底部与扫地杆位置及4.5m高及立杆顶部共设置3道连续水平剪刀撑。2#楼地下室大礼堂、羽毛球场、篮球场，竖向剪刀撑杆件的底部与扫地杆位置及4.5m高、9m高位置及立杆顶部共设置4道连续水平剪刀撑。（3）之字撑设置：层高小于20m在纵横相邻的两竖向连续式剪刀撑之间设之字斜撑。1#楼消防通道处高支模剪刀撑布置图2#楼大礼堂高支模剪刀撑布置图2#楼羽毛球场、篮球场高支模剪刀撑布置图9、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立杆高度超过5m的，在立杆32、周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平柱网间距、竖向间距歩距1.5m高度与建筑结构设置一个固结点，每层楼面四周框架梁上按照立杆水平间距1.68m设置连墙点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。满堂脚手架抱柱示意图双扣件满堂脚手架连墙件扣件连接示意图四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。4、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢33、尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查5、立杆、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高立杆的垂直偏差架高100303纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内34、，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于3个纵向水平杆不少于3个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-35、2011）的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立杆的规格尺寸和垂直度要符合要求，不得出现偏心荷载；五、高大模板的使用及混凝土浇筑1、混凝土浇筑：（1）高支模部位梁板混凝土浇筑前，与其相连的框架柱混凝土必须浇筑完毕，且框架柱混凝土强度等级不得小于20MPa，以确保与框架柱相连的连墙件等拉结点的强度满足要求。（2）浇筑时按梁中间向两端对称分层推进浇捣，每层高度不超过400mm，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的足够的强度前，该施工层下1层支顶不允许拆除。（3）严格控制实际施工荷载不超过设计荷36、载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑时混凝土不得堆积过高，及时摊平混凝土；2、浇筑过程中，按派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；3、浇筑过程中派专人采用水准仪进行测量模板的变形量，出现较大的变形时，立即停止混凝土的浇筑，及时加固；4、检查扣件的松动情况；5、混凝土浇筑过程中高支模下严禁站人，高支模混凝土浇筑时，操作面人员不得多于8人，严禁将混凝土布料机设置在高支模位置的模板及支撑系统上；第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在37、规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；2、梁、板模板支设（1）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；（2）所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆38、拉紧，防止上口变形；（3）所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；（4）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；3、模板支架搭设的一般构造要求（1）梁和板的立杆，其纵横向间距相等。（2）钢管立杆底部设垫木和底座，顶部设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心。（3）在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配39、确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。（4）钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm x2.8mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接。 （5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。（6）高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立杆接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、塔吊40、等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。3、模板拆除（1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。（2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。（4）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，41、拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。（5）当立杆的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立杆同时进行。（6）当拆除48m跨度的梁下立杆时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水42、平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机4扭矩板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是43、否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的44、抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责成立以项目经理为首的项目应急小组，应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。并以此为主体健全应急组织机构见图5.4-1，明确成员职责。图5.4-1 应急小组组织机构图项目应急小组企业应急领导小组项目经理业主、监理项目技术负责人安全环境管理负责人主要管理人员、施工队负责人施工作业层消防、公安部门政府主管部门项目副经理项目应急小组成员职责见表5.4-1。表5.4-1 项目应急小组成员职责一览表序号成 员职 责1项目经理：xx负责应急工作小组的组建，职责分配，组织培训教育，对应急小组日45、常工作进行监督、管理，做好预案的资金保障工作，保证应急流程疏畅。2安全负责人：xx1) 对危险因素及可能发生的紧急事件进行辨识、预测，编制应急预案；2) 负责对员工的实施培训工作，动员起全体力量，群防群治；3) 向所有应急小组成员发放应急预案手册，做到人手一册；4)充分利用本项目的现有板报、专题讲座等多种形式，普及有关应急措施的科学知识；5) 负责应急预案的更新工作。3其它组员:郑策鲁旭xx1) 参与项目特殊、紧急情况识别，收集和提供相关信息、数据。2) 参与项目特殊、紧急情况预案的制定；按照分工实施施工过程的监视与测量。3) 按应急预案进行响应，按分工做好记录的控制。4) 参与相关信息分析，46、协助项目总工及副经理实施预防措施。5) 及时沟通；做好应急物资的采购、验证和记录、物资保管、标识等。6) 负责施工现场监视设备的控制、监督、管理和检测。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 施工应急处理在混凝土浇筑过程中应加强监测，确保施工安全。1) 连墙件松动：应立即进行紧固，并适当增加连墙件数量；2) 架体有不均匀47、沉降，垂直度偏差：应进行架体加固，增加竖向剪刀撑数量，并对有沉降的立杆底部进行加固浇筑砼硬化包裹立杆。3) 施工过程中有超载现象：立即进行卸载，减少材料堆积高度，减少机械及人员，确保不发生过载现象。4)支架与杆件有变形现象：在施工过程中若监测数据较大超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并在确保安全的情况下及时进行加固处理，增加立杆、剪刀撑、连墙件等，在操作面确保安全的情况下方可进行后续施工。(4) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。A、 高大模板事故应急处理：高大模板倾倒事故引起人员伤亡的现48、场处置：1、发现有人受伤后，关闭设备电源，现场有关人员立即向周围人员呼救，电话通知领导或值班人员。2、值班领导接报后立即到达现场，实施现场处置指挥工作，通知抢险组人员到达事故现场。3、根据现场人员被伤害的程度，一边通知急救医院，一边对轻伤人员进行现场救护。4、对重伤者不明伤害部位和伤害程度的，不要盲目进行抢救，以免引起更严重的伤害。5、划出事故特定区域，非抢救人员、未经允许不得进入特定区域。6、抢救受伤人员时几种情况的处理：如确认人员已死亡，立即保护现场；如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：立即联系120、999急救车或将伤者送往距现场最近的医院。外伤大出血：急救车未到前，现场采取止血措49、施。骨折：注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者一律用担架或平板，避免不正确的抬运。一般性外伤：迅速包扎止血，送往医院救治。轻微内伤，送医院检查。做好事故现场的保护工作，以便进行事故调查B、 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。C、 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织50、坏死时，必须注射破伤风抗菌素。D、 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：xx 联系电话：项目技术负责人：xx 联系电话：安全员：xx 联系电话：质检员：xx 联系电话：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和生活区的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。五、环境保护措施(1) 安全警示标志牌1) 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2) 安全文51、明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；3) 如安全文明标志在使用中要用其他补充文字说明时，要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。(2) 现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。(3) 场容场貌1) 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；2) 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的52、管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。(4)材料堆放1) 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；2) 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；3) 现场工人操作做到活完料净脚下清；4) 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；5) 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。(5) 现场防火1) 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；2) 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂53、及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用；3) 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。(6) 垃圾清运1) 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；2) 建立健全卫生责任制；3) 提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到；4) 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴；5) 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；6) 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。(7) 环保及不扰民措施1)施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过文明安全工地的54、要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环55、保工作，其针对性和可操作性要强。2) 施工现场环保工作措施环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛56、撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工57、时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上58、报监理和甲方。为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定有1名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨59、防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下xx（项目经理）组长，负责协调指挥工作；xx（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；xx（安全员）组员，负责现场安全检查工作；xx（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、 所需劳动力安排本工程对高大模板施工投入劳动力原则：素质好、安全意识较强、有较高的技术素质，并有类似工程施工经验的人员。本工程配置专职安全员1名，架子工20名，电焊工2名，电工1名。所有操作人员必须此证上岗。高支模开始时间2016.1.2高支模工期（天）35作息时间（上午）7：0011：30 作息时间（下60、午）12：3017：00高支模建筑面积（m2）1510 架子工（人）25第七节、计算书板模板（+9.85m,180mm）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称180mm，标高9.85m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)4新浇混凝土楼板边宽B(m)4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼61、板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.215风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)11.1立柱纵向间距la(mm)840立柱横向间距lb(mm)840水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)320立柱距混凝土板长边的距离(mm)320主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)200主梁最大悬挑长度(mm62、)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+63、 (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k64、+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6182004/(38410000281250)0.034mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)65、h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.21.671kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.21.041kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.0410.842+0.1170.630.8420.125kNm q20.91.2G1kb=0.91.66、20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0650.842+0.2133.150.84，0.10.0650.842+0.1753.150.840.567kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6710.22/2，0.0650.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.125，0.567，0.6310.631kNm =Mmax/W=0.631106/42670=14.795N/mm2f=15.67、44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.0410.84+0.6170.630.840.851kN V20.6q2L+0.675p0.60.0650.84+0.6753.152.159kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6710.2，0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.851，2.159，3.1633.163kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1631000/(24080)1.483N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=68、(0.3+(24+1.1)0.18)0.20.964kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.9648404/(10093501706700)0.204mml/250840/2503.36mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9642004/(893501706700)0.012mml12/250400/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)169、0.19主梁验算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.21.484kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.21.219kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN70、/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.2=1.004kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.2190.84+1.20.3780.841.508kN 按悬臂梁，R1q1l=1.4840.20.297kN RmaxRmax，R11.508kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.0040.840.927kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0040.20.201kN RmaxRmax，R10.927kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.53671、kNm =Mmax/W=0.536106/4250=126.001N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.767kN max=2Vmax/A=23.7671000/39818.93N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.622mm 跨中max=0.622mm=840/250=3.36mm 悬挑段max0.455mm=2002/250=1.6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 h72、/i1500/1694150 满足要求！ 查表得，0.641 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.2150.841.52/100.046kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41)0.840.84+0.046/0.844.864kN f Nw/(A)+ Mw/W4863.991/(0.641398)+0.046106/425029.908N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受73、力N4.864kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.08 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.864/(10.08)60.8kPafak150kPa 满足要求！梁模板（+9.85m,1200+2000）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称+9.85m,1200*2000新浇混凝土梁计算跨度(m)24混凝土梁截面尺寸(mmmm)12002000新浇混凝土结构层高(m)11.1梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板74、及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.344风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)420梁两侧立柱间距lb(mm)1680步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(m75、m)、lb(mm)840、840混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)840梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)336,672,1008,1344梁底支撑小梁根数11每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/76、637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.72163.851kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2162.087kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)215177、.1kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10762.0870.122+0.1211.7640.1220.099kNm Mmax/W0.099106/375002.633N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63251.11204/(10010000281250)0.024mml/250120/2500.48mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39362.0870.12+0.4461.7640.123.078、22kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14362.0870.12+1.2231.7640.128.775kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92862.0870.12+1.1421.7640.127.156kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39351.10.122.41kN R2=R4=1.143 q2l=1.14351.10.127.009kN R3=0.928 q2l=0.92851.10.125.69kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)179、5.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.022+0.91.35(0.3-0.1)1.2/10+0.5(2-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，(1.68-0.84)-1.2/2/21，8.775+0.91.35(0.3-0.1)1.2/10=8.804kN/m q2，(1.68-0.84)-1.2/2/21，7.009+(0.3-0.1)1.280、/107.033kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.18.8040.422，0.58.8040.120.155kNm =Mmax/W=0.155106/42670=3.64N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.68.8040.42，8.8040.12.219kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2191000/(24080)1.04N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6777.0334204/(10093581、01706700)0.093mml1/250420/2501.68mm 2q2l24/(8EI)7.0331004/(893501706700)0.006mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.18.8040.42，0.48.8040.42+8.8040.14.067kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R112.361kN，R2R104.067kN，R3R4R5R6R7R8R93.319kN 正常使用极限状态 Rmaxmax82、1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.17.0330.42，0.47.0330.42+7.0330.13.249kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R112.078kN，R2R103.249kN，R3R4R5R6R7R8R92.642kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm83、) =Mmax/W=0.289106/4250=68.013N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.133kN max=2Vmax/A=26.1331000/39830.819N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.049mml/250336/2501.344mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.066kN，R2=8.428kN，R3=9.55kN，R4=9.55kN，R5=8.428kN，R6=0.066kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗84、滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R6max0.066,0.0660.066kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R59.55kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(85、mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.588=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.3440.421.52/100.041kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有86、所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)2)+1.40.92163.84kN/m 2)小梁验算 q1，(1.68-0.84)-1.2/2/21，8.78+1.2(0.3-0.1)1.2/10=8.809kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.065kN，R28.439kN，R39.576kN，R49.576kN，R58.439kN，R60.065kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/16200.303，查表得，10.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R387、，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax0.065+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.84-1.2/2)/20.84，8.439，9.576，9.576，8.439，0.065+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+1.68-0.84-1.2/2)/20.84+0.041/1.689.601kN fN/(A)+Mw/W9600.857/(0.18398)+0.041106/4250143.653N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 88、2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+1.20.15(11.1-2)+Mw/lbmax0.065+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.84-1.2/2)/20.84，8.439，9.576，9.576，8.439，0.065+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+1.68-0.84-1.2/2)/20.84+1.638+0.041/1.6811.239kN fN/(A)+Mw/W11238.857/(0.18398)89、+0.041106/4250166.517N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.12 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.239/(0.90.12)104.063kPafak150kPa 满足要求！梁侧模板（1200+2000）计算书一、工程属性新浇混凝梁名称1200*2000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)12002000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重90、力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)1.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.91.51/2，242min29.629，4829.629kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.91.51/2，242min29.629，4829.629kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G91、4k+1.4cQ4k11.350.929.63+1.40.9238.52kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.63 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数13主梁间距(mm)420主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)30结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)420支撑距梁底距离依次为200，600，1000，1600 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/6392、7500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承138.5238.52kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.929.63136kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107360.1522+0.1212.520.15220.096kNm Mmax/W0.096106/375002.55N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.6329.63kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63293、29.63151.6674/(10010000281250)0.035mm151.667/400=0.379mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.143360.152+1.2232.520.1526.708kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.15229.635.137kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)30小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)21.333小梁抗弯94、强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)42.667 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.708kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.7080.422，0.56.7080.032=0.118kNm Mmax/W0.118106/213335.547N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.7080.42，6.7080.03=1.69kN maxmax=3Vmax/(2bh0)=31.691000/(28040)0.792N/mm21.78N/95、mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.137kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.1374204/(1009350426670)0.271mm420/400=1.05mm 2maxqL4/(8EI)=5.137304/(89350426670)=0mm30/400=0.075mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.16.7080.42，0.46.7080.42+6.7080.033.099kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.1370.42，0.45.1370.42+5.1370.032.373kN 六、主梁验算对拉螺96、栓水平向间距(mm)420主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.07kN，R23.099kN，R32.543kN，R42.543kN，R52.543kN，R62.543kN，R72.543kN，R82.543kN，R92.543kN，R102.97、543kN，R112.543kN，R123.099kN，R131.07kN 正常使用极限状态：R10.816kN，R22.373kN，R31.927kN，R41.927kN，R51.927kN，R61.927kN，R71.927kN，R81.927kN，R91.927kN，R101.927kN，R111.927kN，R122.373kN，R130.816kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.447106/4250=105.278N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=25.2631000/398298、6.449N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.425mm600/4001.5 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.105/18.65kNNtb17.8kN 满足要求！板模板（+13.85m,120mm）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称120mm，标高13.85m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)4新浇混凝土楼板边宽B(m)4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.99、5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.215风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)13.9立柱纵向间距la(mm)840立柱横向间距lb(mm)840100、水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)320立柱距混凝土板长边的距离(mm)320主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)200主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计101、算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2102、l2/8+pl/4=max6.5110.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1122004/(38410000281250)0.023mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面103、抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.345kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.104、715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.10.7150.842+0.1170.630.8420.102kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0650.842+0.2133.150.84，0.10.0650.842+0.1753.150.840.567kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.34105、50.22/2，0.0650.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.102，0.567，0.6310.631kNm =Mmax/W=0.631106/42670=14.795N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.60.7150.84+0.6170.630.840.687kN V20.6q2L+0.675p0.60.0650.84+0.6753.152.159kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.2，0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，106、V3max0.687，2.159，3.1633.163kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1631000/(24080)1.483N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.6628404/(10093501706700)0.14mml/250840/2503.36mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.6622004/(893501706700)0.008mml12/250400/2501.6mm 满足要求！107、 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁验算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40108、.71.50.21.137kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.20.759kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.702kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10.7590.84+1.20.3780.841.082kN 按悬臂梁，R1q1l=1.1370.20.227kN RmaxRmax，R11.082kN; 正常使用极限状态 按三跨109、连续梁，Rmax1.1q2L1.10.7020.840.649kN 按悬臂梁，R1q2l=0.7020.20.14kN RmaxRmax，R10.649kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.384kNm =Mmax/W=0.384106/4250=90.407N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.703kN max=2Vmax/A=22.7031000/39813.583N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.435mm 跨中max=0.435mm=840/250110、=3.36mm 悬挑段max0.319mm=2002/250=1.6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 h/i1500/1694150 满足要求！ 查表得，0.641 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.2150.841.52/100.046kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41)0.840.84+0.046/0.843.716kN f Nw/(A)+ M111、w/W3716.347/(0.641398)+0.046106/425025.41N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N3.716kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.08 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)3.716/(10.08)46.454kPafak150kPa 满足要求！一、工程属性新浇混凝土楼板名称180mm，标高5.05m新浇混凝土楼板板厚(m112、m)180新浇混凝土楼板边长L(m)4新浇混凝土楼板边宽B(m)4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.113、215风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)12.05立柱纵向间距la(mm)840立柱横向间距lb(mm)840水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)320立柱距混凝土板长边的距离(mm)320主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)200主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm114、2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18115、)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6182004/(38410000281250)0.116、034mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.3117、5(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.21.671kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.21.041kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.0410.842+0.1170.630.8420.125kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175p118、Lmax0.080.0650.842+0.2133.150.84，0.10.0650.842+0.1753.150.840.567kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6710.22/2，0.0650.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.125，0.567，0.6310.631kNm =Mmax/W=0.631106/42670=14.795N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.0410.84+0.6170.630.840.851kN V20.6q119、2L+0.675p0.60.0650.84+0.6753.152.159kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6710.2，0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.851，2.159，3.1633.163kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1631000/(24080)1.483N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.20.964kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.9648404/(10093501706120、700)0.204mml/250840/2503.36mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9642004/(893501706700)0.012mml12/250400/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁验算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)121、+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.21.484kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.21.219kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.2=1.004kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1122、q1静+1.2q1活)L1.11.2190.84+1.20.3780.841.508kN 按悬臂梁，R1q1l=1.4840.20.297kN RmaxRmax，R11.508kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.0040.840.927kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0040.20.201kN RmaxRmax，R10.927kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.536kNm =Mmax/W=0.536106/4250=126.001N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.76123、7kN max=2Vmax/A=23.7671000/39818.93N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.622mm 跨中max=0.622mm=840/250=3.36mm 悬挑段max0.455mm=2002/250=1.6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 h/i1500/1694150 满足要求！ 查表得，0.641 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.2150.841.52/100.046kN124、m Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41)0.840.84+0.046/0.844.864kN f Nw/(A)+ Mw/W4863.991/(0.641398)+0.046106/425029.908N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.864kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积125、A(m2)0.08 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.864/(10.08)60.8kPafak150kPa 满足要求！梁模板（+9.85m,1000+1800）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称+9.85m,1000*1800新浇混凝土梁计算跨度(m)24混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001800新浇混凝土结构层高(m)11.1梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准126、值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.344风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)420梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)840、840混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁127、底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)483,817梁底支撑小梁根数9每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)128、h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.654kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.1252+0.1211.7640.12520.097kNm Mmax/W129、0.097106/375002.581N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.632461254/(10010000281250)0.025mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39355.890.125+0.4461.7640.1252.844kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14355.890.125+1.2231.7640.1258.255kN R3=0.928 q1静l +130、1.142 q1活l=0.92855.890.125+1.1421.7640.1256.735kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.393460.1252.26kN R2=R4=1.143 q2l=1.143460.1256.572kN R3=0.928 q2l=0.928460.1255.336kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁验算方式三等跨131、连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.844+0.91.35(0.3-0.1)1/8+0.5(1.8-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2/21，8.255+0.91.35(0.3-0.1)1/8=8.285kN/m q2max2.26+(0.3-0.1)1/8+0.5(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2/21，6.572+(0.3132、-0.1)1/86.597kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.18.2850.422，0.58.2850.120.146kNm =Mmax/W=0.146106/42670=3.425N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.68.2850.42，8.2850.12.088kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0881000/(24080)0.979N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6776.5974204/133、(10093501706700)0.087mml1/250420/2501.68mm 2q2l24/(8EI)6.5971004/(893501706700)0.005mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.18.2850.42，0.48.2850.42+8.2850.13.828kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R92.058kN，R2R83.828kN，R3R4R5R6R73.126kN 正常使用极限状态 Rmaxma134、x1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.16.5970.42，0.46.5970.42+6.5970.13.048kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R91.788kN，R2R83.048kN，R3R4R5R6R72.479kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mm135、ax/W=0.47106/4250=110.607N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.368kN max=2Vmax/A=26.3681000/39832.002N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.372mml/250483/2501.932mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.644kN，R2=11.057kN，R3=11.057kN，R4=2.644kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可136、调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max2.644,2.6442.644kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R311.057kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(137、cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.588=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.3440.421.52/100.041kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1138、.5)1.8)+1.40.92157.72kN/m 2)小梁验算 q1max2.852+1.2(0.3-0.1)1/8+0.5(1.8-0.18)+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2/21，8.272+1.2(0.3-0.1)1/8=8.302kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.649kN，R211.096kN，R311.096kN，R42.649kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/16200.303，查表139、得，10.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax2.649+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.65-1/2)/20.84，11.096，11.096，2.649+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+1.3-0.65-1/2)/20.84+0.041/1.311.127kN fN/(A)+Mw/W11127.238/(0.18398)+0.041106/4250164.959N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=140、3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(11.1-1.8)+Mw/lbmax2.649+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.65-1/2)/20.84，11.096，11.096，2.649+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+1.3-0.65-1/2)/20.84+1.674+0.041/1.312.801kN fN/(A)+Mw/W12801.238/(0.18398)+0.041106141、/4250188.326N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.12 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.801/(0.90.12)118.53kPafak150kPa 满足要求！梁模板（+9.85m,600+1500）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称+9.85m,600*1500新浇混凝土梁计算跨度(m)24混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001500新浇混凝土结构层高(m)11.1梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G142、1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.344风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)840梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500143、新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)840、840混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)225,450,675梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1144、0001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.359kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.5146.595kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.145、1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10746.5950.122+0.1211.7640.1220.075kNm Mmax/W0.075106/375001.996N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.351204/(10010000281250)0.018mml/250120/2500.48mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39346.5950.12146、+0.4461.7640.122.292kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14346.5950.12+1.2231.7640.126.65kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92846.5950.12+1.1421.7640.125.431kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350.121.809kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.125.26kN R3=0.928 q2l=0.92838.350.124.271kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4147、080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.292+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.5-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2/21，6.65+0.91.35(0.3148、-0.1)0.6/5=6.679kN/m q2max1.809+(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.5-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2/21，5.26+(0.3-0.1)0.6/55.284kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.16.6790.842，0.56.6790.120.471kNm =Mmax/W=0.471106/42670=11.045N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.66.67149、90.84，6.6790.13.366kN max=3Vmax/(2bh0)=33.3661000/(24080)1.578N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6775.2848404/(10093501706700)1.116mml1/250840/2503.36mm 2q2l24/(8EI)5.2841004/(893501706700)0.004mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l150、2max1.16.6790.84，0.46.6790.84+6.6790.16.171kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.436kN，R2R56.171kN，R3R45.045kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.15.2840.84，0.45.2840.84+5.2840.14.882kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.989kN，R2R54.882kN，R3R43.973kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(151、N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.234106/4250=55.084N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.058kN max=2Vmax/A=26.0581000/39830.444N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.014mml/250225/2500.9mm 满足要求！ 4、支座反力计152、算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.329kN，R2=9.165kN，R3=10.315kN，R4=9.165kN，R5=0.329kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R5max0.329,0.3290.329kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R3，R410.315kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部153、步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.588=210 长细比满足要求！ 2、风154、荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.3440.841.52/100.082kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.92148.54kN/m 2)小梁验算 q1max2.305+1.2(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.5-0.18)+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91max0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2/21，6.682+1.2(0.3-0.1)0.6/5=6.711kN/m 同上四155、六计算过程，可得： R10.329kN，R29.207kN，R310.387kN，R49.207kN，R50.329kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/16200.303，查表得，10.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+Mw/lbmax0.329+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.45-0.6/2)/20.84，9.207，10.387，9.207，0.329+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.4156、0.91(0.84+0.9-0.45-0.6/2)/20.84+0.082/0.910.478kN fN/(A)+Mw/W10477.921/(0.18398)+0.082106/4250165.533N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+1.20.15(11.1-1.5)+Mw/lbmax0.329+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84157、+0.45-0.6/2)/20.84，9.207，10.387，9.207，0.329+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.9-0.45-0.6/2)/20.84+1.728+0.082/0.912.206kN fN/(A)+Mw/W12205.921/(0.18398)+0.082106/4250189.654N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.12 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.206/(0.9158、0.12)113.018kPafak150kPa 满足要求！梁模板（+9.85m,200+1250）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称+9.85m,200*1250新浇混凝土梁计算跨度(m)24混凝土梁截面尺寸(mmmm)2001250新浇混凝土结构层高(m)11.1梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/159、m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.344风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)840梁两侧立柱间距lb(mm)840步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)840、840混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)420梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)420梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底160、支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.25)+1.4161、2，1.35(0.1+(24+1.5)1.25)+1.40.72140.614kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.25138.85kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.25131.975kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12540.6140.120.051kNm Mmax/W0.051106/375001.354N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2162、L4/(100EI)=0.52131.9751004/(10010000281250)0.006mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37538.850.1+0.4371.7640.11.534kN R2=1.25q1l=1.2540.6140.15.077kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37531.9750.11.199kN R2=1.25q2l=1.2531.9750.13.997kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4163、080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.534+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.5(1.25-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.42-0.2/2，(0.84-0.42)-0.2/2/21，5.077+0.91.35(164、0.3-0.1)0.2/2=5.101kN/m q2max1.199+(0.3-0.1)0.2/2+0.5(1.25-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.42-0.2/2，(0.84-0.42)-0.2/2/21，3.997+(0.3-0.1)0.2/24.017kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.1010.842，0.55.1010.120.36kNm =Mmax/W=0.36106/42670=8.435N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65165、.1010.84，5.1010.12.571kN max=3Vmax/(2bh0)=32.5711000/(24080)1.205N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.0178404/(10093501706700)0.848mml1/250840/2503.36mm 2q2l24/(8EI)4.0171004/(893501706700)0.003mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+166、q1l2max1.15.1010.84，0.45.1010.84+5.1010.14.713kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.214kN，R24.713kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.0170.84，0.44.0170.84+4.0170.13.712kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.905kN，R23.712kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.2167、5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.216106/4250=50.753N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.963kN max=2Vmax/A=22.9631000/39814.888N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.039mml/250420/2501.68mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.2168、51kN，R2=10.638kN，R3=0.251kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.251,0.2510.251kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR210.638kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.169、386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.588=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.3440.841.52/100.082kNm 3、稳170、定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.25)+1.40.92140.89kN/m 2)小梁验算 q1max1.549+1.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(1.25-0.18)+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91max0.42-0.2/2，(0.84-0.42)-0.2/2/21，5.111+1.2(0.3-0.1)0.2/2=5.135kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.252kN，R210.696kN，R30.253kN 顶部立杆段：l0171、1=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/16200.303，查表得，10.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.252+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.42-0.2/2)/20.84，10.696，0.253+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.84-0.42-0.2/2)/20.84+0.082/0.8410.794kN fN/(A)+Mw/W10793.501/(0.18398)+0.08172、2106/4250169.938N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(11.1-1.25)+Mw/lbmax0.252+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.42-0.2/2)/20.84，10.696，0.253+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.84-0.42-0.2/2)/20.84173、+1.773+0.082/0.8412.567kN fN/(A)+Mw/W12566.501/(0.18398)+0.082106/4250194.687N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.12 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.567/(0.90.12)116.356kPafak150kPa 满足要求！梁模板（+9.85m,200+650）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称+9.85m,200*650新浇混凝土梁计算跨度(m)24混凝土梁截174、面尺寸(mmmm)200650新浇混凝土结构层高(m)11.1梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.344风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支175、撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)840梁两侧立柱间距lb(mm)500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)840、840混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)250梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图176、如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.65)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.65)+1.40.72122.024kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.65120.26kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k177、+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.65116.675kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12522.0240.120.028kNm Mmax/W0.028106/375000.734N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52116.6751004/(10010000281250)0.003mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37520.260.1+0.437178、1.7640.10.837kN R2=1.25q1l=1.2522.0240.12.753kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37516.6750.10.625kN R2=1.25q2l=1.2516.6750.12.084kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max179、0.837+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.65-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.25-0.2/2，(0.5-0.25)-0.2/2/21，2.753+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2=2.777kN/m q2max0.625+(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.65-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.25-0.2/2，(0.5-0.25)-0.2/2/21，2.084+(0.3-0.1)0.2/22.104kN/m180、 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.12.7770.842，0.52.7770.120.196kNm =Mmax/W=0.196106/42670=4.593N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.62.7770.84，2.7770.11.4kN max=3Vmax/(2bh0)=31.41000/(24080)0.656N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.1048404/(10093501706700)0.444181、mml1/250840/2503.36mm 2q2l24/(8EI)2.1041004/(893501706700)0.002mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.12.7770.84，0.42.7770.84+2.7770.12.566kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.61kN，R22.566kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.1040.84，0.42.182、1040.84+2.1040.11.944kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.414kN，R21.944kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.562106/4250=132.294N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.8183、93kN max=2Vmax/A=22.8931000/39814.538N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.519mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.893kN，R2=2.893kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R22.893kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部184、立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.588=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.3440.841.52/100185、.082kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.65)+1.40.92122.53kN/m 2)小梁验算 q1max0.86+1.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.65-0.18)+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91max0.25-0.2/2，(0.5-0.25)-0.2/2/21，2.816+1.2(0.3-0.1)0.2/2=2.84kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.944kN，R22.944kN 顶部立杆段：l01=k186、1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/16200.303，查表得，10.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax2.944+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.25-0.2/2)/20.84，2.944+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.5-0.25-0.2/2)/20.84+0.082/0.56.136kN fN/(A)+Mw/W6135.53/(0.18398)+0.082106/4250104.919N/187、mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(11.1-0.65)+Mw/lbmax2.944+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.25-0.2/2)/20.84，2.944+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.84+0.5-0.25-0.2/2)/20.84+1.881+0.082/0.58.141kN fN/(A188、)+Mw/W8141.27/(0.18398)+0.082106/4250132.917N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.12 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.141/(0.90.12)75.382kPafak150kPa 满足要求！梁模板（+9.85m,600+700）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称+9.85m,600*700新浇混凝土梁计算跨度(m)24混凝土梁截面尺寸(mmmm)600700新浇混凝土结构层高(m)9.9梁侧楼板厚189、度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.344风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)840190、梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)840、840混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计191、算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q192、2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.8090.122+0.1211.7640.1220.037kNm Mmax/W0.037106/375000.978N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.951204/(10010000281250)0.008mml/250120/2500.48mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1193、活l=0.39321.8090.12+0.4461.7640.121.123kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14321.8090.12+1.2231.7640.123.25kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92821.8090.12+1.1421.7640.122.67kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39317.950.120.847kN R2=R4=1.143 q2l=1.14317.950.122.462kN R3=0.928 q2l=0.92817.950.121.999kN 五、小梁验194、算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.123+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2/2195、1，3.25+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5=3.279kN/m q2max0.847+(0.3-0.1)0.6/5+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2/21，2.462+(0.3-0.1)0.6/52.486kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.2790.842，0.53.2790.120.231kNm =Mmax/W=0.231106/42670=5.423N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q196、1l1，q1l2max0.63.2790.84，3.2790.11.653kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6531000/(24080)0.775N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.4868404/(10093501706700)0.525mml1/250840/2503.36mm 2q2l24/(8EI)2.4861004/(893501706700)0.002mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1197、.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.2790.84，0.43.2790.84+3.2790.13.03kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R61.828kN，R2R53.03kN，R3R42.494kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.4860.84，0.42.4860.84+2.4860.12.297kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R61.572kN，R2R52.297kN，R3R41.874kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/m198、m2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.504106/4250=118.676N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.71kN max=2Vmax/A=25.711000/39828.693N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.149mml/250450/2501.8m199、m 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.642kN，R2=11.42kN，R3=1.642kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max1.642,1.6421.642kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR211.42kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸200、出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.588=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2201、/101.40.90.3440.841.52/100.082kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁验算 q1max1.151+1.2(0.3-0.1)0.6/5+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2/21，3.324+1.2(0.3-0.1)0.6/5=3.353kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.6202、71kN，R211.684kN，R31.671kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1l01/i3120.579/16195.036，查表得，10.189 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax1.671+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.45-0.6/2)/20.84，11.684，1.671+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.9-0.45-0.6/2)/20.84+0.082/0.911.775kN fN203、/(A)+Mw/W11775.047/(0.189398)+0.082106/4250175.813N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/16194.97，查表得，20.191 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(9.9-0.7)+Mw/lbmax1.671+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.45-0.6/2)/20.84，11.684，1.671+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.4204、0.91(0.84+0.9-0.45-0.6/2)/20.84+1.656+0.082/0.913.431kN fN/(A)+Mw/W13431.047/(0.191398)+0.082106/4250195.958N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.12 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.431/(0.90.12)124.362kPafak150kPa 满足要求！梁模板（+9.85m,300+700）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称+9.205、85m,400*700新浇混凝土梁计算跨度(m)24混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)9.9梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.344风压高度变化系数z1206、.23风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)840梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)840、840混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10207、000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2208、kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.121.8090.12+0.1171.7640.120.024kNm Mmax/W0.024106/375000.637N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67717.951004/(10010000281250)0.004mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4209、 q1静l +0.45 q1活l=0.421.8090.1+0.451.7640.10.952kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.121.8090.1+1.21.7640.12.611kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.417.950.10.718kN R2=R3=1.1 q2l=1.117.950.11.974kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(210、cm4)170.67小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.952+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2/21，2.611+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3=2.635kN/m q2max0.718+(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.3-0.3/2211、，(0.6-0.3)-0.3/2/21，1.974+(0.3-0.1)0.3/31.994kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.12.6350.842，0.52.6350.120.186kNm =Mmax/W=0.186106/42670=4.357N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.62.6350.84，2.6350.11.328kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3281000/(24080)0.623N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10212、.677q2l14/(100EI)0.6771.9948404/(10093501706700)0.421mml1/250840/2503.36mm 2q2l24/(8EI)1.9941004/(893501706700)0.002mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.12.6350.84，0.42.6350.84+2.6350.12.435kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.665kN，R2R32.435kN 正213、常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.11.9940.84，0.41.9940.84+1.9940.11.843kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.449kN，R2R31.843kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.859106/214、4250=202.115N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.1kN max=2Vmax/A=24.11000/39820.603N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.186mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=4.1kN，R2=4.1kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.1kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑215、设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.588=210 长细比216、满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.3440.841.52/100.082kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁验算 q1max0.975+1.2(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2/21，2.672+1.2(0.3-0.1)0.3/3=2.696k217、N/m 同上四六计算过程，可得： R14.177kN，R24.177kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1l01/i3120.579/16195.036，查表得，10.189 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax4.177+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.3-0.3/2)/20.84，4.177+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.6-0.3-0.3/2)/20.84+0.082/0.66.59kN fN/(A218、)+Mw/W6589.789/(0.189398)+0.082106/4250106.88N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/16194.97，查表得，20.191 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(9.9-0.7)+Mw/lbmax4.177+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.3-0.3/2)/20.84，4.177+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.6-0.219、3-0.3/2)/20.84+1.656+0.082/0.68.371kN fN/(A)+Mw/W8370.529/(0.191398)+0.082106/4250129.388N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.08 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.371/(0.90.08)116.257kPafak150kPa 满足要求！梁模板（+9.85m,200+700）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称+9.85m,200*700新浇混凝土梁计算跨220、度(m)24混凝土梁截面尺寸(mmmm)200700新浇混凝土结构层高(m)9.9梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.344风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.8 三、模板体221、系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)840梁两侧立柱间距lb(mm)500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)840、840混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)250梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨222、连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN223、/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12523.5730.120.029kNm Mmax/W0.029106/375000.786N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.951004/(10010000281250)0.003mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37521.8090.1224、+0.4371.7640.10.895kN R2=1.25q1l=1.2523.5730.12.947kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37517.950.10.673kN R2=1.25q2l=1.2517.950.12.244kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q225、1max0.895+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.25-0.2/2，(0.5-0.25)-0.2/2/21，2.947+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2=2.971kN/m q2max0.673+(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.25-0.2/2，(0.5-0.25)-0.2/2/21，2.244+(0.3-0.1)0.2/22.264kN226、/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.12.9710.842，0.52.9710.120.21kNm =Mmax/W=0.21106/42670=4.913N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.62.9710.84，2.9710.11.497kN max=3Vmax/(2bh0)=31.4971000/(24080)0.702N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.2648404/(10093501706700)0227、.478mml1/250840/2503.36mm 2q2l24/(8EI)2.2641004/(893501706700)0.002mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.12.9710.84，0.42.9710.84+2.9710.12.745kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.612kN，R22.745kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.2640.84，228、0.42.2640.84+2.2640.12.092kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.407kN，R22.092kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.585106/4250=137.629N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vm229、ax2.985kN max=2Vmax/A=22.9851000/39814.997N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.536mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.985kN，R2=2.985kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85扣件最大受力NmaxR1，R22.985kNRc=kc8=0.858=6.8kN 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长230、度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.588=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.3440.841.52/100.082k231、Nm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁验算 q1max0.918+1.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.25-0.2/2，(0.5-0.25)-0.2/2/21，3.007+1.2(0.3-0.1)0.2/2=3.031kN/m 同上四六计算过程，可得： R13.035kN，R23.035kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+232、2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1l01/i3120.579/16195.036，查表得，10.189 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax3.035+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.25-0.2/2)/20.84，3.035+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.5-0.25-0.2/2)/20.84+0.082/0.55.475kN fN/(A)+Mw/W5474.596/(0.189398)+0.082106/425092.055N/mm2233、f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/16194.97，查表得，20.191 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(9.9-0.7)+Mw/lbmax3.035+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.25-0.2/2)/20.84，3.035+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.5-0.25-0.2/2)/20.84+1.656+0.082/0.57.255kN fN/(A)+Mw/234、W7255.336/(0.191398)+0.082106/4250114.718N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.08 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.255/(0.90.08)100.769kPafak150kPa 满足要求！梁模板（+13.85m,300+700）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称+13.85m,300*700新浇混凝土梁计算跨度(m)24混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)13.9梁侧楼板235、厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.344风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)84236、0梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)840、840混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/237、12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m238、 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.121.8090.12+0.1171.7640.120.024kNm Mmax/W0.024106/375000.637N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67717.951004/(10010000281250)0.004mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.421.8090.1+0.451.7640.10.952kN R2=R3=1.1 q1静l 239、+1.2 q1活l=1.121.8090.1+1.21.7640.12.611kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.417.950.10.718kN R2=R3=1.1 q2l=1.117.950.11.974kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.952+0.91240、.35(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2/21，2.611+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3=2.635kN/m q2max0.718+(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2/21，1.974+(0.3-0.1)0.3/31.994kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0241、.1q1l12，0.5q1l22max0.12.6350.842，0.52.6350.120.186kNm =Mmax/W=0.186106/42670=4.357N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.62.6350.84，2.6350.11.328kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3281000/(24080)0.623N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6771.9948404/(10093501706700)0.421mml1/250840/242、2503.36mm 2q2l24/(8EI)1.9941004/(893501706700)0.002mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.12.6350.84，0.42.6350.84+2.6350.12.435kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.665kN，R2R32.435kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.11.9940.84，0.41.9940.84+1243、.9940.11.843kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.449kN，R2R31.843kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.859106/4250=202.115N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.1kN max=244、2Vmax/A=24.11000/39820.603N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.186mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=4.1kN，R2=4.1kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.1kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非245、顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.588=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.3440.841.52/100.082kNm 3、稳定性计算246、 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁验算 q1max0.975+1.2(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2/21，2.672+1.2(0.3-0.1)0.3/3=2.696kN/m 同上四六计算过程，可得： R14.177kN，R24.177kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.3247、86(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/16200.303，查表得，10.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax4.177+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.3-0.3/2)/20.84，4.177+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.6-0.3-0.3/2)/20.84+0.082/0.66.59kN fN/(A)+Mw/W6589.789/(0.18398)+0.082106/4250111.26N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非248、顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(13.9-0.7)+Mw/lbmax4.177+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.3-0.3/2)/20.84，4.177+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.84+0.6-0.3-0.3/2)/20.84+2.376+0.082/0.69.091kN fN/(A)+Mw/W9090.529/(0.18398249、)+0.082106/4250146.167N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.08 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.091/(0.90.08)126.257kPafak150kPa 满足要求！板模板（+5.05m,180mm）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称180mm，标高5.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)4新浇混凝土楼板边宽B(m)4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布250、活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.215风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)12.05立柱纵向间距la(mm)840立柱251、横向间距lb(mm)840水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)320立柱距混凝土板长边的距离(mm)320主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)200主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据252、现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1253、K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6182004/(38410000281250)0.034mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N254、/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.21.671kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k255、)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.21.041kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.0410.842+0.1170.630.8420.125kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0650.842+0.2133.150.84，0.10.0650.842+0.1753.150.840.567kN256、m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6710.22/2，0.0650.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.125，0.567，0.6310.631kNm =Mmax/W=0.631106/42670=14.795N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.0410.84+0.6170.630.840.851kN V20.6q2L+0.675p0.60.0650.84+0.6753.152.159kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6710.2，257、0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.851，2.159，3.1633.163kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1631000/(24080)1.483N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.20.964kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.9648404/(10093501706700)0.204mml/250840/2503.36mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9642004/(8935017067258、00)0.012mml12/250400/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁验算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)259、+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.21.484kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.21.219kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.2=1.004kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.2190.84+1.20.3780.841.508kN 按悬臂梁，R1q1l=1.4840.20.2260、97kN RmaxRmax，R11.508kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.0040.840.927kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0040.20.201kN RmaxRmax，R10.927kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.536kNm =Mmax/W=0.536106/4250=126.001N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.767kN max=2Vmax/A=23.7671000/39818.93N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形261、图(mm) max0.622mm 跨中max=0.622mm=840/250=3.36mm 悬挑段max0.455mm=2002/250=1.6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 h/i1500/1694150 满足要求！ 查表得，0.641 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.2150.841.52/100.046kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41)262、0.840.84+0.046/0.844.864kN f Nw/(A)+ Mw/W4863.991/(0.641398)+0.046106/425029.908N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.864kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)150立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.08 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.864/(10.08)60.8kPafak150kPa 满足要求！梁模263、板（+5.05m,1000+1800）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称5.05m,1000*1800新浇混凝土梁计算跨度(m)39.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001800新浇混凝土结构层高(m)12.05梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标264、准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.344风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)420梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)840、840混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)483,817梁底支撑小梁根数9每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm265、)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)266、+1.40.72157.654kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.1252+0.1211.7640.12520.097kNm Mmax/W0.097106/375002.581N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.632461254/(10010000281250)0.025mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39355.890.125+0.4461.7640.1252.844kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14355.890.125+1.2231.7640.1258.255kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92855.890.125+1.1421.