1、商铺模板安装拆除工程扣件式钢管脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一节 编制依据5第二节 工程概况5一、 工程概况：5第三节 方案选择6第四节 材料选择7第五节 模板安装71、模板安装的一般要求83、0000以下模板安装要求83. 1、基础梁、承台胎模施工83.2、底板防渗反边模板103.3、防渗墙、外剪力墙模板104、内剪力墙及电梯井模板115、梁板支模126、后浇带支模处理147、楼梯模板158. 柱模板169.板模板(扣件钢管架)1610、支模架搭设要求17第六节、模板拆除18第七2、节、模板质量控制191、模板垂直度控制192、顶板模板标高控制193、模板的变形控制194、模板的拼缝、接头195、窗洞口模板196、清扫口的留置198、与安装配合2012、模板安装应满足下列要求：2011、其他注意事项2112、脱模剂及模板堆放、维修21第八节 安全、环保文明施工措施21第九节 支撑计算书22梁模板（扣件式）计算书23四、面板验算251、强度验算262、挠度验算263、支座反力计算26五、小梁验算261、抗弯验算272、抗剪验算273、挠度验算274、支座反力计算28梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)28六、主梁验算281、抗弯验算292、抗剪验算293、挠度验算294、纵向3、水平钢管时支座反力验算30七、纵向水平钢管验算301、抗弯验算302、抗剪验算313、挠度验算314、扣件计算31八、立柱验算311、风荷载计算322、稳定性计算32九、立柱地基基础计算32板模板（扣件式）计算书33四、面板验算361、强度验算362、挠度验算37五、小梁验算371、强度验算372、抗剪验算383、挠度验算38六、主梁验算381、小梁最大支座反力计算392、抗弯验算393、抗剪验算404、挠度验算40七、立柱验算41八、可调托座验算41九、立柱地基基础验算41梁模板（扣件式）计算书42四、面板验算441、强度验算452、挠度验算453、支座反力计算45五、小梁验算451、抗弯验4、算462、抗剪验算463、挠度验算474、支座反力计算47梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)47六、主梁验算471、抗弯验算482、抗剪验算483、挠度验算484、扣件抗滑计算49七、立柱验算49八、可调托座验算49九、立柱地基基础计算49板模板（扣件式）计算书50四、面板验算531、强度验算542、挠度验算54五、小梁验算541、强度验算552、抗剪验算553、挠度验算56六、主梁验算561、小梁最大支座反力计算562、抗弯验算573、抗剪验算574、挠度验算58七、立柱验算58八、可调托座验算58九、立柱地基基础验算59 第一节 编制依据 建筑结构荷载规范（GB50009-2011）中国建5、筑工业出版社； 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）中国建筑工业出版社； 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 第二节 工程概况一、 工程概况：XX城1#、2#、5#-22#栋工程,1#、2 #栋(商铺)工程结构类型为框架结构。1#栋高为13.400m(主要屋面) ，2#栋高为13.400m(主要屋面),地上3层建筑面积为8213.47m。设计标高0.000对应的绝对标高为44.000m。抗震设防烈度为 6度；5#栋工程结构类型为剪力墙结构。高为44.6m(主要屋面) ，6、地上15层，建筑面积为11622.27 m。设计标高0.000对应的绝对标高为44.900m。抗震设防烈度为 6度；6#、7#东工程结构类型为剪力墙结构。高为 46.8 m(主要屋面) ，地上16层，建筑面积为 12252.9 m。设计标高0.000对应的绝对标高为：6#栋44.60m，7#栋44.45m。抗震设防烈度为 6度； 8#栋工程结构类型为剪力墙结构。高为46.50m(主要屋面) ，地上16层，地下一层，建筑面积为13509.25m2。设计标高0.000对应的绝对标高为44.850m。设防烈度为 6度；11#、13#栋工程结构类型为剪力墙结构。高为46.50m(主要屋面) ，地上167、层，地下一层，建筑面积为4473.36m2设计标高0.000对应的绝对标高为44.850m。抗震设防烈度为 6度；9#、10#、12#栋工程结构类型为剪力墙结构。高为 46.5 m(主要屋面) ，地上16层，地下一层，建筑面积为11625.22 m。设计标高0.000对应的绝对标高为 42.50m。抗震设防烈度为 6度；14#、16#栋工程结构类型为剪力墙结构。高为 46.8 m(主要屋面) ，地上16层，地下一层，建筑面积为 12463.1 m。.设计标高0.000对应的绝对标高为 42.50m。抗震设防烈度为 6度；15#、17#栋工程结构类型为剪力墙结构。高为 46.8 m(主要屋面) 8、，地上16层，地下一层，建筑面积为5827.84 m。.设计标高0.000对应的绝对标高为 44.85m。抗震设防烈度为 6度； 18#栋工程结构类型为剪力墙结构，地上16层，建筑高度为48.37m,设计标高0.000对应的绝对标高为43.600m。抗震设防烈度为 6度；19#栋工程，分为左右两个抗震单元，左单元地上2层，建筑高度为7.200m, 结构类型为框架结构 右单元地上16层，建筑高度为48.37m,结构类型为剪力墙结构。设计标高0.000对应的绝对标高为43.600m。抗震设防烈度为 6度(0.05g)；20#、21#、22#栋工程结构类型为剪力墙结构。高为47.0m(主要屋面) ；9、1层地下室上部16层，总建筑面积为48555.03m。设计标高0.000对应的绝对标高为43.800m。抗震设防烈度为 6度; 西区地下室结构类型为框架-剪力墙结构。高为3.90m(顶板) ，地下一层，建筑面积30519.67m. 抗震设防烈度为 6度。设计标高均以绝对标高计。 第三节 方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做10、到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ96-2011检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案： 墙模板、梁模板(扣件钢管架)，柱模板、板模板(扣件钢管架)。 第四节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 墙模板 采用18mm厚竹胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓m12使用。竖向内楞采用6080 木方，水平外楞采用圆钢管483.0。加固通过在11、双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用3型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。 梁模板(扣件钢管架) 面板采用18.000mm胶合面板6080木方（内楞）现场拼制，圆钢管483.0（外楞）支撑，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。梁底采用6080木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。 柱模板 采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用6080 木方，柱箍采用圆钢管483.0围檩加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美12、观。斜向支撑，采用483.0钢管斜向加固（尽量取45） 板模板(扣件钢管架) 采用18mm厚胶合面板，板底采用60mm80mm方木支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。 第五节 模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的13、精度要求如下（mm）：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3 2、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。 3、0000以下模板安装要求3. 1、基础梁、承台胎模施工314、.11由于19#、21#、24#及地下室基础梁、承台采用砖砌胎模，测量撒灰时应事先留出砌砖抹灰的宽度，单侧砖模（含抹面）厚度250mm，人工开挖土方时，平面尺寸应放大至b+540mm，开挖深度为H-底板及垫层厚。土方开挖完后，及时浇捣100厚C10素混凝土垫层，防止基土受扰动。砖模的具体做法是在垫层上紧贴拍紧的素土层侧用M7.5水泥砂浆砌240厚MU10粘土砖，再于砖模上抹1:2水泥砂浆10厚。对于基础梁超过1.2米时，在砖模的外侧每隔2m设砌240*240的砖墩进行加强。图11基础梁砖胎模砌筑示意图图12桩帽、承台砖模砌筑示意图3.12、电梯井承台与底板结构处为保证防水工程质量，此处电梯井只15、进行内部支模，外部采用同底板标号砼一起填充浇筑，具体详下图图12电梯井承台与底板结构处示意图3.2、底板防渗反边模板为确保地下室底板防渗良好，本工程底板浇捣时应将外围水平施工缝留设在底板面以上500mm的防渗外墙内。底板吊模用竹夹板支模，60mm80mm木方及14防水螺杆支设，螺杆水平方向间距为500，竖向设置1道，在施工缝设置一道沿外墙通长钢板止水片。外墙支模方式采用散装散拆，钢管及止水螺杆紧固，止水螺杆两端采用沉头木填塞，拆模后挖掉沉头木，吹断螺杆，用膨胀水泥砂浆补眼。图2-1底板防渗反边支模示意图3.3、防渗墙、外剪力墙模板本工程地下室外围防渗墙厚250300mm，部分墙体逐层尺寸内收。16、为确保墙模支撑体系的侧向刚度，在底板混凝土浇捣前留设20的短钢筋头（间距2000），用其作为斜向支撑点。为保证外墙的防水需要，采用一次性的14止水螺杆，对拉螺杆的纵横间距均按400mm布设，支模要注意将模板支撑牢固，处理结点，防止出现爆模、漏浆等质量通病。考虑到地下室外墙防水需要，地下室外墙和底板接头的施工缝设在距底板（或楼板）表面400mm高处，在施工缝中部设置400mm*4mm钢板止水带。对于模板止水螺杆，在其中部焊牢400*2.5钢止水片，螺杆穿透模板的内侧钉牢40*40*20的沉头木块，拆模后凿除螺杆和木块，用膨胀水泥砂浆灌实。墙体外侧的基坑内设双排落地支模架，步高1.2m，纵距1.217、m，纵向每6m将内外排立杆用之字形斜杆拉结，支模架小横杆外端与基坑壁接触处用木板塞紧顶牢。墙体内侧利用上层梁板的支模架，斜撑每2m设置一道，与满堂支模架水平、竖直杆件形成稳固的空间体系。具体详下图：图3-1地下室外围防渗墙支模示意图4、内剪力墙及电梯井模板内剪力墙支模与地下室外墙支模相同，但采用14的普通螺杆，模板上不钉沉头木块，墙厚由对拉螺杆套硬塑管控制。拆模后亦无需用膨胀水泥砂浆灌实螺杆孔（有防水要求的内墙除外）。内剪力墙模板采用定型钢框木模板与阴阳角模配套使用，本工程剪力墙对阴阳角模的尺寸、角度和刚度要求很高，必须按图纸严格放样制作。墙面支模时，要控制好墙面的垂直度。墙面垂直度包括平面和18、立面两方面。先要在楼面上准确地放出混凝土墙的边线，然后扎筋支模。支模时，通过吊线垂来控制墙面的垂直度，水平方向上通过水平拉通线来控制。对调整好的墙模用对拉螺杆和斜撑固定并与梁板满堂支模架连成整体。电梯井内支模架每三层搭设（拆除）一次，螺杆设置原则同内剪力墙。在电梯井侧壁上预留洞作为内支模架的支撑点，将钢管插入时应同时用木楔挤牢，以防平行产生移动。电梯井内模板采用小角模体系，由四块定型阴角模和四块定型大模板组成，如图.4所示。模板在装拆过程中应注意保护，以免撬坏边、角而影响周转。图5-1电梯井支模示意图5、梁板支模梁板模散拼散拆，以满足不同形状结构的配模。支模时遵守边模包底模的原则。梁模与柱模连19、接处，考虑梁模板吸湿后受膨胀的影响，下料尺寸要略为缩短，使混凝土浇灌后不致嵌入柱内。梁侧模下口必须有夹条木，以保证混凝土浇灌过程中,侧模下口不致炸模。(1)螺杆间距梁模杉枋间距不大于150mm，采用14对拉螺杆每端蝴蝶扣不少于2个，螺杆端头螺母不少于2个。螺杆按梁高不同设置如下：h500时，不设穿梁对拉螺杆；500h800时，沿梁高中部设一道14对拉螺杆，水平方向间距不大于600mm；800h1200时，沿梁高设两道14对拉螺杆，水平方向间距不大于600mm；h1200时，沿梁高不超过400即设一道14对拉螺杆，水平方向间距不大于500mm。(2)立杆间距板：当板厚120mm时，立杆纵横间距120、200mm，当板厚120mm时，立杆纵横间距不大于1000mm；梁：当梁宽450mm时，梁下采用双排立杆，纵向间距1000mm，当梁宽450mm和高支模时，梁下采用三排立杆，纵向间距800mm。(3)横向支撑扫地杆：离地200mm，纵横满设。大横杆：第一步高1800mm、以上为1200mm，纵横满设。梁下承力小横杆：紧靠立杆设置，且沿梁纵向每两根立杆之间增设一根，承力小横杆下须加设附扣。(4)斜向支撑在梁两侧每3根立杆设一道小斜撑，斜撑中部在与其他杆件相交处均用旋转扣件联结。板下纵横向每5根立杆加设一道通高剪刀撑，剪刀撑角度为4560为宜。6、后浇带支模处理由于地下室顶板后浇带部位在未封闭前易21、出现坠物伤人和雨水倾流等不利情况，同时，由于后浇带两端板的悬挑跨度均较大，该部位梁板易产生挠曲变形，因此在进行各层梁板施工时，后浇带部位支模架和模板单独成一体系，拆模时后浇带周边半跨内的模板及支撑均不拆，直到后浇带封闭并养护达100%强度时再拆除。例如下图所示，后浇带位置采用18厚竹胶合板和可调节支撑构成单独支模体系，可调节支撑纵横向均按1000mm间距设置，水平杆步高控制在15001800mm之间，垂直于后浇带方向设斜撑，纵距3000。 后浇带处梁板卸荷支撑示意图7、楼梯模板本工程楼梯斜板下设两排立杆，纵向间距1000，每2根立杆设置一道斜撑，如图8-1所示。水平杆步高1500,离地面15022、高设置纵横向交圈扫地杆。梯段斜板搁置在4根纵向斜置的钢管上，梯级模板采用斜置的定型木扶梯基和反扶梯基固定，其中沿梯井位置纵向设扶梯基，用20mm厚杉木板制成；沿梯段中部及靠剪力墙位置设反扶梯基，用40mm厚杉木板制成，如图8-2所示。所有杉枋间距均不大于200。图8-1楼梯支模示意图a图8-2楼梯支模示意图b（1-1剖面图） 8. 柱模板 采用18mm竹胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用6080 木方，柱箍采用圆钢管483.0柱截面B方向间距200mm，柱截面H方向间距200mm用可回收的m12普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距水平间距800mm，竖向间距同柱箍间距800mm23、，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。9.板模板(扣件钢管架) 1、楼板模板采用483.0钢管做板底支撑，中心间距300mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1m，跨距1m，步距1.8m（有计算部分按计算步距）。2、立杆：脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆同样采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆接长除顶层、顶步外，其余24、各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。4、剪刀撑构造：每道剪刀撑宽度不应少于4跨，且不应少于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度-60度之间。5、满堂支架均支于楼面上，裙楼部分由于底板是回填土，采用立杆下铺设槽钢，以满足承载力要求。 6、楼板模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条； （4）根据房间大小，决25、定顶板模板起拱大小：4 开间不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 （6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距26、立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。 10、支模架搭设要求9.1本工程梁板跨度大于4m时，应按规范要求起拱，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。9.2立杆接长必须采用对接扣件连接。斜撑与立杆和大横杆的连接应用旋转扣件，斜撑的纵向接长采用旋转扣件。钢管接驳长度不得小于1000mm，接驳用扣件不得少于2个，严禁采用铰接接力杆。接头位置要错开，且须设置在不同的网格内。9.3杆件搭设要求横平竖直，平整通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间。竖杆下部采用定型27、支座垫牢，斜撑下部用木楔塞紧。所有主受力结点处加设保险扣件加固。支模架搭设标高控制要求严格，所有立杆要求在搭设前做好标高标识。项目部技术人员和质安员在支模架搭设完毕以后应参照所提要求和有关规范组织进行详细的检查。模板安装完毕后，应按混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下一道工序。9.4模板安装容许偏差详下表。序号项目容许偏差（mm）检查方法1轴线位置3用经纬仪或尺量2标高（模板上表面）5用水准仪或尺量3截面尺寸偏差-5，+2尺量4墙、柱垂直度偏差剪力墙6吊线坠尺量柱8吊线坠尺量5板面平整3用2m靠尺6相邻两板表面高差1钢尺检查7起拱3拉线，钢尺量跨中第六节、28、模板拆除模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时(大于1.2MPa)方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定执行。对墙柱模板，要求在混凝土终凝，且达到一定强度后拆除。对跨度在8m以下的梁板，要求在混凝土强度达到设计强度的75后拆除。对8m以上梁板及构件，必须待混凝土强度达到100后拆除，如因需要必须提前拆除，则必须加钢顶撑支顶加固。标准层模板一次配置四套周转，保证作业层以下有三层模板支撑，估算作业层的流态钢筋混凝土及模板(一层)荷载为600公斤m2，往下传递给三层楼板；标准层工期为7-8天，受力的三层楼板混凝土已分别达到7-8天、14-16天、28-30天29、强度，能够满足承载需要。必须得到技术负责人的书面拆模通知才可以拆模，为了严格掌握拆摸时间，每层梁板混凝土施工时，做一组同条件养护试块试压，根据R3强度来判断是否拆摸。标准层施工，如果气候没有大的变化，混凝土生产质量稳定，可以每二层做一组对比试决来判断拆模时间。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先走后拆、后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。A. 柱模：先拆除楞、柱箍和对拉螺栓等连接、支撑件，再由上而下逐步拆除。B. 墙模：在拆穿墙螺栓、大小楞和连接件后，从上而下逐步水平拆除。C. 梁、楼板模板：应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后30、拆除梁底模。梁板模板拆模的顺序如下：拆除部分水平拉杆、剪刀撑拆除梁连接件及侧模松动支架柱头调节螺栓，使模板下降23cm分段分片拆除楼板模板及支承件拆除底模和支承件D. 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷脱模剂，以备待用。E. 梁、板底模，其拆模时间参见下表：结构类型结构跨度L（m）混凝土设计强度标准值的百分率（%）板25028100梁8758100悬臂构件/ 100第七节、模板质量控制1、模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装31、就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。2、顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。3、模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板32、变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。4、模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。5、窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。6、清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。7、跨度小于4m不考虑，46m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。8、与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。9、混凝土浇筑时，所有墙板33、全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。10、为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 11、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 12、模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 12、固定在模板上的预埋件、预留孔洞34、均不得遗漏，现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 11、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（35、4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。12、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下36、垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。 第八节 安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是37、否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用38、塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 （8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施39、工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 （10）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节 支撑计算书梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称29#楼KL7新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)5.57梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小40、梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)141、000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G42、2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.57kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/823.570.32/80.27kNm Mmax/W0.27106/540004.91N/mm2f21N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5qL4/(384EI)=517.953004/(3847000486000)0.556mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 43、3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.523.570.33.54kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.517.950.32.69kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.54+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(044、.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，3.54+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=4.57kN/m q2max2.69+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，2.69+(0.3-0.1)0.3/23.45kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.570.42，0.54.570.320.45、21kNm Mmax/W0.21106/640003.21N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.570.4，4.570.31.371kN max3Vmax/(2bh0)=31.3711000/(26080)0.43N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.454004/(10093502560000)0.02mml/400400/4001mm 2q2l24/(8EI)3.453004/(893502560000)0.15mml/400300/4046、00.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.570.4，0.3934.570.4+4.570.32.09kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R22.09kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.450.4，0.3933.450.4+3.450.31.58kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R21.58kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹47、性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.518106/4490115.44N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.09kN max2Vmax/A=22.091000/4249.86N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.23mml/400800/4002mm 满足要求！ 4、48、纵向水平钢管时支座反力验算 设计值(承载能力极限状态) R12.09kN，R22.09kN 标准值(承载能力极限状态) R11.58kN，R21.58kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 计算简图如下： RmaxR1，R2=2.09kN，RmaxR1，R21.58kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.2910649、/449063.59N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax2.804kN max2Vmax/A=22.8041000/42413.23N/mm2170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.4mml/400800/4002mm 满足要求！ 4、扣件计算 R4.6kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R4.6kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)50、424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.67 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.81.52/100.04kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.65kN/m 2)小梁验算 q1max3.25+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.51、91.41max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，3.25+(0.3-0.1)0.3/2=3.89kN/m 同上四七计算过程，可得： R17.84kN，R27.84kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax7.84+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.4-0.3/2)/20.9，7.84+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.8-0.4-0.3/2)/20.9+0.04/0.810.8kN fN/(A)+Mw/W10804.77/(0.67424)+0.0410652、/449046.05N/mm2f205N/mm2 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)350立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.04 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.8/(10.04)270.12kPafak350kPa满足要求！板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称31楼二层楼面，标高5.57m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)4.4新浇混凝土楼板边宽B(m)4.2二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集53、中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)5.57立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土54、板长边的距离(mm)100主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/1255、486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/56、W0.24106/540004.4N/mm2f21N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(3847000486000)0.1mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因L/la取整4400/1000取整4，按四等跨57、连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M1-058、.071q1静L2-0.107q1活L2-0.0711.0712-0.1070.94120.18kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.112+0.213.1510.67kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.22/2，0.10.22/2+3.150.20.63kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.18，0.67，0.630.67kNm Mmax/W0.67106/6400010.45N/mm2f15.44N59、/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.071+0.620.9411.24kN V20.607q2L+0.681p0.6070.11+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.2，0.10.2+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.24，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(28060)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.9960、kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.9910004/(10093502560000)0.26mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.992004/(893502560000)0.01mml1/400200/4000.5mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.61、5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05k62、N/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.141+1.2230.5711.99kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.20.34kN RmaxRmax，R11.99kN; 同理，R1.5kN，R1.5kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0511.2kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.20.20.24kN RmaxRmax，R11.2kN; 同理，R0.9kN，R0.9kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.69kNm Mmax/W0.69106/4490154.41N63、/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.65kN max2Vmax/A=24.651000/42421.93N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.12mm max1.12mm2.5mm满足要求！七、立柱验算钢管类型483.0立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1500/15.994.34150 满足要求！ 查表得，0.67 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.12)+164、.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.12)+1.40.71111000/(0.67424)=5.451000/285.35=19.11N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.45kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粉土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.04 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.45/(10.04)136.32kPafak140kPa 满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝65、土梁名称地下室顶板X方向WKL5新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)5501000新浇混凝土结构层高(m)5.5梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共66、用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)29面板弹性模量E(N/mm2)11500 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/667、=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=68、0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.131.10.182+0.1171.760.1820.1kNm Mmax/W0.1106/540001.81N/mm2f29N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67725.6183.334/(10011500486000)0.035mml/400183.33/4000.46mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.431.10.18+0.451.760.18269、.43kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.131.10.18+1.21.760.186.66kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.181.88kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.185.16kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.43+0.91.35(70、0.3-0.1)0.55/3+0.5(1-0.25)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.71max0.5-0.55/2，(1-0.5)-0.55/2/21，6.66+0.91.35(0.3-0.1)0.55/3=6.71kN/m q2max1.88+(0.3-0.1)0.55/3+0.5(1-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.5-0.55/2，(0.8-0.5)-0.55/2/21，5.16+(0.3-0.1)0.55/35.2kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l171、2，0.5q1l22max0.1076.710.82，0.56.710.220.46kNm Mmax/W0.46106/640007.17N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.710.8，6.710.23.256kN max3Vmax/(2bh0)=33.2561000/(26080)1.02N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.28004/(10093502560000)0.56mml/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)572、.22004/(893502560000)0.04mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.710.8，0.3936.710.8+6.710.26.13kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.3kN，R2R36.13kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.20.8，0.3935.20.8+5.20.24.75kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座73、反力依次为R1R42.8kN，R2R34.75kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.708106/4490157.63N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.927kN max2Vmax/A=27.9271000/42437.39N/mm74、2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.21mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.5kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.5kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表75、得，0.54 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max1.5+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.71(0.8+0.5-0.55/2)/20.9，15.85，1.5+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.71(0.8+1+0.5-0.55/2)/20.915.85kN fN/(A)15.85103/(0.54424)68.74N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(76、kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR215.85kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)2000立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.01 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)15.85/(10.01)1585.42kPafak2000kPa 满足要求！板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室顶板SY交1-6新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)4.2新浇混凝土楼板边宽B(m)4.2二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(77、kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)5.3立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短78、边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh79、3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.04kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.040.32/8，0.110.32/8+3.1580、0.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/540004.4N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.38kN/m 5ql4/(384EI)56.383004/(38410000486000)0.14mml/400300/4000.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/81、lb取整4200/800取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.33.08kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.32.13kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.82、42.50.30.94kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0772.130.82+0.10.940.820.17kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.82+0.213.150.80.53kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.080.12/2，0.10.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.17，0.53，0.320.53kNm Mmax/W0.53106/83、640008.34N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6072.130.8+0.620.940.81.5kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.8+0.6813.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.080.1，0.10.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.5，2.19，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(28060)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)84、b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.31.97kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.978004/(10093502560000)0.21mml/400800/4002mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.971004/(893502560000)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.85、49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.32.87kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.32.47kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.86、5+(1.1+24)0.25)0.3=2.03kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1432.470.8+1.2230.570.82.81kN 按悬臂梁，R1q1l=2.870.10.29kN RmaxRmax，R12.81kN; 同理，R2.11kN，R2.11kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1432.030.81.86kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.860.10.19kN RmaxRmax，R11.86kN; 同理，R1.39kN，R1.39kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm)87、 Mmax0.66kNm Mmax/W0.66106/4490145.94N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.51kN max2Vmax/A=24.511000/42421.26N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.71mm max0.71mm2mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9113.21150 满足要求！ 查表得，0.54 f=88、N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.25)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.25)+1.40.710.80.81000/(0.54424)=6.031000/230.66=26.13N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.03kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)750立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.01 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.03/(10.01)602.71kPafak750kPa 满足要求！