1、框架结构学校食堂楼扩建工程高大模板支架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录第一节 编制说明及依据- 1 -5、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001- 1 -7、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005- 1 -第二节 工程概况- 2 -一、工程概况- 2 -1、工程基本情况- 2 -2、各责任主体名称- 2 -二、 高支模方案概况- 3 -本方案实施区域平面位置图- 4 -三、施工要求- 5 -四、技术保证条件- 5 -6、做好有关材料进场计划。- 5 -第三节 施工计2、划- 6 -一、施工进度计划- 6 -二、材料要求- 6 -（一）对材料的要求- 6 -（二）本工程主要材料情况- 8 -三、主要设备及材料计划- 9 -第四节 施工工艺技术- 10 -一、模板选型及搭设参数- 10 -（一）模板选型- 10 -（二） 模板搭设参数- 10 -(三)工艺流程- 12 -二、高支模施工构造要求- 12 -1、一般规定- 12 -3、立柱及其他杆件- 14 -4、水平拉杆- 14 -6、周边拉结- 16 -7、梁、板模安装要求- 16 -三、混凝土浇筑要求- 18 -（1） 浇筑方法- 18 -（2） 浇筑顺序- 18 -（3） 浇筑要求- 18 -四、模板支撑架3、验收要求- 19 -（一）模板验收程序及人员- 19 -（二）模板验收要求- 20 -表A.5高大模板支架安全要点检查表- 22 -第五节 施工安全保证措施- 26 -一、组织保障- 26 -二、技术措施- 28 -1、准备工作- 28 -2、模板支设- 28 -3、模板拆除- 29 -三、管理措施- 31 -1、过程管理- 31 -2、浇捣混凝土管理- 32 -3、安全管理措施- 33 -4、环境保护措施- 33 -四、监测措施- 34 -(1) 监测控制- 34 -(2) 监测点设置- 34 -(3) 监测措施- 34 -(6) 监测频率- 35 -(7) 监测点平面图- 35 -五、应急4、预案- 35 -1、成立应急领导小组- 36 -2、应急事故报告- 37 -3、应急物资及设备管理- 37 -四、 应急响应措施- 38 -1）模板支架坍塌事故- 38 -1）支撑体系架体出现变形事故征兆时：- 38 -2）支撑体系失稳引起倒塌及造成人员伤亡时：- 38 -2）高处坠落、物体打击、机械伤害事故- 39 -3）触电事故- 40 -第六节 劳动力计划- 41 -1、专职安全生产管理人员- 41 -2、特种作业人员配置及管理- 41 -第七节 模板计算书- 43 -一、4001000梁模板计算书（扣件式）- 43 -四、面板验算- 46 -1、强度验算- 46 -2、挠度验算- 465、 -3、支座反力计算- 47 -五、小梁验算- 47 -1、抗弯验算- 48 -2、抗剪验算- 48 -3、挠度验算- 48 -4、支座反力计算- 48 -梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)- 48 -第一节 编制说明及依据为确保*扩建工程食堂楼二层局部合班教室位置，大跨度模板工程施工，贯彻相关法律、法规、规范性文件、标准、规范，依照以下依据编制此部位专家论证模板工程专项施工方案：1、木结构设计规范GB 50005-20032、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015 5、钢结构工程施工质量6、验收规范GB 50205-20016、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20058、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200810、建筑施工安全检查标准JGJ59-201111、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016 12、建筑施工安全技术统一规范GB50870-201313、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文14、关于进一步加强建设工程模板支撑体系安全管理的通知成建安监发(2012)19号15、成都市建设工程施工安全重大危险源管7、理办法成建委发（2015）834号16、关于进一步加强楼板支撑体系及标准化安全管理的通知成建委发（2014）29号 17、生产经验单位安全生产事故应急预案编制指导AQ/T9002-200618、本工程施工图纸19、本工程施工组织设计20、本方案采用品茗施工安全设施计算软件（2015年版）进行模板力学计算第二节 工程概况一、工程概况1、工程基本情况工程名称*扩建工程工程地点88建筑面积(m2)2387.52建筑高度(m)9.3m(局部11.7m)总工期（天）13个月主体结构框架地上层数2地下层数0支模层结构情况支模所在层2脚手架挂密目安全网有支模层底标高（m）4.5柱砼强度等级C30支模层顶标高8、（m）11.1梁板砼强度等级C30最大板跨（m）19.516.5普通板跨（m）3.93.9最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）700700普通柱截面尺寸（mm）600600最大梁跨（m）19.5普通梁跨（m）3.9最大梁断面尺寸（mm）4001000普通梁断面尺寸（mm）200500支模下方层结构情况支模所在层1脚手架挂密目安全网有支模层底标高（m）0.00柱砼强度等级C30支模层顶标高（m）4.5梁板砼强度等级C30最大板跨（m）7.88.1普通板跨（m）64最大板厚（mm）120普通板厚（mm）1202、各责任主体名称建设单位*设计单位施工单位*监理单位项目经9、理总监理工程师项目总工专业监理工程师二、 高支模方案概况本工程为学校食堂楼，结构形式为框架结构，层高4.50m，层数2层，二层局部设计为合班教室，此区域跨度为19.5m，层高为：6.6m，板厚120mm。方案实施区域如下图示意。根据设计施工图纸和危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m,或跨度超过18m，施工总荷载大于15KN/及以上，或集中线荷载大于20KN/M及以上，属于高大模板工程。本工程支撑高度6.6m8m,施工总荷载小于15KN/，集中线荷载小于20KN/M，但最大模板跨度为19.5m18m，故本工程模板属于高大模板支撑体10、系，需要进行支撑前的验算和专家论证。难点：梁跨度大、梁截面尺寸大，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定、安全、无事故，钢筋砼结构质量满足要求。本方案实施区域横向最大跨度梁为19.5m(净跨为：18.9m)，截面尺寸为：400mm1000mm（注：位置如下图红色区域）。纵向最大跨度梁为16.5m(净跨为：15.8m)，截面尺寸为：400mm1000mm。周边框架柱截面尺寸为：600mm600mm，相关梁截面尺寸为：300mm800mm。本方案实施区域平面位置图区域施工梁图三、施工要求1、施工现场已完成模板支撑体系基础施工或下层楼板混凝土浇筑时，其下两层楼板支撑系统不得拆除。2、11、模板支架搭设必须由架子工搭设，架子工必须持证上岗。3、施工现场物料应准备充足，个人防护用具必须配备齐全。4、在已施工楼层上按搭设间距放线，预留墙柱模板支设操作空间，搭设间距必须按计算要求进行。5、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。6、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。7、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。8、雨天或大风天气严禁登高搭设；高温天气施工错开高温时段，并做好防暑降温准备工作。四、技术保证条件1、项目技术负责人组织施工技术人员熟悉图纸，了解设计意图，明确模板施工中的重难点。2、施工方案及交底的编制。项目技术负责人组织编制详细的施工方案报监理审批并进行专家论12、证，通过后编制技术交底，明确施工中应注意的事项。3、项目技术负责人组织项目相关部门及班组长进行统一的专项交底，加强相关管理人员对模板工程施工安全及质量要求的认识，明确模板工程施工控制要点。4、施工技术交底。责任工程师对操作班组进行交底，明确操作中的技术要求和质量控制标准和措施。5、劳务人员培训。项目工程部除对劳务队伍进行书面交底外，架子队伍管理层应向其操作层进行方案、措施等书面形式交底。6、做好有关材料进场计划。7、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。第三节 施工计划一、施工进度计划本方案实施时间计划于2017年3月01日开13、始，2017年4月20日完成，共计51天；详细工序顺序、工期等安排根据施工前交底计划为准。施工计划表施工部位开始时间完成时间备注一层主体结构施工2017年3月01日2017年3月20日二层部分主体结构施工2017年3月21日2017年4月10日不含高支模区域二层部分主体结构施工2017年4月01日2017年4月20日本方案实施区域二、材料要求（一）对材料的要求1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2)钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通14、钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.33.6钢管。(4) 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定1)应有产品质量合格证；2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；5) 防止钢管生锈，应涂有防锈漆。(5)旧钢15、管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定1)表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；3) 钢管上严禁打孔。(6)钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标16、准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定1) 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3) 新、旧扣件均应进行防锈处理；4) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用(1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质17、量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。(3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)本方案木方的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计18、规范GB 50005的标准进行。(7)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、竹、木覆膜板板材的选用(1) 覆膜板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一覆膜板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 覆膜板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木19、材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的覆膜板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。（二）本工程主要材料情况模板：覆膜板15mm； 木方：50mm100mm（计算尺寸为40mm90mm）； 可调顶托：M36500型 钢管：钢管：483.6mm，钢管依照482.8mm计算荷载和验算。 高强对拉螺栓直径：14。三、主要设备及材料计划主要材料需求计划表序号材 料 名 称单 位数 量备 注1F483.6钢管m9000模板支撑体系2十字扣件套7000与钢管配套使用3接头扣件套1500与钢管配套使用4旋转扣件套800与钢管配套使用5模板平方米2000模板支撑体系620、木枋米4000用于支模板底搁栅等7顶托个500与钢管配套使用814高强对拉丝根5009圆盘木工锯台1模板安装10汽车泵台2一备一用11振动棒台212ZX5-40电焊机台113钢卷尺个514吊线坠个615全站仪台116塌落度桶套1上表未列明材料及设备，施工现场依照实际施工要求及实际情况配置，满足安全、质量施工要求为准。第四节 施工工艺技术一、模板选型及搭设参数（一）模板选型通过实用性、安全性、经济技术比较，结合现场实际情况，本工程主体结构施工模板按表4-1所示选用：表4-1 模板选用表序号施工部位模板选用、主要事项1框架柱模板采用15厚覆膜板、4090mm木方；支撑体系采用钢管架、14高强丝杆及21、蝴蝶卡。2顶 板15厚覆膜板；主龙骨为钢管，次龙骨4090mm木方；支撑体系采用钢管脚手架3框架梁梁帮、梁底均使用15厚覆膜板、4090mm木方配；支撑体系采用钢管脚手架。4楼 梯板模采用15mm厚覆膜板与木方配制；踏步采用15厚覆膜板木方拼制。5梁柱节点采用15mm厚覆膜板、4090mm木方。6支撑体系采用扣件式脚手架支撑体系，钢管选用483.6mm。7混凝土浇筑方式采用汽车泵泵送方式，人工振捣浇筑。（二） 模板搭设参数本方案主要针对梁、板构件模板搭设进行设计施工，柱模板施工详见本工程审批通过的专项模板施工方案。本方案主要将梁的支撑形式按照梁跨度方向的立杆间距分为两大类，梁宽小于300mm沿22、梁跨方向的间距为1000mm，与板底的立杆间距相同，立杆梁间距为1000mm800mm,底采用40mm90mm的木方，间距200mm，托梁采用483.6mm钢管，梁底承重立杆和板底采用顶托支撑。水平杆步距1500mm，最顶部一道水平杆距离板底或梁底不大于400mm；梁宽大于300mm的沿梁跨方向的间距为500mm，为板底立杆间距的一半，设计参数详见下表。1、梁模板支撑体系设计梁截面尺寸模板设计项目搭设参数400mm1000mm梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1200脚手架步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土23、梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,400梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)（次龙骨）300梁底支撑小梁根数（次龙骨）5梁底支撑小梁间距（次龙骨）100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁侧：14高强对拉丝加固，横向布置2道数，间隔小于等于500mm，沿梁跨度方向间距500mm一排。300mm800mm梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1200脚手架步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距24、梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450,450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)（次龙骨）300梁底支撑小梁根数（次龙骨）4梁底支撑小梁间距（次龙骨）100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁侧：14高强对拉丝加固，横向布置2道数，间隔小于等于500mm，沿梁跨度方向间距500mm一排。2、 板模板支撑体系设计板厚模板搭设项目搭设参数100mm厚和120厚立柱横向间距lb(mm)1000小梁间距l(mm)（次龙骨）200主梁最大悬挑长度l2(mm)（主龙骨）250立柱纵向间距la(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500小梁最大悬挑长度l1(m25、m)（次龙骨）200(三)工艺流程1、梁模板扣件式：弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固预检、验收。2、板模板扣件式搭设支架安装横纵主次楞调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度预检、验收。二、高支模施工构造要求1、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等26、要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000，本方案按2/1000起拱考虑。(7) 梁和板的立柱，其纵横向间距应成倍数，本方案板立柱间距为1000mm，梁跨度方向立柱间距为500mm。示意图如下(8) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横27、向各设一道水平拉杆。(9) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。（10）支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。（11） 确保每一扣件的拧紧力矩控制在4565NM内。3、立柱及其他杆件(1) 扣件式1) 立柱平面布置图详见附图12) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。4、水平拉杆(128、) 每步纵横向水平杆必须拉通,与立杆采用直角扣件连接固定；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。纵横向的对接扣件应交错布置：纵横向水平杆的不应布置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵横距的1/3。水平对接接头位置要求如下图： 本工程层高6.6m8m，水平拉杆的步距不大于1500mm布置，顶部自由端距离不得大于200mm,水平拉杆如下图示意：5、剪刀撑应在架体外侧四周及内部纵、横向每6m至8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。本工程架体搭设高度在6.6m，应在架顶部及底部分别设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑宜在竖向剪刀29、撑斜杆相交平面设置。剪刀撑宽度应为6m8m。剪刀撑布置示意图如下：剪刀撑布置示意图6、周边拉结(1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；(2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；7、梁、板模安装要求（1）按照工艺流程先安装梁模板，在安装板模板。（2）平行梁方向立杆间距不大于1000mm，并在梁底等间距加设2根立杆，立杆与水平杆纵横向按要求连接；主次梁交接处加设立杆，纵横向与立杆连接。（3）小龙骨悬挑端长度不大于250mm，主龙骨悬挑端长度不大于250mm。（4）当梁跨30、度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的2/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。（5）为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在主跨主梁梁底模中间加两排立杆与高支模排架相连接，宽度300mm梁梁底模中间加一排立杆与高支模排架相连接。（6）梁底小龙骨间距不大于100mm，梁侧小龙骨间距不大于200mm；梁大于500mm时应采用对拉丝加固梁侧模。根据梁截面积不同，在梁高的中间加14穿墙螺杆，高度不大于500mm设置,纵向间距不大于600mm。梁底、梁帮模板加工示意图详见图4-2。图4-2 梁底、梁帮模板加工示意图（7） 板模板纵横立杆间距不大于100031、m，水平杆步距不大于1500mm，扫地杆距地高度不大于200mm。梁板模板剖面示意图如图4-3。梁板模板剖面示意图（8） 可调U型顶托插入钢管长度不小于总长2/3，外露长度不得大于150mm。立杆底部不得安装可调U型顶托。（9） 板小龙骨间距不大于250mm，主龙骨采用双钢管，间距与立杆间距相同。主次龙骨悬挑端长度不大于300mm。三、混凝土浇筑要求（1） 浇筑方法本工程建筑高度小，周边场地具备支设汽车泵要求，综合考虑混凝土浇筑采用汽车泵泵送，人工振捣方式，分段分层浇筑。（2） 浇筑顺序本方案周边楼层层高为4.5m，与本方案实施区域楼层高度不同，在施工中先施工周边楼层，待周边楼层混凝土浇筑完成32、，在施工本方案区域。先浇筑框柱混凝土，在依次浇筑梁板混凝土。梁板混凝土以6轴为中轴向两端对称推进浇捣，梁根据高度水平分层浇筑，每次浇筑高度不大于400mm。混凝土浇筑流水示意图如下：（3） 浇筑要求1、 混凝土浇筑前根据施工方案，由项目技术负责人交底，并做好相关各项准备工作，对模板、支撑、钢筋等认真细致检查，合格并做好验收，相关人员签字认可，才可进行混凝土浇筑。2、 混凝土采用分层浇筑、分层振捣，使用振捣棒振捣，间距应满足要求，防止出现漏振。3、 混凝土浇筑过程中，应经常观察模板、支撑、钢筋、预埋件和预留孔洞情况，当发现有变形、位移时，应及时采取措施。当变形超过预警值时，立即停止浇筑，按照应急33、预案处理。4、 组建浇筑过程观察小组，由项目技术、质量、安全人员、班组长组成，分组轮流进行检查，每组为23人。5、 柱混凝土浇筑完成后停歇11.5小时，在继续浇筑梁板混凝土。6、 浇筑时，在控制施工荷载，混凝土不能集中浇筑在一处，堆高不得超过200mm，面积不得大于1m2，随浇随铺。混凝土梁的浇筑高度不得大于400mm。7、 混凝土浇筑完成后，采用覆盖浇水养护，养护时间不小于14天，浇水次数应保持混凝土处于湿润状态为准。8、 其他混凝土要求依照混凝土施工方案要求实施。四、模板支撑架验收要求（一）模板验收程序及人员（1）模板验收程序模板安装完成施工单位验收组，自检合格报监理监理部组织验收验收合格34、，签字认可混凝土浇筑施工。（2）模板验收人员1、施工单位模板验收小组施工单位验收组：由项目经理担任验收组长：张萍，项目技术负责人担任副组长：苟勤良；组员由：项目技术、质量、安全、材料、劳务管理等人员、钢筋班组长、模板班组长、混凝土班组长等人员组成。2、 监理部组织验收待施工单位自检合格，报监理部由总监理工程组织验收，参加人员：总监工程师、专业监理工程师、安全监理工程师、建设单位现场代表、施工单位验收组成员，等其他人员。（二）模板验收要求（1）材料验收要求1、材料进场后，材料员与技术人对材料进行验收自检，待验收合格方可投入使用；对用于承重构件的材料应按照要求进行见证取样，送有法定资质的单位进行复35、检，复检合格方可使用。2、钢管检查要求对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。3、 扣件1） 扣件应符合国家现行标准。2） 扣件质量应按下表检查。3）采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。4、 可调U托可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距符合现行国家标准梯形螺纹GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。可调36、托撑的螺杆与支托板焊接牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。（2） 特殊工种要求施工过程中，检查特殊工种应持证上岗情况，如架子工必须取得建筑施工脚手架特殊作业操作资格证书。其他特殊工种，电焊工、机械操作工、塔吊司机、塔吊指挥工、电工等人员，持有效证件才能上岗作业。（3） 模板工程混凝土浇筑前验收要求1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完37、善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、模板工程验收时应提供下列文件：(1) 模板工程的施工设计或有38、关模板排列图和支承系统布置图；(2) 模板工程质量检查记录及验收记录；(3) 模板工程支模的重大问题及处理记录。 7、检查验收表格表A.5高大模板支架安全要点检查表，表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表，表A.7扣件拧紧抽样检查表。表A.5高大模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 料 检 查有专项方案由施工单位组织不少于5人的专家组论证专项方案并出具论证意见论证后经修改的方案经施工单位技术负责人审批有计算书（纵横双向步距、跨距取值，立杆稳定计算）经总监理工程师审批杆件、扣件进场按品牌抽样检测合格。有施工、监理整架验收合格记录现 场 检 查整架稳定设置纵横39、双向扫地杆连墙件（刚性）竖直方向每2个步高或每层楼面或沿柱高每4米设置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均无缺杆立杆顶端必须设置纵横双向水平杆和水平剪刀撑竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每隔4排立杆设一道剪刀撑剪刀撑宽6m且最少4跨剪刀撑最多跨越杆数：45时7根50时6根60时5根水平方向至少每3跨设置竖直方向沿横向全高全长从两端开始每隔4排立杆设一道剪刀撑如周边无既有建筑物，应采取其它有效措施。水平方向沿全平面每隔2步且不高于4.5米设一道剪刀撑立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在坚实的地面上支于楼面时，加支顶，楼面下不少于两层时至少支顶两层从楼面挑出40、型钢梁作上层悬挑模板的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁的末端、前端均与楼板有可靠锚固。底座和顶托螺栓的伸出长度不大于300mm禁止事项钢立杆必须对接，禁止搭接其它问题禁止用钢管代替型钢梁从楼层挑出作为立杆支座禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑模板禁止用木杆接长作立杆禁止使用叠层搭设的支撑体系检查结论1、通过 2、改进 3、停用改进或停用范围如下：检查单位：施工 监理 监督 层级监督检查人签名：检查日期： 年 月 日注： 1高大模板：支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工面荷载大于10kN/，或线荷载大于15kN/m。2本表参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范41、（JGJ130-2011）制定，有关模板的技术标准颁布后，按新标准修订。3不属于高大模板的模板支撑体系，除无须专家组论证专项方案外，其余内容可参照本表检查（但高度超过4米须设置水平剪刀撑）。表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表类别：高大模板支架 高大作业平台支架 验收日期： 年 月 日工程名称： 验收部位： 验 收内 容实测项 实测值 12345678910平均值方案值立杆间距横距 纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪刀撑间距危险区域加强措施加密抱柱： 加密顶部水平剪刀撑： 辅助装置：外连装置设置情况抱柱： 连板： 连墙： 连梁：支承面为地面的处42、理情况 支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪刀撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪刀撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内，水平杆的搭接情况责任人验 收意 见架子班长签名：意见：合格( ) 不合格( )安全员签名：意见：合格( ) 不合格( )质检员签名：意见：合格( ) 不合格( )项目部技术负责人签名：意见：合格( ) 不合格( )公司技术部门人员签名：意见：合格( ) 不合格( )监理工程师签名：意见：合格( ) 不合格( )方案编审人员意见 方案编制人签名：意见：通过( ) 不通过( )方案审核人签名：意见：通过43、( ) 不通过( )验 收结 论项目经理签名：结论：合格( ) 不合格( )项目总监理工程师签名：结论：合格( ) 不合格( )表A.7扣件拧紧抽样检查表检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量(个)规定抽检数量(个)允许不合格数(个)实抽数(个)不合格数(个)所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格不合格截面高度1 m并1.2 m的梁，承托梁底模的水平杆与立杆扣接的扣件(注5)不限全数0合格不合格其余部位在HD范围内抽80%，HD范围外抽20%519050合格不合格9115081合格不合格151280131合格不合格2844、1500202合格不合格5011 200323合格不合格1 2013 200505合格不合格3200nn/10合格不合格检查结论处理意见检查人注1：使用力矩板手检查，拧紧力矩为40 Nm65 Nm。注2：“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。注3：扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。注4：对检查不合格的部位，应重新拧紧后再次抽样检查，直至合格。注5：截面高度1.2 m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。第五节 施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板安装前，应向施工班组进行技术交底有关施工及操作人员应熟悉施工图45、及模板工程的施工设计；(2) 施工现场应有可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点；(3) 现场使用的模板及配件应按规格的数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用；(4) 模板安装前，应涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。(5) 模板安装时应做好下列准备工作：1) 梁和楼板模板的支柱支设在混凝土楼面上，在立杆底部设置垫板；2) 竖向模板的安装，底面应平整坚实，清理干净，并采取可靠的定位措施；3) 竖向模板应按施工设计要求预埋支承锚固件。2、模板支设(1) 现场安装模板时应遵守下列规定：1) 按模板设计参数施工，保证模板系统的整体稳定；2)模板支持架必须架子工搭设，并持证有效证件；3) 预埋46、件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固；4) 基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木；5) 柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正；6) 楼板模板支模时，应先完成一个格构的水平支撑及斜撑安装，再逐渐向外扩展，以保持支撑系统的稳定性；7) 柱与梁板同时施工时，应先支设柱模板，调整固定后，再在其上架设梁板模板；8) 当柱混凝土已经浇灌完毕时，可以利用已灌注的混凝土结构来支承梁、板模板；9) 支柱在高度方向所设的水平撑与剪力撑，应按构造与整体稳定性布置；(2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放47、样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2) 角柱模板的支撑：48、预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板拆除(1) 现场拆除模板时应遵守下列规定：1) 拆模前应制定拆模程序、拆模方法及安全措施，应按要求办理49、拆模申请，经批准后实施；2) 先拆除侧面模板，再拆除承重模板；3) 支承件和连接件应逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损伤模板和混凝土；4) 拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，附件应放在工具箱内。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及50、棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运51、出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(6) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(7) 当拆除梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、管理措施 1、过程管理(1) 施工前管理1) 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检52、测不合格的一律不得使用；2) 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2) 施工中管理要点1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3) 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3) 质量管理措施1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技53、术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4)混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，54、严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6) 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7) 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8)模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9) 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10) 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量55、记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11) 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12) 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13)为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。2、浇捣混凝土管理(1) 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信56、息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2) 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3) 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4) 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5) 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。补充砼浇筑方向、顺序图3、安全管理措施(1) 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。57、(3) 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4) 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5) 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7) 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8) 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起58、吊时，下面不准站人。(9) 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10) 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(11) 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。4、环境保护措施(1) 安全警示标志牌1) 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2) 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；3) 如安全文明标志在使用中要用其他补充文字说明时，59、要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。4) 模板搭、拆模板时必须符合安全文明施工标准。四、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。在监测梁的每跨支架要设三个断面，即两端及跨中。每个断面设1个测点，即支撑架1个点，支架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作检测点的办法。监测点采取在周边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解60、决。 (4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明模板工程检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实施实时观测。从支模板、钢筋安装、浇筑混凝土开始到浇筑完混凝土每隔2小时61、观测一次；浇筑完混凝土之后第一天每隔4小时观测一次；第二天每隔8小时观测一次；第三天每隔12小时观测一次。之后根据观测结果，若变形处于稳定时可以不用进行观测，否则一直进行到观测变形稳定。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。(7) 监测点平面图五、应急预案根据高大支撑模板工程施工特点、安全状况及施工工艺的实际情况，项目部制定了由项目经理挂帅的应急抢险小组。并认真组织了对模板工程施工危险源和环境因素的识别和评价，制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，对广大员工开展应急知识教育和应急演练，62、提高现场操作人员的应急能力，减少突发事件造成的损害和不良影响。1、成立应急领导小组(1) 应急小组成立以项目经理为第一责任人的突发事件应急处理领导小组，负责领导、指挥本工程现场区域内突发事件应急处理工作。应急领导小组由组长： 副组长： 成 员：(2) 应急通信联络项目负责人： 手机： 安全负责任人： 手机： 项目总工程师： 手机： 应急车辆车牌： 司机： 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119XX第二人民医院急诊科电话通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。(2)人员分工与职责1)项目经理任总指挥，组织、指挥应急救援工作和实施演练。2)项目副经理协助总指挥工63、作，在总指挥不在岗时，代替总指挥工作，同时要安排、督促预防措施实施。3)安全员协助总指挥作好应急救援准备工作及日常事务工作。建立并保持信息渠道畅通，参与应急救援指挥及协调工作，协助组织实施演练，参与制定、检查安全预防措施落实。4)技术员编制紧急事件预防措施计划，组织实施安全教育，督促紧急事件预防措施计划。5)材料员负责应急救援物资供应及储备管理，保障应急救援物资质量，控制有效期限。6)施工队长落实执行紧急事件预防措施计划，组织人员参加应急救援行动及定期演练，协助应急救援指挥。2、应急事故报告(1) 事故报告程序现场第一发现人现场值班人员现场应急救援小组组长、通信联络组员公司值班人员公司生产安全64、事故应急救援小组向上级部门报告，同时组织救援。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。3、应急物资及设备管理 1）应急电话的安装要求：工地应安装电话，无条件安装电话的工地应配置移动电话。电话可安装于办公室、值班室、警卫室内。在室外附近张贴“119、110、120”电话的安全提示标志，以便现场人员都了解，在应急时能快捷地找到电话拨打报警求救。电话一般应放在室内临现场通道的窗扇附近，电话机旁应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在65、节假日、夜间等情况下使用，房间无人上锁，有紧急情况无法开锁时，可击碎窗玻璃，便可以向有关部门、单位、人员拨打电话报警求救。2）急救箱的配备急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。器械敷料类：消毒注射器(或一次性针筒)、血压计、听诊器、体温计、止血带、止血钳、(大、小)剪刀、无菌橡皮手套、棉球、棉签、三角巾、绷带、胶布、夹板、别针、手电筒(电池)、绷带、镊子。药物：速效救心丸、阿托品、肾上腺素、十滴水、红药水、创可贴、酒精等。3）其他应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不66、好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。有时为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架等专用应急设备和设施工具。四、 应急响应措施 根据模板工程施工的特点，工地现场可能发生的安全事故有：模板支架垮塌、高处坠落、触电、物体打击等，特编制应急预案，成立应急小组，应急预案的人力、物资、技术准备主要针对这几类事故。1）模板支架坍塌事故当发生支架垮塌事故时，应查清原因，并立即采取相应的措施，最大限度地保障员工的安全和财物的损失。发生支架变形状态应立即撤退作业员工。67、突发性垮塌时，组织力量，抢救伤员，同时切断电源，防止触电。发生垮塌时，要指挥人员往两侧分开疏散，尽快离开危险区域。当发生支架失稳迹象时，应立即采取钢管加固、支顶等措施：1）支撑体系架体出现变形事故征兆时：因地基沉降引起的满堂架局部变形，在排架横向截面上架设八字戗或剪刀撑，隔一排立杆架设一组，直到变形区外排。八字戗或剪刀撑下脚必须设在坚实、可靠的地基上。2）支撑体系失稳引起倒塌及造成人员伤亡时：迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、高支模损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。项目应急值班人员接到报警后，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），如有人员被埋拨打120求救电话，并68、通知现场抢险组、医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。根据事故情况，联系外部救援机构。划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的高支模架体压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。以上行动须由有经验的安全员和架子工长统一安排。警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎69、接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。医疗救护组接到内部报警后，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇险人员进行抢救（如有人员受伤）。后勤保障组长根据事故严重性，调派救援物资、及救援人员的生活资料。善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协商赔偿问题。技术支持组分析事故原因，判断事故发展趋势，对事故处理提出合理方案，对是否需要修改现场施工工序、改进防护措施等提出建议。2）高处坠落、物体打击、机械伤害事故项目应急值班人员接到报警后，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），拨打120求救电话，并通知医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。应急救援70、小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。判断是否需要通知现场抢险组进入现场。警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。医疗救护组接到内部报警后，根据人数及伤情，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇险人员进行抢救。根据伤员情况决定就地治疗等待医疗机构到达后，还是主动送往就近医院。善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协商赔偿问题。技术支持组分析事故原因，对是否需要修改现场施工工序、改进防护措施等提出建议。3）触电事71、故项目应急值班人员接到报警后，告知报警人立即使触电人脱离电源、就近录找安全巡查员对触电者进行紧急救治，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），拨打120求救电话，并通知医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。判断是否需要通知现场抢险组进入现场。警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协商赔偿问题。技术支持组分析事故原因，对是否需要对配电系72、统进行改进提出建议。医疗救护组接到内部报警后，根据人数及伤情，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇险人员进行现场抢救等待医疗机构到来。5、应急急救医院及路线图本工程最近医院为XX区第二人民医院，为最佳应急急救医院。应急救援线路图第六节 劳动力计划1、专职安全生产管理人员安全总监:现场安全员：2、特种作业人员配置及管理搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。高大模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业73、人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。劳动力计划表序号工种人数备注1架子工8持证有效证件上岗2木工15上岗前必须进行安全培训3钢筋工10上岗前必须进行安全培训4混凝土工12上岗前必须进行安全培训5电工1持证有效证件上岗6电焊工1持证有效证件上岗7机械操作工1持证有效证件上岗8塔吊司机1持证有效证件上岗9塔吊指挥工2持证有效证件上岗10汽车泵操作工1持证有效证件上岗11其他特殊工种人员/根据施工需要配置有效持证件人员12其他2上岗前必须进行安全培训第七节 模板计算书根据施工图纸要求，对搭设跨度18m及以74、上的梁板进行模板支撑体系的验算，从图纸中以最大跨度为验算对象，采用品茗施工安全设施计算软件（2015年版）进行模板力学计算。模板计算分梁模板（扣件式）计算和板模板（扣件式）计算计算两部份。一、4001000梁模板计算书（扣件式） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称400*1000梁新浇混凝土梁计算跨度(m)19.5混凝土梁截面尺寸(m75、mmm)4001000新浇混凝土结构层高(m)6.6梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.104风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧76、有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板77、弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.978、1.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10731.1040.12+0.1211.7640.120.035kNm Mmax/W0.035106/375000.944N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63225.61004/(10010000281250)0.006mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) 79、R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39331.1040.1+0.4461.7640.11.301kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14331.1040.1+1.2231.7640.13.771kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92831.1040.1+1.1421.7640.13.088kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39325.60.11.006kN R2=R4=1.143 q2l=1.14325.60.12.926kN R3=0.928 q2l=0.92825.680、0.12.376kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3285小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)38.53小梁截面惯性矩I(cm4)163.77验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.301+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-081、.4/2/21，3.771+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=3.795kN/m q2max1.006+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，2.926+(0.3-0.1)0.4/42.946kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.7950.52，0.53.7950.220.095kNm Mmax/W0.095106/385302.463N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q82、1l2max0.63.7950.5，3.7950.21.139kN max3Vmax/(2bh0)=31.1391000/(23285)0.628N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.9465004/(10096001637700)0.079mml1/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)2.9462004/(896001637700)0.037mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q83、1l1+q1l2max1.13.7950.5，0.43.7950.5+3.7950.22.087kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.717kN，R2R42.087kN，R31.712kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.9460.5，0.42.9460.5+2.9460.21.62kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.555kN，R2R41.62kN，R31.32kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯84、强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.235106/508046.186N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.943kN max2Vmax/A=22.9431000/48912.037N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.099mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 85、支座反力依次为R1=0.363kN，R2=5.023kN，R3=5.023kN，R4=0.363kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.363,0.3630.363kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R35.023kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点86、的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(500+2200)=1247.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.5187、.52/100.015kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92133.24kN/m 2)小梁验算 q1max1.32+1.2(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，3.819+1.2(0.3-0.1)0.4/4=3.843kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.368kN，R25.08kN，R35.08kN，R4088、.368kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(500+2200)=1440.747mm 1l01/i1440.747/15.990.613，查表得，10.661 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.368+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.6-0.4/2)/21，5.08，5.08，0.368+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1.2-0.6-0.4/2)/21+0.015/1.25.093kN fN/(A)+Mw/W5092.653/(0.661424)89、+0.015106/449021.454N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(6.6-1)+Mw/lbmax0.368+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.6-0.4/2)/21，5.08，5.08，0.368+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1.2-0.6-0.4/2)/21+1.00890、+0.015/1.26.101kN fN/(A)+Mw/W6100.653/(0.197424)+0.015106/449076.321N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=6.101kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.91、9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱92、，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11200100/1000=120.12kNF1=6.101kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上93、作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=6.101kN94、 满足要求！二、4001000梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称400*1000梁侧模板混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至95、新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.924+1.40.9231.68kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式96、水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为0，200，700 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承131.6831.68kN/m q1静01.350.9G4kb11.97、350.924129.16kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10729.160.1762+0.1212.520.17620.106kNm Mmax/W0.106106/375002.829N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正12424kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632241764/(10010000281250)0.052mm176/400=0.44mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活98、l左1.14329.160.176+1.2232.520.1766.408kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.176244.828kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)8532小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)14.507小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)23.211 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.408kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max99、0.16.4080.52，0.56.4080.152=0.16kNm Mmax/W0.16106/1450711.044N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.4080.5，6.4080.15=1.923kN max3Vmax/(2bh0)=31.9231000/(28532)1.06N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.828kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.8285004/(1009350232110)0.941mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8100、EI)=4.8281504/(89350232110)=0.141mm150/400=0.375mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.16.4080.5，0.46.4080.5+6.4080.153.525kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.14.8280.5，0.44.8280.5+4.8280.152.655kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm101、4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.218kN，R23.525kN，R32.898kN，R42.898kN，R53.525kN，R61.218kN 正常使用极限状态：R10.913kN，R22.655kN，R32.156kN，R42.156kN，R52.655kN，R60.913kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.279106/4490=62.22N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 102、梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.4991000/42421.221N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.206mm500/4001.25 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.957.605/17.225kNNtb17.8kN 满足要求！三、300800梁模板计算书（扣件式） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB5001103、0-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称300*800梁新浇混凝土梁计算跨度(m)16.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土结构层高(m)6.6梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水104、平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.104风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁105、根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.3106、5(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.124.9080.12+0.1171.7640.120.027kNm Mmax/W0.027106/375000.719N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.107、677q2L4/(100EI)=0.67720.51004/(10010000281250)0.005mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.424.9080.1+0.451.7640.11.076kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.124.9080.1+1.21.7640.12.952kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.420.50.10.82kN R2=R3=1.1 q2l=1.120.50.12.255kN 五、小梁验算小108、梁类型方木小梁材料规格(mm)3285小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)38.53小梁截面惯性矩I(cm4)163.77验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.076+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.8-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，2.952+0.109、91.35(0.3-0.1)0.3/3=3.098kN/m q2max0.82+(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，2.255+(0.3-0.1)0.3/32.275kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.0980.52，0.53.0980.220.077kNm Mmax/W0.077106/385302.01N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.0980.110、5，3.0980.20.929kN max3Vmax/(2bh0)=30.9291000/(23285)0.513N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.2755004/(10096001637700)0.061mml1/250500/2502mm 2q2l24/(8EI)2.2752004/(896001637700)0.029mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.0111、980.5，0.43.0980.5+3.0980.21.704kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.637kN，R2R31.704kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.2750.5，0.42.2750.5+2.2750.21.251kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.254kN，R2R31.251kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)12112、5主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.236106/508046.403N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.183kN max2Vmax/A=23.1831000/48913.019N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.158kN，R2=6.366kN，R3=0113、.158kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.158,0.1580.158kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR26.366kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类114、型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.51.52/100.015kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130115、-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92127.12kN/m 2)小梁验算 q1max1.097+1.2(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.8-0.15)+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.008+1.2(0.3-0.1)0.3/3=3.032kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.16kN，R26.352kN，R30.16kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.8116、3mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.16+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.6-0.3/2)/21，6.352，0.16+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+1.2-0.6-0.3/2)/21+0.015/1.26.364kN fN/(A)+Mw/W6364.079/(0.588424)+0.015106/449028.81N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7117、551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(6.6-0.8)+Mw/lbmax0.16+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.6-0.3/2)/21，6.352，0.16+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+1.2-0.6-0.3/2)/21+1.044+0.015/1.27.408kN fN/(A)+Mw/W7408.079/(0.197424)+0.015106/449091.973N/mm118、2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=7.408kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/119、2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板120、承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11200100/1000=120.12kNF1=7.408kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用121、l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=7.408kN 满足要求！四、300800梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010122、-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称300*800梁侧模板混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/123、2，240.8min34.213，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.8min34.213，19.219.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露124、对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为0，200，500 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承125.84825.848kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.919.2123.328kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mma125、x0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10723.3280.172+0.1212.520.1720.081kNm Mmax/W0.081106/375002.159N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63219.21704/(10010000281250)0.036mm170/400=0.425mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14323.3280.17+1.2232.520.175.057kN 正常使用极限126、状态 Rmax1.143l左q1.1430.1719.23.731kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)8532小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)14.507小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)23.211 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q5.057kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.15.0570.52，0.55.0570.152=0.126kNm Mmax/W0.1127、26106/145078.714N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.65.0570.5，5.0570.15=1.517kN max3Vmax/(2bh0)=31.5171000/(28532)0.837N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q3.731kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6773.7315004/(1009350232110)0.727mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=3.7311504/(89350232110)=0.109mm150/400=128、0.375mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.15.0570.5，0.45.0570.5+5.0570.152.781kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.13.7310.5，0.43.7310.5+3.7310.152.052kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，129、验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.962kN，R22.781kN，R32.293kN，R42.781kN，R50.962kN 正常使用极限状态：R10.706kN，R22.052kN，R31.666kN，R42.052kN，R50.706kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.201106/4490=44.809N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.7431000/42417.656N/mm2=120 N/mm2 满足要求130、！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.165mm300/4000.75 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.336/15.069kNNtb17.8kN 满足要求！五、板模板计算书（扣件式） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名131、称120mm厚板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)7.8新浇混凝土楼板边宽B(m)7.8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(k132、N/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.065风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)6.6立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类133、型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.134、5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.112135、2004/(38410000281250)0.023mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3885小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)45.76小梁截面惯性矩I(cm4)194.47 因B/lb取整7800/1000取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2136、k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.345kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.71512+0.1210.63120.153kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=137、0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.06512+0.213.151，0.1070.06512+0.1813.1510.666kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.22/2，0.0650.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.153，0.666，0.6310.666kNm Mmax/W0.666106/4576014.565N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活138、L0.6070.7151+0.620.6310.825kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0651+0.6813.152.184kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.2，0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.825，2.184，3.1633.163kN max3Vmax/(2bh0)=33.1631000/(23885)1.469N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 跨中max0.632qL4/139、(100EI)=0.6320.66210004/(10093501944700)0.23mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.6622004/(893501944700)0.007mml12/400400/4001mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1140、.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.20.759kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.702kN/m 承载能力极限状141、态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.7591+1.2230.37811.329kN 按悬臂梁，R1q1l=1.1370.20.227kN RmaxRmax，R11.329kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.70210.803kN 按悬臂梁，R1q2l=0.7020.20.14kN RmaxRmax，R10.803kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.652kNm Mmax/W0.652106/4490145.249N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪142、力图(kN) Vmax3.855kN max2Vmax/A=23.8551000/42418.183N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.928mm 跨中max=0.928mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.623mm=2502/400=1.25mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W143、(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2144、NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.018/15.493kN f Nw/(A)+ Mw/W5492.827/(0.197424)+0.018106/449069.864N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(145、0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.018/15.793kN f Nw/(A)+ Mw/W5792.827/(0.197424)+0.018106/449073.456N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.493kNN30kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=5.793kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-20146、10第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形147、状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11200100/100148、0=120.12kNF1=5.793kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=5.793kN 满足要求！附图1