1、高层裙楼主体及配套建设工程模板安装拆除施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况01. 基本概况02. 结构设计概况03. 混凝土强度等级概况14. 模板工程概况1第二章 编制依据31. 编制依据32. 编制原则3（1）认真贯彻国家工程建设的法律、法规、规程、方针和政策。3（5）提高施工机械化、自动化程度，改善劳动条件，提高生产率。3（9）坚持“四节一保”、“绿色施工”的原则。3第三章 施工工艺技术4第一节 模板及支撑体系设计41. 梁截面体系设计42. 板模板体系设计53. 墙模板体2、系设计64. 柱模板体系设计85. 楼梯模板体系设计9第二节 模板安装工艺流程101. 工艺流程102. 施工工艺11第三节 支撑体系构造要求131. 立杆底座132. 扫地杆133. 剪刀撑144. 连墙件、抱柱的设置145. 可调顶托14第四节 模板拆除141. 强度要求152. 拆模申请153. 安全防护154. 技术要求15第四章 质量保证措施171. 模板允许偏差172. 质量通病的防治172.1. 柱模板172.2. 墙模板172.3. 梁模板182.4. 板模板183. 模板验收183.1. 验收总要求193.2. 验收程序19第五章 安全保障措施201. 安全管理组织202. 3、安全技术措施213. 应急救援预案23（3）相关联系方式：24第六章 计算书251. 300800梁模板计算25四、面板验算281、强度验算292、挠度验算293、支座反力计算29五、小梁验算291、抗弯验算312、抗剪验算313、挠度验算314、支座反力计算31六、主梁验算321、抗弯验算322、抗剪验算323、挠度验算334、支座反力计算33七、可调托座验算33八、立柱验算341、长细比验算342、风荷载计算34九、高宽比验算34满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！35十、立柱支承面承载力验算351、受冲切承载力计算352、局部受压承载力计算362. 板模板计算36模板设计剖面图(模板支架纵4、向)39四、面板验算401、强度验算412、挠度验算41五、小梁验算411、强度验算422、抗剪验算423、挠度验算42六、主梁验算431、小梁最大支座反力计算432、抗弯验算443、抗剪验算444、挠度验算445、支座反力计算45七、可调托座验算45八、立柱验算451、长细比验算452、立柱稳定性验算45九、高宽比验算46满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！46十、立柱支承面承载力验算46F1=N=4.275kN471、受冲切承载力计算472、局部受压承载力计算483. 墙模板计算48三、面板布置49模板设计立面图50四、面板验算501、强度验算502、挠度验算51五、小梁验算511、强度验算5、522、挠度验算523、支座反力计算53六、主梁验算531、强度验算532、挠度验算54七、对拉螺栓验算544. 柱模板计算54三、面板验算551、强度验算562、挠度验算57四、小梁验算571、强度验算572、抗剪验算583、挠度验算584、支座反力计算59Rmax=6.66759五、柱箍验算59（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）591、柱箍强度验算602、柱箍挠度验算62长边柱箍变形图(mm)63六、对拉螺栓验算64附图64第一章 工程概况1. 基本概况xxXX首期主体及配套建设工程由19栋高层、10#综合楼、附属商业裙楼和中庭地下室组成。高层层数28F/29F/30F/31F、附属商业6、裙楼-1F/1F/2F、地下室层数为1F/2F，高层建筑高度85.300m93.900m，标准层层高3.0m，总建筑面积约23万平方米。基础形式为筏板基础、独立基础、墩基础、桩基础和条形基础，9栋高层结构形式为剪力墙结构，商业裙楼、中庭地下室为框架结构。工程名称xxXX首期主体及配套建设工程建设单位监理单位地勘单位设计单位施工单位监督单位结构类型框架、剪力墙建筑面积约23万平方米建筑层数高层：1#、5#、9#楼地上28F，6#楼地上29F，4#楼地上30F，2#、3#、7#、8#楼地上31F售楼中心：地上3层；样板房：4栋单体楼栋建筑2. 结构设计概况项目名称具体内容结构设计设计使用年限50年7、结构安全等级二级结构抗震等级6度设防结构形式结 构框架、剪力墙工程地基基础基 础筏板基础、独立基础、墩基础、桩基础和条形基础 场地类别类环境类别室内正常环境为一类，室内潮湿、露天及与水土直接接触部分为二类A。板厚100mm厚、120mm厚，地下室顶板180mm厚层高地下室5.4m、3.61m，地上结构3m。梁截面地下室：200400、200500、200550、200600、250400、250550、250800、300600、300700、300800、300850、300910、3001100、3001200主楼：200400、200500、200600、200700、200450、208、0460、200535、2001040、300500、300600、300700、300800、300900、3001000、3001040、3001510、400600墙截面200厚、250厚、300厚3. 混凝土强度等级概况结构部位构件位置混凝土强度等级基础桩基C30筏板、地梁C30（P6）独基C30（P6）基础垫层C15地下室结构梁板C35、C30墙柱C55、C35主体结构剪力墙、柱C55、C45、C40、C30梁、板C35、C304. 模板工程概况本方案模板支设针对所有楼栋，层高不大于5m，高支模施工详见高支模施工方案。本工程竖向模板、水平模板均采用15mm厚优质九夹板，尺寸915mm9、1830mm。各楼栋结构各配置竖向模板一套，水平模板三套。次楞采用50100木枋，主楞采用48.33.6钢管。对拉螺杆采用M14高强对拉螺杆，在有防水要求外墙采用M14止水螺杆。各楼栋模板支撑体系采用承插盘扣式脚手架，扫地杆300mm，步距1400mm、550mm，纵横间距1200mm、900mm（根据房间尺寸选择），立杆高2550mm，钢管均采用选用Q235钢管，48.33.0钢管。在梁底、墙、柱采用扣件式脚手架配合支撑。布置时立杆按中心距梁中心550mm布置，立杆布置详图见附图。快拆体系如下图所示：第二章 编制依据1. 编制依据序号标准名称标准标号1建筑工程施工质量验收统一标准GB503010、0-20012混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-200123建筑结构荷载规范GB50009-20014建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ 231-20106建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117插槽式快速拆装脚手架构件Q/CQJC-001-20118建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-919建筑施工安全检查标准JGJ59-201110xxXX首期主体及配套建设工程项目施工设计图纸11施工组织设计2. 编制原则（1）认真贯彻国家工程建设的法律、法规、规程、方针和政策。（2）严格执行工程建设程序，坚持11、合理的施工程序、施工顺序和施工工艺。（3）采用现代建筑管理原理、流水施工方法和网络施工技术，组织有节奏、均衡和连续地施工。（4）优先选用先进的施工技术，科学确定施工方案；认真编写各项实施计划，严格控制质量、进度、成本和安全施工。（5）提高施工机械化、自动化程度，改善劳动条件，提高生产率。（6）坚持“安全第一、预防为主、综合治理”原则，编制安全文明施工组织设计和生态环境保护措施，以及严防建筑振动、噪声、粉尘及垃圾污染的技术组织措施。（7）尽可能利用永久性和组装式施工设施，努力减少施工设施的建造量，科学规划施工平面，减少的施工用地。（8）优化现场物资存放量，合理确定储存方式，尽量减少库存和物资损耗12、。（9）坚持“四节一保”、“绿色施工”的原则。第三章 施工工艺技术第一节 模板及支撑体系设计1. 梁截面体系设计梁底梁侧模板均采用15mm厚优质九夹板。梁侧和梁底次楞采用50100木枋，梁底次楞间距不大于250mm，梁侧次楞间距不大于250mm。梁底支撑小横杆采用48.33.6钢管。小横杆下增设一道立杆，与一侧快拆体系立杆相连，沿梁跨方向间距不大于1200mm布置一道。立杆与快拆立杆至少一端连接。梁高550的梁，应在距梁底250mm处设M14对拉螺杆。支撑图层边、洞口梁模板支设2. 板模板体系设计使用快拆体系时，板模采用15mm厚优质九夹板，板底次楞间距不大于200mm。板底采用快拆架。立杆间13、距不大于12001200，第一道扫地杆距地面300mm，第二道横杆距第一道杆1400。第三道杆距第二道550mm。支撑图3. 墙模板体系设计模板采用18mm厚黑覆膜九夹板，竖向次楞采用50100mm方木间距300mm，水平主楞采用48.33.6mm的双钢管，统一对称开口，采用M14高强对拉螺栓拉接固定，横向间距500mm，纵向间距第一道200、300,以上600*a(a根据支模高度确定)。支撑图墙长度大于600mm墙长度小于450mm4. 柱模板体系设计模板采用18mm厚黑覆膜九夹板，竖向次楞采用50100mm方木间距250mm，水平主楞采用48.33.6mm的双钢管，统一对称开口，采用M1414、高强对拉螺栓拉接固定，横向间距450mm，纵向间距第一道200、300,1.5米以下500，1.5米以上600*a(a根据支模高度确定)。支撑图柱宽度大于450柱宽度小于4505. 楼梯模板体系设计楼梯模板采用封闭式模板。楼梯封闭模板上部留设出气口和振捣孔，出气孔直径100mm，间距1000mm，出气口内侧加铺200mm200mm钢丝网，钢丝网边用20mm宽木条固定；楼梯模板底部脚手架与楼板脚手架连结；立杆间距为900mm900mm。 支撑图第二节 模板安装工艺流程1. 工艺流程（1）墙模板安装工艺流程（2）柱模板安装工艺流程（3）梁模板安装工艺流程（4）板模板安装工艺流程快拆架主龙骨次龙骨模15、板拼装模板调整、验收2. 施工工艺2.1. 支架搭设满堂架搭设应放线抄平，快拆架立杆每排间距按设计设置，纵横向横杆与立杆要拉结牢固； 2.2. 墙侧模板支设墙模板支设前应进行木工翻样，将墙模板根据所在部位编号标记，并根据模板设计钻好螺杆孔；模板脚部在墙钢筋上焊接限位钢筋；模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。安装时应先将墙体一面模板就位后临时固定，将对拉螺杆安装在一面模板螺杆孔上，再将另一面模板根据对拉螺杆孔对孔安装上墙，模板临时固定后，根据支模要求将背枋钉在模板上。然后根据对拉螺杆安装模板钢管横楞，钢管横楞应平直美观，并及时上紧螺杆3型卡固定钢管横楞，3型卡加固时可将模板截面拉紧16、3-5mm；模板支设必须全高吊线拉紧3型卡，校正垂直度。模板安装校正垂直度2.3. 柱侧模板支设柱侧模板支设必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将柱模板根据所在部位编号标记。模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。相邻块模板拼接部位，采用50100木枋背枋顶牢拼接边。柱模板就位后，将50100背枋根据支模要求安装在模板上，木枋间距应根据模板边长均匀分布，采用钢管抱箍夹紧，及时上紧抱箍螺杆3型卡，3型卡加固时可将模板截面拉紧3-5mm。柱模板支设时要求全高吊线，校正垂直度，柱与板交接位置应坐浆。2.4. 梁模板支设对框架主梁模板，梁一侧模板应待主梁钢筋绑扎完成后支设。梁较大模17、板，设对拉螺杆拉结模板。梁柱墙模板交接处，先在墙柱模板位置留出梁截面开口，梁模板压墙柱模板支设。梁板平面模板压梁侧立面模板支设，梁侧模板压梁底模板支设。梁模板支设应先在楼板上弹线，吊线安装梁模板底模。梁底木枋须立放纵向铺设。梁模板阳角应设50100木枋顶牢。如梁模板采用对拉螺杆加固时，梁侧模板安装可参照墙侧模板支设，梁模板加固应加设钢管斜撑将梁模板与满堂架连接。柱模抱箍梁模板压墙柱侧模2.5. 楼板模板楼板模板木枋间距小于等于300，根据满堂架抄平标高确定木枋下钢管横楞及木枋标高，木枋应立放在钢管横楞上。楼板模板应根据楼板边线下料拼装。模板拼缝宽度不得超过1.5mm。楼板模板拼接时应尽可能使用18、整块模板，如遇宽度不足处，应将窄边拼缝留置在板跨中部，梁边柱边等为保证美观宜采用整块模板。2.6. 预埋件预埋件埋设前应根据每层结构板面控制轴线重新放线，不得依模板边定位预埋件。预埋件就位应挂线抄平就位，固定采用将埋件锚脚与结构钢筋焊接牢固或采用短钢筋将埋件钢板固定在结构钢筋上。结构侧面埋件应在支模前将埋件固定在钢筋上，吊线安装，保证埋件进出位置。2.7. 预留孔洞、门洞预留孔洞应在支设模板前在结构楼面和模板上弹出预留孔洞边线，再安装模板，孔洞模板边应对撑牢固，支承点间距不大于500。对撑可使用顶撑钢管调节。洞口模板支设完成后，应检查洞口尺寸和标高，并测量对角较差。2.8. 一次性高强螺栓孔处19、理模板拆除以后，在螺杆根部，将墙体中预先埋设的小木块凿出，用气割齐坑底，割除露在墙体以外部位的螺栓，用1：2.5的水泥砂浆补平小坑至墙面。2.9. 墙、柱根部的处理为确保墙、柱根部不烂根，在安装模板时，所有墙柱根部需用砂浆围护拦挡，以防止混凝土浇筑时因漏浆而导致烂根。2.10. 梁、柱头的处理考虑到梁柱接头处阴阳角多，为确保线条顺直，要求模板接缝平整且缝隙小。模板边线平直，四角归方，接缝平整。梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫10mm厚海绵条以防止漏浆；对于跨度L4m的梁板要求支模时应按规范起拱L/10003L/1000。第三节 支撑体系构造要求1. 立杆底座每根立柱底部应加设木垫块，垫板厚20、度不得小于50mm，长宽不得小于200mm，立杆应立在木垫块的中心。2. 扫地杆在立柱底距地面300mm高处（此距离为快拆体系定制），扣件式脚手架扫地杆不大于200mm，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。3. 剪刀撑本工程快拆架支撑体系低于5米，可不设置剪刀撑4. 连墙件、抱柱的设置（1）先浇墙柱后浇梁板，以便满堂支撑架与墙柱抱箍在一起形成整体，增加架体刚度；（2）应在架体周围外侧和中间有有剪力墙或框架柱的部位，按水平间距每6m（46跨）、竖向间距每3m（两步）与建筑结构设置一个固结点。当架体左右两侧均有墙柱时，固结点可采用水平杆将一端与架体主节点扣接，一端与墙柱顶紧即可；当架体只有一21、侧有柱时，固结应采用抱箍的形式连接。5. 可调顶托顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。第四节 模板拆除1. 强度要求按照规范要求，混凝土强度必须达到100%后方可拆除。（1）对非承重侧模的拆除，应在砼的强度能保证其表面及菱角不因拆模而损坏的情况下进行拆模。对承重模板底模，砼强度应满足要求后方可拆模：结构类形结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100（2）拆除模板的顺序与安装模板顺序相反22、，先支的模板后拆，后支的先拆。2. 拆模申请拆除模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模。上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安全承载。3. 安全防护高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。4. 技术要求（1）工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模23、板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下；（2）拆模应遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则；（3）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落；（4）在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严；（5）拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明；（6）模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。第四章 质量保证措施1. 模板允许偏差模板搭设的允许偏差如表所示：项 目允许24、偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高、垂直度大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查2. 质量通病的防治2.1. 柱模板防止炸模，造成断面尺寸鼓出，漏浆，根部烂根,混凝土不密实或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。防治措施：（1）柱模位置事先放线，按放线位置钉好压脚板后再安柱模板。（2）对拉螺栓直径、间距竖楞的间距及围檩间距必须满足模板设计要求。（3）模板阴角处贴双面胶条、四周斜撑要牢固。（4）施工员要逐一检查，并用扭力扳手进行检查力矩。2.2. 墙模板防止炸模，倾25、斜变形，墙体厚薄不一，墙面高低不平，墙根跑浆、露筋。防治措施：（1）柱模位置事先放线，按放线位置钉好压脚板后再安柱模板，墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧；（2）对拉螺栓直径、间距、竖楞的间距及围檩间距必须满足模板设计要求；（3）模板阴角处贴双面胶条、四周斜撑要牢固；（4）两片模板之间，应根据墙的厚度用砂浆内撑作撑头，上口用卡具按设计要求尺寸卡紧，以保证墙体厚度一致，有防水要求时，应采用焊有止水片的螺栓；（5）模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早；（6）模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。2.3. 梁模板防止梁身不26、平直，梁底不平及下挠，梁侧模炸模，局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。防治措施：（1）梁侧模必须拉线通直后固定。梁侧模必须有压脚板；（2）梁底支撑间距应满足模板设计要求，能保证在砼重量和施工荷载作用下不变形，梁底模应按规定起拱；（3）支梁模板时应遵守边模包底模的原则。梁模与柱模连接处，应考虑模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不致嵌入柱内；（4）混凝土浇筑前，充分用水浇透。2.4. 板模板1）防止板中部下挠，板底混凝土面不平现象。防治措施：（1）楼面模板厚度要一致，搁栅面要平整，并有足够强度和刚度； （2）板模按规定起拱；（3）支撑系统符合规定保证项目要求；（4）外27、墙、外柱在楼层标高处接槎处理。2）防止接槎处不平、漏浆。防治措施：（1）严格控制定位轴线的精度，保证上下层不出现错台。（2）严格控制外墙、外柱的垂直度。外墙柱预埋锁脚螺杆，主要作用要来加固模板下脚，防止错台的产生，控制好外墙垂直度。外模支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面1020cm,模板与砼面挤压紧密，模板与砼空隙处应填塞海绵条， （3）模板支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面1020cm，模板与砼面挤压紧密，模板与砼空隙处应填塞海绵条。3. 模板验收3.1. 验收总要求支模支撑系统应在搭设完成后，由公司技术负责人、项目安全负责人、项目技术负责人、主管高支模施工员组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两28、级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。3.2. 验收程序（1）支模支撑系统搭设前后，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。（2）项目负责人组织自检，项目部质检员、安全员验收。公司工程部、安全部、技术部复检后整改。（3）整改完成后项目部会同监理公司共同验收，验收通过后方可进行下道工序施工。（4）以建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）及本方案为依据进行检查与验收。第五章 安29、全保障措施1. 安全管理组织项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全管理小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。安全管理领导小组组成成员如下表所示。序号姓名职务联系电话备注1项目经理应急救援小组组长2安全总监 应急救援小组副组长3生产经理现场抢救小组组长4办公室主任信息上报小组组长5技术负责人技术保障小组组长6商务部经理资金保障小组组长7物资部经理物资供应小组组长安全管理领导小组职责分工如下表所示：序号小组名称小组职责1指挥组长、副组长组长、副组长负责组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大。2现场抢救小组现场抢救小组负责对重大事故应急抢30、险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依法对事故区域实行封闭。3物资供应小组物资供应小组有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足。4资金保障小组资金保障小组为事故建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障。5信息上报小组组长、副组长、组员及班组长建立重大事故信息上报、通告制度，保持本项目应急救援体系的有31、效性，积极响应外部机构的应急救援。6事故处理小组事故处理小组根据重大事故应急处理的需要，依法妥善处理事故的后续人员安定或安抚工作，对事件的处理要公正合理、合法。7技术保障小组技术保障小组在接受项目部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施、方案，确保措施及时、合理、有效。2. 安全技术措施序号项目内容1高大模板安全施工管理要求a、从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训，从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业；b、排架的搭设必须由持证架子工搭设；c、安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；d、安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用；e、模板及配件32、进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用；f、模板工程应严格按施工方案设计与安全技术措施规定施工，并做好安全技术交底。2施工过程中动态检查的内容a、底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合方案中的要求；b、立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；c、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠；d、安全网和各种安全设施应符合要求；e、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆，在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管；f、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落；33、g、脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上，脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值；h、对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用；i、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V，满堂模板不得超过 12V，夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施，施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接，同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人；j、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷，不得将脚手板支搭在模板上；k、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空，拆模中途停歇34、时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人；l、严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等；m、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理，当遇险情时，应立即停工和采取应急措施，待修复或排除险情后，方可继续施工；n、五级（8.010.7m/s）及以上风力时，应停止高空吊运作业。3模板安装和拆除的安全技术措施高大模板安装的安全技术措施：a、应遵守高处作业安全技术规范有关规定；b、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在支架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛35、乱扔，吊运材料的下方不准站人；c、凡遇六级以上大风、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑；d、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人；e、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同一步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于500mm，各接头中心距主节点不得大于步距的1/3；f、严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上；g、支架立柱高度大于5m时，必须在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平4.5m（本工程跨度），竖向2.4m（本工程跨度）与建筑结构设置一个固结点；h、支架扣件的紧固是否符合要求，可使用36、力矩扳手实测，达到4065Nm，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂；i、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用；j、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施；k、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下；l、模板上空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别是在平台外缘部分应加强防护；m、模板安装应避免材料、机具、工具过于集中堆放，而且荷载不得超过本工程方案计算的规定；n、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料；o、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上下；p、支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其它不37、稳固的物件上，在混凝土浇筑前，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人；q、安装模板所用的电动的工具必须有防触电保护，移动电箱要有接地装置，严格实行“一机一闸一漏一保护”，电线不乱拉乱接；r、支架搭设过程中，由下向上逐步搭设，按方案设置扫地杆，纵横水拉杆搭设，且架体周圈剪刀撑随升高及时搭设，水平剪刀撑也同时跟进，确保架体稳定，不出现坍塌。拆除的安全技术措施a、拆除时应达到龄期要求、拿到混凝土强度报告以及办理拆模申请（拆模工序报验），由技术负责人签字后报监理审批，监理批准后，方可进行拆模；b、高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，周围应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁38、非操作人员进入作业范围；c、高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层；d、拆模的顺序和方法采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，且从上面下进行拆除，拆下的模板不得抛扔，按指定地点堆放；e、模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放，多人同时操作时，应分工明确、统一信号或行动，要具有足够的操作面，人员必须站在安全处；（6）高处拆模时，要符合有关高处作业的规定，严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层；（7）在提前拆除互相搭接并涉及其他的后拆模板时，要补设临39、时支撑，折模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒；（8）拆除梁下立杆时，要从跨中开始，对称地分别向两端拆除，折除时，严禁连同梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。4拆除过程检查a、拆除时混凝土强度是否达到要求；b、是否有拆模申请；c、拆除时，工人是否做已好相应防护措施；d、拆除时是否按方案要求从大梁中间开始分别向两端拆除；e、拆除时是否有做监测；f、拆除完成后的材料是否归类堆放。3. 应急救援预案项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：应40、急救援领导小组序号岗位姓名联系电话职务职责1组长项目经理负责主持救援实施的全面工作副组长项目总工负责技术救援方案的制定2生产经理负责协调社会外部工作安全总监负责应急救援组织工作3组员施工员负责事故处置时生产系统的调度工作，救援人员的组织工作，事故现场通讯联系和对外联系4组员技术员协助总工制定相应的应急处理技术方案措施并监督实施。5组员安全员协助安全总监做好事故报警，情况通报、上报及事故调查处理工作，总结事故教训和应急救援经验；监督检查各施工单位生产安全事故应急救援预案的制定及生产过程中的各种事故隐患，发现问题及时令其整改6组员材料员负责抢险救援物资设施设备的供应、准备、调配和运输，以及事故现场41、所需转运的物资运输、存放工作（2）项目经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的应急救援演习。（3）相关联系方式：项目经理电话：总 监 电 话：就医医院电话：就医医院地址：第六章 计算书1. 300800梁模板计算计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)3模板支架横向长度B(m)5模板支架纵向42、长度L(m)5梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.033地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行43、梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁底两侧立柱间距lb(mm)1100支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1400支撑架顶层水平杆步距h(mm)550可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)300新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)550板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)550板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)550梁底支撑小梁根数2梁底支撑小44、梁间距300每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+145、.5)0.8)+1.43128.8kN/m q21G1k+1(G2k+G3k)h+1Q1kb10.1+1(24+1.5)0.8+13123.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12528.80.320.324kNm Mmax/W0.324106/375008.64N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=523.53004/(38410000281250)0.881mmminL/150，10min300/150，102mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1L=0.546、28.80.34.32kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2L=0.523.50.33.525kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=4.32/14.32kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=4.32/14.32kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.147、)0.3/2 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5(0.8-0.12)=0.408kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.20.5(0.8-0.12)=0.408kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43(0.55-0.3/2)/21=1.683kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43(0.55-0.3/2)/21=1.683kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =4.32+0.036+0.408+1.683=6.447kN/m48、 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =4.32+0.036+0.408+1.683=6.447kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max6.447,6.447=6.447kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.525/13.525kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=3.525/13.525kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.12)=0.3449、kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)+13(0.55-0.3/2)/21=1.302kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)+13(0.55-0.3/2)/21=1.302kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.525+0.03+0.34+1.302=5.197kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.525+0.03+0.34+1.302=5.197kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max5.197,5.197=5.197kN/m 为简化计算，按二等跨连50、续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.4471.22，0.56.4470.221.16kNm =Mmax/W=1.16106/83330=13.926N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6256.4471.2，6.4470.24.835kN max=3Vmax/(2bh0)=34.8351000/(250100)1.451N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5215.19712004/51、(1009350416.67104)1.441mmminl1/150，10=min1200/150，108mm 2ql24/(8EI)5.1972004/(89350416.67104)0.027mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.4471.2,0.3756.4471.2+6.4470.2=9.671kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=9.671kN,R2=9.671kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,052、.375qL1+qL2=max1.255.1971.2,0.3755.1971.2+5.1970.2=7.795kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=7.795kN,R2=7.795kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.912106/4490=203.02453、N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.688kN max=2Vmax/A=28.6881000/42440.982N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.272mmminL/150，10=min550/150，103.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.983kN，R2=17.376kN，R3=0.983kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R317.376kNN30k54、N 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)48.33.6钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21400,550+20.7300)=1680mm =hmax/i=1680/15.9=105.66=150 长细比满足要求！ 查表得，0.438 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.91.455、0.0331.21.42/100.01kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.93128.38kN/m 2)小梁验算 q1max4.257+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.93max0.55-0.3/2，0.55-0.3/2/21，4.257+1.2(0.3-0.1)0.3/2=6.3kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.96kN，R216.979kN，R30.96kN 立柱最大56、受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.15(3-0.8)+Mw/lbmax0.96，16.979，0.96+0.396+0.01/1.117.384kN fN/(A)+Mw/W17384.267/(0.438424)+0.01106/449095.836N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3/5=0.63 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混57、凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=17.384kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-358、.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为059、，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11200100/1000=69.636kNF1=17.384kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.60、1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=17.384kN 满足要求！2. 板模板计算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 61、50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)3模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计62、算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)3主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设63、计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9m64、ax1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 65、计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.22+0.1173.150.220.028kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.22+0.2133.150.2，0.10.1080.22+0.1753.150.20.135kNm MmaxmaxM1，M2max0.028，0.1350.135kNm Mmax/W0.135106/375003.588N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1122004/(1001066、000281250)=0.012mm 0.012mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式简支梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(2467、+1.1)0.12)+1.40.72.50.2=1.345kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/81.3451.22/80.242kNm M2q2L2/8+pL/40.0651.22/8+3.151.2/40.957kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.242，0.957，0.3150.957kNm =Mmax/W68、=0.957106/83330=11.48N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.51.3451.20.807kN V20.5q2L+0.5p0.50.0651.2+0.53.151.614kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.1，0.0650.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.807，1.614，3.1563.156kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(250100)0.947N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h69、)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 挠度,跨中max5qL4/(384EI)=50.66212004/(3849350416.67104)0.459mmL/2501200/2504.8mm;悬臂端maxql14/(8EI)=0.6621004/(89350416.67104)0mm2l1/2502100/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm70、2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.1371.71、20.682kN 按悬臂梁，R11.1370.10.114kN RmaxRmax，R10.682kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.50.7021.20.421kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.7020.10.07kN RmaxRmax，R10.421kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.45106/4120=109.28N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=21.9671000/38410.242N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠72、度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=1.140mm=1200/250=4.8mm 悬挑段max0.515mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=2.807kN，R2=4.354kN，R3=4.354kN，R4=2.807kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.354kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)48.33.6钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)73、16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =h/i=1500/16=93.75=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.2 = 0.985kN/m 同上四六步计算过程，可得： R12.433kN，R23.773kN，R33.773kN，R42.433kN =l0/i=1500.000/16=93.75 查表得，1=0.641 不考虑风荷载: N =Ma74、xR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max2.433,3.773,3.773,2.433+0.91.20.153=4.259kN f=N/(1A)4.259103/(0.641384)=17.303N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.0641.21.52/100.02kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max2.433,3.773,3.773,2.433+0.91.20.153+0.02/1.2=4.275kN f=Nw/(1A)+Mw/W4.275103/(0.641384)+0.75、02106/4120=22.222N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3/5=0.63 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=4.275kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.576、.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数77、2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11200100/1000=6178、.908kNF1=4.275kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab79、)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=4.275kN 满足要求！3. 墙模板计算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土墙名称A楼地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)250混凝土墙的计算高度(mm)3000混凝土墙的计算长度(mm)6000 二、荷载组合侧压力计80、算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.868，7229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243m81、in29.87，7229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)300小梁一端悬臂长(mm)300主梁间距(mm)600主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)600模板设计立面图 四、面板验算面板82、类型木模板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.6m，Wbh2/6600182/632400mm3，Ibh3/12600183/12291600mm4 1、强度验算 qbS承0.638.05622.834kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.257kNm Mmax/W0.257106/324007.928N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.629.87=17.922kN/m 面板变形图(mm) 0.646mml/400300/4000.83、75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 1、强度验算 qbS承0.32538.05612.368kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.557kNm Mmax/W0.557106/833306.679N/mm2f16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.32529.87=9.708kN/m 小梁变形图(mm) 0.462mml/400600/4001.5mm84、 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=6.616kN，R2=.R19=7.217kN，R20=7.818kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.827kNm Mmax/W0.827106/4120200.728N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.786mml/400500/4001.25mm85、 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+250500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax600，600/2+300600mm N0.95mnS承0.950.50.638.05610.846kNNtb17.8kN 满足要求！4. 柱模板计算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KL11新浇混凝土柱长边边长86、(mm)550新浇混凝土柱的计算高度(mm)4000新浇混凝土柱短边边长(mm)550 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244min29.868，9629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝87、土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244min29.87，9629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小88、梁根数3柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算 静载线荷载q11.35bG4k1.350.629.8724.195kN/m 活载线荷载q21.40.7bQ3k1.40.70.621.176kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12524.1950.2752-0.1251.1760.2752-0.24kNm Mmax/W0.24106/(1/6600152)10.659N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.629.8717.922kN/m 0.521ql89、4/(100EI)0.52117.9222754/(1008925(1/12600153)0.355mml/400275/4000.688mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.27538.05610.465 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.353kNm Mmax/W0.3531090、6/83.331034.233N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax3.445kN max=3Vmax/(2bh0)=33.4451000/(250100)1.033N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.27529.878.214 kN/m 小梁变形图(mm) 0.125mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=6.667 正常使用极限状态 Rmax=5.233 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱91、箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=550/(3-1)=275mm=0.275m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax6.667kN P=Rmax/2=3.333kN 正常使用极限状态： Rmax5.233kN P=Rmax/2=2.616kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.841kNm，N13.3392、4kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=550/(3-1)=275mm=0.275m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax6.667kN P=Rmax/2=3.333kN 正常使用极限状态： Rmax5.233kN P=Rmax/2=2.616kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.841kNm，N23.334kN M/Wn0.841106/(4.49103)187.321N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 11.663mml/4001.95mm 21.663mml/4001.95mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N3.3342=6.667kNNtb17.8kN 满足要求！ N3.3342=6.667kN26kN 满足要求！附图3#楼标准层快拆体系布置图