1、新材料公司有色金属新材料厂区仓库高大模板安装拆除施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制说明及编制依据4第二章 工程概况4第一节 工程概况4工程概况表4第二节 编制、审核人员资料5第三节 高大模板区域5第四节 本工程高大模板特点与施工关键5第五节 工程目标6工程质量目标6第三章 支撑系统设计6第一节 支撑系统选型、选材6第二节 支撑系统构造设计6（1）梁支模设计6（2）板支模设计7第四章 施工部署8第一节 项目组织机构8第二节 施工准备9施工材料准备9第五章 高支模施工10第一节 施工顺2、序（流程）10第二节 支撑系统安装11梁模板施工11第三节 验收及拆除的批准程序12第四节 混凝土浇筑13第五节 支撑系统拆除14第六章 施工安全管理15第一节 施工安全管理机构15第二节 施工安全管理措施165、施工过程中的检查项目应符合下列要求：179、施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。18第七章 质量保证措施19第八章 监测措施202、监测方案：201）采用水准仪进行观测。203 变形监测预警值：21第九章 应急预案211、应急救援组织架构213、发生高处坠落事故应急救援224、发生支模坍塌应急救援23(5)现场急救处理：23(7)按规定上报有关主管部门请求救援。235、触3、电事故救援23第十章 验算书25第一节 二层150mm厚板模板验算25一、参数信息25二、模板面板计算27三、模板支撑方木的计算29四、托梁材料计算30五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)32六、立杆的稳定性计算32七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验33第二节 梁模板验算35首层400*1500梁模板验算35一、参数信息36二、梁侧模板荷载计算37三、梁侧模板面板的计算38四、梁侧模板支撑的计算39五、穿梁螺栓的计算44六、梁底模板计算44七、梁底支撑木方的计算46八、梁跨度方向托梁的计算49九、立杆的稳定性计算52十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:54300*1500m4、m孖梁模板验算55一、参数信息56二、梁侧模板荷载计算58三、梁侧模板面板的计算58四、梁侧模板支撑的计算60五、梁底模板计算64六、梁底支撑木方的计算66七、梁跨度方向托梁的计算69八、立杆的稳定性计算72九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验73300*800mm屋面梁模板验算75一、参数信息76二、梁侧模板荷载计算77三、梁侧模板面板的计算78四、梁侧模板支撑的计算79五、梁底模板计算84六、梁底支撑木方的计算85七、梁跨度方向托梁的计算88八、立杆的稳定性计算90九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验91高大模板工程施工方案第一章 编制说明及编制依据业主提供的XX新材料有限公司5、有色金属新材料厂区仓库一工程施工图(建筑图、结构图及安装图)。国家和行业颁布的有关施工规范（规程）和标准。建设部颁发的建筑工程施工现场管理规定。东莞市有关法律、法规及标准。可参考以下条目：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；（扣件式钢管脚手架支撑体系）建筑结构荷载规范（GB5009-2012）；混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2011）；木结构设计规范（GB50005-2003）；钢结构设计规范（GB50017-2003）；建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；参考资料：如建筑施工计算手册江6、正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011中国建筑工业出版社等。第二章 工程概况第一节 工程概况工程概况表工程名称XX新材料有限公司有色金属新材料厂区仓库一建设地点建设单位勘察单位设计单位监理单位总包单位建筑面积33820.22XX新材料有限公司有色金属新材料厂区仓库一，结构安全等级为二级，耐火等级为一级，柱的耐火极限为3小时，梁的耐火极限为2小时，板的耐火极限为1.5小时。本工程为框架结构体系，抗震设防等级为丙级，抗震设防烈度为七级。仓库采用钢筋混凝土框架加钢结构屋架7、的组合结构形式；首层为全混凝土框架结构，二层为混凝土独立柱加钢屋架组合结构。长228m，宽70m，呈矩形布置。计划工期360个工日。第二节 编制、审核人员资料序号姓名学历专业职称职务备注1工程管理工程师项目技术负责人2本科建筑工程工程师副总工程师3硕士土木工程高级工程师企业技术负责人第三节 高大模板区域XX新材料有限公司有色金属新材料厂区仓库一为两层，一层层高10.8m，柱距为12*12m，柱截面为800*800mm、700*700mm，二层梁截面尺寸为300*1200mm 、300*1500mm和400*1500mm，板厚为150mm；二层层高8.4m，柱距为12*12m，柱截面为700*78、00、600*600，屋面边梁为钢筋混凝土梁，截面为300*800mm。由于本工程零层板为250厚C35钢筋混凝土板，可作为一层10.8米高支模支架的基础,二层为150厚C35钢筋混凝土板可作为二层8.4米高支模支架的基础。第四节 本工程高大模板特点与施工关键本工程高支模面积大；梁截面比较大，最大梁截面为400*1500mm；跨度较大，柱距为12*12m。第五节 工程目标本工程属于大体积高大支模工业厂房建筑，我公司将充分发挥我司高大建筑的施工优势和成熟的建筑施工工艺，科学地组织交叉流水作业，精心施工，以优良的项目管理、优良的工程质量、优良的文明施工、优良的安全措施、优良的服务及高效率的施工，确9、保实现如下目标：工程质量目标我公司将严格按照国家、广东省及东莞市有关施工及验收规范、技术标准并按施工图纸进行施工及验收，确保施工中各个环节均达到设计和施工验收规范的要求，施工中接受监理公司和甲方的监理和管理。施工工期目标我公司将确保在360个日历天内完成合同文件规定的施工范围内的全部施工任务，并交付使用，争取提前完工，工期起始时间以监理单位发出的开工令为准。安全施工目标我公司在施工中，采取有效措施杜绝死亡事故及重伤事故，确保达到“无死亡事故、无重大伤人事故、无重大机械事故、无火灾、无中毒事故”。文明施工目标我公司在施工中，按东莞市有关文明施工规定执行，采取有效措施，确保达到东莞市文明施工工地的10、标准。第三章 支撑系统设计第一节 支撑系统选型、选材本工程的模板支撑系统采用483.5mm扣件式钢管脚手架，模板采用18mm厚木胶合板，方木采用4070mm ，对拉螺杆采用M12螺杆。第二节 支撑系统构造设计（1）梁支模设计首先进行满堂483.5mm扣件式钢管脚手架的搭设，楼层框架轴线间距为4米，按照排架间距梁轴线往两侧，每边0.6米设一排立杆,东西向0.6+0.93+0.93+0.93+0.6=4米,南北0.6+0.93+0.93+0.93+0.6=4米。 对于局部特别是不规则的，则做适当长的脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起600mm距离开始起步。本工程每层分两个步骤，先施工框架柱11、，再施工梁和板。对顶板，由于脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在支架下部再加设一个U型托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。梁底采用钢管上铺设40*70木方,木方上铺设梁底板,梁底间距930支撑加固，180厚木胶合板支模，板底4070mm木枋间距180 mm，梁两侧立杆间距1.2米，中间加1条承重立杆，承重钢管在顶托上设置2条。立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向12、水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）为1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距0.93m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每柱距间（12米）设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，水平剪刀撑与水平杆的夹角为45度。水平剪刀撑的布置应沿主节点斜向连线设置，斜撑杆与相交的立杆（或水平杆）用旋转扣件扣紧旋转扣件中心至节点的距离不大于150竖向剪刀撑的布置应沿主节点斜向连线设置，斜13、撑杆与相交的立杆（或水平杆）用旋转扣件扣紧，旋转扣件中心至主节点的距离不大于150。（2）板支模设计工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100，大龙骨采用483.5mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm70mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。第四章 施工部署第一节 项目组织机构主要应阐述项目组织管理体系模式和内容，建立统一的工程指挥系统，通常采用组织机构框图表示，并体现岗位配置、人员安排。项目管14、理人员工作职责和权限，应与质量、环境、职业安全健康管理体系文件中管理人员职责和权限相一致。组织机构框架：项目经理姓名：XX项目副经理姓名：XX项目工程师姓名：XX质检员资料员安全员施工员材料员技术员架子工杂工混凝土工焊工 第二节 施工准备技术准备组织施工技术人员熟悉和学习图纸，了解设计上要求施工达到的技术标准、明确工艺流程。进行图纸自审、会审等工作，做好施工图纸的会审记录。施工前，根据图纸要求做好技术质量交底和安全施工交底工作。组织各专业施工组共同学习图纸，商定施工中各专业工种的配合。根据施工图纸的要求，编制本工程各分部分项工程的正式的施工组织设计或施工方案，并组织有关施工人员进行方案交底。根15、据施工图、预算定额、施工组织设计、施工定额等文件，编制施工图预算和施工预算，为施工作业计划的编制、机具配置计划和材料进场计划的编制、施工任务单和限额领料单的签发提供依据。根据提供的红线桩、水准点测设符合本工程的现场测量控制网及高程控制网。各控制点均作加固处理，必要时设防保护，以防破坏，利用控制网控制和校正建筑物的轴线、标高等，确保工程质量。做好技术交底和培训，安排好实验工作。施工材料准备根据施工图纸，对施工中所需的各种物质资源的生产和供应情况、价格、品种及运输路线等进行详细调查。根据施工组织设计的施工网络图和施工预算中的工料分析，编制工程所需的材料用量计划及材料进场计划，作为备料、供料工作和确16、定仓库、堆场面积及组织运输的依据。根据材料需用量计划和进场计划，做好材料的申请、订货和采购工作，使计划得到落实。根据材料需用量计划做好构配件的加工、翻样工作，并按施工平面布置图的要求做好堆放和保管工作。掌握施工阶段的气象资料，以便综合组织全过程的均衡施工，制定出雨天、大风天气的施工措施。根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点17、。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装劳动力准备根据确定的现场管理机构建立项目施工管理层，并从公司机关挑选一些具有丰富建筑施工经验的技术人员来担任该工程的技术顾问、安全顾问及质量顾问，同时对本工程的施工全过程进行监督。根据工程特点和施工进度计划的要求，确定各施工阶段的劳动力需用量计划，并做好劳动力进场的准备工作。根据各施工阶段的劳动力需用量计划，组织安排好具体人员，确定具体的进场时间，以保证施工的连续性。对工人进行必要的技术、安全、思想和法制教育，教育工人树立“质量第一，安全第一”的思想，遵守有关施工和安全技术法规，遵守地方、街道的治安法规。在大批施工人员进场前，必须做好18、后勤工作的安排，为职工的衣、食、住、行、医等给予全面考虑，且认真落实。第五章 高支模施工第一节 施工顺序（流程） 仓库一为二层建筑，首层高10.8米，二层高8.4米的；首层局部设有夹层，夹层标高5.4米。二层局部设有夹层，夹层标高15.0米。屋面为钢结构，屋面结构设有WKL,截面为300*800的边梁；二层结构设有后浇带和变形缝。二层结构、屋面300*800边梁和不同标高处局部夹层的模板支架由地面同步整体搭设。二层梁板共分为四个流水作业施工段，先施工流水作业施工一段，再施工流水作业施工二段，然后再施工流水作业施工三段和四段，施工一段作为施工三段的用转材料，施工二段的材料作为施工四段的周转材料，19、施工流水段详流水作业分段施工图。施工总体工艺流程：首层施工准备零层梁板混凝土浇筑柱钢筋加工制作及模板的配置部分柱钢筋绑扎部分内架搭设部分柱模板首层夹层施工首层柱钢筋绑扎首层内架搭设柱模板安装柱混凝土浇筑梁底模梁钢筋绑扎梁侧模板安装板模板安装模板验收板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除两个月后后浇带施工后浇带模板拆除。二层施工准备二层柱钢筋加工制作及模板的配置二层柱钢筋绑扎二层内架搭设二层夹层施工柱模板安装柱混凝土浇筑梁底模梁钢筋绑扎梁侧模板安装板模板安装模板验收板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除两个月后后浇带施工后浇带模板拆除。柱模板流程：清理柱内杂物钢筋20、绑扎自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装柱侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、及柱接头模板安装安装梁底模绑梁钢筋安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑板底筋、水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交第二节 支撑系统安装梁模板施工工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵向间距均为0.93m；横向间距均为0.6m，立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立21、杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）为1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距0.93m。梁模板支架与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560度，水平剪刀撑与水平杆的夹角为45度。梁模板安装大龙骨采用483.5mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm70mm方木，间距200mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模22、板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距400。楼板模板施工 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝23、应设置在龙骨上。大龙骨采用483.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm70mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。二层设有后浇带，后浇带的位置在轴一道、轴一道、轴一道、轴一道；后浇带宽度1000。（1）后浇带支架的搭设：后浇带模板与其他支模架分开支设，依据（GB50204-2011）混凝土结构工程施工质量验收规范后浇带模板应是独立支撑体系，在拆除满堂脚手架时应保证后浇带处支撑系统独立完好。后浇带支架横向用3根483.5mm钢管，间24、距600，纵向钢管间距930，剪刀撑纵横方向间隔6米全高搭设。（2）后浇带模板的拆除：二次浇注的后浇带模板拆除必须待砼强度达到设计强度的100%方可拆除。（3）后浇带部位的保护措施：1）、在后浇带两侧的砼浇注完成两天内必须将该处后浇带内的钢筋刷上素水泥浆，用以防止钢筋锈蚀；2)然后用胶板对后浇带进行封闭；3)、后浇带部位严禁堆放重物；严禁拆卸后浇带支撑体系内的任何构件。4)、后浇带两侧板进行浇水养护时注意不得积水，浇水时采用轻洒，不得有水流流入后浇带内； 5)、在后浇带封闭之前施工人员不得踩踏后浇带内的板钢筋第三节 验收及拆除的批准程序验收管理 高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对25、需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。 高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。 施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行10026、%检查。高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。拆除管理 高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。 高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体27、。高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。第四节 混凝土浇筑 混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。 框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。根据XX新材料有限公司有色金属新材料厂区仓库一结构特点,混凝土浇筑分4个段14、5轴中28、间后浇带为一个施工段,4、5轴中间后浇带11、12轴中间后浇带为一个施工段，11、12轴中间后浇带18、19轴中间后浇带为一个施工段，18、19轴中间后浇带22轴为一个施工段.混凝土浇筑过程中,有专人负责跟随检查模板及支架的变形情况,如果发现模板或支架有明显变形的,立即要求停止现场混凝土浇筑,对变形处模板与支架进行加固处理.在混凝土浇筑过程中,对模板及支架进行变形观测,并及时把变形测量数据记录下来,对变形大的模板立即要求进行支架与方木的加固处理.模板变形观测平面图附后.严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平.楼面砼的浇筑：楼面砼拟采用布料杆浇捣砼，以保证砼的连续性，砼浇筑要按进29、度要求的施工顺序施工，并在施工中控制浇筑砼速度，保证砼接合时间在凝结时间之内。在浇筑砼前，对模板的杂物和钢筋上的油污等应清理干净；对模板的缝隙和孔洞应予堵严；对木模板应浇水润湿，但不得积水。浇捣结构砼时，要求梁采用插入式振动器振捣，楼板20cm内采用平板式振动器，20cm厚以上采用插入式振动器。操作振动器施工人员必须是熟练技术工，不得漏振及振动时间过长，不得碰撞钢筋预埋件，要快插慢拔，确保振捣均匀密实。楼面砼浇捣后视其收水情况，在砼结凝前由泥水工抹平（糙面），有助于消除砼表面沉缩裂缝出现。柱砼的浇筑按图示要求分段浇捣，当浇捣高度大于3米，应每浇完2米，停1.5小时再浇捣，以减小爆模的发生。凡施30、工缝处砼浇筑前，应将施工缝处砼表面凿毛，清除掉浮粒和杂物，用水冲洗干净，保持润湿，但不得积水；浇捣前，施工缝处宜先铺一层5cm厚与砼成分相同的水泥砂浆（即减石砼）。在浇捣竖向结构砼时（指墙柱），要先在底部铺以510cm厚与砼水灰相同的水泥浆，并细致捣实，使新旧砼紧密结合；浇捣墙柱砼时，要采用串筒使砼下落；浇捣过程中不得发生离析现象。在砼脱模前后，定期洒水养护，在脱模后使砼表面始终保持湿润状态，养护时间不少于14d。第五节 支撑系统拆除拆除前的准备：拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；清除架体上的杂物及地面障碍物；拆除前对整个建筑物实行31、全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的内架拆除许可令，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100模板拆除注意事项：1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板32、直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。第六章 施工安全管理第一节 施工安全管理机构组长:XX专职安全管理：副组长：机械及临电脚手架四口防护三宝管理施工现场生活区消防治安监督现场消防材料堆放五临边防护 第二节 施工安全管理措施一般安全措施：1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要33、求的不得从事高处作业。2、安装和拆除模板时操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。4、应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。满堂模板、建筑层高8m及以上和梁跨度大于或等于15m的模板，在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。5、施工过程中的检查项目应符合下列要求：1）立柱底部基土应回填夯实。2）垫木应满足设计要求3）垫底位34、置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。4）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。5）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。6）安全网和各种安全设施应符合要求6、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道区，尚应设警示牌，派专人看管。7、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准施工临时用电安全技术规范JGJ 46的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常35、检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。8、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手架支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台。9、支模过程中如遇到中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。10、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。11、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工36、。混凝土浇筑安全针对性措施：1、模板体系必须经过有关方验收合格并办理完毕签证手续后方允许浇筑混凝土。2、混凝土由梁中向两侧对称浇筑，梁高度大于1000mm的梁分层浇筑，分层高度不大于500mm，上层混凝土的浇筑在其下混凝土初凝前完成，且不大于1h。 3、浇筑设备不得碰撞或直接搁在模板上，振捣时用细棒密振，不使用大功率振动棒，以减小对模板的侧压力。 4、砼施工时配备3个木工跟班随时检查楼板支顶情况，发现问题立即处理；必要时停止砼浇筑，将问题处理后方可继续施工。5、砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。6、浇筑楼板及屋面混凝土时应随浇随整平，不得让混凝土大37、量堆积在某个施工面，楼面的砼堆积高度不宜超过300mm，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。7、砼浇筑过程中，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。8、振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。9、施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。雨季施工措施：做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。雨季来临之38、前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施。机电设施要经常检查接零、接地保护，所有机械棚要搭设严密，防止漏雨，并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效。脚手架底部地基要做好排水。39、钢筋要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。防台风措施：（1）台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。（2）成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。（3）遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。（4）对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏40、雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。（5）台风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。（6）在台风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。（7）在台风来之前抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。（8）科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工41、程的施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。第七章 质量保证措施施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管支架搭设、模板安装等按规范要求安装。施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。钢管组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管的质量。模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后安规42、定进行办理验收。浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。施工必须符合建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011等的有关要求；扣件螺栓拧紧力矩为4060Nm。用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。立杆接长必须采用对接扣件连接,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。第八章 监测措施1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等43、。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记44、录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3 变形监测预警值：2. 扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30/吊线和卷尺3立杆垂直度全高50/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内50/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/1510经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/1510经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/-10mm-5mm经纬仪及钢板尺 (7)当监测数据超过上表预警45、值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。第九章 应急预案1、应急救援组织架构总 指 挥 XX副总指挥资源组：救援组：抢险组：保卫后勤组：事后处理组： 2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。3、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳46、停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤47、者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。48、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严49、禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志50、，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。5、触电事故救援、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源A、脱离电源的基本方法有：（a）、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（b）、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（c）、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（d）、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（e）、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电51、流，尽快采取其它办法把电源切断。（f）、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（a）、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（b）、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（c）、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全52、。（d）、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（e）、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方53、法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血54、块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工55、呼吸。6、除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。第十章 验算书第一节 二层150mm厚板模板验算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.93；纵距(m):0.956、3；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):10.50；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm257、):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :483.5；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 931.82/6 = 50.22 cm3；I = 931.83/12 = 45.198 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m58、)：q1 = 250.150.93+0.350.93 = 3.813 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.93= 1.86 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.813+1.41.86= 7.18kN/m最大弯矩 M=0.17.183002= 64616.4 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 64616.4/50220 = 1.287 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.287 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=059、.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.813kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.8133004/(100600045.198104)=0.077 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.077 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=477/6 = 32.67 cm3；I=bh3/12=4777/12 = 114.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(k60、N/m)：q1= 250.30.15+0.350.3 = 1.23 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.3 = 0.6 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.23+1.40.6 = 2.316 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.3160.932 = 0.2 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.2106/32666.67 = 6.132 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.132 N/mm261、 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.3160.93 = 1.292 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.292103/(2 4070) = 0.692 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.692 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.23 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.239304 /(1062、090001143333.333)= 0.605 mm；最大允许挠度 =930/ 250=3.72 mm；方木的最大挠度计算值 0.605 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.72 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :483.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.154kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.626 kNm ；最大变形 Vmax = 1.486 mm ；最大支座力 Qmax = 7.63、392 kN ；最大应力 = 626126.865/5080 = 123.253 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 123.253 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.486mm 小于 930/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.5 = 1.453 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.9364、0.93 = 0.303 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.150.930.93 = 3.243 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.999 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2+2 ) 0.930.93 = 3.46 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.843 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.843 kN； - 轴心受压65、立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 1900 / 15.8 = 120 ；由长细比 Lo/i 的66、结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10842.588/（0.452489） = 49.055 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 49.055 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.02(1.5+0.22) = 2.262 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.02 ；Lo/i = 2261.646 / 15.8 = 143 67、；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.336 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10842.588/（0.336489） = 65.991 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 65.991 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或68、双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的169、/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。670、.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形71、情况及时解决。第二节 梁模板验算首层400*1500梁模板验算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：72、0.93；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.93；梁支撑架搭设高度H(m)：10.80；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混73、凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：2.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径74、(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：200mm，700mm，1200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H75、 - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1351.81.8/6=72.9cm3； M - 面板76、的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.3517.850.9=26.022kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.3520.9=3.402kN/m；计算跨度: l = 400mm；面板的最大弯矩 M = 0.126.0224002 + 0.117 3.4024002 = 4.80105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.77、2q2l=1.126.0220.4+1.23.4020.4=13.083kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.80105 / 7.29104=6.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=26.022N/mm； l-计算跨度: l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1351.8178、.81.8/12=65.61cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.0224004/(10060006.56105) = 1.146 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值 =1.146mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=13.083/(1.500-0.150)=9.691kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I，截79、面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1477/6 = 32.67cm3；I = 14777/12 = 114.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.227 kNm，最大支座反力 R= 5.148 kN，最大变形 = 0.258 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.27105/3.27104 = 7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设80、计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.258mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.148kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计81、算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.360 kNm，最大支座反力 R= 5.920 kN，最大变形 = 0.076 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.60105/1.02104 = 35.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =35.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.076 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.076mm 小于 主楞的最82、大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.4002 =7.200 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.200kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN83、，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.401.500.90=16.524kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2084、.350.400.90=0.151kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+1.00)0.400.90=1.512kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(16.524+0.151)1802+0.1171.5121802=5.98104Nmm； =Mmax/W=5.98104/2.16104=2.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算85、公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=16.524+0.151=16.675kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =180.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =180.00/250 = 0.720mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.6751804/(10060001.94105)=0.102mm；面板的最大挠度计算值: =0.102mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.72mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝86、土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.50.18+0.350.18(21.35+0.4)/ 0.4=8.848 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(1+2)0.18=0.756 kN/m；均布荷载设计值 q = 8.848+0.756 = 9.604 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.181.20.1524.00+1.4(1.00+2.00)(1.20-0.40)/4=0.307kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=87、477/6 = 3.27101 cm3；I=4777/12 = 1.14102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.143 kN；N2=4.169 kN；最大弯矩：M= 0.168kNm最大剪力：V= 2.085 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.168106 /3.27104=5.1 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.0851000/(24070)=1.117N/mm2；方木的最大挠度： =0.912 mm；方木的允许挠度：= 88、1.2103/2/250=2.4mm；方木最大应力计算值 5.128 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.117 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.912 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :483.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算89、；集中力P= 0.143 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.07 kNm ；最大变形 max = 0.082 mm ；最大支座力 Rmax = 0.817 kN ；最大应力 =M/W= 0.07106 /(10.16103 )=6.9 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 6.9 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.082mm小于930/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作90、用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.169 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 2.037 kNm ；最大变形 max = 2.387 mm ；最大支座力 Rmax = 23.774 kN ；最大应力 =M/W= 2.037106 /(10.16103 )=200.4 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 200.4 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=2.387mm小于930/150与10 mm,满足要求!九、立91、杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.812 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12910.8=1.673 kN；N =N1+N2=0.812+1.673=2.485 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f92、 - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.2= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.2093、3 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2485.346/(0.203489) = 25 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.021(1.5+0.22) = 2.264 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.9按照表2取值1.021 ；lo/i = 2263.863 / 15.8 = 143 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.336 94、；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 25071.666/(0.336489) = 152.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 152.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相95、差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-1596、m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框97、格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。300*1500mm孖梁模板验算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢98、管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.93；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立99、杆横向间距或排距Lb(m)：0.93；梁支撑架搭设高度H(m)：10.80；梁两侧立杆间距(m)：1.65；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：2.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2100、)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：200mm，700mm101、，1200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，102、取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1351.81.8/6=72.9cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(103、N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.3517.850.9=26.022kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.3520.9=3.402kN/m；计算跨度: l = 400mm；面板的最大弯矩 M = 0.126.0224002 + 0.117 3.4024002 = 4.80105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.126.0220.4+1.23.4020.4=13.083kN；经计算得到，面板的104、受弯应力计算值: = 4.80105 / 7.29104=6.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=26.022N/mm； l-计算跨度: l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1351.81.81.8/12=65.61cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.0224004/105、(10060006.56105) = 1.146 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值 =1.146mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=13.083/(1.500-0.150)=9.691kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1477/6 = 32.67cm3；I = 14777/1106、2 = 114.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.227 kNm，最大支座反力 R= 5.148 kN，最大变形 = 0.258 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.27105/3.27104 = 7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/40107、0=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.258mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.148kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.360 kNm，最大支座反力 R= 5.920108、 kN，最大变形 = 0.076 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.60105/1.02104 = 35.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =35.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.076 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.076mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度109、验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.601.500.90=24.786kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.350.600.90=0.227kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷110、载设计值：q3: 1.4(2.00+1.00)0.600.90=2.268kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(24.786+0.227)2002+0.1172.2682002=1.11105Nmm； =Mmax/W=1.11105/3.24104=3.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在111、模板上的压力线荷载:q =q1+q2=24.786+0.227=25.013kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.0132004/(10060002.92105)=0.155mm；面板的最大挠度计算值: =0.155mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.50112、.2+0.350.2(21.35+0.6)/ 0.6=9.642 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(1+2)0.2=0.84 kN/m；均布荷载设计值 q = 9.642+0.840 = 10.482 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1524.00+1.4(1.00+2.00)(1.65-0.60)/4=0.447kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=477/6 = 3.27101 cm3；I=4777/12 = 1.14102 c113、m4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N5=0.093 kN；N2=N4=3.74 kN；N3=0.483 kN；最大弯矩：M= 0.122kNm最大剪力：V= 1.927 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.122106 /3.27104=3.7 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.9271000/(24070)=1.032N/mm2；方木的最大挠度： =1.38 mm；方木的允许挠度：= 0.675103/250=2.7mm；方木最大应力计算值114、 3.747 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.032 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =1.380 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.700 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :483.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.093 kN. 托梁计算简图 托梁计算115、弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.04 kNm ；最大变形 max = 0.046 mm ；最大支座力 Rmax = 0.473 kN ；最大应力 =M/W= 0.04106 /(10.16103 )=4 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 4 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.046mm小于930/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.74 kN. 托梁计算简图116、 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.626 kNm ；最大变形 max = 1.869 mm ；最大支座力 Rmax = 19.082 kN ；最大应力 =M/W= 1.626106 /(10.16103 )=160.1 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 160.1 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=1.869mm小于930/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆117、稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.473 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.14410.8=1.871 kN；N =N1+N2=0.473+1.871=2.344 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo -118、 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2344.32/(0.20348119、9) = 23.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.023(1.5+0.12) = 2.03 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.023 ；lo/i = 2029.53 / 15.8 = 128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 20693.078/(0.40120、6489) = 104.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 104.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向121、不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，122、高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确123、保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。300*800mm屋面梁模板验算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010124、-2011、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：8.40；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑125、形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：2.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗126、剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：350.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：200mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：127、40.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小128、值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上129、的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.817.850.9=15.421kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.820.9=2.016kN/m；计算跨度: l = 400mm；面板的最大弯矩 M = 0.115.4214002 + 0.117 2.0164002 = 2.84105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.115.4210.4+1.22.0160.4=7.753kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.84105 / 4.32104=6.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计130、算值 =6.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=15.421N/mm； l-计算跨度: l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.81.81.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.4214004/(10060003.89105) = 1.146 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠131、度计算值 =1.146mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.753/(0.800-0.000)=9.691kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1477/6 = 32.67cm3；I = 14777/12 = 114.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M132、 = 0.194 kNm，最大支座反力 R= 4.652 kN，最大变形 = 0.401 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.94105/3.27104 = 5.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.401mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递133、的集中力，取次楞的最大支座力4.652kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.326 kNm，最大支座反力 R= 5.350 kN，最大变形 = 0.069 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.26105/1.021134、04 = 32.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =32.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.069 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.069mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷135、载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001818/6 = 1.62104mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.300.800.90=6.610kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.350.300.90=0.113kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.300.90=1.512kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2136、+0.117q3l2= 0.1(6.61+0.113)3502+0.1171.5123502=1.04105Nmm； =Mmax/W=1.04105/1.62104=6.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=6.610+0.113=6.723kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； E-137、面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.7233504/(10060001.46105)=0.781mm；面板的最大挠度计算值: =0.781mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.4mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.80.35+0.350.35(20.8+0.3)/ 0.3=9.499 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.138、4(2+2)0.35=1.96 kN/m；均布荷载设计值 q = 9.499+1.960 = 11.459 kN/m；2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=477/6 = 3.27101 cm3；I=4777/12 = 1.14102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=1.719 kN；最大弯矩：M= 0.382kNm最大剪力：V= 1.719 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.382106 /3.2710139、4=11.7 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.7191000/(24070)=0.921N/mm2；方木的最大挠度： =0.57 mm；方木的允许挠度: =0.6001000/250=2.400 mm；方木最大应力计算值 11.681 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.921 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.570 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模140、板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :483.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.719 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.512 kNm ；最大变形 max = 0.692 mm ；最大支座力 Rmax = 5.46 kN ；最大应力 =M/W= 0.512106 /(10.16103 )=50.4 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力141、计算值 50.4 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.692mm小于1000/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =5.46 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.4=1.301 kN；N =N1+N2=5.46+1.301=6.761 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； 142、A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.143、1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6760.954/(0.205450) = 73.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 73.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向144、足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15145、m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。