1、10.51万30层办公楼及地下室项目高大模板支撑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据1二、工程概况21、工程总体简介22、设计概况23、施工难点4三、施工准备41、技术准备42、机具准备53、材料准备54、人员准备54.1管理层54.2劳务层64.3工人配置6四、 模板支撑体系设计61、板支撑体系设计62、梁支撑体系设计83、高支模施工工艺133.1施工准备工作133.2施工工艺流程143.3地基处理143.4钢管支撑架搭设顺序143.5梁模板支设153.6板模板支撑体系153.7 2、剪刀撑设置163.8 模板安装注意事项173.9 梁板模板拆除184、模板支撑体系验收要求194.1材料验收194.2支撑架搭设检验194.3整体支撑架检查194.4满堂架的使用管理规定20五、质量保证措施201、模板安装质量保证措施202、模板拆除质量保证措施213、模板的维护及维修224、模板支撑体系位移监测22六、安全保证措施231、安全管理体系231.1 安全管理组织措施231.2 安全保障机构242、预防坍塌事故的安全技术措施253、预防高空坠落事故安全技术措施264、防台风、防汛安全技术措施275、培训和演练28九、应急预案281、目的282、应急组织283、职责294、应急预案实3、施305、高空坠落事故应急准备响应预案316、坍塌事故应急响应347、施工现场的应急响应设备和设施管理348、事故后处理工作36八、职业健康安全环境管理37附录：计算书39板模板（扣件式）计算书396001000梁模板计算书484002500梁模板计算书586002650梁模板计算书686003750梁模板计算书78梁侧模板计算书89一、编制依据1、合同及图纸1）xxC-8-2地块11#楼及地下室项目施工合同2）xxC-8-2地块11#楼及地下室项目结构、建筑施工图纸2、相关规程规范序号名 称编 号 国家标准、规范1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132混凝土结构工程施工质量验4、收规范GB50204-2011（版）行业标准、规范1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20112建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084混凝土结构工程施工规范GB50666-2011其 他1危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号2009年5月13日2住建部关于印发(建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则)的通知建质【2009】254号3住建部关于开展建筑施工用钢管、扣件专项整治的通知建质电200335号4xx省建设厅关于印发（高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定）的通知闽建建【2007】32号5公5、司质量、环境和职业健康安全管理体系编号：SBC.QESMS-2005，版本：B6xx省建设工程安全生产管理办法7扣件式钢管支撑高大模板工程安全技术规程DBJ/T 13-181-20138钢管脚手架扣件GB15831-20069无缝钢管尺寸、外形。重量及允许偏差GB/T 17395-200910品茗安全计算软件二、工程概况1、工程总体简介序号项 目内 容1工程名称“xx”C-8-2地块11号楼及地下室项目2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6质量监督单位7施工总承包单位9合同质量目标合格10安全管理目标xx市安全文明标准化示范工地2、设计概况1建筑面积（）总建筑面积105184地下面积2566、78占地面积13300地上面积795062层数地下2层地上24/30根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）要求：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10kN/m2及以上；集中线荷载15kN/m及以上属于危险性较大的分部分项工程 。搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。注：为简化表格，本施工方案作以下调整 将危险性较大的分部分项工程范围简化划分为二类； 将超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围简化划分为一类；1）楼层层高5m及以上的部位位置层高7、(m)板厚(mm)最大梁截面尺寸(mm)备注办公B首层大堂10.58100、120600900一类三层楼板5.12100、1206002050二类办公A首层大堂10.58100600900一类三层楼板5.12100、1206002050（核心筒连梁）二类首层6.08100、1206003750（核心筒连梁）二类2）集中线荷载15kN/m及以上的梁本工程地下部分梁截面尺寸有：200450、200600、250400、250450、250600、300400、300500、300600、300700、300750、300800、300850、3001150、3001350、350800、400508、0、400700、400800、400850、500800、600800、600900、6001000、6001530、6001550等。地上部分梁截面尺寸有：200300、200350、200400、200500、200550、200600、200700、250350、250400、250500、250600、250700、2501550、2502530、2503500、300400、300500、300600、300700、350600、350700、3501530、3001550、3502500、360600、400600、400700、400800、400900、4001530、4009、1550、4002500、4002550、450700、450900、4501300、4501530、4501550、4502030、500600、500700、500800、500900、5001000、5001100、5001550、550700、5501530、5501550、600700、600850、600900、6001000、6001100、6001530、6001550、6002030、6002050、6002630、6002650、6003730、6003750等。其中集中线荷载15kN/m及以上的梁见下表梁集中荷载统计表序号梁截面梁截面积(m2)集中线荷载(kN/m)类型部10、位宽B(mm)高H(mm)1 40017500.717.5二类地库部分260010000.615二类360015300.91822.95一类460015500.9323.25一类525025300.6315.8二类塔楼及地上部分625035000.87521.875一类735025000.87521.875一类84002500125一类940025501.0225.5一类1045020300.91422.84一类1155015300.84221.03一类1255015500.85321.31一类1360015300.91822.95一类1460015500.9323.25一类15600205011、1.2330.75一类1660026501.5939.75一类1760037302.23855.95一类1860037502.2556.25一类19800 11000.8822一类2050015500.77519.375二类2145015300.6917.21二类2245015500.717.43二类2360010000.615二类2440015300.61215.3二类2540015500.6215.5二类267009000.6315.75二类2770011000.7719.25二类2860011000.6616.5二类危险性较大的分部分项工程及超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的具体分12、布详后附图。3、施工难点本工程核心筒四周连梁尺寸较大，最大尺寸位于二层，为6003750，层高6.08m，梁底支撑高度为2.33m，梁集中线荷载为56.25KN/m，因此核心筒四周连梁支撑为本工程难点。三、施工准备1、技术准备项目总工组织技术部、工程部人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。2、机具准备进入施工现场工作的工人需准备的工具：刀锯、铁锤、扳手、工具13、袋、钢卷尺、手推刨、铅垂等。3、材料准备模板：所有模板全部采用木模板，模板的厚度为18mm；木枋：采用50100mm木枋、100100mm木枋； 钢管：所有模板支撑均采用合格的48.33.0钢管；对拉螺栓：直径为14mm高强螺栓。顶托：钢管可调U型支托材料各项力学性能表材料尺寸（mm）力学性能覆面木胶合板厚度18抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)10000方木50100抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44抗剪强度设计值(N/mm2)1.78弹性模量E(N/mm2)9350截面抵抗矩W(cm3)83.33截面惯性矩I(cm4)416.67钢管48.33.0（计算取壁厚14、3.0的计算）抗弯强度设计值f(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)125弹性模量E(N/mm2)206000截面抵抗矩W(cm3)5.26截面惯性矩I(cm4)12.19截面回转半径i(mm)15.9可调托座承载力容许值N(kN)304、人员准备4.1管理层施工区域负责人职 责办公A负责模板安装前对工人进行安全和技术交底，同时做好隐检记录；在安装过程中加强过程质量控制，安装完毕要按照施工规范和设计要求进行验收，同时做好预检记录。办公B4.2劳务层施工区域劳务队伍负责人职 责办公A厦门仁得劳务有限公司负责做好工人的劳动安排和施工机具的调配，加强对工人的安全教育和施工现场的协调，加强过15、程交接和质量控制，并做好自检工作。办公B4.3工人配置工种办公A办公B备注木工（人）4550钢筋工（人）4045架子工（人）2020机械工（人）22四、 模板支撑体系设计1、板支撑体系设计高支模部分板厚主要有100mm、120mm，支撑采用48.33.0扣件式钢管支撑架。支撑架纵横第一道横杆（扫地杆）距离地面0.2m，步距1.5m，次楞木枋50100mm，主楞100100mm木枋。次楞离柱、墙、梁间距不小于次楞设计间距，主楞沿板跨通长布设至柱、墙、梁边。竖向剪刀撑设置：每4跨纵横向从底到顶布置连续剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接水平剪刀撑设置：（1）危险性较大16、的分部分项工程范围的支撑体系，在顶端（竖向剪刀撑顶部交点平面）设置水平剪刀撑；（2）超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围的支撑体系，顶端（竖向剪刀撑顶部交点平面层）中部和底部（扫地杆层）设置水平剪刀撑。板模板安装参数表位置类别层高(m)板厚(mm)木枋(mm)主楞立杆间距(mm)步距(mm)竖向剪刀撑水平剪刀撑(mm)首层大堂一类10.58100、120300木枋1000100015004000顶端、中部、底端首层其余位置二类6.08100、120300木枋1000100015004000顶端三层二类5.12100、120300木枋1000100015004000顶端模板平面设计图2、梁17、支撑体系设计本工程梁的底模与侧模均采用18mm厚红模板，梁侧竖向次楞采用50100mm木枋，横向主楞采用48.33.0双钢管；梁底次楞采用50100木枋，梁底主楞采用100100mm木枋。梁板模板支撑体系采用扣件式钢管支撑架，步距均为1500，顶层水平杆中心线至支撑点距离不得大于0.5m。梁底梁侧立杆距离梁边间距不得大于100mm，具体参数见梁支撑体系参数表。梁底支撑参数表项目梁截面积S(m2)代表计算书步距次楞木枋支撑立杆沿梁跨方向间距梁底立杆数剪刀撑梁底支撑S0.660010001500间距2501000240000.6S14002500间距250500240001S4m时，悬臂长度大于218、m的梁，起拱高度为跨度的2/1000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。起拱必须由拱底杆起拱。（4）支模时应遵守边模包底模的原则，梁侧模与墙模连接处，下料尺寸一半应略为缩短。特别是阴角部位应注意卡脖通病。3.6板模板支撑体系（1）根据模板排列图架设支柱。楼板板厚为100、120 mm，立杆纵横向间距均为 10001000mm。次楞间距为300mm，立柱排列要考虑设置施工通道。（2）立柱座落在混凝土楼面，底层地面夯实，并在地面或混凝土楼面上铺设50厚木枋。（3）铺模板时应从四周铺起，在中间收口。（4）对于跨度不小于4m现浇板起拱高度为跨度的2/1000。悬挑梁起拱按悬臂端的0.4%起拱，起拱19、高度不小于20mm。3.7 剪刀撑设置本工程采用加强型剪刀撑设置：1、竖向剪刀撑布置：在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨，应有底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨。2、当架体搭设高度在8m以下时，应在架顶部设置连续水平剪刀撑，担架体搭设高度在8,m及以上时，应在架体底部、顶部、及竖向间距不超过6m分别设置连续水平剪刀撑。2、剪刀撑采用48.33.0钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1m，用三个旋转扣件固定，两端旋转扣件分别在离杆端不小于100mm 处进行固定。超高梁板支撑架搭设示意图3.8 模板安装注意事项1、每根立杆底部均设置100*100木垫板。2、支撑20、架纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、立杆接长接头必须采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。4、水平杆的接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a）水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的21、1/3。b）采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件至搭接水平杆端的距离不应小于100mm。c）水平杆的长度不宜小于3跨。5、剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。6、满堂支撑架立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不应超过0.5m。7、满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。所有扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。U形托撑与双钢管两侧间如有间隙，为防止滑动应采用铁丝绑扎固定，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时22、应保证上下同心。8、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应设置一道水平拉杆。9、支架立杆搭设的垂直偏差不宜大于1/200。10、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱；起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。11、浇筑砼前或初凝之前，距墙、柱四边约350mm处预插14或16的短钢筋（墙15002000一个，柱每边两个，也可以后用钻孔插钢筋），用于下次墙柱模板下口紧固措施，以防止柱脚位移。在外围的墙或柱必须在楼层板内预埋钢筋环,用来调节外侧的墙23、或柱.12、坡道部位剪刀撑应随坡度控制搭设角度在45-60度之间，顺坡道方向扫地杆端部抵至坡道板或墙柱上，并按间距4000*4000增加斜支撑，以平衡车道板水平推力。13、支撑架搭设高度在820米时，在最顶步距水平拉杆中间加设一道水平拉杆。14、超重梁周围板立杆间距应与梁立杆间距相同或成倍数。15、施工时应确保水平杆、扫地杆在每步节点处均双向设置，特别要确保梁支架顶部纵横向均设置水平杆，梁顶横向水平杆每侧应延伸入板支架不小于两跨。超高模板应与相邻非高支模区域的支架连成整体。16、混凝土浇捣注意事项1）本工程在混凝土浇注过程中采用由中间向两边浇注的方式，确保模板支架在混凝土浇注过程中均匀受载，224、）在混凝土浇注过程中，应在安全员的监督下进行，并派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼及时上报，并及时组织人员进行加固处理。3）本工程混凝土浇注采用泵送混凝土浇注，在泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得成堆堆积在楼板模板上。浇筑高度不能大于40cm。4）墙柱和梁板的混凝土浇筑顺序应按先浇筑墙柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。混凝土泵送时，应防止混凝土在板面集中堆积。3.9 梁板模板拆除1）工艺流程：拆除支撑架部分水平拉杆和剪刀撑拆除侧模板下调楼板立杆使模板下降分段分片拆除楼板模板板底木枋及立杆拆除拆除梁底模板及支撑系统。2）拆除模板应遵循的原则：先支后拆、25、后支先拆；先拆不承重模板、后拆承重部分的模板；自上而下，支撑架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑，并严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3）先拆除支撑架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业，而后拆除梁侧模上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与砼表面脱离。4）拆除梁底模板的方法：下调梁底支撑，轻撬模板下的木枋，使木枋与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除，切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，或用人工托扶放于地上，严禁模板自由坠落于地面。拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调立杆顶托螺杆，然后向两端逐根下调，拆除梁底模立杆时，亦从跨中向两端作业。5）超高超重模板支架底部支撑楼板下面的模板26、支架应保留到高大模板混凝土浇筑完，且强度达到设计强度70%以上方可拆除。4、模板支撑体系验收要求4.1材料验收1）主要构配件应有产品标识及产品质量合格证，供应商应提供配套管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。2）钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，不符合质量标准的材料坚决清退出场，不得投入使用。钢管：表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；3）对进场的M14对拉螺27、栓进行检验，轴向拉力不小于17.8kN，不满足要求时禁止使用。4）扣件必须满足以下材质要求：新进的扣件必须有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告；扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；在螺栓拧紧，扭矩达65N.M时，不得发生破坏；钢管对接必须使用直角扣件。5)进场木枋各规格尺寸应统一，进场材料的实际尺寸应与方案要求相符。4.2支撑架搭设检验（1）架体应随施工进度定期进行检查，达到设计高度后进行全面的检查与验收；（2）遇6 级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查；（3）停工超过一个月恢复使用前。428、.3整体支撑架检查（1）立杆挑支撑架有无松动或脱离情况，钢顶撑是否顶紧；（2）检验全部节点是否锁紧；（3）斜杆等构件设置是否达到设计要求；（4）安全防护设施是否按设计和规范设置，是否安全可靠；（5）整架垂直度是否符合要求。4.4满堂架的使用管理规定（1）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（2）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（3）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排29、除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。五、质量保证措施1、模板安装质量保证措施1）必须严格按照模板安装表面平整度、垂直度的规范要求检查安装质量，保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的准确。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m30、8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。2、模板的拼缝严密，为了使砼浇注过程中不产生漏浆，对于拼缝大于1 mm的模板之间，采用中间夹海绵条堵缝，混凝土浇捣前，模板内杂物应清理干净，模板应浇水润湿，但不得有积水。3、对于旧的模板，在安装之前必须将表面清理干净，并满刷脱模剂。有变形和损伤部位需进行修复，不能使用的则更换。4、模板安装的质量要求:单层砼表面的平整度、垂直度的控制依据中级抹灰表面平整度(4毫米)、垂直度（4毫米）的要求进行控制。5、预埋件和预埋空洞质量要求见下表预埋件和预留空洞的允许31、偏差项 目允 许 偏 差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。6、质量检验要求：保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确。具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求。模板接缝应严密，不得漏浆。2、模板拆除质量保证措施1）模板支设完毕后或混凝土浇筑后未达到一定强度时，不得随意拆除底部支撑，拆除必须签定拆模令32、，经项目质保部、监理批准同意后方可拆除。同时在模板拆除过程中，应按照拆除顺序拆除。2）非承重侧模在能保证混凝土表面及棱角不受损时方可拆除。底模拆除时混凝土强度等级应满足下表的要求：结构类型结构跨度设计强度标准值百分率()梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构2m1002m100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。3）顶板模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。4）拆除前应对拆除人员进行技术交底，安排监护人对架体作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，禁止人员进入。5）拆除顺序自上而下逐层拆除33、，不容许上、下两层同时拆除。6）在拆除过程中，应做好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。7）拆除区域应围起警戒，禁止其他人员出入；8）拆下的模板和扣件等禁止高空抛落，必须有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。9）拆下的模板、木枋应及时除掉上面的铁钉，防止扎伤。3、模板的维护及维修1）模板加工必须按方案进行，现场不得随意切割层板或木枋。2）在焊接钢板时底部应铺设铁皮用来保护，以防止模板被烧着破坏，同时施工过程中的焊渣须及时清理干净。3）水电管线须更改穿过模板时应通知现场木工工长，木工工长核实无误方能钻眼开洞，锯沫以及PVC管应及时清理干34、净，作到工完场清。4）模板安装应轻起轻放，不得碰撞已经绑扎完的墙柱，以防模板变形或损坏结构，预埋件应注意保护，不得随意移动或损坏。5）模板因混凝土以及其他原因所造成的污染，应及时进行清洗或处理，清理必须将两面的水泥砂浆清理干净，模板每次施工完毕后应按布置要求进行堆放，并涂刷脱模剂，脱模剂要求涂刷均匀，保证模板表面洁净光滑。6）模板拆除时，拆下的模板及杆件不得抛投掷，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板应分散堆放并及时清运。装拆模板时，上下应有人接应，并及时随拆运转，严禁将模板抛仍或放在外架上。7）模板拆除后，应将其表面清理干净，对变形和损伤部位应进行修复。4、模板支撑体系位移监测梁板高支模采用扣35、件式钢管支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2）日常检查、巡查重点部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3） 在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质检员、施工员对架体检查，随36、时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。构件允许偏差范围表序号项目允许偏差（mm）检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m 12钢板尺4mL6.5m202水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆全高垂直度绝对偏差100吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺4）高大模板施工过程中，施工单位进行监测，如有异常情况，及时上报。有项目部测量员在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程沉降和位移。监测点布置：在梁1/2跨的位置，每个监测剖面布设两个支顶位移测量点、三个支顶沉降观测点。监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。监测时间从开始浇筑到混凝土初凝为37、止。变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。六、安全保证措施1、安全管理体系1.1 安全管理组织措施1、建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全负责人、技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员。2、建立与项目安全组织系统配套的各专业、部门、生产岗位的安全责任系统，其构成如下。3、建立和健全安全生产责任制。1.2 安全保障机构组长 副组长组员：组员：组员 组员：组员：组员：组员：组员：组员：项目经理生产调度负责人安全负责人技术负责人机械管理负责人劳务管理负责人消防管理负责人1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章2、配合38、有关部门排除安全障碍3、全员安全活动和安全教育1、制定项目安全技术措施和分项安全方案2、负责安全技术交底3、解决施工中的不安全技术问题1、在安全前提下合理安排生产计划2、组织施工安全技术措施的实施、检查。发现隐患及时消除1、保证项目使用的各类机械安全运行2、监督机械操作人员持证遵章作业3、配备各类机械的防护设施1、保证防火设备设施齐全、有效2、消防火灾隐患3、组织现场消防队的日常消防工作1、保证进场施工人员技术素质2、控制加班加点，保证劳逸结合3、提供必需劳保用具用品，保质量施工队长、班组长、安全员、具体操作者劳保用品检查班前安全教育机具设备检查防护设施检查电气绝缘检查消防措施检查2、预防坍塌39、事故的安全技术措施1）模板支撑体系必须严格按照高支模施工方案施工。2）安装梁底模板及木方前，确保梁底支撑架水平杆已拉设。3）本高支模采用扣件式钢管架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。斜支撑和扣件式架应牢固拉接，形成整体。4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。5）楼面堆放模板及钢管时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。6）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。7）安装外围柱模板、40、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。8）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。11）水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。12）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。13）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。14）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。3、预防高空坠落事故安全技术措施1）项41、目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。2）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经总工程师、公司技术负责人审批签字并经专家论证后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。3）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育，特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全帽、安全带等必备的安全防护42、用具。6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再挂设一层密目式安全网。9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。防护栏杆以红白相间的条纹标示，盖件等以黄色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可43、实施。10）施工期间，安排有经验的工程师实施人工与观测仪器相结合的变形观测。4、防台风、防汛安全技术措施1）项目经理部成立以项目经理为组长的防台风领导小组，负责项目遭受台风袭击时的应急工作。2）台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便提前采取有效措施。3）成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。4）检查通讯线路、仪器、设备是否可用，尤其是防台、抗洪专用电话、电传、对讲机等，所有设备要处于常开状态；5）科学、合理安排风雨期施工，当风力大于6级时，应停止室44、外的施工作业，提前安排好雨期施工，做到有备无患。6）对施工现场已经搭设的模板支撑架、已安装的模板等进行全面详细检查，如有拉结不牢、扣件松动变形等情况，应采取加固措施进行处理，问题严重的必须拆除。风雨过后，应随时检查，发现问题及时抢修。7）台风到来之前，应对高耸独立的机械、脚手架、未安装绑扎的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的物资要及时搬到建筑物内。8）吊装机械在台风来临之时要停止作业，并用缆风绳固定。在台风来之前要立即对模板、钢筋、脚手架、电源线路等进行仔细检查，发现问题要及时处理。台风过后经现场负责人同意方可复工。9）避免在台风来临期间安排45、混凝土浇筑。10）如果钢筋已经绑扎，模板的支撑应彻底检查，确保模板稳定而不产生移动，如果模板没有固定，应用重材料压在模板上（如钢筋）以防止强风掀掉模板。11）楼面上的施工机械以及零星的材料（如模板、木枋、钢筋、钢管等）应在台风来临前转移至已完成的楼层内。12）应系统地清理通道、模板堆场及退出区、排水沟及其四周，挖走容易堵塞水泵过滤网的物料；5、培训和演练1）项目部安全总监负责主持、组织项目部全体人员每年进行一次按“坍塌、倾覆事故应急响应”、“高空坠落事故应急响应”要求进行的模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的46、要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。2）施工管理部负责对相关人员每季度进行一次培训。九、应急预案1、目的为应对在施工过程中发生的各类事故，保障工人的安全与健康，保护环境，最大程度地降低经济损失，以尽可能地限制意外事件导致的不良后果，制定并实施本预案。设施/部位描述风险级别责任单位模板工程未加固模板坍塌地面存放大模板倒塌零散模板飞出伤人9工程部2、应急组织1）项目经理部应急响应救援指挥领导小组：组长：副组长：成员：2）应急救援队由如下队组组成：机电班、后勤组（保安队、小车司机）、主体施工队（班长以上管理人员、架子班）信息监测与报告：工程部、质保部联络反馈、对外信息发布：项目办公47、室物质保障：物资部、后勤组 安全环保部负责组建应急救援队安全环保部负责应急救援队的日常培训和演练3）应急组织值班：项目经理和执行经理、项目总工、安全主任及各部门主管轮流值班（项目领导安全值班兼应急值班）。4）要点如下：（1）值班周期：项目领导每人值班一周，值班表中有各部门，电工，施工队人员等具体人员名单。（2）值班表：办公室主任负责编写、由生产经理和安全主任核准后报项目经理审批。值班表报业主基建管理处、项目监理工程师备案。（3）通讯手段：普通电话、移动电话、对讲机。（4）交通工具：面包车一部、小轿车一部（5）正常交接：每日17：00时，每周三进行值班交接（6）异常情况：遇有台风、雷雨等恶劣天气48、预报和自然灾害预警时，值班人员及项目领导到现场排查指挥，采取应急措施，及时启动应急预案。（7）纪律：值班人员必须保证通讯手段24小时开机待命，并尽快作出响应。原则上呼叫后响应时间不超过15分钟。值班人员临时变动、接替值班人应按值班要求和程序快报相关人员同时报告业主。3、职责1）项目经理及执行经理 提供安全事故和突发事件应急处置的资源； 担任项目应急相应救援指挥组长； 组建和维持项目应急响应组织以及外部事故救援支持组织； 建立项目安全事故和突发事件处置的程序； 接到事故报告后，立即赶到事故现场，组织协调，下达事故抢险抢救命令，负责或指派人员负责对外信息发布； 设立和维持项目部的待招岗位。2）总工49、和技术部 参与事故抢救，提供技术支持和技术保障。 为组织编写项目相关程序预案、使用手册，提供技术资料。 接到事故报告后，立即赶到事故现场、协助指挥事故抢险抢救。3）安全总监和安全部 协助项目经理策划、建立、维持项目经理部应急响应组织； 组织编写项目相关程序、预案、使用手册； 对项目安全事故和突发事件的处置实施归口管理； 组织培训和演习、检查、评估应急组织及响应的有效性； 接到事故报告后，立即赶到事故现场，协助指挥事故抢险抢救及疏散撤离，并对各责任部门负责人按应急启动保障条件落实情况进行监督协调下达强制执行指令；4）生产经理 接到事故报告后，立即赶到事故现场，协助指挥事故抢险抢救； 组织应急响应50、救援小组成员按程序分工组织人力物力； 5）项目行政办公室 负责事故交通和后勤有利资源支持保障； 牵头组织伤亡事故的善后处理工作和对外事务；6）物资部 按预案中救援物资计划储备救援物资； 接到事故报告后，立即赶到抢险现场，组织输送救援物资，确保为事故抢险提供物资保障；7）应急救援队接到事故抢险求救信息后，队长集合队员第一时间内要立即赶到抢险现场（现场求救就是命令），按生命优先原则（在事故抢险中，优先 抢救生命）服从指挥进行抢救并及时疏导疏散撤离人员。8）值班人员（险情第一现场人）按本程序要求第一时间报告险情和突发事件；在自我保护的前提下，支持、配合并积极投入事故抢险救援工作；配合事故调查；9）责51、任追究对抢险过程中的失职、渎职、违法行为，将依据“四不放过”原则，参照安全生产法第九十条的规定和公司及项目经理部有关规章制度予以责任追究。如触犯刑法逐级移交司法机关依法处理。4、应急预案实施4.1应急预案实施原则生命优先原则：在事故抢险救援中，优先抢救生命。4.2应急响应组织的启动条件1）非重大险情项目经理部启动抢险救援应急组织，并报告公司安全质保部。2）重大事件项目经理部启动事故应急组织，报告公司安全质保部人员，安全质保部人员通知公司应急指挥，有应急指挥启动整个工程的事故应急系统。4.3现场应急及行动指挥1）启动应急组织以后：应急指挥赶赴现场负责指挥和协调事故的抢险和处置并于公司接口，必要时52、请求外部救援。应急副指挥赶赴现场协助与应急指挥协调重大施工活动。 应急安全副指挥赶赴现场协助处理安全方面的事务和事故救援协调，在应急指挥到达现场前，代替应急指挥，协调现场事故抢险活动，与应急救援组织接口。2）现场应急行动的直接指挥： 到达现场的项目最高领导为事故现场救援的总指挥； 到达现场的消防队指挥员为火场扑救的直接指挥； 达到现场的救护车主管医生为医疗急救行动的直接指挥； 达到现场的工程抢险专业组织负责人为专项抢险活动的直接指挥； 应急响应组织的专业人员为现场事故救援提供主业技术支持； 安全管理人员为现场事故救援提供安全技术支持。在重大事故救援过程中任何单位和个人都应当支持、配合事故抢救，53、并无条件提供一切便利条件。事故现场人员，在报告事故的同时，在保证人身安全的情况下，应尽可能采取救援疏散行动或救援接应行动。3）事故应急报告渠道事故现场人员第一时间报告给就近班长、工长等管理人员， 现场工长等管理人员报告给安全管理部或办公室或项目领导。现场管理人员、安全员和项目领导在接到报告后应尽快赶赴现场实施救援。4）信息通报项目应急指挥负责事故应急情况的通报以及信息的发布。5、高空坠落事故应急准备响应预案5.1应急准备1）组织机构及职责 (1)项目部高处坠落事故应急准备和响应领导小组组长：项目经理组员：生产负责人 安全员 各专业工长 技术员 质检员 值勤人员(2)高处坠落事故应急处置领导小组54、负责对项目突发高处坠落事故的应急处理。2）培训和演练(1)项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按高处坠落事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。(2)施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。3）应急物资的准备、维护、保养(1)应急物资的准备：简易单架、跌打损伤药品、包扎纱布。(2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4）防坠落措施(1)脚手架材质必须符合国家标准：钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的玛钢扣件。(2)结构脚手架55、立杆间距不得大于15m，大横杆间距不得大于12m，小横杆间距不得大于1m，脚手架必须按楼层与结构拉接牢固，拉接点垂直距离不得超过4m，水平距离不得超过6m,拉接所用的材料强度不得低于双股8号铝丝的强度，高大架子不得使用柔性材料拉接。在拉接点处设可靠支顶，脚手架的操作面必须满铺脚手板，离墙面不得大于20cm，不得行空隙和探头板、飞跳板、脚手板下层设水平网，操作面外侧应设两道护身栏杆和一道挡脚板或设一道护身栏杆，立面挂安全网，下口封严，防护高为12m严禁用竹笆做脚手板。(3)井字架的吊笼出入口均应有安全门、两侧必须有安全防护措施，吊笼定位托杠必须采用定型装置，吊笼运行中不得乘人。(4)1515m以56、下的孔洞，应预埋通长钢筋网。或加盖固定盖板，1. 515以上的孔洞四周必须设两道护身栏杆，中间支挂水平安全网。电梯井口必须高度不低于12m金属防护门。电梯井内首层和首层以上每隔四层设一道水平安全网，安全网应封门严密，楼梯踏步及休息平台处，必须设两道牢固防护栏杆或用立挂安全网防护，阳台栏杆应随层安装，不能随层安装的，必须设两道防护栏杆或立挂安全网加一道防护栏杆。(5)无外脚手架或采用采用单排脚手架高4m以上的建筑物，首层四周必须支搭固定3m宽的水平安全网(高层建筑6m宽双层网)：网底距下方物体不得小于3m(高层不得小于5m)高层建筑每隔四层固定一道6m宽的水平安全网，水平安全网接口处必须连接严密57、与建筑物之间缝隙不大于10cm，并且外边沿高于内边沿，支搭水平安全网，直至没有高处作业时方可拆除。(6)临边施工区域，对人或物构成危险的地方必须搭设防护棚，确保人、物的安全。高处作业使用的铁凳、木凳间需搭设脚手板的，间距不得大于2m，高处作业，严禁投扔物料。(7)高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改要建立登记、整改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业558、.2应急响应：一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急急救中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场山安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最人努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小5.3事故后处理工作1)查明事故原因及责任人。2)以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。3)制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。4)组织所有人员进行事故教育5)向所有人员进行59、事故教育。6)向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。5.4应急响应流程发生高空坠落事故发现人立即向项目值班领导项目当班领导或管理人员应立即：1、从受伤者意识、呼吸、外伤情况初步判断伤情，需要时对伤者进行紧急抢救；2、拨打120急救电话求救。事故判断6、坍塌事故应急响应本工程混凝土浇注采用商品混凝土，采用泵送的方式浇注。为方便施工，确保混凝土浇注的质量，本工程梁、板、柱采用统一浇注的方式。（1）在砼浇注时一旦发生坍塌、倾覆事故，要及时安排专人切断有关闸门，并对现场进行声像资料的收集。发生后立即组织抢险人员在半小时内到达现场。根据具体情况，采取人工和机械相结合的方法，对坍塌现场进行处理。抢60、救中如遇到坍塌巨物，人工搬运有困难时，可调集大型的吊车进行调运。在接近坍塌处时，必须停止机械作业，全部改用人工扒物，防止误伤被埋人员。现场抢救中，还要安排专人对边坡、架料进行监护和清理，防止事故扩大。 （2）在事故现场周围设置警戒线。 （3）统一指挥、密切协同的原则。坍塌、倾覆事故发生后，参战力量多，现场情况复杂，各种力量需在现场总指挥部的统一指挥下，积极配合、密切协同，共同完成。 （4）以快制快、行动果断的原则。鉴于坍塌、倾覆事故的突发性，在短时间内不易处理，处置行动必须做到接警调度快、到达快、准备快、疏散救人快、达到以快制快的目的。 （5）讲究科学、稳妥可靠的原则。解决坍塌、倾覆事故要讲科61、学，避免急躁行动引发连续坍塌事故发生。 （6）救人第一的原则。当现场有人员生命安全受到威胁时，首要任务是抢救人员。 （7）伤员抢救立即与急救中心和医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时医治。 （8）事故现场取证救助行动中，安排人员同时做好事故调查取证工作，以利于事故处理，防止证据遗失。 （9）自我保护，在救助行动中，抢救机械设备和救助人员应严格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。7、施工现场的应急响应设备和设施管理7.1应急电话1）应急电话的安装要求工地应安装电话，无条件安装电话的工地应配置移动电话。电话可安装于办62、公室、值班室、警卫室内。在室外附近张贴119、120电话等的安全提示标志，以便现场人员都了解，在应急时能快捷地找到电话拨打报警求救。电话一般应放在室内临现场通道的窗扇附近，电话机旁应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节假日、夜间等情况下使用，房间无人上锁，有紧急情况无法开锁时，可击碎窗玻璃，便可以向有关部门、单位、人员拨打电话报警求救。2）应急电话的正确使用为合理安排施工，事先拨打气象专用电话，了解气候情况拨打电话121或221，掌握近期和中长期气候，以便采取针对性措施组织施工，既有利于生产又有利于工程的质量和安全。工伤事故现场重病人枪救应拨打120救护电话，63、请医疗单位急救。火警、火灾事故应拨打119火警电话，请消防部门急救。发生抢劫、偷盗、斗殴等情况应拨打报警电话110，向公安部门报警。煤气管道设备急修，自来水报修、供电报修，以及向上级单位汇报情况争取支持，都可以通过应急电话达到方便快捷的目的。在施工过程中保证通讯的畅通，以及正确利用好电话通讯工具，可以为现场事故应急处理发挥很大作用。3）电话报救须知火警：119 医疗急救：120拨打电话时要尽量说清楚以下几件事：(1)说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好急救的准备。(2)讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征。(3)说明报64、救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车(消防车、警车)找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系。基本打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。7.2急救箱1急救箱的配备急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。 (1)器械敷料类消毒注射器(或一次性针筒)、静脉辅液器、心内注射针头两个、血压计、听诊器、体温计、气管切开用具(包括大、小银制气管套管)张65、口器及舌钳、针灸针、止血带、止血钳、(大、小)剪刀、手术刀、氧气瓶(便携式)及流量计、无菌橡皮手套、无菌敷料、棉球、棉签、三角巾、绷带、胶布、夹板、别针、手电筒(电池)、保险刀、绷带、镊子、病史记录、处方。 (2)药物肾上腺素、异丙基肾上素、阿托品、毒毛旋花子苷水、慢心律、异搏定、硝酸甘油、亚硝酸戊烷、西地兰、氨茶碱、洛贝林回苏灵咖啡因、尼可刹米、安定、异戊巴比妥钠、苯妥英钠、碳酸氢钠、乳酸钠、10葡萄糖酸钙、维生素、止血敏、安洛血、10葡萄糖、25葡萄糖、生理盐水、氨水、乙醚、酒精、碘酒、0.1新吉尔灭酊、高锰酸钾等。2急救箱使用注意事项(1)有专人保管，但不要上锁。(2)定期更换超过消毒期66、的敷料和过期药品，每次急救后要及时补充。(3)项目配备两个急救药箱，分别存放于后勤组（郑松波负责保管），主体施工队办公室（ 陈义秋负责保管）告知全体员工。 7.3其他应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架等专用应急设备和设施工具。8、事故后处理工作1）查明事故原因及责任人。2）以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受67、伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。3）制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。4）组织所有人员进行事故教育5）向所有人员进行事故教育。6）向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。七、绿色施工措施1）模板、木枋、钢管及顶托等周转材料堆放区和加工区地面应进行硬化，防止扬尘，并对周转材料进行防潮隔离（离开地面）、防雨覆盖，以延长周转次数，节约材料。2）木工加工采用低噪声、低振动、合格的机具，采取隔音降噪的措施，避免或减少施工噪声和振动。3）禁止中午（12时至14时）和夜间（23时至凌晨7时）施工。由于施工不能中断的技术原因和其它特殊情况，确需中午或夜间施工作业时，向建68、设行政主管部门和环保部门申请，办理噪声许可证。为确保工程的顺利进行，项目部规定在施工期间将按照xx市颁发的有关夜间施工规定进行施工。4）根据施工进度、库存情况等合理安排材料的采购、进场时间和批次，减少库存。5）材料运输工具适宜，装卸方法得当，减少损坏和变形。根据现场平面布置情况就近卸载，避免和减少二次搬运，合理有序堆放，节约场地。周转材料堆放按先用后放的原则进行。6）在施工现场加工时，合理利用短料，较少长料切割造成浪费。7）节电、节水措施。各操作工均持证上岗，不得机械无人空运转，造成用电浪费；在白天施工时，场区内的照明灯应及时关闭。八、职业健康安全环境管理1）从事模板作业的人员，应经常组织安全69、技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2）安装和拆除模板时，操作工人必须佩戴好安全帽，系安全带，穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3）施工现场禁止吸烟、酒后作业；每天或每项工作完成后要把施工作业层清扫干净，剩余材料按指定范围堆码整齐。4）登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。5）满堂模板、建筑层高8m及以上和梁跨大于或等于15m的模板，在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。6）装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动70、部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。7）临边作业时，上下层不得交叉作业。使用的工具、材料要放好、放稳，以免发生高空坠物。8）安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。9）预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。10）拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。11）操作高度超过2m，必须系安全带。12）安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。13）吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。14）施工过程中应经常对下列项目进行检查： 垫木应满足设计要求 底座位置正确，顶托螺杆伸出长度符合规定 立杆规格尺寸和垂直度应符合71、要求，不得出现偏心荷载 扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合规定，固定应可靠 安全网和各种安全设施应符合要求15）在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并设置防护栏杆。临街面及交通要到地区，设警示牌，派专人看管。16）拆除模板时，由专人指挥并采取切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操人员进入作业区。操作人员佩挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。17）拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙完全脱离方可吊起。18）在大风季节施工时，模板应有72、抗风的临时加固措施。恶劣天气，如大雨、大雾及六级大风等天气情况下禁止施工。19）基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。20）操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。21）模板放置时不得压有电线、气焊管线等。22）大模板放置角度大于其自稳角。23）模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。模板安装就位后由专人将大模板串联起来，并与避雷网接通，防止漏电伤人。24）清理模板和涂刷大模板隔离剂时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于6073、cm的走道。25）模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击，拆除后的模板及时清理混凝土渣块，由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。26）板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。27）木模板使用后，应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨篷布。附录：计算书板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称大堂新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)8.674、新浇混凝土楼板边宽B(m)3.9 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.50.163风压高度变化系数z0.65风荷75、载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)10.6立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁最大悬挑长度(mm)250主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm276、)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.577、11kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000281250)0.117mml/250300/25078、1.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52小梁验算方式简支梁 因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(179、.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m M1q1l2/82.01812/80.252kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2q2L2/8+pL/40.09712/8+3.151/40.8kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.252，0.8，0.7910.8kNm Mmax/W0.8106/6769011.813N/mm2f80、15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.52.01811.009kN V20.5q2L+0.5p0.50.0971+0.53.151.624kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.009，1.624，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(24595)1.114N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨81、中max5qL4/(384EI)=50.99410004/(38493503215200)0.43mml/2501000/2504mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9942504/(893503215200)0.016mml12/250500/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)9595可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)678.76主梁截面抵抗矩W(cm3)142.9主梁验算方式简支梁 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.82、5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.70510.852kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7050.250.426kN RmaxRmax，R10.852kN; 正常使83、用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.51.05410.527kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R10.527kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.213kNm Mmax/W0.213106/1429001.491N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.704kN max3Vmax/(2bh0)=31.7041000/(29595)0.283N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.107mm 跨中max=0.184、07mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.019mm=2502/250=2mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 满足要求！ 查表得，0.634 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.16311.52/100.042kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41)11+0.042/15.234kN f N85、w/(A)+ Mw/W5234.391/(0.634424)+0.042106/449028.735N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.234kNN30kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100 F1=N=5.234kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局86、部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的87、长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)1800100/1000=80.08kNF1=5.234kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范88、GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F89、=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=5.234kN 满足要求！6001000梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)8.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001000新浇混凝土结构层高(m)6.08梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及90、其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.26风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用B梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁底两侧立柱间距lb(mm)800步距h91、(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)400板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=6001515/62292、500mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=600151515/12168750mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.720.619.721kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)10.615.36kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12519.7210.2520.154kNm Mmax/W0.154106/225006.848N/mm2f15N/93、mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=515.362504/(38410000168750)0.463mml/250250/2501mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l119.7210.254.93kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l115.360.253.84kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.688小梁截面惯性矩I(cm4)32194、.516 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q14.93/0.68.217kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.250.061kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.65-0.6/2)/20.25+0.91.350.5(1-0.12)0.250.391kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.1)95、0.12)+1.40.72(0.65-0.6/2)/20.25+0.91.350.5(1-0.12)0.250.391kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q13.84/0.66.4kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.250.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.65-0.6/2)/20.25+0.5(1-0.12)0.250.246kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.65-0.6/2)/20.25+0.5(1-0.12)0.250.246kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W096、.66106/676889.754N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.881kN max3Vmax/(2bh0)=32.8811000/(24595)1.011N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max1.124mml/250800/2503.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R12.881kN，R22.88kN 正常使用极限状态 R12.186kN，R22.186kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)9595可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)960097、主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4主梁截面惯性矩I(cm4)678.755主梁截面抵抗矩W(cm3)142.896验算方式简支梁 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R22.881kN，RmaxR1，R22.186kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W1.441106/14289610.084N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.322kN max3Vmax/(2bh0)=34.3221000/(29595)0.718N/mm21.4N/mm2 满足要求98、！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.66mml/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 立柱1：R17.202kN，立柱2：R27.2kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R27.202kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)99、15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.2611.52/100.074kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2100、(0.1+(24+1.5)1)+1.40.920.619.944kN/m 2)小梁验算 F11.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.65-0.6/2)/20.25+1.20.5(1-0.12)0.250.351kN F21.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.65-0.6/2)/20.25+1.20.5(1-0.12)0.250.351kN q18.31kN/m q20.06kN/m 同上四六计算过程，可得： R17.17kN，R27.17kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83m101、m 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1，R2+Mw/lbmax7.17，7.17+0.074/0.87.262kN fN/(A)+Mw/W7262.132/(0.588424)+0.074106/449045.545N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1，R2+Mw/lbmax7.17，7.17+0.074/0.87.262kN 立柱最大受力102、NwmaxR1，R2+1.20.15(6.08-1)+Mw/lbmax7.17，7.17+0.914+0.074/0.88.177kN fN/(A)+Mw/W8176.532/(0.197424)+0.074106/4490114.306N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100 F1=N=8.177kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设103、计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短104、边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)1800100/1000=80.08kNF1=8.177kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50105、010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.3106、5clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=8.177kN 满足要求！4002500梁模板计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2新浇混凝土梁计算跨度(m)2混凝土梁截面尺寸(mmmm)4002500新浇混凝土结构层高(m)6.08梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准107、值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.26风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用B梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1500108、新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)550板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)550梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=4001515/615000mm3，截109、面惯性矩：Ibh3/12=400151515/12112500mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.5)+1.40.720.431.737kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)2.50.425.54kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12531.7370.16720.111kNm Mmax/W0.111106/150007.376N/mm2f15N/m110、m2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=525.541674/(38410000112500)0.23mml/250167/2500.668mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l131.7370.1675.3kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l125.540.1674.265kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.688小梁截面惯性矩I(cm4111、)321.516 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q15.3/0.413.25kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.1670.041kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.55-0.4/2)/20.167+0.91.350.5(2.5-0.12)0.1670.413kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.1+112、(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.55-0.4/2)/20.167+0.91.350.5(2.5-0.12)0.1670.413kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q14.265/0.410.663kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.1670.033kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.55-0.4/2)/20.167+0.5(2.5-0.12)0.1670.29kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.55-0.4/2)/20.167+0.5(2.5-0.12)0.1670.29kN 1113、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.573106/676888.467N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax3.075kN max3Vmax/(2bh0)=33.0751000/(24595)1.079N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.564mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R13.075kN，R23.075kN 正常使用极限状态 R12.433kN，R22.433kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.0可114、调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08验算方式简支梁 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R23.075kN，RmaxR1，R22.433kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.513106/5080100.984N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.081kN max2Vmax/A=23.0811000/48912.601N115、/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.43mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 立柱1：R16.156kN，立柱2：R26.156kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R26.156kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积116、A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.260.51.52/100.037kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值117、q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)2.5)+1.40.920.431.656kN/m 2)小梁验算 F11.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.55-0.4/2)/20.167+1.20.5(2.5-0.12)0.1670.384kN F21.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.55-0.4/2)/20.167+1.20.5(2.5-0.12)0.1670.384kN q113.216kN/m q20.04kN/m 同上四六计算过程，可得： R16.084kN，R26.084kN 顶部立杆段：l01=k1(hd118、+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1，R2+Mw/lbmax6.084，6.084+0.037/0.66.146kN fN/(A)+Mw/W6145.502/(0.588424)+0.037106/449032.858N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1，R2+Mw/lb119、max6.084，6.084+0.037/0.66.146kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+1.20.15(6.08-2.5)+Mw/lbmax6.084，6.084+0.644+0.037/0.66.79kN fN/(A)+Mw/W6789.902/(0.197424)+0.037106/449089.497N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100 F1=N=6.79kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，120、见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周121、长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)1800100/1000=80.08kNF1=6.122、79kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(30123、0)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=6.79kN 满足要求！6002650梁模板计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL3新浇混凝土梁计算跨度(m)2混凝土梁截面尺寸(mmmm)6002650新浇混凝土结构层高124、(m)6.08梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.26风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用B梁跨度方向立柱间距125、la(mm)500梁底两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)400板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)400每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(126、N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=6001515/622500mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=600151515/12168750mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.65)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.65)+1.40.720.650.393kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)2.650.640.605kN/127、m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12550.3930.16720.176kNm Mmax/W0.176106/225007.808N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=540.6051674/(38410000168750)0.244mml/250167/2500.668mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l150.3930.1678.416kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l140.6050.1676.781kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁128、抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.688小梁截面惯性矩I(cm4)321.516 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q18.416/0.614.026kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.1670.041kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.65-0.6/2)/20.167+129、0.91.350.5(2.65-0.12)0.1670.429kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.65-0.6/2)/20.167+0.91.350.5(2.65-0.12)0.1670.429kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q16.781/0.611.302kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.1670.033kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.65-0.6/2)/20.167+0.5(2.65-0130、.12)0.1670.302kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.65-0.6/2)/20.167+0.5(2.65-0.12)0.1670.302kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.267106/676883.952N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax3.414kN max3Vmax/(2bh0)=33.4141000/(24595)1.198N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.047mml/250400/2501.6mm 满足要131、求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.239kN，R26.828kN，R31.239kN 正常使用极限状态 R10.971kN，R25.47kN，R30.971kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)9595可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)9600主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4主梁截面惯性矩I(cm4)678.755主梁截面抵抗矩W(cm3)142.896验算方式简支梁 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R36.828kN，RmaxR1，R2，R35132、.47kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W1.14106/1428967.978N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax6.842kN max3Vmax/(2bh0)=36.8421000/(29595)1.137N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.372mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 立柱1：R12.48kN，立柱2：R213.67kN，立柱3：R32.4133、8kN 图二 立柱1：R11.239kN，立柱2：R26.828kN，立柱3：R31.239kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R313.67kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重134、标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.260.51.52/100.037kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)2.65)+1.40.920.650.238kN/m 2135、)小梁验算 F11.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.65-0.6/2)/20.167+1.20.5(2.65-0.12)0.1670.399kN F21.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.65-0.6/2)/20.167+1.20.5(2.65-0.12)0.1670.399kN q113.983kN/m q20.04kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.436kN，R213.586kN，R32.436kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.136、83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+Mw/lbmax2.436，13.586，2.436+0.037/0.813.632kN fN/(A)+Mw/W13631.639/(0.588424)+0.037106/449062.885N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+Mw/lbmax2.436，13.586，2.436+0.037/0.81137、3.632kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.15(6.08-2.65)+Mw/lbmax2.436，13.586，2.436+0.617+0.037/0.814.249kN fN/(A)+Mw/W14249.039/(0.197424)+0.037106/4490178.798N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100 F1=N=14.249kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数138、剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效139、高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)1800100/1000=80.08kNF1=14.249kN 140、满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(1141、00100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=14.249kN 满足要求！6003750梁模板计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4新浇混凝土梁计算跨度(m)2混凝土梁截面尺寸(mmmm)6003750新浇混凝土结构层高(m)142、6.08梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.26风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用B梁跨度方向立柱间距la(143、mm)500梁底两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)400板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)300,500每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f144、(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=6001515/622500mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=600151515/12168750mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)3.75)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)3.75)+1.40.720.670.842kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)3.750.657.435kN145、/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12570.8420.16720.247kNm Mmax/W0.247106/2250010.976N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=557.4351674/(38410000168750)0.345mml/250167/2500.668mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l170.8420.16711.831kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l157.4350.1679.592kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)459146、5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.688小梁截面惯性矩I(cm4)321.516 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q111.831/0.619.718kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.1670.041kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.65-0.6/2)/20.147、167+0.91.350.5(3.75-0.12)0.1670.54kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.65-0.6/2)/20.167+0.91.350.5(3.75-0.12)0.1670.54kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q19.592/0.615.986kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.1670.033kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.65-0.6/2)/20.167+0.5(3.75148、-0.12)0.1670.394kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.65-0.6/2)/20.167+0.5(3.75-0.12)0.1670.394kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.136106/676882.002N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax3.258kN max3Vmax/(2bh0)=33.2581000/(24595)1.143N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.029mml/250300/2501.2mm 满149、足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.238kN，R25.234kN，R35.234kN，R41.238kN 正常使用极限状态 R10.978kN，R24.225kN，R34.225kN，R40.978kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)9595可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)9600主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4主梁截面惯性矩I(cm4)678.755主梁截面抵抗矩W(cm3)142.896验算方式简支梁 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，150、R3，R45.234kN，RmaxR1，R2，R3，R44.225kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.874106/1428966.116N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax5.244kN max3Vmax/(2bh0)=35.2441000/(29595)0.872N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.288mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 立柱1：R151、12.478kN，立柱2：R210.478kN，立柱3：R310.478kN，立柱4：R42.478kN 图二 立柱1：R11.238kN，立柱2：R25.234kN，立柱3：R35.234kN，立柱4：R41.238kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R410.478kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483152、立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.260.51.52/100.037kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011153、，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)3.75)+1.40.920.670.434kN/m 2)小梁验算 F11.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.65-0.6/2)/20.167+1.20.5(3.75-0.12)0.1670.51kN F21.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.65-0.6/2)/20.167+1.20.5(3.75-0.12)0.1670.51kN q119.604kN/m q20.04kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.432kN，R210.394kN，R310.39154、4kN，R42.432kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax2.432，10.394，10.394，2.432+0.037/0.810.44kN fN/(A)+Mw/W10440.455/(0.588424)+0.037106/449050.085N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040155、.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax2.432，10.394，10.394，2.432+0.037/0.810.44kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+1.20.15(6.08-3.75)+Mw/lbmax2.432，10.394，10.394，2.432+0.419+0.037/0.810.86kN fN/(A)+Mw/W10859.855/(0.197424)+0.037106/4490138.223N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)12156、0混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100 F1=N=10.86kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最157、不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=10158、0mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)1800100/1000=80.08kNF1=10.86kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土159、局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=10.86kN 满足要求！梁侧模板计算书 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新160、浇混凝梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6003750梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.75新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，243.75min34.213，9034.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板161、的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，243.75min34.213，9034.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.932.4+1.40.9241.886kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k32.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距225主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)450结构表面的要求结构表面隐蔽支撑距梁底距离依次为200，650，1100，1550，2000，2450，2900，3350 设计简图如下：模板162、设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承141.88641.886kN/m Mmax0.125q1l20.12541.8860.22520.265kNm Mmax/W0.265106/375007.068N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正132.432.4kN/m max532.422163、54/(38410000281250)=0.384mm225/250=0.9mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=41.8860.2259.424kN 正常使用极限状态 Rql=32.40.2257.29kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)9545小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)32.062小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)72.141 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=9.424kN/m Mmax/W0.369106/3206164、211.522N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.7131000/(24595)0.952N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=7.29kN/m max1.708mm450/250=1.8mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax5.352kN 正常使用极限状态 Rmax=4.14kN 六、主梁验算主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/m165、m2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) q=5.352kN/m Mmax/W0.542106/4490120.688N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=22.7131000/42430.925N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) q=4.14kN/m max0.253mm450/250=1.166、8mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=11.908/1=11.908kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.9511.90811.313kNNtb17.8kN 满足要求！危险性较大的分部分项工程及超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的分布图1危险性较大的分部分项工程及超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的分布图2危险性较大的分部分项工程及超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的分布图3危险性较大的分部分项工程及超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的分布图4危险性较大的分部分项工程及超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的分布图5危险性较大的分部分项工程及超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的分布图6