1、医学院附属医院标准层模板工程混凝土浇筑安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制说明及依据4第一节 编制说明4第二节 编制依据4第二章 工程概况5第一节 项目概况5第二节 结构概况52.1结构整体概况52.2梁设计概况62.3柱设计概况6第三章 施工部署6第一节 施工材料部署6第二节 施工机械部署7第四章 施工工艺技术8第一节 技术参数81.1材料参数81.2梁技术参数81.3柱技术参数8第二节 构件具体布置参数92.1板模板支设技术参数92.2梁模板支设技术参数92.3柱模板支设技2、术参数10第三节 工艺流程11第四节 施工方法114.1模板支撑架的构造和施工要求114.2模板搭设施工及注意事项134.3模板安装、拆除施工要求144.4混凝土浇筑施工17第五节 检查验收20第五章 施工安全保障措施21第一节 组织保障措施211.1组织管理体系211.2组织管理分工21第二节 技术措施22第三节 安全管理措施2212.满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。24第四节 主要危险源预防措施24第五节 应急预案255.1应急救援小组255.2应急救援单位255.3恢复生产及应急抢险总结255.4训练和演习26第六节 监测监控276.1检测内容276.2监测方法276.3监测频3、率276.4监测过程控制要求276.5监测控制值、预警值276.6监测点布置28第六章 计算书及附图28第一节 扣件钢管楼板模板支架计算书281.1依据规范:281.2计算参数:281.3模板面板计算291.4模板支撑木方的计算311.5托梁的计算331.6模板支架荷载标准值(立杆轴力)351.7立杆的稳定性计算351.8楼板强度的计算36第2层楼板所需承受的荷载为37第二节 450800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书382.1依据规范:382.2计算参数:382.3模板面板计算402.4梁底支撑木方的计算422.5梁底支撑钢管计算43横杆的最大支座反力 N1=6.764kN (已经包括组合4、系数)46第三节 11001200mm柱模板支撑计算书483.1柱模板基本参数483.2柱模板荷载标准值计算483.3柱模板面板的计算493.4竖楞木方的计算503.5 B方向柱箍的计算523.6 B方向对拉螺栓的计算533.7 H方向柱箍的计算543.8 H方向对拉螺栓的计算55大断面柱模板支撑计算满足要求！55第四节 附图55第一章 编制说明及依据第一节 编制说明xx医学院附属医院xx医院一期工程包括3层裙楼门诊部及12层主楼住院部，地下室及裙楼主楼一至三层层高均大于5m，因此根据87号文要求属于危险性较大分部分项工程，现以按照要求编制了高支模安全专项施工方案，而四至十二层为主楼标准层层高5、4n，其模板施工方案属于一般专项施工方案，为规范标准层模板施工工艺，特编制此专项施工方案以指导现场标准层模板施工。第二节 编制依据1.钢管扣件式脚手架安全技术规范JGJ13020112.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083.建筑结构荷载规范GB50009-20124.混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）5.混凝土质量控制标准GB50164-20116.建筑施工安全检查标准JGJ59-20117.建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-918.混凝土结构设计规范GB50010-20109.工程测量规范GB50026-200710.混凝土结构工程施工规范6、GB50666-201111.木结构设计规范GB50005-2003；12.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-200113.高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-201014.钢筋机械连接通用技术规程GBJ107-201015.钢筋焊接及验收规程JGJ18201216.混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10201117.施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005；18. xx医学院附属医院xx医院一期工程项目施工图纸第二章 工程概况第一节 项目概况本工程为xx医学院附属医院xx医院一期工程项目，位于xx市xx。本工程建筑结构的安全等级为二级，设计使用年限50年。主楼采用现浇钢筋混凝7、土框架结构，裙房及附属用房采用现浇钢筋混凝土框架结构。项 目内 容工程名称xx医学院附属医院xx医院一期工程建设地址建设单位设计单位监理单位施工单位结构类型主楼：框架结构建筑面积11.77万平方米建筑层数门诊大楼三层 住院部 十二层 后勤保障楼一层0.000相当于绝对高程879.3m抗震设计地震设防烈度6度；基本地震加速度0.05g；抗震设防类别乙类第二节 结构概况2.1结构整体概况本项目结构类型为现浇钢筋混凝土工程，一共分为3个区，住院部分为A、B两区，门诊大楼为C区，其结构信息如下：分区名称地下层数地上层数局部层数主体高度结构类型A区1层12层13层51.60m框架结构B区1层12层13层8、51.60m框架结构C区1层3层4层15.60m框架结构建筑结构及构件信息建筑结构安全等级为二级；建筑地基基础设计等级为甲级；建筑耐火等级为一级；地下防水等级为一级2.2梁设计概况类别梁截面尺寸（mm）截面面积（）梁底承重立杆（根）梁两侧立杆间距（mm）梁底立杆沿梁跨度方向间距（mm）代表性梁截面（mm）第一类3506000.2119509003056004004500.1811000900第二类4007500.3210009004508004506000.27210509005006500.325211009004508000.36210509002.3柱设计概况柱尺寸为柱类型区域A类B类柱9、尺寸A、B区650750、8009009001000、11001200代表柱尺寸/80090011001200备注/中部二根对拉螺杆中部三根对拉螺杆第三章 施工部署第一节 施工材料部署序号材料种类单位规格备注1长钢管米48.33.0按48.33.0计算自重，按2.8壁厚计算承载力2直角扣件个483旋转扣件个484对接扣件个4856胶合板1891518307对拉螺杆根168顶托副受压承载力不少于40KN9木方根501004000mm10垫板根200010050mm用于立杆底部11安全帽顶12安全带副13脱模剂千克14钢筋吨15麻袋、塑料薄膜养护用16编织袋雨季施工用17安全网1.86m防护用1810、混凝土m19雨鞋双第二节 施工机械部署序号设备种类单位规格数量备注1塔吊台TC60125租赁2模板圆盘锯台2自有3手提式木工切割机台2自有4钢管切割机台1自有5垂准仪台DZJ-A1自有6水准仪台AM0-321自有7混凝土输送泵台2租赁8高压水泵台1自有9气压焊台3自有10钢筋弯曲机台1自有11数控弯箍机台1自有12平板式振动器台2自有13插入式振动器台A50，A30各2台自有14刨木机台3KW2自有15钢筋切断机台1自有16钢筋调直机台1自有17布料机台2自有18普通扳手把30自有19力矩扳手把5自有20电钻个2自有第四章 施工工艺技术第一节 技术参数1.1材料参数木方：采用50mm100mm11、木方，木方抗弯强度设计值fc(N/mm2):13，木方弹性模量E(N/mm2):9000，木方抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.3。模板：采用1830 mm 915 mm 18mm的黑模板，模板弹性模量(N/mm2):6000，模板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15，模板抗剪强度设计值(N/mm2):1.4。钢管：采用48.33.0（按48.33.0计算自重，按2.8壁厚计算承载力）的钢管。可调顶托：梁底立杆采用可调顶托支撑。对拉螺杆：对拉螺栓直径(mm)为16。荷载参数：梁的钢筋混凝土自重取25.5kN/m3，板的钢筋混凝土自重取25.1kN/m3，模板自重:0.35 kN/m2，施12、工均布荷载标准值(kN/m2):2.5，倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4。1.2梁技术参数类别梁截面尺寸（mm）截面面积（）梁底承重立杆（根）梁两侧立杆间距（mm）梁底立杆沿梁跨度方向间距（mm）代表性梁截面（mm）第一类3506000.2119509003056004004500.1811000900第二类4007500.3210009004508004506000.27210509005006500.325211009004508000.36210509001.3柱技术参数代表柱尺寸（mm）主龙骨次龙骨对拉螺杆（水平）对拉螺杆（竖向）柱搭设高度80090050100的木方200mm48.13、33.0双钢管450mmM16对拉螺杆450mm第一道距地200mm，以上间距为450mm4m1100120050100的木方200mm48.33.0双钢管450mmM16对拉螺杆500mm第一道距地200mm，以上间距为450mm第二节 构件具体布置参数2.1板模板支设技术参数板支模体系立杆跨距纵横立杆跨距均为900mm横杆步距第一根扫地杆距地200mm，以上步距1500mm主龙骨50100的木方300mm次龙骨次龙骨采用48.33.0双钢管450mm水平剪刀撑距地200mm以及3200mm设置两道竖向剪刀撑横向每四跨设置一道；纵向每间隔四跨设置一道；剪刀撑与地面夹角在4560之间板厚10014、mm2.2梁模板支设技术参数梁支模体系（梁尺寸350600mm）梁底立杆梁跨度方向间距900mm布置一根梁侧立杆偏离梁边300mm布置梁侧木方50100的木方200mm梁底木方50100的木方两根次龙骨次龙骨采用48.33.0双钢管450mm对拉螺杆M16对拉螺杆梁跨度方向间距450；共布置两排，排距500mm适用梁尺寸350600mm、400450mm梁支模体系（梁尺寸450800mm）梁底立杆梁跨度方向间距900mm布置两根梁侧立杆偏离梁边300mm布置梁侧木方50100的木方300mm梁底木方50100的木方三根次龙骨次龙骨采用48.33.0双钢管450mm对拉螺杆M16对拉螺杆梁跨度方15、向间距450；共布置两排，排距600mm适用梁尺寸450600mm、400750mm、500650mm、450800mm2.3柱模板支设技术参数柱支模体系（柱尺寸800900mm）主龙骨50100的木方300mm次龙骨次龙骨采用48.33.0双钢管450mm对拉螺栓（水平）3+4对拉螺栓（竖向）第一道距地200mm，以上间距为450mm适用柱尺寸650750mm、800900mm柱支模体系（柱尺寸11001200mm）主龙骨50100的木方300mm次龙骨次龙骨采用48.33.0双钢管450mm对拉螺栓（水平）4+5对拉螺栓（竖向）第一道距地200mm，以上间距为450mm适用柱尺寸9001016、00mm、11001200mm第三节 工艺流程模板施工具体工艺需按照规定的制定的流程进行实施，其流程如下：搭设落地脚手架绑扎柱钢筋放置柱箍筋至柱底安装主梁以下柱模主梁底模安装浇筑混凝土绑扎主梁范围内柱钢筋铺设梁底钢筋用钢管搭设支承钢筋架至大梁面最下排钢筋标高处安装楼板模板安设管线及预埋件铺放主梁面钢筋绑扎主梁腰筋及箍筋立主梁高范围内的梁、柱模安设对拉螺栓支模层以下支撑体系检查加固拆除支承钢筋架绑扎板钢筋检查模板支撑体系浇筑梁板混凝土养护拆模。第四节 施工方法4.1模板支撑架的构造和施工要求1.立杆之间必须按步距满设双向水平拉杆，确保两方向足够的设计刚度。立杆接长严禁搭接。2.高支撑架步距为1.17、5m。3.整体性构造层的设计： a.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层；b.可调顶托底部的立杆顶端沿纵横间设一道水平拉杆。4.竖向剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面必须满设竖向连续式剪刀撑；b. 在架体内部纵、横向每4跨，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4m。并在剪刀撑的顶部和扫地杆处设置水平剪力撑，剪力撑的底端应与地面顶紧，夹角为45-60；c.梁底或梁两侧沿梁纵向设置连续竖向剪刀撑；d.剪刀撑必须与立杆连接。5.顶部支撑点的设计：5.1梁下立杆顶部设置可调支托，U型支托与楞梁（楞梁采用双钢管）两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于18、200mm，螺杆外径与立柱钢管内部的间隙不得大于3mm，安装时必须保证上下同心；使用填充材料将螺杆与钢管间的空隙填满，使螺杆固定。5.2顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm。5.3支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N8kN时，采用双扣件。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形19、的。7.严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。8.顶部纵横杆与立杆连接采用双扣件。9.扫地杆、水平拉杆采用对接，剪力撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件，分别离杆端不小于100mm处进行固定。10.固结点的设计：在满堂架立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距按步距1.5m与建筑结构设置一个固结点。11.在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一20、步距处纵横向应各设一道水平拉杆。4.2模板搭设施工及注意事项1.支撑架搭设的程序： 搭设满堂钢管架支梁、板底模安装柱模板、梁侧模调整、加固、验收模板混凝土浇筑拆模。 2.首先按梁的纵向轴线定出梁二侧支撑立杆的位置，然后布置板下部立杆，所有梁下立杆间距根据各部位的构造设计来搭设，任何情况下不得超过0.8m。 3.梁跨度超过8m，梁底水平钢管搭设按设计要求起拱。 4.支撑立杆接长使用对接扣件，严禁使用十字扣件搭接接长支撑立杆。 5.搭设时按设计要求在支撑立杆底垫好100mm50mm垫方。 6.严禁将不同直径的钢管混合使用，本工程一律采用48.33.0的钢管（根据市场钢管供应情况，但选用材料必须为不21、小于计算书中2.8厚合格钢管）。7.支撑立杆近地面处均设置扫地杆，且离地距离200mm。同时按构造设计要求和规范规定设置垂直剪刀撑。 8.抬模架完成后，进行抬模架支撑系统检查，要满足稳定、强度、刚度好，上面搁置木楞，最后上面安装梁底模板。模板拼缝要严密，防止混凝土浇筑时漏浆。 9.支撑架必须设纵横向扫地杆；支撑架立杆接长必须采用对接扣件连接，并应错开布置。 10.两根相邻立杆的接头不应设置在同一步内，同一步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。 11.支撑架每根立杆必须垂直，垂直偏差不大于15mm。 12.模板安装必须严格按22、施工方案进行施工，严禁随意变动。 13.模板安装前必须在模板表面满刷脱模剂，清扫安装部位的垃圾及杂物。 14.搭设高支模系统时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管、扣件、对接螺杆来搭设支撑架和受力系统。 15.由于高支模搭设时，高度较高，两人抬运模板，要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。 16.高支模支撑及模板安装完毕后，须经过项目部质检员的验收，质量合格后，由工长填写模板质量检验批验收表，报监理检查验收后，验收合格后，方可进行下道工序的施工。 17.另外，在混凝土浇筑时垂直、水平荷载大,需对其侧面、底部支撑进行验算。18.模板安装及23、预埋件、预留洞允许偏差见下表：项目允许偏差（mm）轴线位置5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差5表面平整度5预埋钢板中心线位置3预留管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+100预留洞中心线位置10截面内部尺寸+104.3模板安装、拆除施工要求模板的安装模板施工前，必须有有关人员作安全技术交底。 模板工程作业高度在2m以上（包括2m）时，要有可靠安全的操作平台。 模板的安装顺序：柱模板安装：柱钢筋绑扎搭设柱边满堂架模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆除脚手架、模板清理模板。梁模板安装：满堂脚手架搭设弹出梁的轴线及标高复核搭设24、梁模支架安装梁底模梁底起拱绑扎梁钢筋安装梁侧模梁模板加固验收混凝土浇筑拆除脚手架、模板清理模板。楼板模板安装：满堂脚手架搭设主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨板钢筋绑扎模板加固验收混凝土浇筑拆除脚手架、模板清理模板。模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，25、且应安装牢固，其偏差应符合相关规定。拆除管理高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。4.3.5.模板拆除拆除顺序26、 模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严禁私自拆除模板。 梁侧模的拆除 侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。 柱模板拆除 ：先拆两块模板的连接件螺栓。再拆螺栓，使模板与柱面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。 角模的拆除：角模两侧都是混凝土，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模移位，被混凝土握裹，因此拆模比较困难，可先将模板外表面的混凝土剔掉，然后用撬杆从下部撬动，将角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤砸27、，把模板碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以至损坏大模板。4.3.6模板拆除注意事项 梁板模板及支持拆除时应满足下列要求： （1）达到设计强度的100%；（2）混凝土浇筑完成28天后，且上层符合拆模条件时。模板的拆除顺序和方法： （1）模板的拆除顺序一般是先非承重模板，后承重模板；先侧板，后底板。 （2）遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。 （3）拆模时，工作人员应站在安全处，以免发生事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出码堆。 （4）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理28、修理和涂刷好隔离剂，以备使用。 （5）拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。 （6）拆除梁、楼板底模时，应先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除。拆除的模板用绳吊至地面，不得从高空扔下。 （7）在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。 4.3.7模板的运输、维修、保管运输：装卸模板应轻装轻卸，严禁抛掷，并应防止碰撞损坏，严禁移作它用，运输时应采取有效措施，防止模板滑动、倾倒。维修和保管 模板拆除后，应及时拔除模板上的铁钉及清理粘结的灰浆，对变形的损坏的模板，宜裁小使用或及时清理出场，清理29、后及时涂刷隔离剂，暂时不使用应按规格分类堆放，室外堆放时顶部覆盖石棉瓦等防水措施，并有排水措施，模板底垫高离地面100以上，成垛高度不超过1.8m。 4.3.8模板成品保护模板支模完成后及时将多余材料及垃圾清理干净。 安装工程的预留、预埋工作在支模时配合进行，禁止任意拆除模板和用锤敲打模板及支撑，以免影响模板质量。 模板侧模不得堆靠钢筋等重物，以免倾斜、偏位。 禁止平台模板面上集中堆放重物。尤其是在钢筋绑扎时，加工成型的钢筋不能集中堆放在平台模板上。 混凝土浇筑时，不准用振动棒等撬动模板及埋件，混凝土均匀入模，以免模板因局部荷载过大造成模板受压变形。 模板安装成型后，派专人值班保护，并进行检查30、校正，以确保模板安装质量。 模板在吊装过程中，应轻起轻落，严禁碰撞。4.4混凝土浇筑施工4.4.1混凝土浇筑前审批混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、安全负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。4.4.2混凝土浇筑顺序模板支撑可与主体进行拉结处必须和主体进行拉结，为增强模板支撑体系的整体稳定性，柱混凝土必须先浇筑，待其混凝土浇筑强度达到75%以上 (一般为三天后)再进行梁板混凝土浇筑。第一节柱混凝土浇筑完毕后，其加固架体不得拆除。混凝土浇筑流程应按先浇柱，后浇梁板的顺序，从中心向周边延伸的方法。4.4.3混凝土浇筑注意事项浇筑时梁柱交接处、柱头31、部分钢筋较密、空隙较小、层高较高，故为保证混凝土柱、墙混凝土浇筑质量，混凝土浇筑前应先填入50-100mm厚且与混凝土配合比相同的减半石子混凝土。混凝土自由倾落高度不大于2m。混凝土浇筑的分层厚度控制在400mm以内。钢筋较密的柱头、梁柱交接处，应使用30高频振捣棒，分层振捣，每次振捣时间不得超过20s，待表面泛浆不再下沉，气泡溢出即可，严禁过振。当上层混凝土振捣棒应插入下层混凝土50-100mm。在浇筑前，要求混凝土泵站根据配比调整石子粒径，采用小粒径石子。浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层阶梯形浇筑。对于本工程稍大一些梁，如截面高度在1000、1200及以上梁，在浇32、筑梁时应注意浇筑与振捣必须紧密配合，浇筑速度控制在0.6m/h，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下第二层料，用“赶浆法”保持水泥浆包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底部位应振实，振捣时不得触动钢筋及预埋管线、预埋件等。对于需浇筑的框架柱，应严格控制模板的加固是否到位，严防有涨模和坍蹋现象发生。在浇筑独立柱（特别是边柱）时，可使施工缝处混凝土光滑平整，不流淌水泥砂浆，避免施工缝部位的通病-“裙子现象”。由于梁、柱节点处钢筋较密，且此部位的板厚标高不易控制，因此在绑扎梁柱节点处的钢筋时，在符合设计的要求下，应进行适当的调整箍筋的高度和主筋尽量减少钢筋的重叠措施，同时考虑到有部分柱子钢筋直径33、较大、较密，在无法用50的振动棒振密实的情况下，必须采用小直径的振动棒进行振捣密实。 浇筑板混凝土的覆盖厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用木抹子抹平。柱子混凝土应一次浇筑完毕，如出现意外，需留施工缝时应留在基础的顶面、主梁下面。柱混凝土应分层振捣，使用插入式振动器的每层厚度不大于500mm，并边投料边振捣（可先将振动棒插入柱底部，使振动棒产生振动，再投入混凝土），振动棒不得触动钢筋和预埋件。除上面振捣外，下面要有人随时敲打模板。在浇筑柱混凝土的全过程中应注意保护钢筋的位置，要随时检查模板是否变形、位移、螺栓和拉杆是否有松动、脱落、以及漏浆34、等现象，并应有专人进行管理。浇筑柱墙混凝土时，应将浇筑速度控制在1.5m/h内，应采用跳跃式浇筑方法。浇筑完毕后，应随时将伸出的搭接钢筋整理到位，以便下一层或下一工序连接。浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。4.4.4泵送混凝土施工及插入式振动器使用要点泵送混凝土浇筑顺序（1）采用输送管输送混凝土，需由远而近浇筑。（2）同一区域的混凝土，应先竖向结构后水平结构的顺序，分层连接浇筑。（3）当未留设施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过混凝土的初凝时间。插入式振动器的使用要点（1）使用前，应35、检查各部件是否完好，各处连接是否紧固，电动机绝缘是否可靠，电压和频率是否符合规定，检查合格后，方可接通电源进行试运转。（2）作业时，要使振动棒自然沉入混凝土，不得用力猛插，宜垂直插入，并插到尚未初凝的下层混凝土中50100mm，以使上下层相互结合。（3）振动棒各插点间距应均匀，插点间距不应超过振动棒有效半径的1.25倍，最大不超过50cm。振捣时，应注意“快插慢拔”的操作方法，确保构件振捣密实。（4）振动棒在混凝土内振捣时间，每插点约2030s，见到混凝土不再显著下沉，不出现气泡，表面泛出水泥浆和外观均匀为止。振捣时应将振动棒上下抽动50100mm，使混凝土振实均匀。（5）作业中要避免将振动棒36、触及钢筋、芯管及预埋件等，更不得采取通过振动棒振动钢筋的方法来促使混凝土振实；作业时振动棒插入混凝土中的深度不应超过棒长的2/33/4，更不宜将软管插入混凝土中，以防水泥浆侵蚀软管而损坏机件。（6）振动器不得在初凝的混凝土上及干硬的地面上试振。（7）严禁用振动棒撬动钢筋和模板，或将振动棒当锤使用；不得将振动棒头夹到钢筋中；移动振动器时，必须切断电源，不得用软管或电缆线拖拉振动器。（8）振动棒振动时，电源线应架空，避免漏电伤人。4.4.5混凝土试块留置注意事项用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取，取样与试件留置应符合下列规定：（1）同一配合比的混凝土不足100m时，取样37、不得少于一次；（2）当一次连续浇筑超过1000 m时，同一配合比混凝土每200m取样不得少于一次；（3）每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定，同一种标号的混凝土取样不得少于3组。（4）根据每次浇筑方量，柱、梁板混凝土标准养护试件数量为每次浇筑不超过100m3取一组；实体检测用同条件养护试块数量为每种标号各一组。取样及送样均由试验员负责，试压由具有相应资质等级的实验室负责。取样及送样均在至少一名见证取样员见证下进行。同条件养护试件拆模后，应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置，并应采取与现场构件相同的养护方法进行养护。试块制作由专人负责，所有制作试38、块应标明强度等级、成型日期、施工部位，并有书面记录，标准养护试块达到28天龄期后送检试压，同条件养护试块养护时间累积温度达600d，其养护龄期不应少于14d，最多不超过60d，就可送检。4.4.6施工缝的留设混凝土结构施工时不能连续浇筑完成，根据施工技术、施工组织及设计要求留设施工缝，施工缝设在结构受剪力较小且便于施工的部位：柱的水平施工缝在楼层留在比梁底高10mm处及在楼板顶面处；墙留在门窗洞口过梁跨中的1/3范围内。有主次梁的楼板，宜顺着次梁方向浇筑，施工缝留在次梁跨中的1/3范围内，板留在板跨的1/3处，楼梯的施工缝留在楼梯段的1/3的部位。第五节 检查验收模板支撑系统的结构材料应按以下39、要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。验收程序及内容需满足建设工程高模板系统施工安全监督管理导则要求：验收项目规定要求地基、基础的处理和加固在模板支架搭前，由项目技术负责人组织验收，并留存记录结构材料的验收、抽检和检测1）由施工单位和监理单位共同负责进行，并留存记录、资料；2）对承重杆件、连接件的产品合格证、生产许可证和检测报告进行复核，并对表面观感、重量等物理指标进行抽检；3）对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%。当发现质量不符合标准的情况严重时，要进行100%检验（查），并由监理随机抽取外观检验不合格材料样品，送法定专业检测机构进行检测；4）扣件式钢管支架扣件螺栓紧固力矩40、的抽查数量应符合JGJ130 的规定，对梁底扣件应100%检查。高模板支架搭设完成1）由项目负责人组织；2）验收参加人员：施工单位和项目两级技术人员，安全、质量和施工人员；监理单位的总监和专业监理工程师；3）验收合格后，由项目技术负责人和项目总监签字。第五章 施工安全保障措施第一节 组织保障措施1.1组织管理体系成立以项目经理为组长，技术负责人、施工员、安全员、质量员和材料员为核心的安全生产领导小组，确保模板工程施工安全顺利的进行。1.2组织管理分工为落实个人管理职责，现对组织管理人员进行相应的只能划分，以确保安全保障措施的顺利有效实施。姓名职务安全职责联系电话项目经理安全生产第一责任人生产工41、长现场生产安全管理技术负责人安全技术方案编制与交底、安全监督安全主管安全教育、安全技术交底、安全监督质量主管质量验收、安全监督材料科长材料质保、安全监督后勤保卫安全保卫、安全监督施工员安全监督第二节 技术措施技术总工严格按照此施工方案进行施工，并组织项目所有管理人员及劳务主要负责人进行书面技术交底，且交底内容应涵盖以下内容：序号方面内容1搭设条件1）场地平整、夯实要求；2）先浇楼盖混凝土龄期或强度要求。2杆件、材料1)钢管杆件的直径和壁厚要求；2）定型杆件的直径和单重要求；3）扣件的质量和单重要求；4）可调底、托座丝杆的直径和板厚要求；5）木方和垫板的规格要求。3支架搭设1）立杆的间距、横杆步42、距及偏差要求；2）扫地杆的高度要求；3）立杆伸出长度（含可调托座）要求；4）水平剪刀撑的设置层和设置要求；5）竖向剪刀撑的设置要求；6）剪刀撑（斜杆）的连接要求；7）梁下立杆的对中要求；8）扣件的紧固力矩要求；9）杆件对接头的位置要求；10）构架加强部位的杆件设置要求；10）附着拉结的设置要求；11）立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差要求；12）架顶支点标高偏差要求；13）双立杆的设置要求。4模板、钢筋施工1）架上材料堆放要求；2）施工不得任意改动架子要求。5浇筑作业1）混凝土坍落度和初凝时间要求；2）浇筑顺序和层厚要求；3）浇筑设备配置要求；4）架面作业人员及集中作业限制；5）振捣棒集中振动限制43、；6）对各种水平作用的控制要求。6其他1）施工期间的天气条件控制；2）检查验收要求；3）养生期间可进行上层作业的间隔时间；4）应予及时清除的常见安全隐患5）应予警惕的异常情况。第三节 安全管理措施1.搭设高模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。2.高模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。3.安装和拆除模板时，施工人员应带安全帽、系安全带、穿防滑鞋，安全帽、安全带应定期检查，不合格44、严禁使用；工作人员工作时必须集中精力，严禁在施工现场打闹嬉戏，严禁酒后作业。4.支模过程中如遇停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。5.遇大雨、沙尘或6级以上大风等恶劣天气，应停止户外高空作业。5级或以上风力时，应停止高空吊运作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水。6.施工用的临时照明的电压不得超过36V；若为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。7.有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应遵守国家现行标准 施工现场临时45、用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定。施工用的临时照明和动力线应用绝缘线和绝缘电缆线。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。8.严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，也不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。10.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆 风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁 拆除或移动架体上安全防护设施。11.支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅46、速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。12.满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。13.当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。14.满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，应采取防倾覆的临时固定措施。第四节 主要危险源预防措施序号主要危险源预防控制措施1支撑架局部失稳倒塌严格执行项目制定的安全生产责任制，各工序施工前及时对班组进行安全技术交底。坚持安全检查，应有针对性的教育，并形成记录。若发现安全隐患，应及时采取有效措施，排除险情后，方可继续施工。进入现场必须佩带好安全帽。确保支撑体系受47、荷均衡，并优先考虑从中部开始向四周扩展的浇筑方法。浇筑过程中应派专业人员观测模板、变形情况，发现异常立即停工排险。支撑体系必须按照安全专项施工方案和相关的防护标准、规范搭设，并经验收方可使用。2高空坠落从事2m 以上作业人员，必须系好安全带。在大梁下方设置固定的安全兜底网。施工层临边无围护结构时，必须设防护栏杆并挂安全网。3物体打击模板上的小配件应装入专用背包中。进入现场佩戴好安全帽。高空作业时禁止投掷物料。吊运工作时要保证物料捆绑牢固。拆除作业时设置警戒区域，有专人监护。4机械伤害设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。停机时要拉闸、断电、上锁48、。5触电伤害配电箱的电缆线应有套管，电线进出不混乱。电线老化、破损、漏电的不得使用。危险、潮湿的环境照明应采用符合要求的安全电压，严禁使用花线或塑胶线，电线不得随地拖动或绑扎在脚手架上。开关箱与用电设备实行一机一闸一保险，同一开关箱严禁配有380V 和220V 两种电压等级。电箱内设置漏电保护器。6失火事故严格执行有关消防、保卫方面的法令，配备专职消防保卫人员。现场设置消防管道、消防通道，并有专人负责，定期检查，保证完好。坚持现场用火审批制度，电气焊工要有灭火器，易燃、易爆物品使用要按规定执行。施工现场设置专门的吸烟区。木工加工场地有完善的消防设备。第五节 应急预案为加强对施工中出现脚手架倾倒49、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和减少国家财产的损失，制订本应急预案。5.1应急救援小组为有效实施应急救援工作，总包方项目经理部也成立应急救援小组。其成员名单如下：成员职位姓名联系方式应急总指挥应急副指挥小组成员5.2应急救援单位联系单位单位名称联系人职位联系方式监理公司项目总监业主xx医学院附属医院甲方代表政府单位急救中心：120 火警中心：119 报警中心：110xx医院5.3恢复生产及应急抢险总结抢险救援结束后，由监理单位主持、业主、设计、咨询等相关单位参加的恢复生产会，对安全生产事故发生的原因进行分析，确定下部恢复生产应采取的安全文明质量等施工50、措施和管理措施。施工单位主要从以下几个方面进行恢复生产：作好事故处理和善后工作，对受害人进行领导慰问；严格落实公司质量安全认证体系，推行全面质量管理制度，认真学习应急预案，以项目经理为中心，将创优目标层层分解，责任到队，责任到人，从单位工程到分部、分项直至工序。健全各组织机构，加强人员管理，完善安全、质量保证体系，健全安全、质量管理组织机构，整个项目形成一套严密完整的安全、质量管理体系，各级、各部门充分发挥管理的技能、职能和人的作用；做好技术、试验、测量、机械、施工工艺、后勤等各项保证工作。确保设计、施工方案可行，符合现场实际情况，可利用现场存有的机械、设备和材料；及时调用后备人员和机械设备，51、进行生产恢复，尽快达到正常生产；抢险结束和生产恢复后，应对整个应急预案过程进行评审，分析和总结，找出预案中的不足，并及时进行评审和修订，使以后的应急预案更加成熟，遇到紧急情况能及时处理，将安全隐患、财产损失降到最底限度。5.4训练和演习总承包项目部针对“重大危险源”可能发生的事故，组织项目部每季度至少进行一次模拟演习，其目的在于：保证各种应急反应资源处于良好的备战状态，全体作业人员熟悉作业现场紧急疏散道路；检验相关应急人员的应急能力，确保发生紧急情况时救援工作能按照预案有序进行，防止因应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；根据演习情况，及时调整预案与实际状况相符。52、应急预案实施流程图第六节 监测监控6.1检测内容对模板支撑系统在浇筑混凝土过程中所发生的沉降、侧移进行监测，由测量员进行。6.2监测方法在浇筑混凝土前，浇筑过程中以及混凝土终凝前，派专人对支撑体系进行监测，重点监测混凝土正在浇筑的部位。垂直监测点采用在梁下小横杆上吊一线坠，线坠离地面20mm，施工过程中用卷尺记录线坠离地面距离的方法，水平监测点采用在梁下立杆上做一标记，用经纬仪观测每次混凝土浇筑过程中的位移量的方法，监测后要及时将各过程的测量数据进行对比分析。6.3监测频率浇筑混凝土前监测一次，并记录下监测点数据，本数据作为以后监测的基准值。混凝土浇筑时作为重点监测，派施工人员全过程监测，直至53、浇筑完成。浇筑完成到混凝土终凝前，再复测1-2次。6.4监测过程控制要求每次观测采用相同的观测方法和观测线路；观测期间使用同一仪器，同一人操作，不能更换。6.5监测控制值、预警值根据规范要求，当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的 1/400；对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的 1/250；支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的 1/1000。故本工程监测报警、预警值为：序号检测项目预警值控制值1侧向位移量7mm10mm2沉降量15mm20mm若接近限值，应立即停止混凝土浇筑，待险情排除后，方能继续施工。6.6监54、测点布置沉降、侧向监测点位置布置在截面尺寸较大的主梁中部，部分侧向监测点设置在边立杆上。监测进出通道必须保持畅通，且监测时的照明设备不得超过12V。（详见监测点附图）第六章 计算书及附图第一节 扣件钢管楼板模板支架计算书1.1依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20081.2计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.55、0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组56、合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.10+0.20)+1.402.50=6.752kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.10+0.71.402.50=5.839kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。1.3模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1000.57、900+0.2000.900)=2.195kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W58、 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.195+1.402.025)0.3000.300=0.049kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04910001000/48600=1.013N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.195+1.42.025)0.300=0.984kN截面抗剪强度计算值 T=3984.0/(2900.00018.000)=0.091N/mm59、2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.1953004/(1006000437400)=0.046mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1001.200+0.2001.200)=2.60、927kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.202.9270.3000.300=0.214kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21410001000/48600=4.409N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!1.4模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与61、振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.060)=0.878kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+0.878)0.900=1.641kN木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.641/0.900=1.823kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.820.900.90=0.148kN.62、m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.823=0.984kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.823=1.805kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.148106/83333.3=1.77N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足63、要求!木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3984/(250100)=0.295N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.732kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.732900.04/(1009000.004166667.0)=0.087mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!1.4.6 2.64、5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0800.8780.9000.900=0.624kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.624106/83333.3=7.49N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!1.5托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.805kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.037kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN65、.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.517kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.023kN经过计算得到最大变形 V= 0.548mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.517106/1.05/4248.0=115.91N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.548mm顶托梁的最大挠度小于900.066、/400,满足要求!1.6模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1194.000=0.474kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1000.9000.900=2.033kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.402kN。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷67、载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ1.7立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.43kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l68、0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=5434/(0.464397)=29.444N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.69、50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.22.402+0.91.41.822+0.90.91.40.052/0.900=5.244kN经计算得到=5244/(0.464397)+52000/4248=40.577N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=36.29所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！第二节 450800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书70、2.1依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20082.2计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.0m，梁截面 BD=450mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量600071、.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底承重杆按照布置间距25,400mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN72、/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。2.3模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.450=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(20.800+0.450)/0.450=0.410k73、N/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.4500.450=0.405kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.180+1.350.410)=11.652kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.405=0.357kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 45.001.801.801.80/12 = 21.74、87cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.983kN N2=3.634kN N3=0.983kN最大弯矩 M = 0.073kN.m最大变形 V = 0.099mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.07310001000/24300=3.004N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q75、/2bh=31638.0/(2450.00018.000)=0.303N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.099mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!2.4梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.634/0.450=8.076kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.080.450.45=0.164kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4508.076=2.181kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.45076、8.076=3.998kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.164106/83333.3=1.96N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度77、计算值 T=32181/(250100)=0.654N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.994kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.994450.04/(1009000.004166667.0)=0.044mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!2.5梁底支撑钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢78、管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.235kN.m最大变形 vmax=0.078mm最大支座力 Qmax=3.146kN抗弯计算强度 f = M/W =0.235106/4248.0=55.34N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN79、.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.496kN.m最大变形 vmax=0.968mm最大支座力 Qmax=6.764kN抗弯计算强度 f = M/W =0.496106/4248.0=116.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!2.5.3扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.080、0kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.76kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!2.5.4立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.764kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1224.000=0.594kN N = 6.764+0.594=7.358kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.2481、8cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=7358/(0.464397)=39.866N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=82、0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=6.764+0.91.20.489+0.90.91.40.057/0.900=7.430kN经计算得到=7430/(0.464397)+57000/4248=53.772N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架83、计算满足要求！第三节 11001200mm柱模板支撑计算书3.1柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1100mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓3道，柱模板的计算高度 L = 4000mm，柱箍间距计算跨度 d = 450mm。柱箍采用双钢管48mm2.8mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图3.2柱模84、板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实85、际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。3.3柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。荷载计算值 q = 1.224.3000.450+1.402.7000.450=14.823kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 45.001.801.80/6 = 24.86、30cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2010.935+1.401.215)0.2880.288=0.123kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12310001000/24300=87、5.042N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.935+1.41.215)0.288=2.557kN截面抗剪强度计算值 T=32557.0/(2450.00018.000)=0.474N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67710.9352884/(1006000218700)=0.385mm面板的最大挠度小于287.5/250,满足要求!3.4竖楞木88、方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.288m。荷载计算值 q = 1.224.3000.288+1.402.7000.288=9.470kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.262/0.450=9.470kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.4700.450.45=0.192kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.470=2.557kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4509.470=4.688kN截面力学参数为89、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.192106/83333.3=2.30N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32557/(250100)=0.767N/mm90、2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.986450.04/(1009000.004166667.0)=0.052mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!3.5 B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.263 0.450 = 3.89kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算91、受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.271kN.m最大变形 vmax=0.079mm最大支座力 Qmax=6.370kN抗弯计算强度 f = M/W =0.271106/8496.0=31.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于496.7/150与10mm,满足要求!3.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积92、(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.370B方向对拉螺栓强度验算满足要求!3.7 H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.288 0.450 = 4.26kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.17193、kN.m最大变形 vmax=0.034mm最大支座力 Qmax=5.578kN抗弯计算强度 f = M/W =0.171106/8496.0=20.13N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求!3.8 H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.578H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！第四节 附图监测点附图如下所示：