1、城市快速轨道交通车站土建工程高大模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录 一、编制说明及编制依据1二、工程概况12.1工程概况12.2高大模板区域32.3 本工程高大模板特点与施工关键3三、支撑系统设计43.1支撑系统选型、选材43.2支撑系统构造设计7四、施工部署244.1项目组织机构及各部门职责244.2 施工计划26五、高支模施工305.1 总体施工流程305.2各部施工工序345.3支撑系统安装345.4混凝土浇筑方法及安全技术措施365.5验收及拆除的批准程序41六、施工安全管理432、6.1施工安全管理组织机构436.2施工安全管理措施44七、质量保证措施467.1质量控制管理流程467.2质量管理制度47八、监测措施47九、应急预案489.1 危险源辨识489.2 应急救援力量分布499.3 应急救援组织机构及职责509.4 预防及应急措施51十附 件： 验算书6210.1技术参数6210.2端墙模板对撑支撑体系6310.3 侧墙模板及支撑检算6710.4顶板模板及其支架结构验算7410.5中板模板及其支架结构检算7810.6结构顶纵梁模板计算8210.7结构中纵梁模板计算8910.8一般梁模板计算9310.9盾构孔边梁模板计算9610.10顶纵梁上、下翻节点处梁模板体系3、计算10310.11结构柱模板计算107xx路站高大模板施工方案一、编制说明及编制依据l xx路站主体结构施工图纸；l 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；l 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）； l 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；l 建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；l 混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）；l 木结构设计规范（GB50005-2003）；l 钢结构设计规范（GB50017-2003）；l 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；l 参考资料：建筑施工计算手册4、江正荣著 中国建筑工业出版社，建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社，建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社，建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社等。二、工程概况2.1工程概况工程概况表工程名称xx市城市快速轨道交通R2线【试验段2306标：xx路站】土建工程建设地点xx大道与xx路交叉十字路口处建设单位勘察单位设计单位监理单位总包单位主要分包单位无建筑面积车站主体建筑面积61436m2,附属建筑面积12400m2xx路站为xx市城市快速轨道交通R2线与R1线的一个“十”字换乘站，车站在R2线沿xx大道呈南北向布置，里程范围是YDK15+173.47YDK5、15+825.062，外包尺寸为651.815m（长）X24m（宽）X14.18m（高），覆土厚度3.991m5.202m，车站主体结构沿R2线为岛式站台，为两层三跨及两层四跨现浇钢筋混凝土框架结构，大里程段设双停车线；车站在R1线沿xx路呈东西向布置，里程范围是R1YCK8+736.975R1YCK8+968.425(R1ZCK9+041.635)，外包尺寸为304.66（长）mX32.4m（宽）X21.85m（高），覆土厚度4.321m5.272m，沿R1线为一岛两侧站台，地下三层五跨现浇钢筋混凝土框架结构，车站主体建筑面积61436m2,附属建筑面积12400m2。主要构件尺寸如下：顶板6、厚800mm、900mm；顶纵梁bh=12002300mm、12002200mm 、10002100mm；顶横梁12002200mm；上下翻梁交接位置bh=12003700mm中板厚400mm，中纵梁bh=9001000mm；中横梁bh=10001000mm；中板边孔梁bh=600700mm、500600mm、800800mm、8001300mm；中板暗梁bh=400400mm、800400mm、900400mm；盾构边孔梁bh=10002200mm、8001000mm、12002000mm、11001700mm；通道过梁bh=8002250mm、8001800mm、8001850mm、8007、1950mm、8003150mm；风道过梁bh=8001200mm、600700mm；底板厚900mm、1000mm、1300mm；底纵梁bh=12002300mm、 12002380mm、12002280mm；站厅层边墙厚800mm（地下三层为900），站台层边墙厚800mm；立柱bh=8001000mm、800800mm、1000mm；R2线车站公共区主体结构型式采用两层三跨及两层四跨现浇钢筋混凝土框架结构，R1、R2线换乘节点采用三层四跨现浇钢筋砼框架结构，其余采用三层一跨及两跨钢筋砼框架结构，结构外设置外包防水层。车站内衬墙与围护结构间设置柔性防水层，采用复合式结构。主体结构设置两道变8、形缝，在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝，变形缝宽度20mm。本站为盾构吊出，车站东西及南北两端设置盾构吊出井。2.2高大模板区域xx路站采用明挖顺做法施工，顶板采用C35砼，中板、顶纵梁、底板、底纵梁、侧墙、采用C35混凝土，其中两层车站防渗等级为P8，三层结构防渗等级为P10。基坑开挖深度17.9326.6m，该工程工期较短，属于高支模，施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在侧墙单面支模、超厚顶板模板的安装、模板支撑体系的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该部分工程，特制定本方案。另本站出入口通道及风亭等附属设施结构同车站主体类似，施工时采用相同的支撑方9、式。2.2高大模板区域本车站标准段跨度24.9 m，最大跨度32m，最小跨度7.2 m，车站顶板最大厚度0.9m，中板厚度0.4m,换乘节点地下三层侧墙厚度为0.9m，其他位置侧墙厚度0.8m，端、侧墙最高高度7.82m.支撑体系均在已浇筑混凝土之上，当构筑物混凝土强度达到设计值时，承载力完全满足要求。2.3 本工程高大模板特点与施工关键 侧墙及端墙均为单侧模板支护，反力大，槽钢制作的三脚架必须固定牢靠。 顶板、中板荷载及跨度较大，承重系统必须架设稳固，纵、横向剪刀撑必须按方案搭设，且与承重系统中的竖杆及水平杆必须连接紧密牢靠。 模板背肋间距不得大于方案规定值 承重体系所使用的杆件必须为合格品10、，存在损伤，弯曲，严重锈蚀等缺陷的杆件严禁使用。 承重系统中立杆垂直度，间距必须符合要求。三、支撑系统设计3.1支撑系统选型、选材模板及支体系材质表构 件材 质规 格强 度梁下立杆钢管外径48mm,壁厚3.5mm抗拉、压205MPa中板下立杆钢管外径48mm,壁厚3.5mm抗拉、压205MPa顶板下立杆钢管外径48mm,壁厚3.5mm抗拉、压205MPa模 板竹胶板厚18mm抗拉13N/mm ， 抗剪1.4 N/mm板下小楞木方50 mm100 mm100 mm100 mm抗拉13N/mm ， 抗剪1.4 N/mm梁下小楞木方100 mm100 mm抗拉13N/mm ， 抗剪1.4 N/mm大11、 楞钢管外径48mm,壁厚3.5mm抗拉、压205MPa立柱小楞木100 mm100 mm抗拉13N/mm ， 抗剪1.4 N/mm立柱大楞木100 mm150 mm抗拉13N/mm ， 抗剪1.4 N/mm侧墙竖楞厂制木工字梁腹板厚30mm,翼板厚40mm宽80mm,梁高120mm抗拉13N/mm ，抗剪1.4 N/mm侧墙横楞双槽钢10号槽钢抗拉、压205MPa，抗剪 120 Mpa侧墙反力架双槽钢12号槽钢抗拉、压205MPa梁对拉螺栓圆 钢16抗拉、压205MPa梁竖楞木 方50 mm100 mm抗拉13N/mm， 抗剪1.4 N/mm梁横楞双钢管外径48mm,壁厚3.5mm抗拉、压212、05MPa水 平 杆钢 管外径48mm,壁厚3.5mm抗拉、压205MPa剪 刀 撑钢 管外径48mm,壁厚3.5mm抗拉、压205MPa碗口体系组成碗扣节点构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销组成。碗口体系组成3.1.3碗扣节点构成图碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途名称型号规格（mm）市场重量(kg)设计重量（kg）立杆LG-120483.512007.417.05LG-180483.5180010.6710.19LG-240483.5240014.0213.34LG-300483.5300017.3116.48横杆HG-30483.53001.671.32HG-6013、483.56002.822.47HG-90483.59003.973.63HG-120483.512005.124.78HG-150483.515006.285.93HG-180483.518007.437.08间横杆JHG-90483.59005.284.37JHG-120483.512006.435.52JHG-120+30483.5（1200+300）7.746.85JHG-120+60483.5（1200+600）9.698.16专用斜杆XG-0912483.51507.116.33XG-1212483.51707.877.03XG-1218483.521609.668.66XG-1514、18483.5234010.349.30XG-1818483.5255011.1310.04专用斜杆ZXG-0912483.512705.89ZXG-1212483.515006.76ZXG-1218483.519208.73十字撑XZC-0912302.513904.72XZC-1212302.515605.31XZC-1218302.520607窄挑梁TL-30宽度3001.681.53宽挑梁TL-60宽度6009.308.60立杆连接销LLX120.18可调托座KTC-45可调范围3007.01KTC-60可调范围4508.31KTC-75可调范围6009.69脚手板JB-120120015、x27012.8JB-1501500x27015JB-1801800x27017.9架梯JT-255254653034.73.2支撑系统构造设计 xx路站承重体系数据汇总表部位尺寸（mm）模板小 楞大 楞支撑体系规格跨度（mm）间距（mm）规格跨度（mm）间距（mm）横距（mm）纵距（mm）步距（mm）顶板80018mm厚竹胶板10010090030048双钢管60090090060060090018mm厚竹胶板10010090030048双钢管600900900600600中板40018mm厚竹胶板10010090030048双钢管900900900900600纵梁H210018mm厚竹胶板16、10010045025048双钢管600450450600600H120018mm厚竹胶板100100450/60025048双钢管600450/600450/600600600立柱800100018mm厚竹胶板10010040030048双钢管1200400采用16圆钢作对拉筋加固，四角使用8钢筋做缆风绳拉结80080018mm厚竹胶板10010040030048双钢管12004001000定型钢模模板1-2m一节，采用螺栓连接端墙80018mm厚竹胶板木工字梁800300双10号槽钢900800R1线位置背后使用三角架加固，R2线采用钢管脚手架对撑侧墙80018mm厚竹胶板木工字梁800317、00双10号槽钢900800背后使用三角架加固 地模基坑开挖至板底标高上20cm，人工清底，施作接地极，然后施作15cm厚C15混凝土垫层，上铺能倒置粘贴于主体的高分子防水片材，加50 mm厚C10 细石素砼保护层，绑扎钢筋浇注底板砼。施工中做好排水、引水工作。底板模板及上反侧墙模板底板及底板面上返450mm的侧壁墙模，使用拉结及斜撑支顶的组合支撑形式，用18mm厚竹胶板作模板，100100mm木方作小楞，双48钢管作大楞。如下图所示。 300900mm加腋模板图车站端墙侧模：R2线因两端预留盾构吊出井，因此端墙模板采用钢管脚手架对撑加固，端墙模板采用厚度为18mm的胶合板，竖向用间距300m18、m 的100100mm水平木枋作内楞，木枋作双面刨面找直，以保证模板的平整，紧贴。用铁钉将木枋在胶合板上定位。为使侧墙更好地达到防水效果，端墙模板不用对拉螺栓固定模板，采用100100mm水木枋作横向围檩，围檩的间距为600mm，支撑体系采用扣件式钢管脚手架，立杆间距600600mm，墙支撑杆间距600800mm。由于端部位置是三面墙，且在施工主体结构时要预留盾构下井孔洞（就是中板及顶板暂时不施工，仅施工中间部分及周边框梁），故在扩大段位置钢管脚手架支撑体系立杆间距为600600mm,端墙支撑杆间距为600800mm，并在端墙位置加斜撑（每隔3排立杆加一道,没到斜撑设3根撑），扩大段范围内沿里19、程方向及垂直里程方向均设置剪刀撑（间距为每隔5排立杆），保证支撑体系的刚度及端墙的稳定。钢管框架与端墙之间留出350mm的宽度，供模板安装的工作空间。模板安装完成后，采用顶托撑于围檩与支架之间，使模板侧压力传于压楞后通过顶托再传递到支顶架。具体布置详见下图。-1 端墙模板剖面图 -2端墙模板支撑立面图(单位：mm)3.2.4侧墙模板由于侧墙与围护连续墙之间设置能倒置粘贴于主体的高分子防水片材外防水层，使侧墙模板无法采用对拉螺栓固定。根据这个特点并结合现场实际，采取单面支模浇筑的方式；模板采用18mm厚防水竹胶板拼装组合成大模板，支撑体系采用厂制木工字梁作为小楞、每2根10槽钢组成的横向杆件作为20、大楞及每两片12号槽钢焊制的三角形钢架作为反力斜支撑，详述如下：1）模板采用18mm厚竹胶板，每块竹胶板采用10螺栓与小楞固定， 小楞采用厂制木工字梁，间距0.3m。大楞采用2根10槽钢制作，间距0.8m，小楞与大楞用螺杆及扣件连接。（详见下图）。侧墙大模板构造图2）斜支撑为2片12槽钢制成的直角三角形钢架，三角形钢架与模板紧贴的边长7.65m,与底板紧贴的直角边长3m。三脚架沿线路方向设置，间距900mm。为保证其整体性，三角钢架斜边杆件通过三道双48钢管沿纵向连接，构成稳定的支撑体系。三角架底部利用丝杆调整三角架垂直度，后背顶在底板预埋的HRB33525钢筋上。为抵消三角架在混凝土浇注过程21、中产生的斜向分力，在底板相应位置预埋间距300mm,埋深大于600mm的25拉筋，通过纵向通长压板与三脚架连接，并提供反力（如下图）。 侧墙模板支撑系统图3.2.5中板模板中板模板支撑采用碗扣式钢管脚手架体系，900mm900mm矩形布置。模板采用18mm厚防水竹胶板，小楞采用100mm100mm木方，沿线路纵向铺设，间距300mm，跨度900mm，大楞采用48双钢管，沿线路横向铺设，间距900mm，跨度900mm。构造措施：1）剪刀撑，纵、横向剪刀撑间距不大于4500mm, 剪刀撑与水平面夹角为4560 ，水平剪刀撑在顶层、底层及中间高度设置，剪刀撑跨越杆数不超过5榀；2）剪刀撑与支架的立杆22、相互连接；3）纵、横向水平杆每1200mm间距一层设置；4）扫地杆距基础面不大于200mm,横杆每排、列均设置（图示如下）。中板模板及脚手架横断图中板模板及脚手架纵断图 中板模板及脚手架底平面图中板模板及脚手架顶平面图3.2.6顶板模板顶板模板支撑采用碗扣式钢管脚手架体系， 600mm900mm矩形布置；模板采用18mm厚防水竹胶板，小楞采用100mm100mm木方，沿线路纵向铺设，间距300mm，跨度900mm，顶板大楞采48双钢管，沿线路横向铺设，间距900mm，跨度600mm。构造措施：1）剪刀撑，纵、横向剪刀撑间距不大于4500mm, 剪刀撑与水平面夹角为4560 ，水平剪刀撑在顶层、23、底层及中间高度设置，剪刀撑跨越杆数不超过5榀； 2）剪刀撑与支架的立杆相互连接，3）纵、横向水平杆每600mm间距一层设置；4）扫地杆距基础面不大于200mm,横杆每排、列均设置（图示如下）。 顶板模板及脚手架横断图顶板模板及脚手架纵断图顶板模板及脚手架底平面图顶板模板及脚手架顶平面图3.2.7纵梁模板1）H2300mm的梁，支撑采用碗扣式钢管脚手架体系，立杆架距300mm300mm，矩形布置。模板采用18mm厚防水竹胶板,小楞采用100mm100mm木方，沿线路横向铺设，间距250mm，跨度300mm，大楞采用48双钢管，沿线路纵向铺设，间距300mm，跨度600mm。梁两侧模板外部，竖直方24、向钉设50mm100mm木方作为背肋，间距300mm,纵向使用双48钢管作为背肋, 沿梁高度方向间距500mm布置三排，使用16对拉螺杆拉结，沿梁纵向间距为1000mm。对拉体系在梁高度方向均居中布置，梁模板两侧使用钢管支顶，间距1000mm,防止倾覆。（图示如下）构造措施：（1）剪刀撑，纵、横向剪刀撑间距不大于4500mm, 剪刀撑与水平面夹角为4560 ，水平剪刀撑在顶层、底层及中间高度设置，剪刀撑跨越杆数不超过5榀；（2）剪刀撑与支架的立杆相互连接；（3）纵、横向水平杆每1200mm间距一层设置；（4）扫地杆距基础面不大于200mm,横杆每排、列均设置（图示如下）。纵梁模板及支撑横断面图25、纵梁模板及支撑纵断面图2）1600mmH2300mm的梁，支撑采用碗扣式钢管脚手架体系，立杆架距450mm600mm，矩形布置。模板采用18mm厚防水竹胶板,小楞采用100mm100mm木方，沿线路横向铺设，间距250mm，跨度450mm，大楞采用48双钢管，沿线路纵向铺设，间距450mm，跨度600mm。梁两侧模板外部，竖直方向钉设50mm100mm木方作为背肋，间距300mm,纵向使用双48钢管作为背肋, 沿梁高度方向间距500mm布置三排，使用16对拉螺杆拉结，沿梁纵向间距为1000mm。对拉体系在梁高度方向均居中布置，梁模板两侧使用钢管支顶，间距1000mm,防止倾覆。（图示如下）构造26、措施：（1）剪刀撑，纵、横向剪刀撑间距不大于4500mm, 剪刀撑与水平面夹角为4560 ，水平剪刀撑在顶层、底层及中间高度设置，剪刀撑跨越杆数不超过5榀；（2）剪刀撑与支架的立杆相互连接；（3）纵、横向水平杆每1200mm间距一层设置；（4）扫地杆距基础面不大于200mm,横杆每排、列均设置（图示如下）。纵梁模板及支撑横断面图纵梁模板及支撑纵断面图3）1000mmH1600mm的梁，立杆架距600mm600mm矩形布置, 模板采用18mm厚防水胶合板，小楞采用100mm100mm木方，沿线路横向铺设，间距300mm，跨度600mm，大楞采用大楞采用48双钢管，沿线路纵向铺设，间距600mm，27、跨度600mm。梁两侧模板外部，竖直方向钉设50100mm木方作为背肋，间距300mm,纵向使用双48钢管作为背肋, 沿梁高度方向间距500mm设两排，使用16对拉螺杆拉结，沿梁纵向间距为1000mm。对拉体系在梁高度方向均居中布置，梁模板两侧使用钢管支顶，间距1000mm,防止倾覆。构造措施：（1）剪刀撑，纵、横向剪刀撑间距不大于4500mm, 剪刀撑与水平面夹角为4560 ，水平剪刀撑在顶层、底层及中间高度设置，剪刀撑跨越杆数不超过5榀；（2）剪刀撑与支架的立杆相互连接；（3）纵、横向水平杆每600mm间距一层设置；（4）扫地杆距基础面不大于200mm,横杆每排、列均设置（图示如下）。纵梁28、模板及支撑横断面图纵梁模板及支撑纵断面图3.2.8立柱模板3.2.8.1方形立柱模板立柱模板采用18mm厚防水胶合板，竖向小楞使用100mm100mm木方，间距300mm，横向大楞采用100mm150mm木方，间距400mm，大楞使用16为拉螺杆在两端对拉加固。为保证模板体系的垂直度，在柱模板四个角部设带紧线器的斜拉缆风绳，确保柱模垂直，缆风绳采用8圆钢。在安装模板前，用水泥砂浆将模板底脚处找平封闭（图示如下）。立柱模板加固图3.2.8.2圆柱模板模板制作模板采用圆型整体钢模，选用5mm厚钢板面板，框架采用型钢，加劲肋采用10mm钢板。要求模板表面平整，尺寸偏差符合设计要求，具有足够的刚度、强29、度、稳定性，且拆装方便接缝严密不漏浆。由专业的厂家进行生产。模板检查合格后，刷脱模剂。要把整修模板作为一道重要工序，凡使用的钢模，每次使用前，模板应认真修理平整，不平要扎平，开焊处要补焊磨光，方能起吊安装。模板安装及加固钢模板上下左右采用螺栓连接，安装好后采用钢丝绳缆风加固。模板接缝连接紧密，保证模板接头不漏浆。模板的安装不得与脚手架联接,避免引起模板变形，模板在安装过程中必须设置4根钢丝缆风绳，沿纵、横方向布置以防止模板倾覆。模板安装完毕后、应从纵横两个方向对墩柱模板平面位置、顶部标高、墩柱模板垂直度、节点联系及纵横向稳定性进行检查，合格后方能进行下到工序施工。当混凝土浇筑时，在纵、横向从模30、板顶各垂吊一根吊线锤，发现模板有超过模板允许偏差变形值的可能时可及时纠正。环框梁、斜梁支架方式1）在中板预留孔洞（包括环框梁）范围，支撑体系采用顶板支撑方式，即支架间距600mm900mm，矩形布置，小楞及大楞型号与顶板方案相同。2）在车站两端环框梁范围，支撑体系采用2300mm高度梁支撑方式，即支架间距600mm300mm，矩形布置，小楞及大楞型号与2300mm高度梁方案相同。3）斜梁范围，按梁的高度采用对应支撑方式，但相应支撑体系宽度范围必须覆盖以斜梁为对角线的矩形投影区域。四、施工部署4.1项目组织机构及各部门职责项目组织机构本项目以xx为项目经理、xx为项目总工程师，设置工程技术部、安31、全质量监察部、机械物资部、财务部、预算合同部、工程试验室、综合部共七个职能管理部门，负责日常施工管理，各职能部门配置足够的各专业技术、管理人员和先进的办公设备仪器，进行优质高效管理工作。项目经理：xx副经理 xx总工 xx副经理 李国军副经理 石 磊试 验 室 主 任 崔 凯安 质 部 长 xx工程技术部长 李国军计划财务部长 温 荣机 物 部 长 刘京成合同预算部长 杨亿希综 合 部 长 魏吉亮主体结构二队主体结构一队主要管理及技术人员表 序号姓名职 务备注1项目经理2总工程师3副经理兼安全总监3生产副经理4商务副经理5质检工程师6结构工程师7结构工程师7合约工程师8测量工程师9测量员10试32、验室主任11试验员12安全负责人14机物部长15资料员16班组质检员17班组安全员4.2 施工计划4.2.1段落划分原则及施工段落图1）考虑车站施工组织的总体安排，车站主体结构由两端头向中间分段施工，每段20m,遇以下情况时适当调整缩短。 2）施工缝设于纵梁受力较小部位，即纵梁跨度（纵向柱与柱之间）的1/31/4处，同时避开出入口、楼梯口、风道位置，尽量避开预留孔洞、孔边梁、暗柱等。3）根据设计要求布设的结构变形缝；4）根据施工规范、施工经验，控制一次混凝土浇注量；5）本站主体结构施工纵向采用跳段施工，以此减少混凝土收缩及温度应力。6）合理利用机械设备及劳动力，减少工序的重叠干扰。7）风亭、通33、道等分段长度不超过20m。主体结构施工分段说明 1#基坑全长188.595m，以“C字头表示，共分9个自然施工段；2#基坑全长204.7+50.1m，部分为R1线三层结构，以“B”字头表示，共分10个自然施工段；3#基坑全长258.52m，以“A”字头表示，共分12个自然施工段，详见下表：序号施工段编号起 止 里 程段 长（m）备 注1# 基 坑1C1YDK15+173.247YDK15+191.64218.3952C2YDK15+191.642YDK15+208.64217 3C3YDK15+208.642YDK15+232.14223.54C4YDK15+232.142YDK15+253.34、142215C5YDK15+253.142YDK15+277.142246C6YDK15+277.142YDK15+298.142217C7YDK15+298.142YDK15+319.74221.68C8YDK15+319.742YDK15+340.12221.389C9YDK15+340.122YDK15+361.122212# 基 坑10B1YDK15+361.122YDK15+383.74222.6211B2YDK15+383.742YDK15+405.7422212B3YDK15+405.742YDK15+425.7422013B4YDK15+425.742YDK15+445.74235、2014B5YDK15+445.742YDK15+465.7422015B6YDK15+465.742YDK15+485.7422016B7YDK15+485.742YDK15+505.7422017B8YDK15+505.742YDK15+525.7422018B9YDK15+525.742YDK15+545.7422019B10YDK15+545.742YDK15+571.54225.83# 基 坑21A12YDK15+571.542YDK15+592.5422122A11YDK15+592.542YDK15+610.5421823A10YDK15+610.542YDK15+634.54236、2424A9YDK15+634.52YDK15+655.522125A8YDK15+655.52YDK15+679.522426A7YDK15+679.52YDK15+700.522127A6YDK15+700.52YDK15+724.522428A5YDK15+724.52YDK15+745.522129A4YDK15+745.52YDK15+763.0217.530A3YDK15+763.02YDK15+788.022531A2YDK15+788.02YDK15+808.1420.1232A1YDK15+808.14YDK15+825.06216.924.2.2 进度计划1#基坑计划20137、3年2月1日开始施工，2013年6月19日施工完成；2#基坑计划2013年5月20日开始施工，2013年10月18日施工完成；3#基坑计划2013年5月1日开始施工，2013年9月16日施工完成；4#基坑计划2013年4月1日开始施工，2013年8月20日施工完成；5#基坑计划2013年8月21日开始施工，2014年1月19日施工完成；4.2.3 人员进场计划根据总体施工计划安排，主体结构形成流水作业施工共需要112人，进场计划见下表。施工人员进场计划表序号职 责施工人员总计划进场时间备注一管理人员271现场施工负责人1根据施工进度进场2现场技术负责人1根据施工进度进场3现场施工员10根据施工38、进度进场4机械设备管理5根据施工进度进场5现场技术员5根据施工进度进场6作业队管理人员5根据施工进度进场二施工人员3001木工80根据施工进度进场2机械操作员20根据施工进度进场3架子工50根据施工进度进场4混凝土工30根据施工进度进场5电焊工60根据施工进度进场6杂工60根据施工进度进场三合计3274.2.4 物资进场计划根据施工进度安排及施工场地的情况，组织好所需的材料按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。各项材料数量及进场日期见下表：物资进场计划表部 位材 料型 号数 量进场日期2012.12.102013.3.12负一、二层端、侧墙胶合板18mm1700m2139、700m2-厂制木工字梁-7500m7500m-槽钢 10a5200m5200m-槽钢212a142榀142榀-28拉杆-7500根7500根-中板、顶板胶合板18mm1300m2600 m2700 m2木方50100mm3700m1800 m1900 m木方100100mm900m500 m400 m木方100120mm1300m600 m700 m碗扣架管外径48，壁厚3.520000m10000 m10000 m顶托、底托伸缩量10600mm各1500个各900个各600个4.2.5 设备进场计划设备进场计划表序号设备名称型号规格数量进场日期1电锯2台根据施工进度进场2电工手锯3台根据施40、工进度进场3钢筋弯曲机BEN352台根据施工进度进场4钢筋切断机CUT43D2台根据施工进度进场5交流电焊机AX9-5003台根据施工进度进场6汽车吊25T1台根据施工进度进场7履带吊50T2套根据施工进度进场五、高支模施工5.1 总体施工流程车站三层主体结构施工流程图接地网施工垫层施工负三层立柱负三层边墙施工负三层楼板（梁）底板、部分侧墙防水层底板、纵梁拆除第四道支撑负三层侧墙防水层搭设脚手架拆除第三道支撑搭设脚手架负二层剩楼板拆除第一道支撑负一层立柱、侧墙搭设脚手架顶板保护层混凝土顶板回填负二层侧墙防水层顶板防水层负二层立柱、侧墙顶板、纵梁负一层侧墙防水层车站二层主体结构施工流程图接地网施41、工垫层施工负二层立柱负二层边墙施工负二层楼板（梁）底板、部分侧墙防水层底板、纵梁拆除第三道支撑负二层侧墙防水层搭设脚手架拆除第二道支撑搭设脚手架负一层剩楼板拆除第一道支撑负一层侧墙防水层负一层立柱、侧墙顶板、纵梁顶板防水层顶板保护层混凝土顶板回填 结构各部位施工顺序序 号图 示说 明1施工接地网、底板、底纵梁，待底板砼强度达到设计值的85%后，拆除第三道钢支撑（端头混凝土支撑）。2施工站台层侧墙、中柱。3施工中板和中纵梁，待中板砼强度达到设计强度后拆除第二道混凝土支撑和腰梁。4施工站厅层侧墙、中柱。5施工顶板和顶纵梁，待顶板混凝土强度达到设计强度后拆除第一道混凝土支撑。5.2各部施工工序侧墙施42、工工序施工准备底板施工施工缝凿毛并清理绑扎钢筋支立侧模板安装三角反力架并调整加固侧墙混凝土浇筑混凝土养护模板拆除清理模板进入下一阶段施工。顶（中）板施工工序施工准备施工缝凿毛并清理搭碗扣式脚手架搭设（中）顶板模板（中）顶板钢筋绑扎（中）顶板混凝土浇筑混凝土养护（中）顶板拆模板。顶板施工完毕后，先行拆除顶板模板、支架，方可拆除中板模板及脚手架。支撑系统安装工序拉线放可调式底座搭设立杆、安放扫地杆安装底层横杆接头销紧逐层安装横杆安装上层立杆紧固立杆连接销安装横杆设置连墙撑设置剪刀撑安装安全网。5.3支撑系统安装5.3.1 安装步骤根据布架设计，在底板上放置立杆底座，用3m,1.2m，0.8m不同长43、度立杆相互交错，参差布置，以避免接头处于同一水平面上。在安装立杆的同时设置扫地杆，将所装立杆连为整体，确保整体稳定性。连接时，先将上碗扣滑至限位销以上，并旋转，使其搁在限位销上，将横杆接头插入下碗扣，待应装横杆接头全部装好后，落下上碗扣并销紧。立杆接长靠焊于立杆顶端的连接管承插形成，立杆插入后，使上部立杆连接孔同下部立杆顶端连接孔对其，插入立杆连接销并锁定。依次逐层接高，直至顶托安装完毕并将其调至设计标高。将大小楞按方案放置后，摆放竹胶板并用铁钉钉牢。检查接缝位置，确保混凝土浇筑时不漏浆，防止蜂窝麻面的产生。5.3.2 高大模板支架搭设构造要求 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ44、166-2008）要求： 每根立杆底部应设置底座或铸铁垫板。 脚手架必须设置纵，横向扫地杆。扫地杆固定在距底座不大于200mm处的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。 支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm； 设在支架立杆根部的可调底座，其伸出长度不许超过300mm。 剪刀撑的构造：剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 施工中按照以下要求对高大模板支架安全要点进行检查： 整架稳定： 设置纵、横双向扫地杆。 沿立杆每步均设置纵、横水平杆且双45、向均无缺杆。 立杆顶端必须设置纵、横双向水平杆和水平剪刀撑。 竖直方向沿纵向全高全长从两端起按立杆间距不大于4.5米设一道剪刀撑。 竖直方向沿横向全高全长从两端开始按立杆间距不大于4.5米设一道剪刀撑。 水平剪刀撑间距不大于4.8米设一道剪刀撑。 支杆支承：支于板面时，板面下必须支顶加固。底座和顶托螺栓的伸出长度不大于300mm。 禁止事项： 立杆必须对接，禁止搭接。 禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑模板。 禁止用木杆接长作立杆。 禁止使用分层搭设的支撑体系。 上下层立杆应在同一条垂直线上。当弹设板面轴线时，应弹出相关控制线，要满足满堂支撑架横、平、竖直及上下层杆定位一致的施工要求。所有梁支46、撑排架与楼板支撑排架连成满堂脚手架整体。中板及顶板模板支架搭设时考虑预拱度设置，起拱高度按跨度的2设置。顶板梁、板砼浇注时，中板板面下必须保留支撑，顶板砼强度达到设计强度的75%前，中板的支架不能拆除，防止顶板传导力过大造成中板损坏。5.4混凝土浇筑方法及安全技术措施砼浇筑方法1）混凝土浇筑浇筑混凝土应连续进行，当必须间歇时，其间歇时间宜缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。若超时应按有关防水要求留置施工缝。采用“一个坡度，薄层浇注，循序推进，一次到顶”的灌注方法来缩小混凝土暴露面，以及加大浇筑强度以缩短浇注时间等措施防止产生浇注冷缝，提高结构混凝土的防裂抗渗能力。侧墙混凝土的47、灌注必须分层对称地进行，使模板对称受力均匀，避免模板变形移位，以保证结构尺寸的准确性。为此，每个区浇筑混凝土时均需配备2台汽车泵，严格控制每边侧墙浇筑的混凝土速度，确保整个支撑体系左右方向受力基本一致。针对内衬墙砼灌注高度较高，人员无法下去的情形，该部分砼采用同样规格的细石砼，并采用砼输送泵车软管将砼输送至灌注面，保证砼自落高度不超过2m，防止石子堆积，影响砼质量。采用超长型号的捣固棒捣固内衬墙下部砼。砼浇筑前，柱和墙根部先浇筑灌一层5cm厚同等级水泥砂，分层厚度控制在50cm以内，浇筑速度控制在1.5m/h以内。为保证水平杆水平方向的稳定，将先浇筑结构柱，待柱强度达到70%后再搭设支架体系，48、并在构造柱上每一步设置一道抱柱与水平杆连接。支架连续设置上、中、下三大剪力撑。为保证水平杆竖向方向稳定性，墙板砼整体浇注时，侧墙砼将在板钢筋放置完成后再浇筑，防止水平杆向上拱。每节段均采用纵向分幅灌注，根据施工经验及现有施工技术设备水平，以每节段混凝土的灌注时间不超过24小时控制，组织两套浇注设备及两个作业组同时浇注。板每小时浇注数量不小于30，侧墙分层高度为0.5m，1小时即可完成一个层位施工，可以保障连续不间断施工。每个区段的混凝土浇筑时，严格保证左右线侧墙及板面对称浇筑，防止不对称浇筑使支撑系统受力不均而产生位移。2）捣固用振捣器捣实混凝土时，每一振点的振捣延续时间，应使混凝土表面呈现浮49、浆和不再沉落且不再出现气泡为止，一般宜为1530s；插入式振捣器捣实混凝土的移动间距，不宜大于振捣器作用半径的1.5倍；捣实轻骨料混凝土的移动间距，不宜大于其作用半径；振捣器与模板的距离，不应大于其作用半径的0.5倍，并应避免碰撞钢筋、模板、芯管、吊环、预埋件等；振捣器插入下层混凝土内的深度应不小于50mm。振动棒操作示意图如下所示： 图5.4-1 振动棒操作示意图在纵梁及钢筋密集区可采用32小型捣固器，设专人捣固，确保混凝土浇筑质量。要依次捣固密实，应避免漏捣、欠捣及超捣。要注意排除混凝土因泌水在粗骨料、水平钢筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土与钢筋的握裹力，防止因混凝土沉落而出现的裂缝，同50、时又减小内部裂缝，增加混凝土密实度，从而提高抗裂及抗渗性，避免产生渗漏水的路径。严格控制混凝土的入模温度，防止混凝土中心与表面温差过大，混凝土表面产生有害裂纹。控制混凝土入模温度不超过28，混凝土中心与表面温差20。在夏季尽量采用夜间浇筑。板体混凝土施工过程中应进行温升监测，以便及时准确地采取保证措施，确保大体积混凝土施工质量。（混凝土浇筑温度系指混凝土振捣后，在混凝土50mm100mm深处的温度。）每节段施工缝在混凝土浇注前必须凿毛及清洗干净。侧墙纵向水平施工缝在续浇前，应灌注与原砼相配的至少10cm高的水泥砂浆，防止接缝处烂根。不能在浇注前灌注同等标号水泥砂浆的施工缝，如板横向施工缝，都采51、用涂抹YJ-302混凝土界面处理剂处理，以提高混凝土接缝处的粘接力。做好砼表面抹面收尾工作。顶板混凝土基面应保证2/1000的平整度，且不允许做找平层。因此必须采用多次收水、多次压平，用木蟹打成细毛面，并要求从速覆盖湿草包（或先铺塑料薄膜）作湿养护，以满足粘贴、涂抹防水层时混凝土基面坚实、平整的要求。3、混凝土养护混凝土养护是确保混凝土质量的一个关键环节，为确保混凝土不产生有害裂缝，应在浇筑砼完毕后的12h以内进行养护，并设专人养护。顶板混凝土灌注后在砼初凝后采用覆盖湿草包养护，养护时间不少于14d。中柱、端头井侧墙用薄膜覆盖喷雾养护，底板采用蓄水养护，中板采用喷淋养护。浇水次数应能保持混凝土52、处于润湿状态。5.4.2 砼浇筑安全技术措施 1）一般安全要求所有人员必须遵守地铁及项目部安全管理规定，严格遵守高支模施工相关工种和机械安全操作规程和安全生产纪律，杜绝“三违”：违章指挥、违章操作、违反安全生产纪律的行为，做到“三不伤害”：不伤害自己、不伤害他人和不被他人伤害。严格按照已审批的施工方案进行施工，不得擅自改变工序。所有工序施工前必须进行详细的技术交底和安全交底，未经交底不得擅自施工。所有特种作业人员如架子工、电工、电焊工、龙门吊手，司索指挥等，必须经专门的安全教育培训，考试合格，取得特种作业操作资格证后，方可上岗作业，并在规定时间内复审。严禁酒后作业。作业前应先检查使用工具是否安53、全牢固，作业条件及基础是否符合安全要求。2）地下施工的通风、照明措施在进行地下模板施工时应保持脚手架内的通风，本工程每段施工块的长度为25m左右，受窒息危害影响较小，为保证施工人员能在空气流畅的条件下作业，在进行每块的脚手架、模板及浇筑砼施工时用鼓风机向内部通风，应向工作面供应3m3/min.人的新鲜空气，通风管离工作面的距离不宜过远，不应该超过30米，在脚手架加密区若通风不能达到3m3/min.人，应加设鼓风机。在通风机的吸风口处设立铅丝护网，保证施工人员及机械的安全。同时禁止在通风管道上挂置物品，禁止使用烧汽油或液化气的内燃机。 每一段施工区间设置连续运行的照明设备，照明系统电压不得高于254、20V，设置漏电保护器，并有断、停电应急措施。正在内部施工的脚手架、模板施工时应设置专用照明设备，采用泛光灯、荧光灯或其他满足施工需要的照明装置，要求电压低于12v，不允许电线或者灯泡紧靠作业面。不允许在地下的任何部分使用明火照明。所有的动力线和照明线应当保持绝缘状态，禁止施工人员私拉电线和照明措施。3）高处作业安全技术措施患有下列疾病的人员不能从事高处作业及架设作业：如心脏病、高血压、贫血、癫痫病等。悬空作业处应有牢靠的立足处，并必须视具体情况。配置防护栏网、栏杆或其他安全设施。经常对各项安全防护设施进行检查，发现有缺陷时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。悬空作业所用的索具、脚手55、板、平台等设备均需经过技术鉴定或检测后方可使用。高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收，验收合格后，方可进行高处作业，验收也可分段、分层进行。高处作业必须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋、衣着灵便。在作业中如发现安全隐患时，必须及时解决，危及人身安全时，必须停止作业。施工现场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。高处作业中所用的物料，均应平稳堆放，工具应随手放入工具袋，作业中的走道、通道板应随时清扫干净；拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。因作业必需，临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后56、应立即恢复。在爬梯、预留口等危险部位设置安全网，保证施工人员安全，爬梯位置大样图见附图。4）浇筑过程安全措施混凝土在浇筑过程中，应设专人对模板体系的稳定和变形进行监控，及时进行加固和处理，当影响支架稳定的时候，要停止浇筑砼，进行全面的整改，经现场技术负责人同意浇筑后方可继续进行砼的浇筑。5.5验收及拆除的批准程序5.5.1验收使用的批准程序在底板施工完成并达到8MPa后，绑扎侧墙及端墙钢筋并按预定方案支立侧模并浇注侧墙及端墙。施工时，钢筋绑扎、侧模支立及混凝土浇注工序必须严格执行报验程序。侧模拆除后，组织测量人员按方案所规定的间距将承重架纵、横向立杆轴线测出，并使用墨线弹出，交点即立杆位置，此57、时项目部质检人员自检后向现场监理工程师报验，通过后按照所弹轴线摆放垫木，放置底托。底托放置完成后自检并再次向现场监理工程师报验，通过后按照支撑系统安装步骤搭设承重架，自检并向现场监理工程师报验，检查承重体系位置及垂直度偏差，通过后摆放顶托、大楞、小楞及竹胶板，摆放大楞前顶托必须调至设计标高。竹胶板与小楞钉设牢固并经检查拼缝严密后自检并向现场监理工程师报验，通过后绑扎钢筋及浇筑混凝土。钢筋绑扎完毕后及混凝土浇筑前必须自检并向现场监理工程师报验，每道工序合格后方可进入下道工序。另在支撑系统所需钢管及其他构件进场后必须及时自检并向现场监理工程师报验，确认构件合格后方能投入使用。模板及承重体系拆除的批58、准程序：依照侧墙及顶（中）板施工时留置的试验块测定强度，侧墙部位达到8MPa以上,顶（中）板部位达到设计强度的100时方可进行拆模，试块强度必须经检测并报现场监理工程师认可方能开始模板拆除工序。5.4.2模板拆除注意事项拆模时不得使用大锤或硬撬乱捣，如果拆除困难，可用人工使用撬杠在底部轻微撬动；保持起吊时模板与墙体的距离，保证混凝土表面及棱角不因拆除受损坏。1）墙、柱、梁侧模及顶（中）板模板的拆除拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除侧模板下调楼板支柱使模板下降分段分片拆除楼板模板木龙骨及支柱拆除梁底模板及支撑系统。拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。拆除要点如下：拆除支架59、部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与砼表面脱离。下调模板支撑，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，或用人工托扶放于地上，严禁模板自由坠落于地面。拆除梁底模板的方法大致与板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下调，拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。墙体、柱、梁侧模板在拆除时以不破坏棱角为准。为了准确地掌握拆模时间，必须留置同条件试块，试块强度达到1.2Mpa时才允许拆模。施工中要积累不同强度等级的混凝土、水60、泥在不同气温下达到1.2 Mpa所需时间的经验。混凝土的底模，其混凝土强度要符合下表规定后方可拆除。顶板模板的拆除参考每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验报告，并且当顶板混凝土强度达到设计强度前，顶板及中板的支架不得拆除。拆顶板模板时从一端开始，防止坠落人或物造成质量事故。顶板模板拆除时注意保护顶板模板、不能硬撬动模板接缝处，以防损坏模板；拆除的模板，龙骨及脚手架要码放整齐，并注意不要集中堆料；拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。预留孔洞口模板拆除，松开洞口模板脱模器及与大模连接螺栓，使用撬棍从侧面撬动模板，禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞过梁混凝土拉裂，拆出的模板及61、时修整。拆模时所需混凝土强度构件类型结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率%板2502，8758100梁8758100悬臂构件1002）施工缝及后浇预留洞口处模板拆除的技术措施靠近施工缝一侧模板拆除后，板、梁构件成为悬挑结构，所有的模板在混凝土强度（根据实验报告确定）达到100%时方可进行拆除。拆除后立即在悬挑部位加双排脚手架进行加固支撑。主梁与次梁及次梁与次梁拆模后的加固支撑位置尽可能与上层梁底模板的支撑体系的架管对应。上层支架的立柱应尽可能对准下层支架的立柱，并铺设垫板。拆除模板、架子的工人必须佩带安全带。拆除过程中划出安全区，设专人负责警示，挂警示标志，禁止无关人员进62、入。每次收工时一定要确定没有拆除完的脚手架的稳定状况，并有临时加固措施，以免发生意外。拆除脚手架前必须指派专人检查脚手架上的材料杂物等是否清理干净，否则不许拆除，拆除时应按规范程序拆除。六、施工安全管理6.1施工安全管理组织机构按照“管生产，管安全”的原则成立以项目经理挂帅和副经理、总工程师、安检负责人员组成的经理部安全领导小组，领导和组织实施本标段施工安全管理，确保安全目标实现。安质部具体实施各项安全管理工作，以专检和监督方式为主，实行安全生产一票否决权；经理部安全领导小组是负责工程范围内安全管理的组织实施机构，项目作业队安全工程师、工班安全检查员负责施工过程的安全监督。安全管理组织机构见下63、图。项目经理：xx安全总监 xx总工 xx副经理 李国军副经理 石 磊试 验 室 主 任 崔 凯安 质 部 长 xx工程技术部长 李国军财务部长 温 荣机 物 部 长 刘京成合同预算部长 杨亿希综 合 部 长 魏吉亮防水施工队主体结构施工队6.2施工安全管理措施 贯彻执行国家安全生产，劳动保护方面的方针、政策和法规。坚持“安全第一、预防为主”的方针。通过多种形式对员工进行安全教育，对新方法、新工艺、新设备、新材料及技术难度复杂的作业和危险性较大的行为，要进行专门的安全教育，争取可靠的保证措施。明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检、现场管理人员每周 周检，本公司管理人员每月月检64、），实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。严格执行安全操作规程；所有施工人员在进入施工现场操作必须按规范要求带好安全帽，穿着防滑鞋类，严谨穿着凉鞋拖鞋等易滑鞋类上架作业；模板安装和拆除前对作业人员进行安全技术交底，作业人员必须经过三交底教育才能上岗操作；模板安装必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动；模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，工人高处作业时，搭设简易临时支架，保证有稳定的立足点。安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一65、道工序作业，禁止利用拉杆、支撑进行攀登；安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人；大模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，应用支架固定并支撑牢固；模板拆除区设置警戒线且派人进行监护，防止高空坠落伤人。拆除模板应经施工技术人员检测试块强度，确认混凝土已达到拆模强度时，并经施工负责人同意，方可拆除。操作时应按顺序分段进行，不允许让模板枋料自由落下，严禁猛撬和拉倒；拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防 止模板枋料坠落伤人；完工后，不得留下松动和悬挂的模板、材料等，拆下的模板枋料应及时运送到指定地 点集中堆放稳妥。注意防火，木料及易燃材料66、要远离火源堆放，现场氧气、乙炔瓶要相距 5 米以上。现场作好防洪措施，作好基坑的排水，准备足够的水泵抽除现场的积水。混凝土在浇筑过程中，应设专人对模板体系的稳定和变形进行监控，及时进行加固和处理，当影响支架稳定的时候，要停止浇筑砼，进行全面的整改，经现场技术负责人同意浇筑后方可继续进行砼的浇筑。现场施工机械应严格遵守安全操作规程，用电方面做到一机一闸一保护， 防止触电事故发生。施工过程中，应密切注意基坑的稳定性，随时监测基坑的变形情况，确保基坑底施工人员的安全。严格施工现场作息时间，现场供应足够的开水，防止中暑，工地设置医药箱，配备防中暑药物等。支架搭设过程中，水平杆两端必须顶紧至已浇筑的砼侧67、墙和结构柱上，并与结构柱每步抱箍拉结，竖向剪刀撑必须自下而上连续设置，并顶紧地面。七、质量保证措施7.1质量控制管理流程质量管理流程图目标管理是施工全过程质量管理中心内容，质量保证措施的每一项具体工作都必须围绕“质量目标”展开，确定工程整个施工过程将以目标管理统揽全局，以全面推广应用质量目标为手段，开展质量管理工作。质量管理从原材检测、工序控制、程序控制三方面控制，其流程如下：原材检测：原材料及构件进场后，先进行自检，抽查验收无变形超限构件后向现场监理工程师报验，通过后用于现场模板及承重体系的搭设。工序控制：模板及承重系统装配中严格按照各步工序进行，在测量放线、底托就位、顶托就位、模板装配完毕68、后均需自检并报验，确保模板及承重体系搭设的精度。工艺控制：混凝土施工过程中，严格控制浇注速度及振捣方式、振捣位置及强度。7.2质量管理制度掌握材料及构件信息，优选供货厂家，选择质量好、价格低的资源，确保模板及承重体系搭设质量，降低工程成本。确保正常施工的前提下合理、科学地组织采购、储备、运输，建立严密的计划、调度体系，加快物品的周转，减少占用量，提高综合效益。原材料及构件实行先检验后进场，不经检验和试验，不得以任何方式、任何理由进场入库。原材料及构件进场后，及时进行标识，记录标识内容，防止混用和误用。八、监测措施1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全69、检查记录必须形成书面材料。2)高支模日常检查、巡查重点部位：(1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。(2）底座是否松动，立杆是否悬空。(3）连接扣件是否松动。(4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度是否变化。(5）施工过程中是否有超载现象。(6）安全防护措施是否符合规范要求。(7）支架与杆件是否有变形的现象。3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4)监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。5)监测点布设支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大70、小设置不少于2个监测断面，并布设立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。6)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率2030分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。7)当监测数据超过下表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。碗扣式/扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项 目搭设允许 偏差（mm）变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m12/吊线和卷尺2立杆钢管弯曲4mL6.5m2020/吊线和卷尺3水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30/吊线和卷尺4立杆垂71、直度全高16/经纬仪及钢板尺5立杆脚手架高度H内100/吊线和卷尺6立杆顶水平位移/106经纬仪及钢板尺7支架整体水平位移/108经纬仪及钢板尺8立杆基础沉降/86经纬仪及钢板尺8）对监控记录必须严格登记，出现超限度数据，及时处理并汇报。九、应急预案9.1 危险源辨识根据本工程特点与设计情况，针对本工主体结构施工做危险源辨识如下表所示。危险源辨识表序号危险源名称危险源级别预防措施应急措施1高空起吊重大危险源专人指挥，持证上岗详见应急措施2触电一般危险源规范用电详见应急措施3火灾重大危险源加强动火管理、规范易燃易爆物品的存放和使用详见应急措施4基底隆起一般危险源防止基坑浸水，减少基坑暴露时间详见72、应急措施5围护结构水平位移过大重大危险源随挖随支，减少无撑暴露时间详见应急措施6渗水与漏水一般危险源加强围护结构施工质量详见应对措施7高空坠物伤人一般危险源做好临边防护详见应急措施8模板坍塌重大危险源严格执行支架方案，加强监控详见应急措施9.2 应急救援力量分布9.2.1 现有的重要应急设备和物资分布应急设备和物资分布详见下表。应急设备和物资分布序号应急物资设备应急功能和作用现存放位置数量设备状况1担 架抢救伤员本项目部2套完好2商务车作为救护车本项目部4部完好3灭火器发生火灾时灭火本项目部1批完好4急救箱急救药品本项目部2套完好5装载机紧急运送、抢险本项目部1部完好6应急灯停电照明本项目部573、套完好7对讲机应急联络本项目部4部完好8气体检测器有毒有害气体监测本项目部1套完好9扩音器告知和疏散人群本项目部2套完好10电话/内线电话应急联络本项目部1批完好11柴油发电机应急发电本项目部1台/120KW完好12水泵应急抽水本项目部15台完好9.3 应急救援组织机构及职责9.3.1 应急救援组织架构图.1应急救援组织架构图如下图所示。总指挥：xx副总指挥：xx副总指挥：xx；副总指挥：xx现场指挥：xx信息发布小组：xx后勤协调小组：xx 疏散、警戒、水电供给小组：xx现场救护小组：xx物资补给小组：xx事故调查处理小组：xx7.3.1应急救援组织架构图应急救援组织架构图.2主要负责人联系74、方式主要管理及技术人员表 序号姓名职 务联系方式1项目经理2总工程师3生产副经理4副经理5质检工程师6结构工程师7结构工程师7合约工程师8测量工程师9测量员10试验室主任11试验员12安全负责人14机物部长15资料员16工区质检员17工区安全员9.3.2应急救援机构职责（1）组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，防止事故蔓延和扩大。（2）负责对重大事故应急处理工作进行督察和指导。（3）检查督促现场指挥部做好抢险救援、信息上报、善后处理以及恢复生产秩序的工作。(4）建立重大事故的信息上报、通告制度，及时、准确地上报、通告信息。(5）指挥事故的自救、求援，落实接应、配合75、救援的组织工作。(6）保持项目应急体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援。(7）根据事故应急处理的需要，公司指挥部有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关设施、设备；必要时，对人员进行疏散或者隔离，并可以依法对污染区域实行封闭。9.4 预防及应急措施 高空起吊事故预防及应急措施1、预防措施起吊作业前，项目工程部对所有参与吊装人员进行安全技术交底和培训；配备好安全防护用品；熟悉吊装工程内容、安装方法、程序、使用的机具性能、安全技术要点和措施；学习有关安全技术操作规程；明确吊装分工和各项规章制度；参加吊装人员体检，年老体弱、患有高血压、心脏病、癫痫病等患者不得从事结构吊装工作。钢筋笼起吊前76、由起吊班长检查起重机械零件的运行状态是否正常，如不正常立即修好或者更换。主要机械零件包括钢丝绳、滑车组、工字钢扁担。成立起吊班组，成员主要由具有起吊经验并经过严格培训，考试合格并取得上岗证的人员组成。高处吊装作业由体检合格的人员担任，严禁酒后或严重心脏病患者从事起重吊装的高处作业。高空操作人员携带工具、垫铁、焊条、螺栓等放入随身佩带的工具袋内。在高空传递时，配备保险强，不得随意上下抛掷工具、物件，防止滑脱伤人或意外事故。高空挂钢丝绳时必须系好安全带。安全带高挂低用，系点可靠牢固。吊装人员禁止穿硬底鞋、高跟鞋和易滑鞋。雨天穿防滑鞋起吊时，由专人指挥，指挥人员处于操作人员视力能及的地点，并能清楚地77、看到吊装的全过程。起重机驾驶员必须熟悉信号，并按指挥人员的各种信号操作，遵守现场秩序，服从命令听指挥，并不得擅自离开岗位。指挥信号在钢筋笼吊装前交底确定，发出的信号要鲜明、准确，起重机驾驶员和指挥人员，应熟悉和掌握所使用的起重信号。如现场条件不允许，配备信号员传递其指挥信号。履带吊吊装前，按规定检查“双保险”、“四限位”等装置是否齐全、灵敏、有效，运转是否正常，试运转无误后方作正式作业。起吊前经起吊班组检查钢丝绳、扁担等起吊设备，不符合要求的坚决更换，检查无问题后报请专业监理工程师查验。施工现场悬挂醒目的安全标语及安全标志牌，危险部位要设警告、警示标志并有专人负责。2、应急措施（人身伤害）一旦78、发生人身伤害安全事故，首先抢救伤员，进行简单包扎、止血、平卧，立即送往就近医院救治。（设备倾翻）一旦发生设备倾翻安全事故，立即撤离无关人员，保护好现场，布置防护隔离带，进行必要的顶、撑、垫救援手段，防止事态进一步扩大。（高处坠落）一旦发生人员高处坠落：1、保护好现场；2、紧急施救。（物体打击）一旦发生人员遭受物体打击，视其伤害程序，进行必要的紧急处置。 触电事故预防及应急措施1、预防措施根据安全用电“装得安全，拆得彻底，用得正确，修得及时”的基本要求，为防止发生触电事故，在日常施工（生产）用电中要严格执行有关用电的安全要求。用电应制定独立的施工组织设计，并经企业技术负责人审批，盖有企业的法人公79、章。必须按施工组织设计进行敷设，竣工后办理验收手续。一切线路敷设必须按技术规程进行，按规范保持安全距离，距离不足时,应采取有效措施进行隔离防护。非电工严禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、电灯等。根据不同的环境，正确选用相应额定值的安全电压作为供电电压。安全电压必须由双绕组变压器降压获得。电体之间、带电体与地面之间、带电体与其他设施之间、工作人员与带电体之间必须保持足够的安全距离，距离不足时，应采取有效的措施进行隔离防护。在有触电危险的处所或容易产生误判断、误操作的地方，以及存在不安全因素的现场，设置醒目的文字或图形标志，提醒人们识别、警惕危险因素。取适当的绝缘防护措施将带电导体封护或隔离起80、来，使电气设备及线路能正常工作,防止人身触电。采用适当的保护接地措施，将电气装置中平时不带电，但可能因绝缘损坏而带上危险的对地电压的外露导电部分（设备的金属外壳或金属结构）与大地作电气连接，减轻触电的危险。施工现场供电必须采用TN-S 或TT 的三相五线的保护接零系统，把工作零线和保护零线区分开，通过保护接零作为防止间接触电的安全技术措施，同一工地不能同时存在TN-S 或TT 两个供电系统。注意事项有：A、同一台变压器供电的系统中，不得将一部分设备做保护接零,而将另一部设备做保护接地。B、采用保护接零的系统，总电房配电柜两侧做重复接地，配电箱（二级）及开关箱（三级）均应做重复接地。其工作接地装81、置必须可靠，接地电阻值4。C、有振动设备的重复接地必须有两个接地点。D、保护接零必须有灵敏可靠的短路保护装置配合。E、机动设备和机具实行一机一闸一漏电一箱保护，严禁一闸多机，闸刀开关选用合格的熔丝，严禁用铜丝或铁丝代替保险熔丝。按规定选用合格的漏电保护装置并定期进行检查。F、电源线必须通过漏电开关，开关箱漏电开关控制电源线长度30m。2、应急措施发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。同时大声呼救，通知应急领导小组成员，启动应急预案。脱离电源的基本方法有：A、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。B、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电82、源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。C、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。D、可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。E、如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，然后再采取其它办法把电源切断。F、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。进入该范围的救护人员应穿上绝缘靴或临时双脚并拢跳跃地接近触电者。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810 米以外立即开始触电急83、救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。立即拨打120急救电话，在急救人员未到时可由具有相应知识的人员现场施救。触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸及胸外心脏挤压。对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口84、中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、血块等异物，可将其身体及头部同时侧转，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人85、员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618 次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段及剑突部，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，随后将手腕放松，每公钟挤压6080 次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。 火灾事故预防及应急措施1、预防措施施工现场防火86、工作必须认真贯彻“预防为主，消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管，谁负责”的原则。施工项目应当对职工进行经常的防火宣传教育普及消防知识，增强消防观念，自觉遵守各项防火规章制度，在施工过程需要动火，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。现场存放易燃，易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。按规定配备消防器材，按钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程JGJ3-91 要求设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严87、禁乱拉乱接电线。易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。2、应急措施 制定灭火应急方案的方法调查研究。组织有工种技术人员参加的小组，对本单位生产、贮存的原材料，设备工艺的特点及火灾危险性，进行全面的调查，掌握第一手资料，确定防、消对策，作为制订应急方案行动的依据。制订预案。在调查研究的基础上，制订出要害部位的灭火应急方案，内容包括报警的召集讯号，灭火组织分工，灭火方法与消防器材，疏散物资的地点与方法，防爆炸防毒措施，安全措施等。群策群力。对制订出来的预案，应交有关部门职工讨论，提出修改意见，同场演练，不断补充修改，完善灭火应急方案。 火灾扑救的基本方法发生火灾88、事故，要根据燃烧物质，燃烧特点，火场的具体情况，正确使用消防器材，组织扑救初起火患。组织人员疏散，转移贵重物品到安全地方，拨119 号电话报警等。起火时，普通电梯不能作安全疏散用，一是电梯并拨烟火的作用很强。容易扩大火势。二是在火灾时，电梯井内烟雾浓，不能保证安全。三是在火灾时对非消防用电都要断电。火场上出现浓烟、高热、缺氧等致人伤亡时间，早在56 分钟，晚的在1020 分钟，所以人员疏散时间必须控制在3 分钟内全面疏散到安全地方施工现场发生的火灾，多数是由于烧焊作业或遗留火种引燃竹木、防水材料而引起的，对于这类火灾，可用冷却灭火方法，将水或灭火剂直接喷射在燃烧的物体上，使其温度降低到燃点以下89、，达到灭火效果。如电器设备火灾，可用窒息灭火法，用不导电的灭火剂加二氧化碳灭火器、干粉灭火器等，直接喷射在燃烧的电器设备上，阻止空气接触，并立刻关闭电源，达到灭火效果。油类火灾同样可用窒息灭火法，用泡沫灭火器、二氧化碳灭火器、干粉灭火器等（严禁用水扑救）直接喷射在燃烧载油的器具上，阻止和氧气接触，达到灭火效果。火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，由主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。依法对事故责任人进行处理。吸取火灾事故教训，落实整改措施，改进消防工作。通过火灾事例，教育全体员工，提高员工防火意识。 基底隆起预防及应急措施1、预防措施深基坑开挖后，地基卸载，土体中压力减少，90、土的弹性效应将使基坑底面产生一定的回弹变形（隆起）。回弹变形量的大小与土的种类、是否浸水、基坑深度、基坑面积、暴露时间及挖土顺序等因素有关。如基坑积水，粘性土因吸水使土的体积增加，不但抗剪强度降低，回弹变形亦增大，所以对于软土地基更应注意土体的回弹变形。回弹变形过大将加大建筑物的后期沉降。由于影响回弹变形的因素比较复杂，回弹变形计算尚难准确。如基坑不积水，暴露时间不太长，可认为土的体积在不变的条件下产生回弹变形，即相当于瞬时弹性变形，可把挖去的土重作为负荷载按分层总和法计算回弹变形。施工中减少基坑回弹变形的有效措施，是设法减少土体中有效应力的变化，减少暴露时间，并防止地基浸水。因此，在基坑开挖91、过程中和开挖后，均应保证井点降水正常进行，并在挖至设标高后，尽快浇筑垫层和底板。基坑采用机械挖土，坑底应保留200300mm厚基土，用人工清理整平，防止坑底土扰动。要严格按结构施工段分层施工，紧紧地抓住“三快”，要一鼓作气快速连续的挖和撑。30cm层人工挖土和素混凝土垫层要在24h内完，随即抓紧浇注底板，底板混凝土在垫层浇筑完后的最短时间内完成。密切关注天气变化，尽量避开在雷雨天气下开挖基坑最下层土；若正在挖这30cm土时遇下雨，更要抢，要挖一小段，浇一小段垫层，不能停。如造成垫层标高不符合要求，则待雨停后，再凿去重浇垫层，以保证坑底土不被软化，避免因此而引起基底隆起。2、 应急措施如果发生基92、底隆起，应立即启动应急预案，动用应急物资，用编织袋装砂或土对基底进行回填反压处理。 围护结构侧向位移过大预防及应急措施1、预防措施基坑开挖后，支护结构发生一定的位移是正常的，但如果位移过大，或者位移发展速度过快，则往往会造成较严重的后果。如发生这种情况，应针对不同的支护结构采取相应的应急措施。由于支撑的刚度一般较大，带有支撑的支护机构一般位移较小，其位移主要是插入坑底部分的支护桩墙向内变形。为了满足基础底板施工需要，最下一道支撑离基坑底距离更大，支护墙下段的约束较小，因此在基坑开挖后，围护墙下段位移较大，往往由此造成墙背土体的沉陷，主要应设法控制周围桩嵌入部分的位移，着重加固坑底部位，具体措施93、有：增设坑内降水设备，降低地下水。也可在坑外降水；进行坑底加固，如采用注浆、高压喷射注浆等提高被动区抗力；垫层随挖随浇，对基坑开挖土合理分段，每段土方开挖到底后及时浇筑垫层；加厚垫层、采用配筋垫层或设置坑底支撑。2、应急措施如开挖后发生较大变形后，可在坑底加厚垫层，并采用配筋垫层，使坑底形成可靠的支撑，同时加厚配筋垫层对抑止坑内土体隆起也非常有利。减少了坑内土体隆起，也就控制了支护墙下段位移。必要时还可在坑底设置支撑，如采用型钢，或在坑底浇筑型钢混凝土暗支撑（其顶面与垫层面相同），以减少位移，此时，在支护墙根处应设置围檩，否则单根支撑对支护墙的作用不大。如果是由于支护墙的刚度不够而产生较大侧向94、位移，则应加强支护墙体，如在其后加设钢板桩，或对土体进行加固。 渗水与漏水应对措施1、墙缝渗水与漏水墙缝为较大渗漏时将缝凿成深度各70mm的V形槽，先填塞开孔形=30的PE泡沫条，用SH外渗剂水泥或超早强膨胀水泥封缝并每隔1.5m埋设注浆管1根后，灌注水溶性聚氨脂堵漏，再贴涂塑无纺布（涂塑面在内侧）用醁丁乳胶水泥抹面，并起出两边缝口各50mm。 墙缝轻度渗水时不注浆只做嵌缝处理，即凿缝（深、宽度同上）后填塞膨润土腻于（888或BW型），再用抗外渗剂水泥或超早强膨胀水泥抹填20mm，待干燥后涂刷1.5mm厚的防水涂料，再用醁丁乳胶水泥抹面，宽度为100mm。2、墙体渗水与漏水土方开挖后支护墙出现95、渗水与漏水，对基坑施工带来不便，如渗漏严重时则往往造成土颗粒流失，引起支护墙背地面沉陷甚至支护结构坍塌。在基坑开挖过程中，一旦出现渗水或漏水应及时处理，常用的方法有：对渗水量较小，不影响施工也不影响周边环境的情况，可采用坑底设排水沟的方法，对渗水量较大，但没有泥沙带出，造成施工困难，而对周围影响不大的情况，可采用“引流修补”方法。即在渗漏较严重的部位先在围护墙上水平打入一根钢管，内径2030mm，使其穿透支护墙体进入土体内，由此将水从该管引出，而后将管边围护墙的薄弱处用防水混凝土或砂浆修补封堵，待修补封堵的混凝土或砂浆达到一定强度后，再将钢管出水口封住。如封住管口后出现第二处渗漏时，按上面的方96、法再进行“引流修补”，如果引流出的水为清水，周边环境较简单或出水量不大，则不做修补也可，只需将引入基坑的水设法排出即可。对渗、漏水量很大的情况，应查明原因，采取相应的措施：如漏水位置离地面不深处，可将支护墙背开挖至漏水位置下5001000mm，在支护墙后用密实混凝土进行封堵、如漏水位置离地面不深处，采用压密注浆方法，采用压密注浆时应该注意其施工会对支护墙产生一定压力，有时会引起支护墙向坑内较大的侧向位移，这在重力式或悬臂支护中更应该注意，必要时应在坑内局部回填土后进行，待注浆达到止水效果后再重新开挖。 高空坠物伤人预防及应急措施1、预防措施加强临边防护，在基坑周围设立护栏，护栏高度应高于1.297、m，护栏底部设50cm的踢脚板（同时有防洪作用），护栏上挂防护网。基坑周边严禁堆放杂物。严禁由基坑边向基坑内抛掷工具和材料。安全部门定期对基坑防护设施进行检查，发现问题及时整改。2、应急措施发生坠物伤人事故，现场应急预案小组人员应及时赶往出事地点，积极采取对伤员的救护，同时应逐级上报到应急预案指挥部。将受伤人员及时救出地面，让其平躺，根据受伤情况采取相应救护措施。骨折伤员尽量避免挪动、并进行简易固定。颅骨造成伤害人员特别注意脑震荡，脊椎受伤人员要静卧，防止造成脊椎损伤导致瘫痪。外伤出血要进行止血。严格注意因内伤出血后造成死亡事故。现场应急小组的物资供应人员应及时把施救药品器械供应到位。及时送伤98、员到医院进行救治或检查。对事故现场要注意保护，为调查处理提供可靠依据。 模板坍塌事故预防及应急措施1、预防措施选用合格的杆件及材料，严把材料进场关。支架搭设严格按方案进行，不得擅自更改各种参数。施工过程中加强变形监测，及时发现险情并予以控制。2. 应急措施、当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。、当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。、当发生施工人员被埋、99、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。、被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。10附 件： 验算书10.1技术参数材料的力学性能木 枋： E=9000 N/mm2 f 顺纹抗剪=1.4 N/mm2 fm=13N/mm2 厂制木工字梁： E=9000 N/mm2 f 顺纹抗剪=1.4 N100、/mm2 fm=13N/mm2 I=4290cm4 W=429cm3胶 合 板： E=10000 N/mm2 f顺纹抗剪=1.4 N/mm2 fm=13N/mm2 钢 管： E=2.06105 N/mm2=205N/mm2w=5.08cm3 I=12.19cm410槽钢： E=2.06105 N/mm2=205N/mm2w=39.7cm3I=198cm4 S=12.748cm212槽钢： E=2.06105 N/mm2=205N/mm2w=57.7cm3I=346cm4 S=15.362cm210.1.2 计算荷载取值计算模板、支架时，荷载取值按下表：序 号荷载1模板、支架及脚手架的自重0.5101、kN/m32板部钢筋的重力1.5kN/m33新浇灌混凝土的重力24.0kN/m34人、浇筑设备、运输工具等荷载2.5kN/m25振捣时对水平摸板的荷载2kN/m26倾倒混凝土时产生的水平动力荷载4.0kN/m2采用泵送砼7钢管自重产生的荷载38.4N/m8新浇混凝土对模板的侧压力36.43 KN/m29梁部钢筋的重力4 kN/m210倾倒混凝土时对竖向模板动力荷载2kN/m210.2端墙模板对撑支撑体系端墙厚度为800mm，端墙计算高度取7.22m。10.2.1端墙及扩大段侧墙模板新浇混凝土对模板的侧压力（泵送混凝土温度25，坍落度150mm，掺缓凝剂，浇注速度1m/h）(1）新浇注混凝土侧压102、力F1=min0.22ct012V1/2，cH，式中：F：新浇砼对模板最大侧压力；c：新浇砼容重24kN/m3；t0：新浇砼初凝时间5h；V：砼浇筑速度1m/h；1：外加剂修正系数，加入缓凝剂，取1.22：砼坍落度影响修正系数，坍落度150mm，取1.15=0.222451.21.1511/2=36.43KN/m2其中：t0=200/（T+15）=200/（25+15）=5V=1m/hF2=rch=247.22=173.3KN取两者较小值即 F1=36.43KN/m2其有效压头高度 h=F1/ rc=36.43/24=1.518m，计算简图如下： (2）倾倒或振捣混凝土时产生的水平荷载Q=4K103、N/m2(3）荷载设计值：1.2F+1.4Q=36.431.2+41.4=49.32KN/m22) 抗弯强度检算因其侧压力是三角形分布的,其下方的荷载为最大,故取靠近模板底1米宽的模板作为计算对象,化为线荷载:q1=49.321=49.32KN/m模板竖向布置，按三跨连续梁计算，其计算简图如下：M=0.1q1l2=0.149.320.32=0.444KNm=M/W=0.4441066/（1000182）=8.222N/mm2fm=13 N/mm2经检验，抗弯强度符合要求。3) 抗剪强度检算V=0.6q1l=0.649.320.3=8.878KN=3V/2bh=38.878103/（210001104、8）=0.74/mm2fc=1.4N/mm2经检验，抗剪强度符合要求。4) 刚度检算荷载不包括倾倒混凝土时产生的水平荷载的标准线荷载为：q2=36.431=36.43KN/m w=0.677q l4/100EI=0.67736.43300412/（100100001000183）=0.411 mmw=l/250=1.2mm经检验，刚度符合要求。10.2.2横枋强度验算水平横枋采用100100（mm）松木枋， 截面抵抗矩W=bh2/6=1001002/6=166667mm3,惯性矩I=bh3/12=1001003/12=8333333 mm4，面积矩S=bh/8=100100/8=1250 mm105、2。Q= Q0800300=0.049800300=12240N水平横枋按三跨连续梁计算(取0.175，挠度系数取1.146)，最不利荷载计算简图： Q=12240N 300 300 300 900 (1)强度验算 Mmax= l0 =0.17512240900=1927800N.mm =M /W =1927800/166667=11.57N/mm2fm=13 N/mm2，满足要求。竖枋剪力（按荷载最大一跨计算）：V=0.65F=0.6512240=7956N抗剪强度=1.5V/A=7956/10000=1.2N/ mm2fv=1.4N/ mm2，满足要求。(2)刚度验算=1.146Ql3/（106、100EI）=1.146122409003/(90001008333333)=1.20mm=900/250=3.6mm，满足要求。10.2.3竖枋验算 （1）荷载 q=Q0300=0.049300=15.2N/mm计算简图：800800 q=15.2N/mm（2）强度验算竖枋弯矩（按荷载最大一跨计算）：M=ql2/8=15.28002/8=1224000N.mm竖枋强度=M/W=1224000/166667=7.3N/mm2fm=13 N/mm2，满足要求。竖枋剪力（按荷载最大一跨计算）：V=0.6ql=0.615.2800=7344N抗剪强度=1.5V/A=7344/10000=1.01/ 107、mm2fv=1.4N/ mm2，满足要求。 （3）刚度验算=5ql4/(384EI)=515.38004/(38490008333333)=0.97mm侧=800/250=3.2 mm，满足要求。10.2.4钢管侧向稳定验算钢管侧向支撑采用483.5的双钢管，面积A=4892mm2，惯性矩I=12.192104mm4，截面模量W=5.082103mm3,回转半径i=15.82mm，E=2062103 N/mm2，f=205N/mm2。侧向支撑间距600mm(里程方向)800mm。1、每根侧向钢管所承受的轴心荷载设计值为：N=Q0600800=0.049600800=24480Nl0=h+2a6108、00+2*350=1300=l0/i=1300/31.6=42查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302001)附录C得，=0.879N/（.A）=24480/(0.879978)28.5205N/mm2,满足要求。水平杆采用3个扣件搭接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=18.36/3=6.12kN故扣件抗滑承载力的满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；10.109、3 侧墙模板及支撑检算模板采用18mm厚竹胶板，每块胶合板采用10螺栓与竖向小楞固定， 小楞采用厂制木工字梁，间距300mm。横向大楞采用2根10槽钢，间距0.8m，小楞与大楞用螺杆及扣件连接。横向大楞用斜支撑加固，斜支撑为2片12槽钢制成的三角钢架，间距900mm。为保证其整体性，三角钢架通过三道双48钢管纵向连接，构成稳定的支撑体系。三角架底部利用丝杆调整三角架垂直度，后背顶在底板预埋HRB33525，间距900mm的钢筋上。为抵消三角架在混凝土浇注过程中产生的斜向分力，在底板相应位置预埋间距300mm,埋深大于600mm的25拉筋，通过纵向通长压板与三脚架连接，提供反力。 侧墙模板检算本110、工程端墙厚800mm,地下三层侧墙厚度为900，地下两层侧墙厚800mm,侧墙最大高度7220mm，新浇筑砼的侧压力的计算高度 H为7220mm。侧墙模板荷载设计值根据端墙的侧压力计算，最大侧压力为49.32KN/m2抗弯强度检算因其侧压力是三角形分布的,其下方的荷载为最大,故取靠近模板底1米宽的模板作为计算对象,化为线荷载:q1=49.321=49.32KN/m模板竖向布置，按三跨连续梁计算，其计算简图如下：M=0.1q1l2=0.149.320.32=0.444KNm=M/W=0.4441066/（1000182）=8.222N/mm2fm=13 N/mm2经检验，抗弯强度符合要求。3) 111、抗剪强度检算V=0.6q1l=0.649.320.3=8.878KN=3V/2bh=38.878103/（2100018）=0.74/mm2fc=1.4N/mm2经检验，抗剪强度符合要求。4) 刚度检算荷载不包括倾倒混凝土时产生的水平荷载的标准线荷载为：q2=36.431=36.43KN/m w=0.677q l4/100EI=0.67736.43300412/（100100001000183）=0.411 mmw=l/250=1.2mm经检验，刚度符合要求。 模板竖楞检算（厂制木）竖向背肋采用高200mm,腹板厚30mm,翼板厚40mm,宽80mm的厂制木工字梁，工字梁间距300mm，横向背112、肋采用2根10槽钢，间距800mm，竖向背肋与横向背肋用螺杆及扣件连接。1) 抗弯强度检算:化为线荷载:q1=49.320.3=14.796KN/m按三跨连续梁计算，其计算简图如下：M=0.1q1l2=0.114.7960.82=0.947KN.m =M/W=0.947106/429000=2.207N/mm2fm=13N/mm2经检验，抗弯强度符合要求。2) 抗剪强度检算V=0.6q1l=0.614.7960.8=7.102KN=3V/2S=37.102103/（210000）=1.065N/mm2fc=1.4N/mm2经检验，抗剪强度符合要求。3) 刚度检算用于计算挠度的标准线荷载为：q2113、=36.430.3=10.929KN/m w=0.677q l4/100EI=0.67710.9298004/（1009000429010000）=0.078mmw=l/400=800/400=2mm经检验，刚度符合要求。 横向背肋检算横向背肋采用2根10槽钢，间距800 mm，横向背肋用斜支撑加固，斜支撑由2根12槽钢作成三角钢架，间距900 mm。1) 抗弯强度验算按集中荷载考虑:F=49.320.80.3=11.837KN按两跨连续梁计算，其计算简图如下：M=0.333Fl=0.33311.8370.9=3.548KN.m W=39.7103mm3=M/W=3.548106/（239.7114、103）=44.685N/mm2fm=205N/mm2经检验，抗弯强度符合要求。2) 抗剪强度检算 V=1.333F=1.33311.837=15.779KN=3V/2S=315.779103/（212.748100）=18.566N/mm2fc=120N/mm23) 刚度检算用于计算挠度的荷载为：F=36.430.80.3=8.743KN w=1.466Fl3/100EI=1.4668.74310009003/1002.061052198104=0.115mmw=l/400=900/400=2.25mm经检验，刚度符合要求。 三角架反力检算按照最不利情况进行检算，结构端、侧墙墙高最高是负二层115、侧墙，本次检算以该位置的支撑体系进行设计和计算。站台层及站厅层侧墙分别计划一次浇筑完毕，支撑反力为三角支架提供。最大浇筑高度按照7220 mm计。混凝土作用于模板的侧压力，随混凝土的浇筑高度而增加，到浇注高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。由前述计算可知，最大侧压力为36.43KN/m2。单侧支架主要承受混凝土侧压力，取混凝土一次最大浇筑高度为7220 mm（考虑到墙板的钢筋锚固，墙浇筑低300mm），侧压力取为F=36.43KN/m2，有效压头高度h=1518 mm.，三角架作为整体是定型支架，单个三角架的刚度在此不做检算，其强度和刚度能够满足本工116、程使用要求，主要考虑支架的布设间距。1） 支架受力计算单侧支架按间距900mm布置，三脚架受力图如下。三角架受力示意图 (1） 分力计算分析支架受力情况：取O点的力矩为0，则：3000R=F16441+F22841 R=229.85kN其中：F1=0.51.5180.936.43=24.885kNF2=5.6820.936.43=186.296kN(2） 支架总合力计算支架侧面的合力为；F合=F1+F2=211.181kN再取O点的力矩为0，则合力力臂L=（F16441+F22841）/211.181=（24.8856441+ 186.2962841）/211.181=3265mm矢 量 图根117、据力的矢量图计算得F合和R的合力为：F总2 =F合2+R2=211.1812+229.852 F总=312.135kN与地面角度为：=47.424=472526.05（3） 45方向分力计算由F总分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成45度，大小为： T45=F总cos22526.05=311.856KNT45共由3个d25mm的埋件提供反力予以抵销。2) 预埋螺栓强度检算预埋件为HRB33525螺纹钢筋,截面积为：A=491mm2轴心受拉应力强度： = T45/A=311.856103/(4913) =211.715MPa311.856/3103.95kN符合要求其中:F锚-锚固力，作用于118、地脚螺栓上的轴向拔出力 （N）d-地脚螺栓直径（mm） h-地脚螺栓在砼基础内的锚固深度（mm）b-砼与地脚螺栓表面的粘结强度（N/mm）10.4顶板模板及其支架结构验算顶板结构厚度由800 mm 、900 mm两种，全部采用一种支撑方式。模板采用18mm的普通胶合板，小楞采用 100mm100mm 的木方，横向布置，间距300mm布置，跨度900mm；大楞采用483.5的双钢管，纵向布置，跨度600mm，间距600mm。模板支架采用碗扣式脚手架，架距选用900mm600mm，矩形布置。10.4.1 模板检算 a、模坂自重板模板自重为0.5kN/m2。b、新浇钢筋混凝土的自重标准值本工程采用C119、35P8混凝土，其自重标准值为24kN/m3，则顶板混凝土自重标准值为240.9=21.6kN/m2。c、钢筋自重标准值钢筋自重标准值为1.60.91.44kN/m2。d、施工人员及设备荷载标准值一般取值为3kN/ m2。e、振捣混凝土时产生的荷载标准值顶板模板在混凝土振捣时采用垂直面模板荷载标准值为4.0kN/m2。f、倾倒混凝土时产生的荷载标准值本工程顶模板混凝土浇筑拟采用混凝土输送泵将混凝土泵至工作面，则荷载有2kN/m2。综上所述，则顶板模板支架所承受的荷载详见下表：项次荷载类别r1顶板荷载kN/ m2a模板自重0.5 kN/ m21.228.248b新浇混凝土自重21.6kN/ m2120、c钢筋自重1.44kN/m2d施工人员及施工设备荷载3kN/ m21.412.6e振捣砼时产生的荷载4 kN/ m2f倾倒砼时产生的荷载2 kN/ m2合计40.85顶板厚为900mm，取顶板施工荷载q=40.85kN/m2计算，转换成线荷为q=40.85kN/m。截面抵抗矩W= bh2/6=1000182/6=54000mm3,惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4，面积矩S=bh/8=100018/8=2250mm2，横枋间距300mm。 q底=40.85N/mm 300 300 300(1) 模板强度验算按多跨连续梁计算M=ql2/10=408503002/10121、=367632N.mm底模板强度=M/W=367632/54000=6.81N/mm2fm=13 N/mm2，满足要求。（2) 抗剪强度验算V0.6ql7.35KN=3V/2bh=37.35103/（2181000）=0.61N/mm2fc=1.4N/mm2 (3) 模板刚度验算q=40.85N/mm=0.677ql4/(100EI)=0.67740.853004/(1009000486000)=0.51mm=300/250=1.2mm，满足要求。10.4.2板底小枋的计算板底小枋的规格为100100300，施工荷载q=40.85kN/m2，于是，折算到每根木枋上的线荷载为：q=40.850.122、3=12.25kN/m。 截面抵抗矩W=bh2/6=1001002/6=166667mm3,惯性矩I=bh3/12=1001003/12=8333333 mm4，面积矩S=bh/8=100100/8=1250mm2。小木枋间距（宽度）为900mm。 (1)计算简图： 12.25kN/m 900 900 900 （2）小枋强度验算M=ql2/10=12.259002/10=992606N.mm=M/W=992606/166667=5.95N/mm2 fm=13N/mm2，满足要求。竖枋剪力：V=0.6ql=0.612.25900=6617.4N抗剪强度=1.5V/A=6617.4/10000=0123、.99N/ mm2fv=1.4N/ mm2，满足要求。 （3）小枋刚度验算max=0.677ql4/(100EI)=0.67712.259004/(10090008333333)=0.73mm=600/250=2.4mm ，满足要求。10.4.3底模纵向大枋的计算大楞采用483.5mm双钢管,跨度600mm。查建筑施工手册得：设计抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=120N/mm2，弹性模量 E=22.06105 =4.12105N/mm2， 截面抵抗矩W=25.08103=10160mm3,惯性矩I=212.19104=243800mm4，面积A=978mm2，大枋间距900mm。由124、小枋的支座反力传给纵枋：P=（40.85+11.2）0.30.6=7.6kN(1)计算简图：纵向大枋按三跨连续梁计算(取0.267，挠度系数取1.833)，最不利荷载计算简图： Q=7.6KN 600 600 1800 (2) 强度验算 Mmax= l0 =0.2677600600=727498N.mm =M /W =727498/2500000=72N/mm2 f=205N/mm2，满足要求。竖枋剪力：V=1.267ql=1.26776000=5753.6N抗剪强度=1.5V/A=1.55753.6/978=8.2/mm2fv=120N/mm2，满足要求。(3)刚度验算=1.833Ql3/1125、00EI=1.83376006003/(100206000121900) =0.3mm=600/250=2.4mm，满足要求。10.4.4 腕扣式脚手架计算碗扣式脚手架采用600m900m方式布置。1) 单根脚手架承受荷载计算A 立杆承受的施工荷载P=（40.85+21.2）0.90.623.35KN30KN 符合要求 2) 立杆检算长度计算顶部立杆段：l0= h+2a步距h=0.6m，按最不利条件，取a=0.35m，则l0= h+2a=0.6+20.35=1.3m3) 立杆稳定性检算 立杆为外径48mm，壁厚3.5mm钢管，经查表i=15.79mm,A=489mm2=l0/i=1300/15126、.8=82查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302001)附录C得，=0.77N/A=23500/(0.77489)62.4205N/mm2,满足要求。经检算，脚手架系统稳定性符合要求。10.5 中板模板及其支架结构检算a、模坂自重板模板自重为0.5kN/m2。b、新浇钢筋混凝土的自重标准值本工程采用C35混凝土，其自重标准值为24kN/m3，则中板混凝土自重标准值为240.4=9.6kN/m2。c、钢筋自重标准值钢筋自重标准值为1.80.40.72kN/m2。d、施工人员及设备荷载标准值一般取值为3kN/ m2。e、振捣混凝土时产生的荷载标准值顶板模板在混凝土振捣时采用垂直面127、模板荷载标准值为4.0kN/m2。f、倾倒混凝土时产生的荷载标准值本工程顶模板混凝土浇筑拟采用混凝土输送泵将混凝土泵至工作面，则荷载有2kN/m2。综上所述，则中板模板支架所承受的荷载详见下表：项次荷载类别r1顶板荷载kN/ m2a模板自重0.5 kN/ m21.212.984b新浇混凝土自重9.6kN/ m2c钢筋自重0.72kN/m2d施工人员及施工设备荷载3kN/ m21.412.6e振捣砼时产生的荷载4 kN/ m2f倾倒砼时产生的荷载2 kN/ m2合计25.610.5.1中板底模计算中板厚为400mm，以最大截面1000mm的板为代表进行验算，取顶板施工荷载q=25.6kN/m2计128、算，转换成线荷为q=25.6kN/m。中板模板采用 18mm 的普通胶合板，小楞采用100 mm100 mm的木方，纵向布置，间距300mm布置，跨度900mm，大楞采用483.5mm双钢管，跨度900mm，间距900 mm。模板支架采用碗扣式脚手架，中板区域架距选用900mm900mm。截面抵抗矩W= bh2/6=1000182/6=54000mm3,惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4，面积矩S=bh/8=100018/8=2250mm2。横枋间距300mm。(1)计算简图： q底=25.6N/mm 300 300 300(2) 模板强度验算按多跨连续梁计算M=129、ql2/10=25.63002/10=230256N.mm底模板强度=M/W=230256/54000=4.3N/mm2fm=13 N/mm2，满足要求。（3) 抗剪强度验算V0.6ql4.6KN=3V/2bh=34.6103/（2181000）=0.39N/mm2fc=1.4N/mm2 (4) 模板刚度验算=0.677ql4/(100EI)=0.67725.63004/(1009000486000)=0.32mm=300/250=1.2mm，满足要求。10.5.2板底小枋的计算板底小枋的规格为100100300，施工荷载q=25.6kN/m2，于是，折算到每根木枋上的线荷载为：q=25.60130、.3=7.68kN/m。截面抵抗矩W=bh2/6=1001002/6=166667 mm3,惯性矩I=bh3/12=1001003/12=8333333 mm4，面积矩S=bh/8=100100/8=1250mm2。大枋间距900mm。(1)计算简图： 7.68kN/m 900 900 900 （2）小枋强度验算M=q l2/10=7.689002/10=621691N.mm=M/W=621691/166667=3.7N/mm2 fm=15.6N/mm2，满足要求。竖枋剪力：V=0.6ql=0.67680900=4144.6N抗剪强度=1.5V/A=1.54144.6/10000=0.37N/131、mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。小枋刚度验算max=0.677ql4/(100EI)=0.6777.689004/(10090004166666)=0.45mm=900/250=3.6mm ，满足要求。10.5.3底模纵向大枋的计算大楞采用483.5mm双钢管，抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=120N/mm2，弹性模量 E=22.06105 =4.12105N/mm2， 截面抵抗矩W=25.08103=10160mm3,惯性矩I=212.19104=243800mm4，面积A=978mm2，跨度900mm。由小枋的支座反力传给纵枋：P=（25.6+11.2）0.30.9=7132、.2kN计算简图：纵向大枋按三跨连续梁计算(取0.267，挠度系数取1.833)，最不利荷载计算简图： Q=7.6KN 600 600 1800强度验算 Mmax= l0 =0.2677200900=1563995N.mm=M /W =1563995/10106=154.7N/mm2 f=205N/mm2，满足要求。竖枋剪力：V=1.267ql=1.26772000=8246.3N抗剪强度=1.5V/A=1.58246.3/978=12.6/mm2fv=120N/mm2，满足要求。刚度验算=1.833Ql3/100EI=1.83372009003/(100412000243800)=0.64m133、m=900/250=3.6mm，满足要求。10.5.4 腕扣式脚手架计算碗扣式脚手架采用900m900m方式布置。1）单根脚手架承受荷载计算A 立杆承受的施工荷载P=（25.6+21.2）0.90.922.68KN30KN 符合要求 2）立杆检算长度计算顶部立杆段：l0= h+2a步距h=0.6m，按最不利条件，取a=0.35m，则l0= h+2a=0.6+20.35=1.3m3) 立杆稳定性检算 立杆为外径48mm，壁厚3.5mm钢管，经查表i=15.79mm,A=489mm2=l0/i=1300/15.8=82查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302001)附录C得，=0.134、77N/A=22680/(0.77489)60.2205N/mm2,满足要求。经检算，脚手架系统稳定性符合要求。10.6结构顶纵梁模板计算本工程主体结构顶纵梁及顶横梁最大尺寸为1200mm2300mm（宽高）。 梁底模板用18mm厚胶合板；梁底横向小楞用100mm100mm木枋（间距250mm），纵向大楞用100150木枋。顶纵梁下脚手架采用483.5mm碗扣支架，立杆横向间距为450mm，纵向间距600mm，步距为600mm。梁侧模板用18mm厚胶合板；梁侧竖枋用50mm100mm木枋（间距200mm）；压杆大楞用483.5mm规格的双钢管（间距400mm）。纵梁侧压力计算模板自重：q11=135、300 N/m2 （梁模板）q12=500 N/m2 （梁模板及小楞）新浇筑混凝土自重：q2=24000N/m3梁钢筋自重：q3=1500 N/m3 振捣混凝土水平面荷载：q4=2000 N/m2振捣混凝土垂直面荷载：q5=4000 N/m2新浇筑混凝土侧压力：q61=0.22t012V1/2=0.222400051.21.1511/2=36432N/m2q62=24002.3=55200N/m2取二者中较小值：q6=36432N/m2砼振捣压力：q14kN/m2最大静荷载情况：q2=48kN/m210.6.1.1梁侧模板（1）荷载振捣混凝土荷载：Q1=q11.4=40001.4=5600 N136、/m2新浇筑混凝土侧压力：Q2= q21.2=364321.2=43718.4N/m2荷载合计Q0=Q1+Q2=5600+43718.4=49318.4N/ m2以最大截面1m为代表进行验算，转换成线荷载为q=Q01=49318.4N/m模板厚18 mm，截面抵抗矩W= bh2/6=1000182/6=54000mm3,惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4，面积矩S=bh/8=100018/8=2250mm2。模板内楞竖向间距200，模板所受荷载为:计算简图： q=49.318KN/m 200 200 200（2）侧板强度验算侧板弯矩（按三跨连续梁计算）：M支=0.137、1ql2=0.149.3182002=157818N.mm侧板强度= M/W=157818/54000=2.9N/mm2fm=13N/mm2，满足要求。（3）侧板刚度验算=0.677q0l4/(100EI)=0.67749.3182004/(1009000486000)=0.12mm=200/250=0.8 mm，满足要求。10.6.1.2竖向小楞验算小楞采用50100（mm）松木枋截面抵抗矩W= bh2/6=501002/6=83333mm3,惯性矩I=bh3/12=501003/12=4166666mm4，面积矩S=bh/8=50100/8=625mm2。（1）荷载 q=Q0400=0.0138、49400=19.6N/mm计算简图：300300 q=19.6N/mm（2）强度验算竖枋弯矩（按荷载最大一跨计算）：M=ql2/8=19.64002/8=392000N.mm竖枋强度=M/W=392000/83333=2.7N/mm2fm=13 N/mm2，满足要求。（3）竖枋剪力：V=0.6ql=0.619.6400=3528N抗剪强度=1.5V/A=1.53528/5000=1.05N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。（3）刚度验算=5ql4/(384EI)=519.64004/(38490004166666)=0.18mm侧=400/250=1.6 mm，满足要求。10.6.1139、.3压杆大楞强度验算大楞的规格为483.5mm规格的双钢管（横向间距400mm，纵向间距550mm），查建筑施工手册得：设计抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=120N/mm2，弹性模量 E=22.06105 =4.12105N/mm2， 截面抵抗矩W=25.08103=10160mm3,惯性矩I=212.19104=243800mm4，面积A=978mm2。Q= Q0200400=0.049200400=3920N压杆大楞按三跨连续梁计算(取0.175，挠度系数取1.146)，最不利荷载计算简图： Q=39200N200200 400 (1)强度验算Mmax= l0 =0.17539140、20400=274400N.mm=M /W =274400/10160=27N/mm2f=205 N/mm2，满足要求。压杆大楞剪力：V=0.65F=0.653920=2548N抗剪强度=1.5V/A=1.52548/978=3.9N/mm2fv=120N/mm2，满足要求。 (2)刚度验算=1.146Ql3/100EI=1.14639204003/(100412000243800)=0.03mm=400/250=1.6mm，满足要求。10.6.1.4对拉螺杆由前述计算方法可知纵梁侧向力 F=49.32 KN/m2P=FAP-模板承受的压力（N）；F-砼的侧压力（N/）；A-模板分担的受荷载面141、积（），其值A=ab；a-模板拉杆的横向间距（m）；b-模板拉杆的纵向间距（m）； 顶纵梁横向间距400，纵向间距550. F拉=49.320.40.55=10.85KN。经查表，16对拉杆截面积为 A =201 mm2单根16对拉杆承受的拉应力 = F拉/A=10.85103/20110653.98Mpa205 Mpa立柱模板中16对拉螺杆满足要求。10.6.2梁底模板计算顶纵梁模板承受的荷载详见下表：项次荷载类别r1顶板荷载kN/ m2a模板自重0.5 kN/ m21.271.808b新浇混凝土自重55.2kN/ m2c钢筋自重4.14kN/m2d施工人员及施工设备荷载3kN/ m21.4142、12.6e振捣砼时产生的荷载4 kN/ m2f倾倒砼时产生的荷载2 kN/ m2合计84.40810.6.2.1梁底模板梁高度为2.3米，宽度为1.2米，以最大截面1200mm的板进行计算，施工荷载为84.4184.4N/mm。计算简图： q底=84.4N/mm 250 250 250（2）底板强度验算底模弯矩（按三跨连续梁计算）：M=0.1ql2=0.184.42502=527550N.mmW=bh2/61/61000181854000.00 mm3底模强度=M/W=527550/54000=9.7N/ mm2fm=13 N/mm2，满足要求。（3）底板刚度验算 q0=84.4N/mm I=143、1/12bh31/121000181818486000 mm4=0.677q0l4/(100EI)=0.67784.42504/(1009000486000)=0.5mm=200/250=0.8 mm，满足要求。10.6.2.2梁底横向小楞（1）荷载顶纵梁底每根横枋所承受的线荷载为84.40.2521.1N/mm。（2）小楞强度验算横枋（小楞）100mm100mm250，纵枋间距450 mm。计算简图：梁底枋木按照均布荷载作用的连续梁计算，计算简图如下： q底=21.1N/mm 450 450 450小楞弯矩Mmax=ql2/10=21.14502/10=427316. mm横枋=M/W=42144、7316/166667=2.56N/mm2 满足要求。小楞剪力：V=0.6ql=0.621.1450=5697.5N抗剪强度=1.5V/A=5697.5/10000=0.56N/mm2 满足要求。（3）横枋刚度验算=0.677ql4/(100EI)=0.67721.14504/ (10090008333333)=0.07mm=300/250=1.2 mm，满足要求。10.6.2.3纵向大楞（1）荷载由横枋的支座反力传给纵枋：P=21.10.6=12.66kN(1)计算简图：纵向大枋按三跨连续梁计算(取0.267，挠度系数取2.716)，最不利荷载计算简图：（2）计算简图： P=4068N 25145、0 250 250 600 600(3) 强度验算 Mmax= l0 =0.26712660600=1216995mm =M /W =1216995/10106=120.4N/mm2f=205N/mm2，满足要求。大楞剪力：V=1.267ql=1.26712.66600=96250N抗剪强度=1.5V/A=14.8N/mm2fv=120N/mm2，满足要求。(4) 刚度验算=2.716Ql3/100EI=2.716126606003/(10041200243800)=0.44mm=600/250=2.4mm，满足要求。10.6.2.4梁底立杆稳定性验算碗扣式脚手架采用600m300m方式布置。146、单根脚手架承受荷载计算A 立杆承受的施工荷载P=（84.4+21.2）0.60.315.6KN30KN 符合要求 立杆检算长度计算顶部立杆段：l0= h+2a步距h=0.6m，按最不利条件，取a=0.35m，则l0= h+2a=1.2+20.35=1.3m立杆稳定性检算 立杆为外径48mm，壁厚3.5mm钢管，经查表i=15.79mm,A=489mm2=l0/i=1300/15.8=82查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302001)附录C得，=0.77N/A=15600/(0.77489)41.4205N/mm2,满足要求。经检算，脚手架系统稳定性符合要求。10.7结构中纵梁147、模板计算本工程主体结构中纵梁最大尺寸为900mm1000mm（宽高）。 梁底模板用18mm厚胶合板；梁底横向小楞用100mm100mm木枋（间距300mm），纵向大楞用483.5mm双钢管。中纵梁下脚手架采用483.5mm碗扣，因xx路站线路较长，且底板中纵梁全部为下翻梁，部分梁为折线梁，因此在中板位置可采取两种方式进行搭设支架1）立杆横向间距为600mm，纵向间距600mm，步距为600mm，用扣件扣牢（弯曲不平顺地段）。2）立杆横向间距为450mm，纵向间距900mm（可在跨度900mm的碗口支架之间增加一道钢管支撑），步距为600mm，用扣件扣牢（直线段）。梁侧模板用18mm厚胶合板；梁148、侧竖枋用50mm100mm木枋（间距200mm）；压杆大楞用483.5mm规格的双钢管（间距450mm），固定采用对拉螺杆固定，间距为400550。10.7.1梁底模板计算（1）荷载中纵梁模板承受的荷载详见下表：项次荷载类别r1顶板荷载kN/ m2a模板自重0.5 kN/ m21.231.56b新浇混凝土自重24kN/ m2c钢筋自重1.8kN/m2d施工人员及施工设备荷载3kN/ m21.412.6e振捣砼时产生的荷载4 kN/ m2f倾倒砼时产生的荷载2 kN/ m2合计44.16梁高度为1.0米，宽度为0.9米，模板厚18 mm，截面抵抗矩W= bh2/6=1000182/6=54000149、mm3,惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4，面积矩S=bh/8=100018/8=2250mm2。模板内楞竖向间距300，以最大截面900mm的板进行计算，施工荷载为44.160.939.74N/mm。计算简图： q底=39.74N/mm 300 300 300（2）底板强度验算底模弯矩（按三跨连续梁计算）：M=0.1ql2=0.139.743002=357696N.mm=M/W=357696/54000=6.6N/mm2fm=13 N/mm2，满足要求。（3）底板刚度验算=0.677q0l4/(100EI)=0.67739.743004/(10090004860150、00)=0.49mm=300/250=1.2 mm，满足要求。10.7.2梁底横向小楞（1）荷载中纵梁底每根横枋所承受的线荷载为39.740.311.92N/mm。（2）小楞强度验算横枋（小楞）100mm100mm300，横向间距600 mm。计算简图：梁底枋木按照均布荷载作用的连续梁计算，计算简图如下： q底=11.92N/mm 600 600 600小楞弯矩Mmax=ql2/10=11.924502/10=241445N.mm=M/W=241445/166667=1.4N/mm2fm=13N/mm2，满足要求。小楞剪力：V=0.6ql=0.611.92450=3219.6N抗剪强度=1.5151、V/A=1.53219.6/10000=0.48N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。（3）横枋刚度验算=0.677ql4/(100EI)=0.67711.924504/ (10090008333333)=0.04mm=600/250=2.4 mm，满足要求。10.7.3纵向大楞大楞采用48双钢管，查建筑施工手册得：设计抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=120N/mm2，弹性模量 E=22.06105 =4.12105N/mm2， 截面抵抗矩W=25.08103=10160mm3,惯性矩I=212.19104=243800mm4，面积A=978mm2；（1）荷载由横枋的支座反力152、传给纵枋：P=11.920.9=10.7kN大楞采用采用483.5的钢管，面积A=489mm2，惯性矩I=12.19104mm4，截面模量W=5.08103mm3,回转半径i=15.8mm，E=206103 N/mm2，f=205N/mm2。 (1)计算简图：纵向大枋按三跨连续梁计算(取0.267，挠度系数取2.716)，最不利荷载计算简图：（2）计算简图： P=5400N 300 300 300 900 900(3) 强度验算 Mmax= l0 =0.2675400450=290096N.mm =M /W =290096/10106=153N/mm2f=205 N/mm2，满足要求。大楞剪力153、：V=1.267ql=1.2675.4450=3059.1N抗剪强度=1.5V/A=12.5N/mm2fv=120N/mm2，满足要求。(4) 刚度验算=2.716Ql3/100EI=2.716109003/(100412000243800)=1.3mm=900/250=3.6mm，满足要求。10.7.4梁底立杆稳定性验算碗扣式脚手架采用900m450m方式布置。1) 单根脚手架承受荷载计算A 立杆承受的施工荷载P=（39.74+21.2）0.90.4517.1KN30KN 符合要求 2) 立杆检算长度计算顶部立杆段：l0= h+2a步距h=0.6m，按最不利条件，取a=0.35m，则l0= 154、h+2a=0.6+20.35=1.3m3) 立杆稳定性检算 立杆为外径48mm，壁厚3.5mm钢管，经查表i=15.79mm,A=489mm2=l0/i=1300/15.8=82查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302001)附录C得，=0.77N/A=11370/(0.77489)30.2205N/mm2,满足要求。经检算，脚手架系统稳定性符合要求。以上数据为立杆间距为450900mm，受力面积为0.405，受力符合要求，因此600600mm，受力面积为0.36，受力符合要求(可参考10.8计算)。10.8一般梁模板计算 一般梁高度小于1.6m，选最大尺寸10001600，梁155、底模板用18mm厚胶合板；梁底横向小楞用100mm100mm木枋（间距300mm），纵向大楞用483.5mm双钢管。中纵梁下脚手架采用483.5mm碗扣，立杆横向间距为600mm，纵向间距600mm，步距为60mm，用扣件扣牢。梁侧模板用18mm厚胶合板；梁侧竖枋用50mm100mm木枋（间距200mm）；压杆大楞用483.5mm规格的双钢管（间距450mm），固定采用对拉螺杆固定，间距为400550。10.8.1梁底模板计算（1）荷载中纵梁模板承受的荷载详见下表：项次荷载类别r1顶板荷载kN/ m2a模板自重0.5 kN/ m21.250.14b新浇混凝土自重24kN/ m2c钢筋自重1.8156、kN/m2d施工人员及施工设备荷载3kN/ m21.412.6e振捣砼时产生的荷载4 kN/ m2f倾倒砼时产生的荷载2 kN/ m2合计62.74梁高度为1.6米，宽度为1.0米，模板厚18 mm，截面抵抗矩W= bh2/6=1000182/6=54000mm3,惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4，面积矩S=bh/8=100018/8=2250mm2。模板内楞竖向间距300，以最大截面900mm的板进行计算，施工荷载为62.74162.74N/mm。计算简图： q底=62.74N/mm 250 250 250（2）底板强度验算底模弯矩（按三跨连续梁计算）：M=0157、.1ql2=0.162.742502=392100N.mm=M/W=392100/54000=7.2N/mm2fm=13 N/mm2，满足要求。（3）底板刚度验算=0.677q0l4/(100EI)=0.67762.743004/(1009000486000)=0.38mm=300/250=1.2 mm，满足要求。10.8.2梁底横向小楞（1）荷载中纵梁底每根横枋所承受的线荷载为62.740.2515.68N/mm。（2）小楞强度验算横枋（小楞）100mm100mm250，横向间距600 mm。计算简图：梁底枋木按照均布荷载作用的连续梁计算，计算简图如下： q底=15.68N/mm 600 6158、00 600小楞弯矩Mmax=ql2/10=15.6860002/10=564624N.mm=M/W=564624/166667=3.4N/mm2fm=13N/mm2，满足要求。小楞剪力：V=0.6ql=0.615.68600=5646.24N抗剪强度=1.5V/A=1.55646.24/10000=0.84N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。（3）横枋刚度验算=0.677ql4/(100EI)=0.67715.686004/ (10090008333333)=0.18mm=600/250=2.4 mm，满足要求。10.8.3纵向大楞大楞采用48双钢管，查建筑施工手册得：设计抗弯强度f159、=205N/mm2，抗剪强度fv=120N/mm2，弹性模量 E=22.06105 =4.12105N/mm2， 截面抵抗矩W=25.08103=10160mm3,惯性矩I=212.19104=243800mm4，面积A=978mm2；（1）荷载由横枋的支座反力传给纵枋：P=15.680.6=9.41kN (1)计算简图：纵向大枋按三跨连续梁计算(取0.267，挠度系数取2.716)，最不利荷载计算简图：（2）计算简图： P=9410N 250 250 250 600 600(3) 强度验算 Mmax= l0 =0.2679410600=904528N.mm =M /W =904528/101160、06=89.5N/mm2f=205 N/mm2，满足要求。大楞剪力：V=1.267ql=1.2679.4600=7153.8N抗剪强度=1.5V/A=11N/mm2fv=120N/mm2，满足要求。(4) 刚度验算=2.716Ql3/100EI=2.716106003/(100412000243800)=0.32mm=900/250=3.6mm，满足要求。10.8.4梁底立杆稳定性验算碗扣式脚手架采用600m600m方式布置。1) 单根脚手架承受荷载计算A 立杆承受的施工荷载P=（62.74+21.2）0.60.623.4KN30KN 符合要求 2) 立杆检算长度计算顶部立杆段：l0= h+2161、a步距h=0.6m，按最不利条件，取a=0.35m，则l0= h+2a=0.6+20.35=1.3m3) 立杆稳定性检算 立杆为外径48mm，壁厚3.5mm钢管，经查表i=15.79mm,A=489mm2=l0/i=1300/15.8=82查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302001)附录C得，=0.77N/A=11370/(0.77489)30.2205N/mm2,满足要求。经检算，脚手架系统稳定性符合要求。10.9盾构孔边梁模板计算本工程主体结构盾构孔边梁最大尺寸为2200mm1100mm（宽高）。 梁底模板用18mm厚胶合板；梁底横向小楞用100mm100mm木枋（间距162、220mm），纵向大楞用483.5mm双钢管。盾构孔边梁下脚手架采用483.5mm碗口，立杆横向间距为600mm，纵向间距600mm，步距为1200mm，梁侧模板用18mm厚胶合板；梁侧竖枋用50mm100mm木枋（间距200mm）；压杆大楞用483.5mm规格的双钢管（间距400mm）,水平杆纵向间距600mm。（1）标准荷载模板自重：q11=300 N/m2 （梁模板）q12=500 N/m2 （梁模板及小楞）新浇筑混凝土自重：q2=24000N/m3梁钢筋自重：q3=1500 N/m3 振捣混凝土水平面荷载：q4=2000 N/m2振捣混凝土垂直面荷载：q5=4000 N/m2新浇筑混凝163、土侧压力：q61=0.22t012V1/2=0.222400051.21.1511/2=36432N/m2q62=240001.1=26400N/m2取二者中较小值：q6=26400N/m2砼振捣压力：q14kN/m2最大静荷载情况：q2=38.4kN/m210.9.1梁侧模板10.9.1.1模板（1）荷载振捣混凝土荷载：Q1=q11.4=40001.4=5600 N/m2新浇筑混凝土侧压力：Q2= q21.2=264001.2=31680N/m2荷载合计Q0=Q1+Q2=5600+31680=51680N/m2=0.037 N/mm2以最大截面1400mm为代表进行验算(另外800在侧墙上)164、，取荷载Q0=0.037N/mm2计算，转换成线荷载为q=Q01400=0.0371400=51.8N/mm。模板厚18 mm，截面抵抗矩W= bh2/6=1000182/6=54000mm3,惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4，面积矩S=bh/8=100018/8=2250mm2。模板内楞竖向间距250，模板所受荷载为:计算简图： q=51.8N/mm 200 200 200（2）侧板强度验算侧板弯矩（按三跨连续梁计算）：M支=0.1ql2=0.151.82002=207200N.mm取M=207200N.mm侧板强度= M/W=207200/54000=3.8165、N/mm2fm=14 N/mm2，满足要求。（3）侧板刚度验算=0.677q0l4/(100EI)=0.67751.82004/(1009000486000)=0.13mm=200/250=0.8 mm，满足要求。10.9.1.2竖向小楞验算小楞采用50100（mm）松木枋， 截面抵抗矩W= bh2/6=501002/6=83333mm3,惯性矩I=bh3/12=501003/12=4166666mm4，面积矩S=bh/8=50100/8=625mm2。（1）荷载 q=Q0200=0.037110=4.1N/mm计算简图：400400 q=4.1N/mm（2）强度验算竖枋弯矩（按荷载最大一跨计166、算）：M=ql2/8=4.14002/8=65600N.mm竖枋强度=M/W=65600/83333.3=0.8N/mm2fm=13N/mm2，满足要求。竖枋剪力：V=0.6ql=0.64.1400=984N抗剪强度=1.5V/A=0.3N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。（3）刚度验算=5ql4/(384EI)=54.14004/(38490004166667)=0.1mm侧=400/250=1.6 mm，满足要求。10.9.1.3压杆大楞强度验算大楞的规格为483.5mm规格的双钢管（间距400mm），查建筑施工手册得：设计抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=120N/mm167、2，弹性模量 E=22.06105 =4.12105N/mm2， 截面抵抗矩W=25.08103=10160mm3,惯性矩I=212.19104=243800mm4。Q= Q0200400=0.037200400=2690N纵向大楞按三跨连续梁计算(取0.333，挠度系数取1.466)，最不利荷载计算简图 2690N 200 200 200 600 600 (1)强度验算 Mmax= l0 =0.3332690600=537462N.mm =M /W =537462/10160=52.9N/mm2f=205 N/mm2，满足要求。大楞剪力：V=1.267F=1.2672690=3408.3N抗168、剪强度=V/A=3408.3/978=3.5N/mm2fv=120N/mm2，满足要求。 (2)刚度验算=1.466Ql3/100EI=1.46626906003/(100412000243800)=0.13mm=600/250=2.4mm，满足要求。10.9.1.4钢管侧向稳定验算钢管侧向支撑采用483.5的钢管，面积A=489mm2，惯性矩I=12.19104mm4，截面模量W=5.08103mm3,回转半径i=15.8mm，E=206103 N/mm2，f=205N/mm2。侧向支撑间距600mm(里程方向)400mm（高程方向）。每根侧向钢管所承受的轴心荷载设计值为：N=Q060040169、0=0.052600400=12480Nl0=h+2a900+2*350=1600=l0/i=1600/15.8=101查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302001)附录C得，=0.580N/A=12480/(0.580489)44.0205N/mm2,满足要求。10.9.2梁底模板计算10.8.2.1模板（1）荷载盾构孔边梁模板承受的荷载详见下表：项次荷载类别r1顶纵梁荷载kN/ m21模板自重0.5 kN/ m21.234.662新浇混凝土自重24kN/ m23梁钢筋自重1.98kN/m24 振捣砼时竖向面荷载4 kN/m21.45.6合计40.256梁高度为1.1米，宽170、度为1.4米（另外0.8米在侧墙上），模板厚18 mm，截面抵抗矩W= bh2/6=1000182/6=54000mm3,惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4，面积矩S=bh/8=100018/8=2250mm2。模板内楞竖向间距200，以最大截面1100mm的板进行计算，施工荷载为40.256140.256N/mm。计算简图： q底=40.26N/mm 200 200 200（2）底板强度验算底模弯矩（按三跨连续梁计算）：M=0.1ql2=0.140.562502=215600N.mm=M/W=215600/54000=4.65N/mm2fm=13N/mm2，满足171、要求。（3）底板刚度验算q0=48.31N/mm=0.677q0l4/(100EI)=0.67740.2562004/(1009000486000)=0.24mm=200/250=0.8 mm，满足要求。10.9.2.2梁底横向小楞（1）荷载盾构孔边梁底每根横枋所承受的线荷载为40.560.2510.06N/mm。（2）小楞强度验算横枋（小楞）100mm100mm250，纵枋间距250 mm。计算简图：梁底枋木按照均布荷载作用的连续梁计算，计算简图如下：q底=10.06N/mm 600 600 600小楞弯矩Mmax=ql2/10=10.066002/10=362304N.mm=M/W=362172、304/8333333=2.2N/mm2fm=13 N/mm2，满足要求。小楞剪力：V=0.6ql=0.610.06300=3623.04N抗剪强度=1.5V/A=1.53623.04/10000=0.54N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。（3）横枋刚度验算=0.677ql4/(100EI)=0.67710.63004/ (10090008333333)=0.11mm=300/250=1.2 mm，满足要求。10.9.2.3纵向大楞由横枋的支座反力传给纵枋：P=10.060.6=6.04kN大楞采用48双钢管，查建筑施工手册得：设计抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=120N173、/mm2，弹性模量 E=22.06105 =4.12105N/mm2， 截面抵抗矩W=25.08103=10160mm3,惯性矩I=212.19104=243800mm4，面积A=978mm2。 (1)计算简图：纵向大枋按三跨连续梁计算(取0.267，挠度系数取2.716)，最不利荷载计算简图：（2）计算简图： P=6040N 300 300 300 600 600(3) 强度验算 Mmax= l0 =0.26710000600=580411N.mm =M /W =580411/10106=57.4N/mm2f=205 N/mm2，满足要求。大楞剪力：V=1.267ql=1.26710600=174、4590.4N抗剪强度=1.5V/A=0.46N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。(4) 刚度验算=2.716Ql3/100EI=2.71660409003/(10041200243800)=1.4mm=900/250=3.6mm，满足要求。10.8.2.4梁底立杆稳定性验算碗扣式脚手架采用600m600m方式布置。1) 单根脚手架承受荷载计算A 立杆承受的施工荷载P=（40.56+21.2）0.60.615.5KN30KN 符合要求 2) 立杆检算长度计算顶部立杆段：l0= h+2a步距h=0.6m，按最不利条件，取a=0.35m，则l0= h+2a=0.6+20.35=1.3m3)175、 立杆稳定性检算 立杆为外径48mm，壁厚3.5mm钢管，经查表i=15.79mm,A=489mm2=l0/i=1300/15.8=82查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302001)附录C得，=0.77N/A=15600/(0.77489)41.4205N/mm2,满足要求。经检算，脚手架系统稳定性符合要求。10.10顶纵梁上、下翻节点处梁模板体系计算本工程主体结构顶纵梁上、下翻节点处梁最大尺寸为1200mm3700mm（宽高）。 梁底模板用18mm厚胶合板；梁底横向小楞用100mm100mm木枋（间距200mm），纵向大楞用483.5mm规格的双钢管（间距300mm）。顶纵176、梁下脚手架采用483.5mm碗口支架，立杆横向间距为300mm，纵向间距300mm，步距为600mm，用扣件扣牢。梁侧模板用18mm厚胶合板；梁侧竖枋用50mm100mm木枋（间距200mm）；压杆大楞用483.5mm规格的双钢管（间距400mm）。因上翻梁与下翻梁交接的位置为两次浇筑，因此侧压力就算参照顶纵梁的计算，本次只按照最为不利，计算底板支撑体系。10.10.1梁底模板计算（1）荷载顶纵梁上下翻节点模板承受的荷载详见下表：项次荷载类别r1顶纵梁荷载kN/ m21模板自重0.5 kN/ m21.2115.152新浇混凝土自重88.8kN/ m23梁钢筋自重6.66kN/m24 振捣砼时竖177、向面荷载4 kN/m21.45.6合计120.75梁高度为3.7米，宽度为1.2米，以最大截面1000mm的板进行计算，施工荷载为120.751120.75N/mm。计算简图： q底=120.75N/mm 200 200 200（2）底板强度验算底模弯矩（按三跨连续梁计算）：M=0.1ql2=0.1120.752002=483008N.mmW=bh2/61/61000181854000.00底模强度=M/W=483008/54000=8.9N/ mm2fm=13 N/mm2，满足要求。（3）底板刚度验算 q0=120.75N/mm I=1/12bh31/121000181818486000=0178、.677q0l4/(100EI)=0.677120.752004/(1009000486000)=0.02mm=200/250=0.8 mm，满足要求。10.10.2梁底横向小楞（1）荷载顶纵梁上下翻节点梁底每根横枋所承受的线荷载为120.750.221.15/mm。（2）小楞强度验算横枋（小楞）100mm100mm200，纵枋间距200 mm。计算简图：梁底枋木按照均布荷载作用的连续梁计算，计算简图如下： q底=21.15N/mm 300 300 300小楞弯矩Mmax=ql2/10=21.153002/10=217354N.mm横枋=M/W=217354/166667=1.3N/mm2fm179、=13 N/mm2，满足要求。小楞剪力：V=0.6ql=0.621.15300=4347N抗剪强度=1.5V/A=1.54347/10000=0.65N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。（3）横枋刚度验算=0.677ql4/(100EI)=0.67721.153004/ (10090008333333)=0.017mm=300/250=1.2 mm，满足要求。10.10.3纵向大楞（1）荷载由横枋的支座反力传给纵枋：P=21.150.3=7.24kN大楞采用48双钢管，查建筑施工手册得：设计抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度fv=120N/mm2，弹性模量 E=22.06105 =180、4.12105N/mm2， 截面抵抗矩W=25.08103=10160mm3,惯性矩I=212.19104=243800mm4，面积A=978mm2。纵向大枋按三跨连续梁计算(取0.267，挠度系数取2.716)，最不利荷载计算简图：（2）计算简图： P=7240N 200 200 200 300 300(3) 强度验算 Mmax= l0 =0.2677240300=174100N.mm =M /W =174100/10106=34.5N/mm2f=205 N/mm2，满足要求。大楞剪力：V=1.267ql=1.2677.24300=2753.9N抗剪强度=1.5V/A=0.68N/mm2fv181、=120N/mm2，满足要求。(4) 刚度验算=2.716Ql3/100EI=2.71672403003/(10041200243800)=0.45mm=300/250=1.2mm，满足要求。10.9.4梁底立杆稳定性验算碗扣式脚手架采用300m300m方式布置。单根脚手架承受荷载计算A 立杆承受的施工荷载P=（120.75+21.2）0.30.311.08KN30KN 符合要求 立杆检算长度计算顶部立杆段：l0= h+2a步距h=0.6m，按最不利条件，取a=0.35m，则l0= h+2a=0.6+20.35=1.3m 立杆稳定性检算 立杆为外径48mm，壁厚3.5mm钢管，经查表i=15.182、79mm,A=489mm2=l0/i=1300/15.8=82查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302001)附录C得，=0.77N/A=11080/(0.77489)29.4205N/mm2,满足要求。经检算，脚手架系统稳定性符合要求。10.11结构柱模板计算10.11.1柱模板对撑支撑体系柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。取最大柱截面为1000900mm，最大计算高度取5.73m。10.11.2标准荷载新183、浇混凝土对模板的侧压力（泵送混凝土温度25，坍落度150mm，掺缓凝剂，浇注速度2m/h）F=min0.22ct012V1/2，cH，式中：F：新浇砼对模板最大侧压力；c：新浇砼容重25kN/m3；t0：新浇砼初凝时间5h；V：砼浇筑速度2m/h；1：外加剂修正系数，加入缓凝剂，取1.22：砼坍落度影响修正系数，坍落度150mm，取1.15F=min0.222551.21.151.4,255.73=53.669kN/m2混凝土振捣压力：q1=4.0kN/m2其最大静荷载情况为：q2=53.669kN/m210.11.3立柱侧模板（1）荷载振捣混凝土荷载：Q1=q11.4=40001.4=560184、0 N/m2新浇筑混凝土侧压力：Q2= q21.2=536691.2=64403N/m2荷载合计Q0=Q1+Q2=5600+64403=70003N/ m2=0.07N/mm2以最大截面900mm为代表进行验算，取荷载Q0=0.09N/mm2计算，转换成线荷载为q=Q0700=0.07900=63 N/mm。模板厚18mm，截面抵抗矩W= bh2/6=800182/6=43200 mm3,惯性矩I=bh3/12=800183/12=388800 mm4，面积矩S=bh/8=80018/8=1800 mm2。模板内楞竖向间距300，模板所受荷载为: q=Q0700=0.07900=63 N/mm185、计算简图： q=63N/mm 300 300 300（2）侧板强度验算侧板弯矩（按三跨连续梁计算）：M支=0.1ql2=0.1633002=567000N.mm取M=567000N.mm侧板强度= M/W=567000/43200=10.5N/mm2fm=113 N/mm2，满足要求。（3）侧板刚度验算=0.677q0l4/(100EI)=0.677633004/(10010000388800)=0.78 mm=300/250=1.2mm，满足要求。10.11.4竖枋验算 竖枋采用100100（mm）松木枋，截面抵抗矩W= bh2/6=1001002/6=166667mm3,惯性矩I=bh3/186、12=1001003/12=8333333 mm4（1）荷载 q=Q0300=0.07300=21N/mm计算简图：600600 q=21N/mm（2）强度验算竖枋弯矩（按荷载最大一跨计算）：M=ql2/8=216002/8=945000N. mm竖枋强度=M/W=945000/8333333=0.11N/mm2fm=13 N/mm2，满足要求。竖枋剪力：V=0.6ql=0.621600=7560N抗剪强度=V/A=1.57560/10000=1.1N/mm2fv=1.4N/mm2，满足要求。（3）刚度验算=5ql4/(384EI)=5216004/(384100004166666)=0.84187、mm侧=600/250=2.4 mm，满足要求。10.11.5水平横枋强度验算水平横枋采用14a槽钢：A=18.52 cm2，W=31.2103 mm3 , I=53.2104mm4，S=13.0mm3，f=205 N/mm2，fv=125N/mm2，E=206103 N/mm2。Q= Q0600300=0.07600300=12600N水平横枋按三跨连续梁计算(取0.175，挠度系数取1.146)，最不利荷载计算简图： Q=12600N 300 300 600 (1)强度验算 Mmax=l0 =0.17512600600=1323000N. mm =M /W =1323000/31200=4188、2.4N/mm2fm=205 N/mm2，满足要求。水平横枋剪力：V=0.65F=0.6512600=8190N抗剪强度=V/A=8190/978=8.37N/mm2fv=120N/mm2，满足要求。 (2)刚度验算=1.146Ql3/100EI=1.146126006003/(100206000532000)=0.28mm=600/250=2.4mm，满足要求。10.11.6 对拉螺杆检算柱侧向力 F=70.0 KN/m2单根16对拉螺杆承受的最大拉力为 F拉=700.40.4=11.2KN。经查表，16对拉杆截面积为 A =201 mm2单根16对拉杆承受的拉应力 = F拉/A=11.2103/20110655.7Mpa205 Mpa立柱模板中16对拉螺杆满足要求。以上计算均用最不利荷载计算，主要参考了建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008。