1、编号：SJHN.JZY-XX32层住宅楼满堂支模架搭设、柱模板安拆工程施工组织设计编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、编制依据：9二、工程概况9三、模板材料类型10四、模板及支撑方案111、地下室墙板、水池壁板模板支模112、柱子支模：113、梁支模：124、楼板模板支模：138、满堂支模架的支撑搭设及使用：14表 A.2普通模板支架安全要点检查表15注1：使用力矩扳手检查，拧紧力矩为40NM且65NM。17五、模板搭设的程序及要求181.模板搭设的程序182.模板安装的要求183、质量要求234、模板安装验收22、4六、浇筑砼时的注意事项24七、模板拆除的程序及要求241.模板拆除的一般要求24现浇结构拆模时所需混凝土强度252.各类模板的拆除26（2）柱子模板拆除：26（3）梁板模板拆除26八、质量保证措施261.质量管理点及控制措施27九、安全文明施工281.安全生产、文明施工282.环境保护措施29十、模板方案计算复核3010.1、荷载及力的的传递方式：303、梁模板系统荷载及力传递方式：3010.2、模板方案计算复核荷载标准值及荷载组合：3010.3、木模板墙模板计算书30一、墙模板基本参数31二、墙模板荷载标准值计算33三、墙模板面板的计算33(1)抗弯强度计算34(2)抗剪计算 可以不计算33、4(3)挠度计算35四、墙模板内龙骨的计算35(1)内龙骨抗弯强度计算36(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算36(3)内龙骨挠度计算36五、墙模板外龙骨的计算36六、对拉螺栓的计算37一、墙模板基本参数38二、墙模板荷载标准值计算40三、墙模板面板的计算40(1)抗弯强度计算41(2)抗剪计算 可以不计算41(3)挠度计算42四、墙模板内龙骨的计算42(1)内龙骨抗弯强度计算43(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算43(3)内龙骨挠度计算43五、墙模板外龙骨的计算43六、对拉螺栓的计算4410.4、柱模板支撑计算书45一、柱模板基本参数45二、柱模板荷载标准值计算45三、柱模板面板的计算46(1)抗4、弯强度计算46(2)抗剪计算 可以不计算47(3)挠度计算47四、竖楞木方的计算47(1)抗弯强度计算48(2)抗剪计算 可以不计算48(3)挠度计算48五、B方向柱箍的计算48六、B方向对拉螺栓的计算49七、H方向柱箍的计算50八、H方向对拉螺栓的计算5110.4.2柱截面为BH=7001200mm的计算51一、柱模板基本参数51二、柱模板荷载标准值计算52三、柱模板面板的计算53(1)抗弯强度计算53(2)抗剪计算 可以不计算53(3)挠度计算54四、竖楞木方的计算54(1)抗弯强度计算54(2)抗剪计算 可以不计算55(3)挠度计算55五、B方向柱箍的计算55六、B方向对拉螺栓的计算565、七、H方向柱箍的计算57八、H方向对拉螺栓的计算5810.4.3柱截面为BH=7001000mm的计算58一、柱模板基本参数58二、柱模板荷载标准值计算59三、柱模板面板的计算59(1)抗弯强度计算60(2)抗剪计算 可以不计算60四、竖楞木方的计算61(1)抗弯强度计算61(2)抗剪计算 可以不计算61(3)挠度计算62五、B方向柱箍的计算62六、B方向对拉螺栓的计算63七、H方向柱箍的计算63八、H方向对拉螺栓的计算6510.4.4柱截面为BH=800800mm的计算65一、柱模板基本参数65二、柱模板荷载标准值计算66三、柱模板面板的计算66(1)抗弯强度计算67(2)抗剪计算 可以不计6、算67(3)挠度计算67四、竖楞木方的计算68(1)抗弯强度计算68(2)抗剪计算 可以不计算68(3)挠度计算69五、B方向柱箍的计算69六、B方向对拉螺栓的计算70对拉螺栓有效直径(mm): 1270七、H方向柱箍的计算70八、H方向对拉螺栓的计算72对拉螺栓有效直径(mm): 127210.4.6柱截面为BH=700700mm的计算72一、柱模板基本参数72二、柱模板荷载标准值计算73三、柱模板面板的计算73(1)抗弯强度计算74(2)抗剪计算 可以不计算74(3)挠度计算74四、竖楞木方的计算75(1)抗弯强度计算75(2)抗剪计算 可以不计算75(3)挠度计算76五、B方向柱箍的计算7、76六、B方向对拉螺栓的计算77七、H方向柱箍的计算77八、H方向对拉螺栓的计算7910.4.7柱截面为BH=600600mm的计算79一、柱模板基本参数79二、柱模板荷载标准值计算80三、柱模板面板的计算80(1)抗弯强度计算81(2)抗剪计算 可以不计算81(3)挠度计算81四、竖楞木方的计算82(1)抗弯强度计算82(2)抗剪计算 可以不计算82(3)挠度计算83五、B方向柱箍的计算83六、B方向对拉螺栓的计算84对拉螺栓有效直径(mm): 1284七、H方向柱箍的计算84八、H方向对拉螺栓的计算85对拉螺栓有效直径(mm): 128610.5、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书86一、模板8、面板计算87(1)抗弯强度计算87(2)抗剪计算 可以不计算88(3)挠度计算88二、支撑木方的计算881.荷载的计算88(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：88(2)模板的自重线荷载(kN/m)：882.木方的计算89(1)木方抗弯强度计算89(2)木方抗剪计算 可以不计算89(3)木方挠度计算89三、横向支撑钢管计算89四、扣件抗滑移的计算91五、立杆的稳定性计算荷载标准值911.静荷载标准值包括以下内容：91(1)脚手架钢管的自重(kN)：91(2)模板的自重(kN)：91(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：913.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式91六、立杆的稳定性计算9119、0.5.2 180mm厚板模板的计算93一、模板面板计算94(1)抗弯强度计算94(2)抗剪计算 可以不计算94(3)挠度计算94二、支撑木方的计算951.荷载的计算95(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：95(2)模板的自重线荷载(kN/m)：952.木方的计算95(1)木方抗弯强度计算95(2)木方抗剪计算 可以不计算95(3)木方挠度计算96三、横向支撑钢管计算96最大变形 vmax=1.644mm97四、扣件抗滑移的计算97五、立杆的稳定性计算荷载标准值971.静荷载标准值包括以下内容：97(1)脚手架钢管的自重(kN)：97(2)模板的自重(kN)：98(3)钢筋混凝土楼板自重(kN10、)：983.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式98六、立杆的稳定性计算98除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容991.模板支架的构造要求：992.立杆步距的设计：993.整体性构造层的设计：1004.剪刀撑的设计：1005.顶部支撑点的设计：1006.支撑架搭设的要求：1007.施工使用的要求：10010.6、梁木模板与支撑计算书100一、梁模板基本参数101二、梁模板荷载标准值计算101三、梁模板底模计算102梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下1021.抗弯强度计算102M=-0.1011.3550.25021022.抗剪计算1023.挠度计算103三跨连11、续梁均布荷载作用下的最大挠度103四、梁模板底木方计算103梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！103五、梁模板侧模计算103梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下1031.抗弯强度计算103M=-0.1022.9120.30021042.抗剪计算1043.挠度计算104三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度104六、穿梁螺栓计算1041.梁侧竖楞抗弯强度计算104梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!1052.梁侧竖楞挠度计算105梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!1053.穿梁螺栓强度计算105七、梁支撑脚手架的计算10510.6.2 1000mm高梁侧模计算（900mm 高梁12、按此方法施工）105一、梁侧模板基本参数105二、梁侧模板荷载标准值计算106三、梁侧模板面板的计算106经过计算得到从左到右各支座力分别为107(1)抗弯强度计算108面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!108(2)抗剪计算 可以不计算108截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2108(3)挠度计算108四、梁侧模板内龙骨的计算108q = 7.284/0.770=9.460kN/m108(1)内龙骨抗弯强度计算109(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算109截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2109(3)内龙骨挠度计算109五、梁侧模板外龙骨的计算110最大变形 vmax=0.1413、7mm110六、对拉螺栓的计算111对拉螺栓的直径(mm): 12111一、梁侧模板基本参数111二、梁侧模板荷载标准值计算112三、梁侧模板面板的计算113经过计算得到从左到右各支座力分别为113(1)抗弯强度计算114面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!114(2)抗剪计算 可以不计算114截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2114(3)挠度计算114面板最大挠度计算值 v = 0.443mm114四、梁侧模板内龙骨的计算114经过计算得到最大弯矩115(1)内龙骨抗弯强度计算115(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算115截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2116(3)内龙骨挠14、度计算116最大变形 v =0.1mm116五、梁侧模板外龙骨的计算116经过连续梁的计算得到117六、对拉螺栓的计算117对拉螺栓的直径(mm): 1411710.7、梁模板扣件钢管高支撑架计算书117一、模板面板计算119(1)抗弯强度计算120面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!120(2)抗剪计算 可以不计算120截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2120(3)挠度计算120面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!120二、梁底支撑木方的计算1201.荷载的计算：120(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：120(2)模板的自重线荷载(kN/m)：120(1)木方抗弯强度15、计算122(2)木方抗剪计算 可以不计算122(3)木方挠度计算122最大变形 v =1.7mm122三、梁底支撑钢管计算122(一) 梁底横向钢管计算122经过连续梁的计算得到123(二) 梁底纵向钢管计算123四、扣件抗滑移的计算123计算中R取最大支座反力，R=9.87kN124五、立杆的稳定性计算124立杆的稳定性计算公式124一、模板面板计算126(1)抗弯强度计算127面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!127(2)抗剪计算 可以不计算127截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2127(3)挠度计算127面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!127二、梁底支撑木方的16、计算1271.荷载的计算：127(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：127(2)模板的自重线荷载(kN/m)：127(1)木方抗弯强度计算129(2)木方抗剪计算 可以不计算129(3)木方挠度计算129最大变形 v =2.4mm129三、梁底支撑钢管计算129(一) 梁底横向钢管计算129经过连续梁的计算得到130(二) 梁底纵向钢管计算130四、扣件抗滑移的计算130计算中R取最大支座反力，R=9.41kN131五、立杆的稳定性计算131立杆的稳定性计算公式131一、模板面板计算133(1)抗弯强度计算134面板的抗弯强度验算 f 61.750mC25C251519层47.250m58.817、50mC30C251014层32.750m44.350mC35C2559层18.250m29.850mC40C2514层-0.050m15.350mC45C25-1层-5.200mC45C305#住宅楼主体结构：楼层号标高界线砼强度等级剪力墙、柱梁、板10层及以上33.050mC30C2559层16.550m29.750mC40C2534层-9.95m13.250mC45C252层4.950 mC45C25-1层1层-5.200m-0.050C45C30三、模板材料类型根据工程情况及材料、劳动力供应情况，本工程支模模板采用18mm厚胶合板，断面50100mm长2米杉木枋作为柱子压条、墙侧板及梁18、侧板压条、梁及板底搁栅，14螺栓作为墙板、柱子、高大梁侧面的对位螺栓，钢管扣件作为柱模柱箍、墙板压条、梁及板支撑立柱。四、模板及支撑方案经计算复核，柱、梁、板、墙板支模方案如下：（注：柱、梁、板和墙的模板支撑架原则上要求采用48mm3.5mm的钢管，但结合目前市场实际情况，施工时，为了使支架更加安全，计算书采用48mm3.0mm钢管进行复核并指导现场施工）1、地下室墙板、水池壁板模板支模砼墙板两侧模板采用18mm胶合板；模板外用50100mm木枋作压条搁栅（内楞），其竖向间距0.20米；压枋外用双钢管作压条，两侧双钢管用14对拉螺栓对拉，其水平间距0.4米，垂直间距0.5米，对拉螺栓加26型319、型扣件拉结。注意：地下室及有防水要求的墙板的对拉螺栓应加焊止水钢环，止水环直径810 cm，止水环与螺栓应满焊严密，拆模后将伸出砼表面的螺栓割掉，凹坑以膨胀水泥砂浆封堵。其余墙板的对拉螺栓可在砼墙中设置预埋塑料套管，以便对拉螺栓周转使用，但其预留的孔洞应用水泥砂浆封堵密实。2、柱子支模：柱子模板根据不同的截面取层高最高的楼层进行计算，其它层高的楼层均按此方法进行施工。不同截面框架柱支模的木枋间距，柱箍间距和螺杆设置如下表所示：序号框架柱截面BH（mm）竖楞数量（根）柱箍间距（mm）同一横截面上对拉螺栓道数（根）对拉螺栓纵向间距（mm）对拉螺栓规格（mm）B方向H方向B方向H方向1900100020、mm55350113501427001200464001240014370010004535011350144800800mm5545011450145700900mm4535011350146700800mm4535011350147700700mm4435011350128600800mm45350-1350149600600mm44350-10500900mm35350-13501411500800mm35350-13501412500600mm34350-13400800mm35350-135014柱子模板采用18mm胶合板拼装而成；模板外侧用50100mm木枋作压条搁栅，其竖向间距根21、据柱的截面按250mm进行布置；柱箍为横向双钢管柱箍；当截面BH为700700mm以上时，模板安装按上表进行，设置对拉螺栓，对拉螺栓加用26型3型扣件拉结；当截面BH为700700mm以下时，中间不加对拉螺栓，柱箍间距350mm.3、梁支模：梁底模、侧模均采用18胶合板拼装而成；各种截面尺寸的梁的梁侧模外侧均用50100mm木枋作压条。梁底均用50100mm木枋作隔栅。各截面梁高的梁模板安装时按下表进行配置梁底木枋。梁侧压条、对拉螺栓数量规格及其间距。序号梁截面高度（mm）梁中部螺栓数量（根）螺栓规格（mm）螺栓断面内水平方向间距（mm）螺栓断面跨度方向间距（mm）梁侧龙骨间距（mm）梁底木枋22、间距（mm）1600以下-3002502700-3002003800-2002004900212200+50050020020051000212200+50050020020061100214200+40050020020071500314200+500+500500200200梁高在800mm及以下时，梁侧直接使用木枋作斜撑加固梁侧模板；当梁高在900mm及以上时，梁外龙骨均采用48mm3.5mm双钢管加对拉螺栓和26型3型扣件拉结（螺栓的间距、规格、数量详见上表）。梁支撑立杆用钢管搭设双排钢管排架，根据计算结果，以及为了保证水平杆件能纵横向贯通连接，加强支撑系统整体稳定性，不同截面梁高的模23、板支撑架的搭设要求如表所示：序号梁截面高度（mm）立杆间距（梁跨度方向（mm）横向间距（梁宽方向）（mm）梁底中间增加垂直支撑数量（沿梁宽方向）（根）步高（m）增加抗滑扣件或采用支托11500（同时截面面积0.45m2）800800梁底不增设支撑1.529001100（同时截面面积0.44m2）9001000梁底不增设支撑1.53800mm及以下（同时截面面积0.24m2）9001000梁底不增设支撑1.5梁排架与板排架连成满堂架整体， 纵横双向拉结，并设剪刀撑、扫地杆、梁底纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力R8.0KN时，可采用单扣件；8.0R12.0KN时，应采用双扣件；R1224、.0KN时，应采用可调托座。根据计算结果；当梁的高度在600mm以下时，采用单扣件可满足扣件的抗滑承载力要求；当梁高600mm900mm时，采用双扣件可满足扣件的抗滑承载力要求；当梁高在1000mm以上时，梁底纵向或横向水平杆与立杆连接采用可调托座才能抗滑承载力要求（剪刀撑的设置与架体整体稳定性要求见第8项说明）。 4、楼板模板支模：楼板模板采用18mm厚胶合板，板底搁栅采用50100mm杉木枋；当板厚为120mm及以下板厚砼板时，模板木搁栅间距300mm，跨度为1000mm，木搁栅置于钢管檩条上，板钢管支架立柱采用钢管满堂脚手排架，脚手排架间距为1000mm1000mm；当板厚为180mm时25、，脚手排架间距为900mm900mm。钢管满堂脚手架立杆支架步距均不大于1.5m，板排架与梁排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结，并设剪刀撑、扫地杆。5、地基处理：底层梁、板钢管立柱置于200mm宽、50mm厚通长硬杂木垫板上，立杆承载力长度为1.2米。木垫板置于经分层回填分层夯实平整的回填土上，回填土密实度达0.9以上，回填土承载力标准值fgk=130Mpa，回填土承载力调整参数KC=0.4，回填土设计承载力fg=KCfgk=0.052N/mm2。6、卫生间及有防水要求的楼地面翻边的模板做法：根据建筑地面工程施工质量验收规范GB20209-2002第条强制性规定。即“厕浴间和的防水要求的建筑26、地面必须设置防水隔离层。楼层结构必须采用现浇混凝土或整块预制混凝土板，混凝土强度等级不应小于C20；楼板四周除门洞外，应做混凝土翻边，其高度不应少于120mm。施工时结构层标高和预留孔洞位置应准确，严禁乱凿油洞。”在施工过程中，该部位的模板采用吊模方法进行施工，且混凝土翻边高度和宽度应根据采用的砌体材料规格模数进行调整，但其高度必须不少于120mm，并且混凝土翻边必须与主体结构梁板混凝土一次现浇成型。7、楼梯模板的安装：楼梯模板一般比较复杂，施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮则模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，27、防止浇筑混凝土时模板移动。支撑架的钢管间距为沿梯段板长度方向为间距1000mm，沿梯宽方向为900mm，步高为700mm。楼梯段模板的组装见附图。8、满堂支模架的支撑搭设及使用：满堂支模架的支撑间距除满足上述17项特定要求外，支模架还必须符合：（1）梁板支架应连成整体，梁、板支架立杆沿梁长方向间距应成倍数关系。支架周边应沿全高全长立面设置竖直剪刀撑；支架中间沿支架纵向每4米设1道竖直剪刀撑,沿支架横向每4米设1道竖直剪刀撑，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。封顶杆层、封顶杆层下一层和扫地杆层应全平面设置水平剪刀撑；（2）抱柱装置：用钢管抱箍分别在梁底、封顶杆层、封顶杆层下一层和扫地杆层将支架连结28、的结构柱上设置： （3）连墙装置：在水平剪刀撑与竖直剪刀撑相交的部位将竖直剪刀撑平面内的1条水平杆伸出扣在连墙装置上（禁止在砌体墙上设置）。（4）抱柱装置和连墙装置做法按建筑模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范（DB45/T618-2009）模板安装完成后必须经过组织有关人员按下表A.2、A.7进行验收，合格后方能浇注混凝土。施工时应先浇捣墙柱砼，后浇捣梁板砼，以便于模板支架与墙柱砼及时拉结，确保模板支撑架体的稳定。表 A.2普通模板支架安全要点检查表 工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 料 检 查有专项施工方案施工企业技术部门审查批准方案经施工企业技术负责人批准有计算书（纵横两向立杆间29、距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）经总监理工程师批准项目监理机构审查有技术交底记录现 场 检 查保证支架内部稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪刀撑外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每4 m）设抱柱装置，H6m的，封顶杆往下h设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪刀撑竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4 m设一道剪刀撑剪刀撑倾角4560，跨越57条杆，宽度6m每楼层设连板装置竖直方向沿横向全高全长从两端开始每4.5 m设一道剪刀撑连墙装置在水平剪刀撑位置上设置（禁止在砌体上设置）在无墙无板处设连梁装置水平方向沿全30、平面每4.5 m高设一道剪刀撑，架顶部位加密水平剪刀撑在无法采用以上4种方法处设辅助装置立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时，楼面下至少加一层支顶从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层模板的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与楼板有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束伸出长度: 可调底座不大于300 mm，可调顶托不大于200 mm禁止事项支承梁的立杆必须对接，禁止搭接水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支31、座禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑模板禁止使用叠层搭设的木材支撑体系禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长作立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止不同形式的钢管支架混用，禁止钢管支架与木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高符合要求截面高度1 m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定检查结论1通过 2整改 3停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工 监理检查人： 年 月 日附表A.7扣件拧紧抽样检查表检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内32、不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格 不合格 截面高度1m并1.2m的梁，承托梁底模的水平杆与立杆扣接的扣件(注5)不限全数0合格 不合格 其余部 位在HD范围内抽80%，HD范围外抽20%519050合格 不合格9115081合格 不合格151280131合格 不合格281500202合格 不合格5011200323合格 不合格12013200505合格 不合格3200nn/10合格 不合格检查结 论处理意 见检查人注1：使用力矩扳手检查，拧紧力矩为40NM且65NM。 注2：“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。注3：扣件安装数量超过3200个，抽样数量应增加。注4：对33、检查不合格的部位，应重新拧紧后再次抽样检查，直至合格。注5：截面高度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。模板安装施工时，应先浇完柱子和墙混凝土后再进行梁板钢筋的绑扎施工。五、模板搭设的程序及要求总施工顺序：弹线搭设满堂脚手架绑扎竖向构件钢筋支竖向构件、梁、板模板浇捣竖向构件砼绑扎梁、板钢筋浇捣梁、板砼养护拆模。严禁竖向构件、梁、板砼同时浇捣。1.模板搭设的程序搭设模板的支撑系统（支架）摆搁栅木方柱头模板压枋柱头模板、楼板模板楼板内、外墙柱头模板压枋模板调整验收进行下道工序。2.模板安装的要求对模板施工队伍进行全面详细的安全技术交底。竖向模板支架支承部分安装在基土上时，应加设垫板，34、如用钢管作支撑时，在垫板上应加钢底座。垫板应有足够强度和支承面积，并应中心承载，基土应坚实，并有排水措施。安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或 加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。模板及其支架在安装过程中，必须采取有效的防货覆临时固定设施。现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度可为全跨长度的1/10003/1000。模板安装作业高度超过2.0m时，必须搭设脚手架或平台。模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框土，也不得将脚手板支搭在模板上，不能将模板与井字架、脚手架或操作平台35、连成一体。五级风以上应停止一切吊运作业。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接模处。拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置足够的临时加固设施。若中途停歇，应将已就位的模板固定牢固。当支撑呈一定角度倾斜，或其支撑的表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有可靠的防滑移措施。支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。钢管立柱底部应设垫木和底部，顶部应设可调支托，U行支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心36、。在立杆底距离地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆，可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平栏杆中间应设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两部距两水平栏杆中间应分别增加一道水平拉杆，所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢，钢管扫地杆、水平37、拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，应应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其安装应符合下列要求：钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立杆底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合上述第项的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节不宜不38、于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。满堂模板，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连接式剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的低端应与地面顶紧，夹角宜为450600。当满堂架高达4m及以上时，应沿竖直方向每2步架高设置纵横向水平方向剪刀撑，栏杆和剪刀撑必须与立柱牢固连接，当建筑层高在820m，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑物层高超过20m时，在满足以上规定39、的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。悬挑结构立柱支撑的安装应符合下列要求：多层悬挑结构模板的上下立柱应保持在同一条垂线上。多层悬挑结构模板的立柱应连续支撑，并不得少于三层。基础及地下工程模板安装时应符合下列要求：地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方危险迹象时，应采取安全防范措施后，方可作业。当深度超过2m时，应为操作人员设置上下扶梯。距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；上、下人员应互相呼应，运下的模板40、严禁立放于基槽（坑）土壁上。斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支撑在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连结牢固。高大长脖基础若采用分层支模时，其下层模板应经就位校正并支撑稳固后，再进行上一层模板的安装。两侧模板间应用水平支撑连成整体。柱模板的安装应符合下列要求：现场拼装柱模时，应及时加设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，不能将大片模板系于柱子钢筋上。四片柱模板就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。若为整体预组合柱模，吊装时应采用卡环和柱模连接，不得用钢筋钩代替。柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后41、，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当柱模高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上不得少于两根斜支撑或水平撑。斜撑与地面的夹角为4560，下端还应有防滑移的措施。边、角柱模板的支撑，除满足上述要求外，在模板里面还应于外边对应的点设置既能承拉又能承压的斜撑。墙模板的安装应符合下列要求：用散拼定型模板支撑时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方准进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。采用预拼装的大块墙模板进行支撑安装时，严禁同时起吊两块模板，并应边就位、边校正、42、边连接固定后方可摘钩。安装电梯井内墙模前，必须于板底下200mm处满铺一层脚手板。模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度。安装过程应随时拆换支撑或增加支撑，以保证墙模随时处于稳定状态。当钢楞需接长时，接头处应增加相同数量和不小于原规格的负楞，搭接长度不得小于墙模宽或高的1520。拼接时的U形卡应正反交替安装，间距不得大于300mm；两块模板对接接缝处的U形卡应满装。对拉螺栓与墙模板应垂直、松紧一致，并能保证墙厚尺寸正确。墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，就有防止浇筑43、混凝土时引起临近模板变形的措施。独立梁和整体楼盖梁结构模板的安装应符合下列要求：安装独立梁模板时应设操作平台，高度超过3.5m时，应搭设脚手架并设防护栏。严禁操作人员站在独立梁底模或柱模支架上操作及上下通行。底模与横楞应拉结好，横楞与支架、立柱应连接牢固。安装梁侧模时，应边安装边与底模连接，侧模多于两块高时，应设临时斜撑。起拱应在侧模内外楞连接牢固前进行。单片预组合梁模，钢楞与面板的拉结应按设计规定制作，并按设计吊点试吊无误后方可正式吊运安装，待侧模与支架支撑稳定后方准摘钩。支架立柱底部基土应按规定处理；单排立柱时，应于单排立柱的两边每隔3m加设斜支撑，且每边不得少于两根，斜支撑与地面的夹角应44、为60。楼板或平台板模板的安装应符合下列要求：单块模就位安装，必须待支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。模板拼接应按设计规定安装。其他结构模板的安装应符合下列要求：安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，支撑应独立设置，不得支搭在施工脚手架上。安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或悬挑工作台，并应设置防护栏杆和安全网。作业处的下方不得有人通行或停留。在悬空部位作业时，操作人员应系好安全带。（21）对梁和板安装二次支撑前，其上不得有施工荷载，支撑的位置必须正确，安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。（22）施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值，已承受荷载的支架和附件，不得45、随意拆除或移动。（23）梁、板支撑系统水平杆件必须与现浇好的混凝土柱可靠连接，并有专人负责检查落实。3、质量要求预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10.0预留螺栓中心线位置2外露长度+10.0预留洞中心线位置10尺 寸+10.0现浇结构模板的安装允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面46、平整度52m靠尺和塞尺检查4、模板安装验收普通模板的验收按现行建筑工程施工质量验收统一标准中模板分项的要求进行验收。六、浇筑砼时的注意事项在浇筑砼之前，应检查和控制模板、钢筋、保护层和预埋件等尺寸、规格、数量和位置，其偏差值应符合要求；在浇筑砼之前，应检查模板支撑的稳定性以及模板接逢的密合情况。在浇筑砼前，模板内的垃圾、木片、刨花、锯屑、泥土和钢筋上的油污、鳞落的铁皮等杂物，应清除干净。大模板应浇水加以润湿，但不允许留有积水，湿润后，木模板中尚未胀密的缝隙应贴严，以防漏浆。在浇筑砼时，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的砼凝结47、前修整完好。浇注混凝土时必须有专人负责观测模板和支撑系统，确保施工安全。七、模板拆除的程序及要求1.模板拆除的一般要求拆模之前必须由拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准方可批准拆模，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）的有关规定执行，拆模时砼的强度应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列规定：不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下一表的规定，48、方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度项次构造类型结构跨度(m)按达到设计混凝土强度标准值的非分率计(%)1板2502、8752梁、拱、壳87581003悬臂构件2752100在拆模过程中，如发现实际混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护49、试块强度记录达到规定时，现场监理工程师同意后方可批准拆模。对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温差不超过20，以免发生温差裂缝。模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。拆除的模板向下运送传递，要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应推码整齐并捆牢，才可吊运，否则在空中造成“天女散50、花”是很危险的。2.各类模板的拆除基础拆模基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍方，拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方进行清理。（2）柱子模板拆除：工艺流程：拆除拉杆或斜撑自上而下拆除柱箍拆除部分竖肋模板及配件运输维护柱模板拆除时，要从上口向外侧轻击和轻撬，使模板松动，要适当加设临时支撑。以防柱子模板倾倒伤人。（3）梁板模板拆除工艺流程拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除侧模板下调楼板支柱使模板下降分段分片拆除楼板模板木龙骨及支柱拆除梁底模板及支撑系统拆除工艺施工要点：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模板上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧51、模板，使之与混凝土表面脱离。下调支柱顶翼托螺杆后，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，或用人工托扶放于地上，或将支柱顶翼托螺杆在下调相当高度，以托住拆下的模板。严禁模板自由坠落于地面。拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端逐根下调，拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。大模板拆除大模板拆除顺序与模板组装顺序相反，大模板拆除后停放的位置，无论是短期停放还是较长期定放，一定要支撑牢固，采取防倾倒的措施。拆除大模板过程中应注意不损坏混凝土墙体52、。八、质量保证措施1.质量管理点及控制措施模板的强度、刚度、稳定性控制措施所有模板体系均必须对强度、刚度和稳定性进行验算。计算书见后。现场安装过程中必须严格按照本方案设计的要求进行，特别是背楞、围圈、搁栅、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度、刚度、稳定性等有显著影响的构件的尺寸、间距等必须严格控制。原材料控制措施所有模板、木方、穿墙螺栓等的供应商必须是公司的合格供方。所有模板、架料进场后均严格按照合同和施工方案的要求逐一检查，对于不合格品必须退货，不得投入使用。鉴于市场上木材的质量参差不齐，因此对木方的质量检验就需要更加严格，特别是含水率指标，必须控制在10以内。每批进场的多层板都必须进行抽53、样检验，可以采用简单的试验方法，用开水煮6h8h，模板无明显变形，不开裂，覆膜无起皮、脱落现象抢救无效即为合格，否则为不合格，不得使用。加工质量控制作为柱、墙模板背楞和楼板模板搁栅的木方必须用压刨进行双面刨光处理。多层的加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。模板周转控制所有木模板必须编号，并登记，以备查明周转次数。多层板的周转次数原则上为不超过5次，当模板周转5次后，必须经评审后才能判定为废品。漏浆控制措施在模板混凝土浇筑完毕后初凝前，用长刮杠将墙边或柱边50mm范围内刮平，并控制好标高。严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每米1mm。在定型柱模板和定型墙模板的拼缝处和模板与楼板面接触的部分粘54、贴50mm海绵条。在模板安装和调整好后，如果模板和楼板间尚存在缝隙，则用砂浆在模板外侧堵塞。但必须注意灌缝砂浆不得进入墙体截面内。模板清理控制模板拆除后及时清理并涂刷隔离剂，并在规定的区域堆放，对于破损模板，能修整的进行修整，不能修整的报责任工程师处置。成品保护措施模板安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。模板在使用过程中加强管理，分规格堆放，及时涂刷脱模剂。支完模板后，保持模内清洁。应保护钢筋不受扰动。搞好大模板的日常保养工作和维修工作。九、安全文明施工1.安全生产、文明施工大模板落地或周转至另一工作面时，必须一次安放稳固，倾斜角符55、合7580自稳角的要求。模板堆放时码放整齐，堆放在施工现场平整场地上或放在施工层上。在支设梁板模板时，满堂架搭设必须稳固，并按照规定的立杆间距搭设，不得在未经技术人员允许的情况下擅自更改立杆间距。搭设时，必须设置临时斜撑，以防整体偏移。保证大模板落地处无任何杂物，当大模板压住任何物体时，不和人工取出，必须用塔吊使之位移后再取出。模板拆除时应遵循按照模板支设的逆顺序进行的基本原则，并严格按照上述技术措施的有关要求进行。消防水池、积水坑盖板底模的拆除时，应配备便携式风扇保证通风，并配备足够的照明设施。拆除时应至少有三人在下，三人在上，以保证紧急情况发生时能采取有必要的措施。所有模板操作面宽度不小于56、500mm，且均须满铺跳板，并搭设1.2m的防护架及沙于两道护身栏杆。满堂红模板支撑架超过6m时应满挂水平安全网，并用18号镀锌铁丝绑扎牢固。模板上架设电线和使用电动工具采用的低压电源；登高作业时，各种配件在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上；装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷；设临时支撑，防止突然整块塌落。安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑；吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。拆除模板时由专人指挥且必须有切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区，操作人员佩57、挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人；模板板吊起前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起；雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工；基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工；操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。大模板堆放要求。平模立放满足7580自稳角要求，采用两块大模板板面对板面对放，中间留出50cm作业通58、道，模板上方用拉杆固定；没有支撑或自稳角不足的大模板（阴阳角模、异型角模）存放于专用插放架里，存放地点硬化，平稳且下垫100mm100mm方木；大模板按编号分类码放；存放于施工楼层上的大模板必须有可靠的防倾倒措施，不得沿建筑物周边放置，要垂直于建筑物外边线存放；平模叠放时，垫木必须上下对齐，绑扎牢固；大模板拆除后在涂刷隔离剂时要临时固定；大模板堆放处严禁坐人或逗留；大模板上操作平台应有护身栏杆，脚手板固定牢固，备好临时上个梯道。2.环境保护措施在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污59、染土地，装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，推诿在固定堆放场地，待够一车后集中运到堆放场。梁板模板内锯末、灰尘等不得用高压机吹，而用人工收集，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。十、模板方案计算复核10.1、荷载及力的的传递方式：1、墙板荷载及力传递方式为：墙板砼模板内压条外压条26型3型扣件对拉螺栓。2、柱荷载及力传递方式：柱砼柱模柱压条柱箍扣件（26型3型扣件）对拉螺栓。3、梁模板系统荷载及力传递方式：（1）梁侧模：断面高900以内的梁：梁砼梁侧模梁侧短立杆压杆斜撑架体。（2）肋板模：板砼板底模板板底搁栅梁立柱板搁栅处钢管檩条扣件（60、3）梁底模：梁砼梁底模板梁底搁栅梁立柱搁栅钢管檩条扣件梁立柱垫板地基（或楼板）。（4）板模板荷载及力传递方式：板砼板底模板板底木搁栅板底钢管檩条扣件板排架立柱垫板地基（或楼板）。根据力的传递方式，对整个模板系统中的受力构件遂一进行受力分析及计算复核。10.2、模板方案计算复核荷载标准值及荷载组合：荷载标准值：模板重标准值0.5 KN/m3；砼自重标准值rc=24KN/m3（钢筋砼取25 KN/m3）；框架梁钢筋自重标准值1.5 KN/m3；施工活载标准值1.5 KN/m2；振捣砼标准值，水平面2.0 KN/m2，垂直面4.0 KN/m2；砼侧压力标准值按二式取大值，F1 = rcH=243.461、8，F2 =0.22rct012V1/2 KN/m2。荷载组合：板底模板及其支架为。梁底模板及其支架为。柱子、墙板、梁侧模板为。10.3、木模板墙模板计算书350mm宽墙模板计算：当墙厚为200mm或300mm，墙体高度小于4.950m时，均按此施工方法进行设置模板支撑系统能满足要求。 一、墙模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度5200mm，两侧楼板高度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500+62、500mm，断面跨度方向间距400mm，直径16mm。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.850m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍63、落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=49.550kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=49.550kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取4.97m。 荷载计算值 q = 1.249.5504.970+1.44.0004.970=323.348kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 497.001.801.80/6 = 268.64、38cm3； I = 497.001.801.801.80/12 = 241.54cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=25.868kN N2=71.137kN N3=71.137kN N4=25.868kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.29310001000/268380=4.818N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=338865、01.0/(24970.00018.000)=0.651N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.242mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 71.137/4.970=14.313kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经66、过计算得到最大支座 F= 9.261kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.732106/83333.3=8.78N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34680/(250100)=1.40467、N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.4mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.154mm 最大支座力 Qmax=19.911kN 抗弯计算强度 f=0.648106/898268、000.0=72.14N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 19.911 对拉螺栓强度验算满足要求!300mm宽墙69、模板计算：当墙厚为250mm或300mm，墙体高度小于5.40m时，均按此施工方法进行设置模板支撑系统能满足要求。一、墙模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度5400mm，两侧楼板高度110mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验70、算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.850m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.400m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=49.550kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=49.550kN/m71、2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取5.24m。 荷载计算值 q = 1.249.5505.240+1.44.0005.240=340.914kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 524.001.801.80/6 = 282.96cm3； I = 524.001.801.801.80/12 = 254.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到72、从左到右各支座力分别为 N1=27.273kN N2=75.001kN N3=75.001kN N4=27.273kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.36310001000/282960=4.817N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=340909.0/(25240.00018.000)=0.651N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板73、最大挠度计算值 v = 0.242mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 75.001/5.240=14.313kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.929kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.074、010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.362106/83333.3=4.34N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34187/(250100)=1.256N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.1mm 内龙骨的最大挠度小于500.75、0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.132mm 最大支座力 Qmax=17.047kN 抗弯计算强度 f=0.555106/8982000.0=61.79N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉76、螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.047 对拉螺栓强度验算满足要求!10.4、柱模板支撑计算书柱截面为BH=9001000mm的计算一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1000mm，H方77、向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 5000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 350mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； 78、V 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.870kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.880kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.35m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.350+1.4479、.0000.350=22.490kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.217.108+1.41.4080、0)0.237 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12710001000/18900=6.712N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.217.108+1.41.400)0.237=3.205kN 截面抗剪强度计算值 T=33205.0/(2350.00018.000)=0.763N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67781、17.1082384/(1006000170100)=0.361mm 面板的最大挠度小于237.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.237m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.237+1.44.0000.237=15.261kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.341/0.350=15.261kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.115.26182、0.35 最大剪力 Q=0.60.35015.261=3.205kN 最大支座力 N=1.10.35015.261=5.875kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.187106/83333.3=2.24N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh 83、T 截面抗剪强度计算值 T=33205/(250100)=0.961N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67712.717350.04/(1009500.004166666.8)=0.033mm 最大挠度小于350.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.248.88+1.44.00)0.213 0.350 = 4.78kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支84、撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.227mm 最大支座力 Qmax=14.518kN 抗弯计算强度 f=0.697106/8982000.0=77.60N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于580.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积85、(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.518 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.248.88+1.44.00)0.237 0.350 = 5.34kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.835kN.m 最大变形 vmax=0.326mm 最大支座力 Qmax=86、15.964kN 抗弯计算强度 f=0.835106/8982000.0=92.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于630.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN87、): N = 15.964 对拉螺栓强度验算满足要求!10.4.2柱截面为BH=7001200mm的计算一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞6根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝88、土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.870kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.880kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.00089、kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.400+1.44.0000.400=25.702kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(90、N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.219.552+1.41.600)0.230 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13610001000/21600=6.295N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.219.552+1.41.600)0.230=3.547kN 截面抗剪强度计算值 T=33547.0/(2400.00018.000)=91、0.739N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67719.5522304/(1006000194400)=0.318mm 面板的最大挠度小于230.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.230m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.230+1.44.0000.230=14.792、79kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.912/0.400=14.779kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.7790.40 最大剪力 Q=0.60.40014.779=3.547kN 最大支座力 N=1.10.40014.779=6.503kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=093、.236106/83333.3=2.84N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33547/(250100)=1.064N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67712.316400.04/(1009500.004166666.8)=0.054mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P94、 = (1.248.88+1.44.00)0.217 0.400 = 5.57kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.108mm 最大支座力 Qmax=12.954kN 抗弯计算强度 f=0.607106/8982000.0=67.58N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: 95、N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.954 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.248.88+1.44.00)0.230 0.400 = 5.91kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递96、力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.244mm 最大支座力 Qmax=12.128kN 抗弯计算强度 f=0.560106/8982000.0=62.35N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉97、螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.128 对拉螺栓强度验算满足要求!10.4.3柱截面为BH=7001000mm的计算 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 5000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 350mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm98、。 B方向竖楞4根，H方向竖楞5根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系99、数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.870kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.880kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.35m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.350+1.44.0000.350=22.490kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18100、.90cm3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.217.108+1.41.400)0.237 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12710001000/18900=6.712N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不101、计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.217.108+1.41.400)0.237=3.205kN 截面抗剪强度计算值 T=33205.0/(2350.00018.000)=0.763N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67717.1082384/(1006000170100)=0.361mm 面板的最大挠度小于237.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按102、照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.237m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.237+1.44.0000.237=15.261kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.341/0.350=15.261kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.115.2610.350.3 最大剪力 Q=0.60.35015.261=3.205kN 最大支座力 N=1.10.35015.261=5.875kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和103、截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.187106/83333.3=2.24N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33205/(250100)=0.961N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形104、 v =0.67712.717350.04/(1009500.004166666.8)=0.033mm 最大挠度小于350.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.248.88+1.44.00)0.217 0.350 = 4.87kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.094mm 最大支座力 Qmax=11.335kN 抗弯计算强度 f=0.53110105、6/8982000.0=59.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.335 对拉螺栓强度验算满足要106、求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.248.88+1.44.00)0.237 0.350 = 5.34kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.326mm 最大支座力 Qmax=15.964kN 抗弯计算强度 f=0.835106/8982000.0=92.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于630.0/1107、50与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.964 对拉螺栓强度验算满足要求!10.4.4柱截面为BH=800800mm的计算一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高108、度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 5000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模109、温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.870kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.880kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。 荷载计算值 q = 1.248.8110、800.450+1.44.0000.450=28.915kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.221111、.996+1.41.800)0.188 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10210001000/24300=4.183N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.221.996+1.41.800)0.188=3.253kN 截面抗剪强度计算值 T=33253.0/(2450.00018.000)=0.602N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计112、算值 v = 0.67721.9961884/(1006000218700)=0.140mm 面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.188m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.188+1.44.0000.188=12.048kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.422/0.450=12.048kN/m 最大弯矩 M = 0.1q113、l2=0.112.0480.45 最大剪力 Q=0.60.45012.048=3.253kN 最大支座力 N=1.10.45012.048=5.964kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.244106/83333.3=2.93N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:114、 T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33253/(250100)=0.976N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67710.040450.04/(1009500.004166666.8)=0.070mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.248.88+1.44.00)0.188 0.450 = 5.42kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支115、撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.196mm 最大支座力 Qmax=16.780kN 抗弯计算强度 f=0.732106/8982000.0=81.50N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm):116、 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.780 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.248.88+1.44.00)0.188 0.450 = 5.42kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.196mm 最大支座力 Qma117、x=16.780kN 抗弯计算强度 f=0.732106/8982000.0=81.50N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(118、kN): N = 16.780 对拉螺栓强度验算满足要求!10.4.6柱截面为BH=700700mm的计算一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 5000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 350mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝119、土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.870kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.880kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000120、kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.35m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.350+1.44.0000.350=22.490kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(121、N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.217.108+1.41.400)0.217 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10610001000/18900=5.586N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.217.108+1.41.400)0.217=2.924kN 截面抗剪强度计算值 T=32924.0/(2350.00018.000)=122、0.696N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67717.1082174/(1006000170100)=0.250mm 面板的最大挠度小于216.7/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.217m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.217+1.44.0000.217=13.9123、22kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.873/0.350=13.922kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.9220.35 最大剪力 Q=0.60.35013.922=2.924kN 最大支座力 N=1.10.35013.922=5.360kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0124、.171106/83333.3=2.05N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32924/(250100)=0.877N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67711.602350.04/(1009500.004166666.8)=0.030mm 最大挠度小于350.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P125、 = (1.248.88+1.44.00)0.217 0.350 = 4.87kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.094mm 最大支座力 Qmax=11.335kN 抗弯计算强度 f=0.531106/8982000.0=59.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: 126、N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.335 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.248.88+1.44.00)0.217 0.350 = 4.87kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力127、。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.094mm 最大支座力 Qmax=11.335kN 抗弯计算强度 f=0.531106/8982000.0=59.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺128、栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.335 对拉螺栓强度验算满足要求!10.4.7柱截面为BH=600600mm的计算一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm， 柱模板的截面高度 H=600mm， 柱模板的计算高度 L = 5000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 350mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 柱模板支撑计129、算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力130、标准值 F1=48.870kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.880kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.35m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.350+1.44.0000.350=22.490kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm3； I = 35.001.801.80131、1.80/12 = 17.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.217.108+1.41.400)0.183 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/18900=3.999N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=132、0.600(1.217.108+1.41.400)0.183=2.474kN 截面抗剪强度计算值 T=32474.0/(2350.00018.000)=0.589N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67717.1081834/(1006000170100)=0.128mm 面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计133、算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.183m。 荷载计算值 q = 1.248.8800.183+1.44.0000.183=11.780kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.123/0.350=11.780kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.7800.35 最大剪力 Q=0.60.35011.780=2.474kN 最大支座力 N=1.10.35011.780=4.535kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.0134、0/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.144106/83333.3=1.73N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32474/(250100)=0.742N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6779.817350.04/(100950135、0.004166666.8)=0.025mm 最大挠度小于350.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.248.88+1.44.00)0.183 0.350 = 4.12kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=2.921mm 最大支座力 Qmax=6.185kN 抗弯计算强度 f=1.714106/8982000.0=190.83N/mm2 支撑钢管的抗136、弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于860.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.185 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P137、： P = (1.248.88+1.44.00)0.183 0.350 = 4.12kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=2.921mm 最大支座力 Qmax=6.185kN 抗弯计算强度 f=1.714106/8982000.0=190.83N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于860.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公138、式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.185 对拉螺栓强度验算满足要求!10.5、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存139、在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。10.5.1 120mm厚板模板的计算（厚度小于120mm的混凝土楼板模板按此方法进行施工） 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为5.4米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的140、钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1201.000+0.3001.000=3.300kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算141、值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.300+1.43.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07310001000/54000=1.360N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.300+1.43.000)0.300=1.469kN 截面抗剪强度计算值 T=31469.0142、/(21000.00018.000)=0.122N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3003004/(1006000486000)=0.062mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0143、.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.900+1.200.090=1.188kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.448/1.000=2.448kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.451.00 最大剪力 Q=0.61.0002.44144、8=1.469kN 最大支座力 N=1.11.0002.448=2.693kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.245106/83333.3=2.94N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31145、469/(250100)=0.441N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6770.9901000.04/(1009500.004166666.8)=0.169mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=2.314mm 最大支座力 Qmax=9146、.793kN 抗弯计算强度 f=0.906106/5080.0=178.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.79kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳147、定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1295.400=0.697kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000=3.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.997kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经148、计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.00kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；149、 l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =8997/(0.203489)=90.580N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200150、=1.900m =1900/15.8=120.253 =0.452 =8997/(0.452489)=40.703N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.200)=2.233m =2233/15.8=141.318 =0.345 =8997/(0.345489)=53.344N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐151、患。10.5.2 180mm厚板模板的计算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为5.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1800.900+0.3000.900=4.32152、0kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M153、 = 0.100(1.24.320+1.42.700)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/48600=1.660N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.320+1.42.700)0.300=1.614kN 截面抗剪强度计算值 T=31614.0/(2900.00018.000)=0.149N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l /154、 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3203004/(1006000437400)=0.090mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 155、q1 = 1.201.350+1.200.090=1.728kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.689/0.900=2.988kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.990.90 最大剪力 Q=0.60.9002.988=1.614kN 最大支座力 N=1.10.9002.988=2.958kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3156、； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.242106/83333.3=2.90N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31614/(250100)=0.484N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.440900.04/(1009500.157、004166666.8)=0.162mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.644mm 最大支座力 Qmax=9.663kN 抗弯计算强度 f=0.710106/5080.0=139.75N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四158、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.66kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1294.950=0.639kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附159、录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.527kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳160、定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.83kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度161、系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =8834/(0.203489)=88.948N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200=1.900m =1900/15.8=120.253 =0.452 =8834/(0.452489)=39.970N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0162、 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.200)=2.233m =2233/15.8=141.318 =0.345 =8834/(0.345489)=52.383N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水163、平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强164、层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 165、6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，166、发现下沉、松动和变形情况及时解决。10.6、梁木模板与支撑计算书 800mm高梁侧模计算（当梁高小于800mm时，按此梁施工）一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=400mm， 梁截面高度 H=800mm， 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面底部木方距离250mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝167、土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数168、，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 169、M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=1.20.340.40+24.000.400.80+1.500.400.80+1.42.500.40=11.36kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1011.3550.2502 f=0.071106/21600.0=3.286N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.25011.355=1.703kN 截面抗剪强度计算值 T=31703/170、(240018)=0.355N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.340.40+24.000.400.80+1.500.400.80=8.296N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6778.296250.04/(1006000.00194400.0)=0.188mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.188mm小于 v = 250/250,满足要求! 四、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 五、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，171、计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.219.20+1.44.00)0.80=22.912N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1022.9120.3002 f=0.206106/43200.0=4.773N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中172、最大剪力 Q=0.60.30022.912=4.124kN 截面抗剪强度计算值 T=34124/(280018)=0.430N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 19.200.80=15.36N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67715.360300.04/(1006000.00388800.0)=0.361mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.361mm小于 v = 300/250,满足要求! 六、穿梁螺栓计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W 173、f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.219.20+1.44.00)0.30=8.59kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 800mm； 经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值8.5920.8000.800/8/83333.336=8.248N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384174、EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 19.2000.300=5.760N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 800mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 55.760800.04/(38495004166666.8)=0.776mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 3.200mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求! 3.穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓，无须计算! 七、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算175、内容。10.6.2 1000mm高梁侧模计算（900mm 高梁按此方法施工）一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度1000mm，两侧楼板高度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力176、密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要177、验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.77m。 荷载计算值 q = 1.224.0000.770+1.44.0000.770=26.488kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 77.001.801.80/6 = 41.58cm3； I = 77.001.801.801.80/12 = 37.42cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.649kN N2=7.284kN N3=7.284kN N4=2.649kN 最大178、弯矩 最大变形 V = 0.3mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16510001000/41580=3.968N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33973.0/(2770.00018.000)=0.430N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.312mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受179、模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 7.284/0.770=9.460kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.499kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 180、(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.189106/83333.3=2.27N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32607/(250100)=0.782N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.1mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的181、连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.147mm 最大支座力 Qmax=9.673kN 抗弯计算强度 f=0.393106/8982000.0=43.75N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度182、设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.673 对拉螺栓强度验算满足要求!10.6.3 1500mm高梁侧模计算 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度1500mm，两侧楼板高度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度183、方向间距500mm，直径14mm。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，184、取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取1.27m。 荷载计算值 q = 1.236.0001.270+1.44.0001.270=61.976kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 127.001.801.80/6 = 68.58cm3； I =185、 127.001.801.801.80/12 = 61.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.198kN N2=17.043kN N3=17.043kN N4=6.198kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.4mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.38710001000/68580=5.643N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=39296.0/(21270.000186、18.000)=0.610N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.443mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 17.043/1.270=13.420kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7187、.292kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.328106/83333.3=3.94N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33817/(250100)=1.145N/mm2 截面抗剪强度设计188、值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.1mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.237mm 最大支座力 Qmax=15.679kN 抗弯计算强度 f=0.638106/8982000.0=71.03N/189、mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.679 对拉螺栓强度验算满足要求!10.7、梁模板扣件钢管高支撑架计算书高190、支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。10.7.1 800mm高梁模板支撑架计算（梁高小于800mm时模板支撑架参照此方法施工）计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为5.0米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400m191、m800mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加0道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.5000.300=0.810kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.8000.400+0.5000.400=8.200kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.400=1.200kN/m 面板192、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.28.200+1.41.200)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f193、 = 0.10410001000/21600=4.800N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.28.200+1.41.200)0.300=2.074kN 截面抗剪强度计算值 T=32074.0/(2400.00018.000)=0.432N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.2003004/(1006000194400)194、=0.386mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.300=6.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.800+0.400)/0.400=0.750kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.300=0.360kN 均布荷载 q = 1.206.000+1.200195、.750=8.100kN/m 集中荷载 P = 1.40.360=0.504kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.682kN N2=2.682kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.682kN 经过计算得到最大变形 V= 1.7mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f196、=0.838106/83333.3=10.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.682/(250100)=0.805N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.7mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯197、矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=2.825mm 最大支座力 Qmax=9.874kN 抗弯计算强度 f=0.890106/4491.0=198.10N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 198、纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.87kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.87kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1114.950=0.657kN N = 9.874+0.657=10.532kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i199、 = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.700200、1.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =10532/(0.207424)=119.830N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200=1.900m =1900/16.0=119.122 =0.458 =10532/(0.458424)=54.246N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.2201、00)=2.233m =2233/16.0=139.989 =0.353 =10532/(0.353424)=70.382N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。10.7.2 1000mm梁模板支撑架计算（梁高为900mm时模板支撑架参照此方法施工）计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为5.0米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm1000mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=1.00202、米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加0道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.5000.300=0.810kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0001.0000.300+0.5000.300=7.650kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性203、矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.27.650+1.40.900)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09410001000/16200=5.800204、N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.27.650+1.40.900)0.300=1.879kN 截面抗剪强度计算值 T=31879.0/(2300.00018.000)=0.522N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.6503004/(1006000145800)=0.480mm 面板的最大挠度小于300.0/250,205、满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.300=7.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.000+0.300)/0.300=1.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.300=0.270kN 均布荷载 q = 1.207.500+1.201.150=10.380kN/m 集中荷载 P = 1.4206、0.270=0.378kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.556kN N2=2.556kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.556kN 经过计算得到最大变形 V= 2.4mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.995106/83333.3=11.94N/mm207、2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.556/(250100)=0.767N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =2.4mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪208、力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=2.693mm 最大支座力 Qmax=9.410kN 抗弯计算强度 f=0.848106/4491.0=188.80N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中209、R取最大支座反力，R=9.41kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.41kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1114.950=0.657kN N = 9.410+0.657=10.068kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A210、 = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186211、.574 =0.207 =10068/(0.207424)=114.552N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200=1.900m =1900/16.0=119.122 =0.458 =10068/(0.458424)=51.857N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.200)=2.233m =2233/16.0=139.212、989 =0.353 =10068/(0.353424)=67.282N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。10.7.3 1500mm高梁模板支撑架计算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为5.0米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm1500mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加0道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑213、梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.5000.300=0.810kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0001.5000.300+0.5000.300=11.400kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I214、 = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.211.400+1.40.900)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13410001000/16200=8.300N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q215、/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.211.400+1.40.900)0.300=2.689kN 截面抗剪强度计算值 T=32689.0/(2300.00018.000)=0.747N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67711.4003004/(1006000145800)=0.715mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷216、载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.300=11.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.500+0.300)/0.300=1.650kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.300=0.270kN 均布荷载 q = 1.2011.250+1.201.650=15.480kN/m 集中荷载 P = 1.40.270=0.378kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm)217、 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.321kN N2=3.321kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.321kN 经过计算得到最大变形 V= 1.5mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.988106/83333.3=11.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.321/(250100)=0.996N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.5mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算 纵向