1、19层住宅楼高大模板支撑系统工程砼浇注安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一. 工程概况61编制范围6二. 编制说明及编制依据72.1. 编制说明72.2. 编制依据7三. 施工计划83.1. 进度计划83.2. 材料计划8四. 施工工艺技术94.1. 模板施工工艺流程94.2. 施工方法924号楼4001000梁基本做法104.3、模板支撑系统搭设要点154.3.1. 剪刀撑154.3.2. 纵横水平拉杆154.3.4、支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求164.4、高大模板的验2、收要求16五. 施工安全保证措施175.1砼浇注技术措施175.1.1 柱、剪力墙混凝土先行浇筑175.2.2 严格注意荷载的过分集中175.3.3 专人模板安全监护185.4.4 泵管架设方式185.2 模板拆除安全技术措施185.2.1 强度要求185.2.2. 拆模申请195.2. 3.安全防护195.2. 4. 技术要求205.3. 模板及支撑系统安全技术保证措施205.3.1.支撑系统搭设要求205.3.2高大模板基本安全规定215.3.3高大模板的安全技术要求225.3.4、高大模板的安全组织保障235.4施工应急预案265.41、模板施工危险源265.4.2、应急救援机构的组成、3、责任和分工285.4.3、职责和分工305.4.4、救援措施315.4.5、救援器材335.4.6、善后处理335.5模板及支撑系统监测措施345.5.1、监测方法：345.5.2、监测频率345.5.3、监测过程控制要求345.5.4、监测控制值、预警值345.5.5、监测点布置。35六、劳动力配置计划35七、计算书36一、模板面板计算371.荷载的计算：38(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：38(2)模板的自重线荷载(kN/m)：38(1)抗弯强度计算39(2)抗剪计算 可以不计算39(3)挠度计算39二、梁底支撑木方的计算39（一）梁底木方计算39(1)木方抗弯强度计算40(2)木方抗4、剪计算 可以不计算40(3)木方挠度计算40三、梁底支撑钢管计算40(一) 梁底支撑横向钢管计算40(二) 梁底支撑纵向钢管计算41四、扣件抗滑移的计算42五、立杆的稳定性计算43六、基础承载力计算44一、模板面板计算461.荷载的计算：46(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：46(2)模板的自重线荷载(kN/m)：47(1)抗弯强度计算48(2)抗剪计算 可以不计算48(3)挠度计算48二、梁底支撑木方的计算48（一）梁底木方计算48(1)木方抗弯强度计算48(2)木方抗剪计算 可以不计算49(3)木方挠度计算49三、梁底支撑钢管计算49(一) 梁底支撑横向钢管计算49(二) 梁底支撑纵向钢5、管计算50四、扣件抗滑移的计算51五、立杆的稳定性计算51六、基础承载力计算53扣件钢管楼板模板支架计算书54一、模板面板计算55(1)抗弯强度计算55(2)抗剪计算 可以不计算55(3)挠度计算55二、模板支撑木方的计算561.荷载的计算56(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：56(2)模板的自重线荷载(kN/m)：562.木方的计算56(1)木方抗弯强度计算56(2)木方抗剪计算 可以不计算56(3)木方挠度计算57三、板底支撑钢管计算57四、扣件抗滑移的计算58五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)581.静荷载标准值包括以下内容：58(1)脚手架的自重(kN)：58(2)模板的自重(kN)6、：58(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：583.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式59六、立杆的稳定性计算59七、楼板强度的计算601.计算楼板强度说明602.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求60扣件钢管楼板模板支架计算书61一、模板面板计算62(1)抗弯强度计算62(2)抗剪计算 可以不计算62(3)挠度计算62二、模板支撑木方的计算631.荷载的计算63(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：63(2)模板的自重线荷载(kN/m)：632.木方的计算63(1)木方抗弯强度计算63(2)木方抗剪计算 可以不计算63(3)木方挠度计算64三、板底支撑钢管计算64四、扣件抗滑移的7、计算65单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!65五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)651.静荷载标准值包括以下内容：65(1)脚手架的自重(kN)：65(2)模板的自重(kN)：65(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：653.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式66六、立杆的稳定性计算66七、楼板强度的计算671.计算楼板强度说明672.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求67墙模板计算书68一、墙模板基本参数68二、墙模板荷载标准值计算70三、墙模板面板的计算70(1)抗弯强度计算71面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!71(2)抗剪计算 可以不计算71抗剪强度验算 T T，满8、足要求!71(3)挠度计算71四、墙模板内龙骨的计算72(1)内龙骨抗弯强度计算73(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算73内龙骨的抗剪强度计算满足要求!73(3)内龙骨挠度计算73五、墙模板外龙骨的计算73六、对拉螺栓的计算74对拉螺栓强度验算满足要求!74一、中小断面柱模板基本参数75二、荷载标准值计算:75三、柱箍间距验算75四、柱箍强度验算76五、胶合板侧模验算76(1) 侧模抗弯强度验算:76(2) 侧模抗剪强度验算:77(3) 侧模挠度验算:77六、木方验算77(1) 木方抗弯强度验算:77(2) 木方抗剪强度验算:78(3) 木方挠度验算:78一. 工程概况1编制范围xxxxxxxx9、x工程位于xxxxxxxxx，占地面积约xxxx平方米。该工程为一群体工程，分别由22、23、24、25、H车库、G车库组成。设计为小高层，其中4栋18+1层，地下一层H车库、G车库，总建筑面积为41374平方米，结构类型为框剪结构。22-25号楼转换层为地下车库顶面，基顶标高为-6.6米，建筑层高分三个区：外围车库顶板为5.4m；住宅区别为6.15m、4.7m。22、23号楼地下室H车库顶板最大梁断面为4001550，梁最大跨度为7.50米，柱最大断面500500，板厚为120、180，砼强度等级为C35。设计和计算取最大梁4001550设计计算，所有梁均应按4001550梁设计方案，板厚取10、180设计计算，层高取最高层高部位5.4米设计计算。24号楼地下室G车库顶板最大梁断面为4001000，梁最大跨度为7.50米，柱最大断面500500，板厚为120、160，砼强度等级为C35。设计和计算取最大梁4001000设计计算，所有梁均应按2501100梁设计方案，板厚取160设计计算，层高取最高层高部位5.4米设计计算。二. 编制说明及编制依据2.1. 编制说明依据建设工程安全生产管理条例及相关安全生产法律法规、标准规范， 结合建质2009254号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则中规定，“高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过11、18m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统”， 特编制该方案以指导保利春天大道一期22-25号楼工程高大模板施工专项方案，保证工程安全顺利地进行施工。2.2. 编制依据混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002年版）（JGJ130-2001）建筑施工手册（第四版）本工程施工图纸危险性较大的分部分项工程安全管理办法建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建筑施工模板安全技术规范（JGJ 1622008）建筑施工安全检查标准（JGJ5999）22-25号楼施工组织设计PKPM施工安全设施计算软12、件三. 施工计划3.1. 进度计划施工进度计划安排具体按各施工区域的进度计划安排确定。3.2. 材料计划柱、墙、梁、板选用15mm厚胶合板作拼装，木方作内楞，483mm钢管作外楞，用12对拉螺杆作对拉件，483.0mm钢管搭设满堂支撑，部分作顶撑加强。3.2.1. 材料选用情况序号材料名称材料规格数量1木板15m厚胶合板3000平方约15600张模板2木方50*100mm木方60000条3钢管D48*3钢管及配套扣件8000根4对拉螺栓M12全螺纹对拉螺杆3000条5可调顶托35*600mm1200个6扣件30000个3.2.2. 材料要求3.2.2.1.本工程高大模板所用的满堂脚手架采用扣件13、式钢管脚手架。3.2.2.2.所有梁、板选用的木板、木方、钢管、扣件、对拉螺杆等材料均应符合本方案要求及相关质量标准规定。3.2.2.3.钢管的壁厚是质量控制的关键，供料时应确保钢管壁厚在3 mm以上，如厚度不足，需及时告知技术部门调整相应方案。3.2.2.4.严禁使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料搭设支撑。四. 施工工艺技术4.1. 模板施工工艺流程弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁板模支架安装梁底模龙骨安装梁底模板梁底起拱安装梁侧模主龙骨和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固安装板模板与相邻模板连接牢固绑扎梁板钢筋。4.2. 施工方法梁模板及支撑系统设计（22、23号楼14、最大截面梁4001550、24号楼最大截面梁4001000）22、23号楼所有梁截面面积均小于4001550的梁，选择梁截面为4001550的梁进行设计, 24号楼所有梁截面面积均小于4001000的梁，选择梁截面为4001000的梁进行设计,在止范围的梁构件均可使用本方案。22-23号楼4001550梁基本做法序号 材料名称 材料规格 材料间距/mm 1脚手架48*32立杆 48*3钢管及配套扣件 顺梁跨方向梁两边各设置一排立杆，间距为800，沿跨度方向间距为500。 3扫地杆、水平杆 同上扫地杆离地200，水平杆步距1500mm。 4竖向剪刀撑 同上每根主梁下设一道，与地面成4560角。 15、5水平剪力撑同上从顶层向下每隔2步设一道6梁侧模板 7面板 15mm厚胶合板 满铺 8内楞 50*100mm木方 竖向布置，间距2509外楞 2根D48*3.5钢管 水平布置，从梁中部设一道10对拉螺杆 M12全螺纹螺杆 矩形布置，水平间距600mm，竖向间距450 mm,梁底侧面用步步紧加固，梁高方向设置叁道对拉螺栓。11梁底模板 12面板 15mm厚胶合板 满铺 13小楞 50*100mm木方 木方垂直于梁长方向，间距200mm 14托梁 D48*3钢管 与梁长方向平行，梁底两边各一根,间距与梁底立杆间距同。24号楼4001000梁基本做法序号 材料名称 材料规格 材料间距/mm 1脚手架16、48*32立杆 48*3钢管及配套扣件 顺梁跨方向梁两边各设置一排立杆，间距为900，沿跨度方向间距为600。 3扫地杆、水平杆 同上扫地杆离地200，水平杆步距1500mm。 4竖向剪刀撑 同上每根主梁下设一道，与地面成4560角。 5水平剪力撑同上从顶层向下每隔2步设一道6梁侧模板 7面板 15mm厚胶合板 满铺 8内楞 50*100mm木方 竖向布置，间距2509外楞 2根D48*3.5钢管 水平布置，从梁中部设一道10对拉螺杆 M12全螺纹螺杆 矩形布置，水平间距600mm，竖向间距450 mm,梁底侧面用步步紧加固，梁高方向设置贰道对拉螺栓。11梁底模板 12面板 15mm厚胶合板 17、满铺 13小楞 50*100mm木方 木方垂直于梁长方向，间距200mm 14托梁 D48*3钢管 与梁长方向平行，梁底两边各一根,间距与梁底立杆间距同。为了说明高支模体系木板、木方、钢管、对拉螺杆的位置及其关系，梁底下支撑体系统的水平横杆应全部与楼板支撑系统连接，与梁下的立杆或水平横杆联接，以保证架体的整体性。本方案按梁板的支模情况绘制了以下高大模示意图，选择梁截面为4001000及4001550,其余规格梁板可以按方案设计的要求参照本图施工。楼板模板及支撑系统设计（板厚120mm或160mm 、180mm）1）. 板基本做法序号 材料名称 材料规格 材料间距/mm 1脚手架 2立杆 48*18、3.0钢管及配套扣件 立杆纵横向间距为900。3横杆 同上 扫地杆离地200，横杆步距1500mm。 4竖向剪刀撑 同上 每隔4-5跨且不大于6米纵横设置一道，与地面成4560角。 5水平剪刀撑 同上 从顶层向下每隔2步设一道。 6板底模板 7面板 15mm厚胶合板 满铺 。8小楞 45*90mm木方 间距250 mm 。9托梁 D48*3.5钢管 纵横向间距为900 mm 。为了说明高大模板体系木板、木方、钢管的位置及其关系，板下支撑体系统的水平横杆应全部延伸到梁下，与梁下的立杆或水平横杆联接，以保证架体的整体性。本方案按梁板的支模情况绘制了以下高大模板示意图，选择最大板厚120mm（16019、 mm 、180 mm）设计，计算按最大层高6.15（5.4）米计算。4.3、模板支撑系统搭设要点4.3.1. 剪刀撑由于本工程支模高度为5.46.15m，故应严格按以下要求设置水平剪刀撑和竖向剪刀撑：水平剪刀撑：从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应将两柱之间的架体完全拉结。竖向剪刀撑：主梁下部应设一道竖向剪刀撑，但间距超过4根立杆应加设一道竖向剪刀撑。剪刀撑与地面成4560角，且应全高设置。沿支架四周外立面应满设剪刀撑。剪刀撑必须与相邻的立杆或横杆用扣件相连，以保证架体的整体性。 4.3.2. 纵横水平拉杆钢管支撑设置纵横水平拉杆，离地200mm设纵横扫地杆，以上设置48钢管纵20、横水平拉杆，并用十字扣扣紧拧牢。拉杆的竖向间距按本方案要求设置。4.3.3、水平拉杆两端要顶紧到已浇好的柱子处，以保证支顶系统不产生位移。支顶安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，应立即整改。在砼浇筑前，必须进行支顶检查，专项验收，不符合要求不得进行浇筑作业。4.3.4、支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000 及2.0支架整体H/600 及50水平度一跨距内水平架两端高差l /600 及3.0支架整体L/600 及504.3.5、模板安装完成后验收合格方可绑扎钢筋，钢筋验收合格后方可浇灌混凝土，混凝土浇筑见下砼浇筑技术措施4.4、高大21、模板的验收要求441、高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录，支撑系统座落在回填土上，回填土必须分层夯实，在夯实的回填土上浇筑100厚的C15混凝土垫层。442、施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。443、对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。444、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进22、行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。445、高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。五. 施工安全保证措施5.1砼浇注技术措施5.1.1 柱、剪力墙混凝土先行浇筑由于高支模体系横向刚度较差，因此，对于其中的柱子、剪力墙混凝土，应在具备浇筑条件时（梁板模板支设完成，柱墙钢筋、模板已完成并经质量检验合格）先行浇筑柱墙混凝土，施工23、缝留在梁底以下50-100mm。柱、剪力墙混凝土浇筑完成后才绑扎梁板钢筋，验收合格后才浇筑梁板混凝土。高大模板梁板混凝土浇筑方法：先浇筑高大模板区域周边500 mm以外的梁板混凝土最后浇筑高大模板部位的混凝土。5.2.2 严格注意荷载的过分集中在浇注混凝土时，应分点布料，避免长时间在一个点上下料，并应及时将混凝土耙开，不得集中堆放混凝土。人员也不能集中站立于一个地方，否则可能导致荷载过于集中导致支撑系统失稳。5.3.3 专人模板安全监护混凝土浇筑时，要有专职管理人员观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时，立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。砼24、浇灌过程中，要安排专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。5.4.4 泵管架设方式在砼浇注过程中，应将砼输送管道搁置在钢筋马凳上，或在钢筋上加木板，板上加旧轮胎，在泵管架架设部位的支撑系统设当加密立杆间距。5.2 模板拆除安全技术措施5.2.1 强度要求混凝土强度应达到以下规定方可拆除模板：构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、8758100侧模墙柱按混凝土强度表面及棱角能达到不受损坏5.2.2. 拆模申请5.2.21. 拆除模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模25、。5.2.22. 上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安全承载。5.2. 3.安全防护高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。5.2. 4. 技术要求5.2.4.1. 工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。5.2.4.2. 拆模应遵循先安装后26、拆除，后安装先拆除的原则。5.2.4.3. 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。5.2.4.4. 在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严。5.2.4.5. 拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明。5.2.4.6. 模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。5.3. 模板及支撑系统安全技术保证措施5.3.1.支撑系统搭设要求5.3.1.1、本高支模体系的搭设必27、须严格按照本方案及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）的构造要求执行。5.3.1.2、可调顶托可调顶托伸出的长度不得大于300mm，当可调托座（含底座）的螺杆伸出长度大于300mm时采取增加一道水平拉杆的固定措施，或采用双扣件与立杆连接。5.3.1.3、木枋搭接木枋搭接处应有稳固的支顶支撑，搭接长度至少伸出可调顶托100mm。5.3.1.4、剪刀撑由于本工程支模高度为5.46.15m，故应严格按以下要求设置水平剪刀撑和竖向剪刀撑：水平剪刀撑：从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应将两柱之间的架体完全拉结。竖向剪刀撑：主梁下部应设一道竖向剪刀撑，但间距超过428、-5跨应加设一道竖向剪刀撑,间距不能超过6米。剪刀撑与地面成4560角，且应全高设置。剪刀撑与扫地杆连接处尽可能在柱子根部，沿支架四周外立面应满设剪刀撑。剪刀撑必须与相邻的立杆或横杆用扣件相连，以保证架体的整体性。5.3.1.5. 纵横水平拉杆钢管支撑设置纵横水平拉杆，离地200mm设纵横扫地杆，以上设置48钢管纵横水平拉杆，并用十字扣扣紧拧牢。拉杆的竖向间距按本方案要求设置。纵横向扫地杆设置见梁板、板模板支撑立面图。5.3.2高大模板基本安全规定5.3.2.1、模板工程的操作人员必须遵守国家地方各级政府关于安全生产的一切法律法规、标准规范、操作规程。必须遵守本项目的各项安全管理规定。5.3.29、2.2、 坚持开展入场安全教育，坚持班前安排生产的同时，交待安全注意事项和应采取的措施。5.3.2.3、施工班组应明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。施工现场安全责任人在高支模搭设、拆除和砼浇筑过程前向作业人员进行安全技术交底。5.3.3高大模板的安全技术要求5.3.3.1、支撑架搭设的要求5.3.3.1.1.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；5.3.3.1.2.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；5.3.3.1.3.梁、板的支撑体系应按规定设置扫地杆、纵横向水平杆及水平垂直剪刀撑，应采用连墙杆或钢管抱箍，与先前浇30、筑的混凝土柱、墙等竖向结构拉紧顶牢，确保高支模体系的整体稳定性;5.3.3.1.4.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；5.3.4、高大模板的安全组织保障（1）、施工安全的管理控制流程总包单位对场内的全部安全施工进行全面的管理，劳务单位应严格做好所负责工程的安全施工工作，并自觉接受总包单位的检查，并按照总包单位提出的意见及时进行整改。总承包对施工安全的，管理控制流程详图总包单位安全生产目标安全生产制度安全教育安全检查安全学习劳务进场施工前施工中施工后设施机械安全例会达到要求达不到要求整改处罚管理控制流程图（2）31、安全管理组织机构1）安全管理组织机构成立以总承包部项目经理为组长，项目执行经理、项目技术负责人为副组长，各职能部门管理人员为组员的工程总承包安全生产领导小组，建立完善的安全生产管理机构，对承包范围内的土建工程及业主另行发包的各专业工程实施安全生产管理。明确安全生产责任目标，逐级建立安全生产责任制，签订安全生产协议书，使每个人都明确自己在安全生产工作中所应承担的安全责任。总承包部项目经理对整个工程生产经营过程中的安全生产负全面领导责任。贯彻落实安全生产方针、政策、法规和各项规章制度，组织落实安全技术措施，健全和完善用工管理手续。在本工程施工过程中，总包将严格执行分包单位责任制和教育制度。安全管32、理组织见下图：总承包部项目经理：项目技术负责人：项目执行经理：编制安全计划：安全文明管理部：审核各劳务单位安全组织设计全组织设计：制定相关管理制度：安全部项目安全学习：安全部分包进场教育：施工过程监督：确保安全生产、整改验收：安全部安全整改：劳务单位安全管理组织图（3）、安全管设施及防护措施、安全检查要求1）对于安全防护设施，总包必须在施工临时道路入口处设置安全警示牌、限整等标志，保证场内交通畅通、安全，在靠施工场地的主要施工地段要设置安全警示栏杆或标志。2）总包必须在四口、五临边位置按国家、贵阳市的有关规定做好安全防护工作。由于工程专业工种繁多，其安全防护范围有：建筑物周边防护、建筑物“五临33、边”防护、建筑物“四口”防护、现场施工用电安全防护、现场机械设备安全防护、施工人员安全防护，现场防火、防毒、防风措施等。3）对于各种防护，在使用前必须经总承包安全文明施工管理部、项目技术负责人、技术部、监理、分包单位相关负责人共同验收，合格、签字、挂合格牌后方可投入使用，其检验标准为建筑施工安全检查标准JGJ59-99。（4）、安全检查A、班组每天进行班前活动，有班长或安全员传达工长安全技术交底，并做好当天工作环境的检查，做到当时检查当日记录。B、对各部门到项目随即抽查发现的问题，由安全员监督落实整改，对不执行整改的人和事，其有权发出罚款通知单或向项目经理反映，对责任人进行处罚。C、总承包安全34、文明施工管理部门行使有关权利，对分包单位施工管理人员（包括项目经理）的安全管理业绩进行记录，工程完工后向主管部门提供依据，列入当事人档案之中。D、总承包管理人员立场应坚定，观念要转变，对于分包单位违反规程、规范、法令、纪律的行为要勇于向项目经理提出，对原则问题不能迁就以至引出后患。5.4施工应急预案5.41、模板施工危险源危险源可能造成的伤预防措施高处坠落高空操作人员从支撑架上坠落1、从事2m以上作业人员，必须系好安全带。2、在大梁下方设置固定的安全兜底网。3、施工层临边无围护结构时，必须设防护栏杆并挂安全网。4、支模按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下道工序，并严禁在上下同一垂直面35、上安装、拆除。5、模板上有预留孔时，应在安装后将洞覆盖，混凝土浇筑后及时按规定进行防护。坍塌事故支撑体系不牢固，造成模板支撑架的坍塌1、严格执行项目制定的安全生产责任制，各工序施工前及时对班组进行安全技术交底。2、坚持安全检查，应有针对性的教育，并形成记录。3、进入现场必须佩带好安全帽。4、支撑架要尽量与建筑物实现可靠连接5、确保支撑体系受荷均衡，并优先考虑从中部开始向四周扩展的浇筑方法。浇筑过程中应派专业人员观测模板、变形情况，发现异常立即停工排险6、施工人员工作时必须集中精力，酒后不得上班7、拆模按规定的程序进行8、支撑体系必须按照施工方案和相关的防护标准、规范搭设，并经验收方可使用。触电36、天气干燥、抽烟等引起锯末、模板着火1、严格执行有关消防、保卫方面的法令，配备专职消防保卫人员。2、现场设置消防管道、消防通道，并有专人负责，定期检查，保证完好。3、坚持现场用火审批制度，电气焊工要有灭火器，易燃、易爆物品使用要按规定执行。4、施工现场设置专门的吸烟区5、木工加工场地有完善的消防设备物体打击拆模时野蛮施工，零件随手乱丢造成伤害1、模板上的小配件应装入专用背包中2、进入现场佩戴好安全帽3、高空作业时禁止投掷物料4、吊运工作时要保证物料捆绑牢固5、拆除作业时设置警戒区域，有专人监护5.4.2、应急救援机构的组成、责任和分工5.421、目的应急救援小组的组成目的是对工地内可能发生的重大37、险情作出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运用。紧急工作组应经常组织培训和演习。5.422、救援组架构及职责工程项目部成立“施工安全事故应急救援领导小组”为指挥机构，由项目经理任组长、执行经理任副组长及生产、安全、设备、保卫等负责人组成。施工安全应急应救援领导小组急应救援技术组急应救援后勤保障组急应救援专业小组（1）、应急救援领导小组成员：组长（项目经理）：副组长（项目执行经理）：副组长（技术总工）：副组长（安全总监）：（2）、应急救援技术组成员：（3）、应急救援后勤保障组成员：（4）、应急38、救援专业小组成员由各专业技术骨干、义务消防人员、急救人员和一些各班级专业的技术工人等组成。5.4.3、职责和分工（1）、领导小组1)、负责制定和修订本工程项目的“施工安全事故应急救援预案”。2)、组建应急救援专业小组，并组织实施和演练。3)检查督促做好施工安全事故的预防措施和应急救援的各项准备工作。4)事故发生时，发布和解除应急救援命令，并组织指挥救援行动。5)向上级汇报和组织或参与事故调查，总结应急救援工作的经验和教训。（2）、人员分工和职责组长：负责组织和指挥应急救援工作。副组长：协助组长负责应急救援的整个具体指挥工作和负责日常工作。施工、安全负责人：协助总指挥做好事故报警、情况通报和事故39、处置工作。后勤、材料负责人：负责应急救援的生活和救援物资供应。保卫负责人：负责消防、警戒、治安保卫、疏散和道路管制工作。救援专业小组成员：现场救援工作。（3）、上报程序当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发现人执行项目经理项目经理现场指挥组120 急救中心公司总经理。报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。（4）、联络1).准确报告事故的具体出事地点；最好能说明附近有何特征等,便于查找。2).报告事故类型：说明伤情(病情、火情、案情)和已采取了些什么措施，让救护人员事先做好急救的准备。如火灾报警时说明燃40、烧爆炸物质、燃烧程度、人员伤亡，发生火灾楼层等。3).报告出事单位(或事故地)的联系人及联系电话。以便救护车(消防车车、警车)找不到所报地方时，随时取得联系。并应派人在场外等候接应救护车(消防车、警车)，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以消除，以便救护到达后，能及时进行抢救。5.4.4、救援措施事故类型救援措施支撑体系坍塌1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域。救护组确认疏散出来的人员伤势情况。2、在医疗人员未到之前救护组人员根据伤势情况采取止血、人工呼吸相应的急救措施。3、根据伤势情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。物体打击1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域。救护组41、确认疏散出来的人员伤势情况。2、医疗人员未到之前救护组人员根据伤势情况采取止血、人工呼吸相应的急救措施。3 根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。触电1、立即切断事故现场电源。2、后勤保障组及时调派安全值班车到达事故现场，并与相关单位和部门联系抢救所需设备、器具。3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应急救护措施。4、转送触电人员途中，应有抢救人员相随，密切观察患者病情变化，随时采取应急救助措施。火灾1、应急救援专业小组利用现有的灭火器和消防水管进行灭火。2、火势太大的情况及时通报消防部门和医院，并有专人在门口引导。3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应42、急救护措施。高空坠落1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域。2、救护组确认疏散出来的人员伤势情况。3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应急救护措施。4、根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。5.4.5、救援器材救援工具名称数量备注交通工具微型汽车2台供指挥用商务车2台供救援用通讯工具手机1台/人救援人员应保持手机24h开机对讲机1台/人器材、药品担架2副救援器材平时放置在安全部办公室内妥善保管，并定期组织救援人员参加演练.医务氧气袋5个安全带10副止血带10个颈托2个急救箱2个安全警示牌10个安全警戒线5卷绝缘防火手套20副干粉灭火器30个泡沫灭火器30个5.443、.6、善后处理现场抢险工作完成后，由项目质安部门组织有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员及时送医院救治，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对在事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。5.5模板及支撑系统监测措施5.5.1、监测方法：高支模监测重点在于混凝土浇筑中，在浇筑混凝土前，浇筑过程中和浇筑后，应派专人对支撑体系进行监测，重点监测混凝土正在浇筑的部位。垂直监测点采用目测立杆的方法，水平监测点采用经纬仪进行监测的方法，监测后要及时将各过程的测量数据进行对比分析44、。5.5.2、监测频率初测：浇筑混凝土前监测一次，并记录下监测点数据，本数据作为以后监测的基准值混凝土浇筑时作为重点监测，派施工人员一直监测，直至浇筑完成浇筑完后，再监测一次，如不出现问题则不需要再进行监测。5.5.3、监测过程控制要求每次观测采用相同的观测方法和观测线路观测期间使用同一仪器，同一人操作，不能更换5.5.4、监测控制值、预警值根据规范要求，当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：1. 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的 1/400;2. 对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的 1/250；保利春天大道一期22-25号楼结构土建工程模板工程施工方案45、3. 支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的 1/1000.故本工程监测报警、预警值为：监测项目预警值控制值侧向位移量5mm10mm沉降量10mm20mm若接近限值，则立刻向现场管理人员汇报，并要求暂停混凝土浇筑施工，对变形量大的部位进行钢管加固，加固完成后再进行混凝土浇筑施工。5.5.5、监测点布置。沉降、侧向监测点位置布置在主梁与次梁交接点处，部分侧向监测点设置在边立杆上。监测进出通道必须保持畅通，且监测时的照明为不超过12V 电源的照明设备。六、劳动力配置计划序号工 种人 数备 注1项 目 经 理22施 工 员33安 全 员3其中班组兼职安全员2人4木 工605混 凝 土 工146、56钢 筋 工45七、计算书由于市场原因钢管与木方计算时均采用45*90mm木方，48*2.8钢管。400mm1550mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.4m， 梁截面 BD=400mm1550mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方45947、0mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.5000.3048、0=0.810kN。 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5500.300=11.625kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.550+0.400)/0.400=1.313kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.300=0.36049、kN 均布荷载 q = 1.2011.625+1.201.313=15.525kN/m 集中荷载 P = 1.400.360=0.504kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.164kN N2=4.385kN N3=1.150、64kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.215mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07710001000/11250=6.844N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31940.0/(2300.00015.000)=0.647N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.215mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算51、 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.385/0.300=14.617kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.620.30 最大剪力 Q=0.60.30014.617=2.631kN 最大支座力 N=1.10.30014.617=4.824kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 52、f=0.132106/60750.0=2.17N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32631/(24590)=0.975N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到10.781kN/m 最大变形 v =0.67710.781300.04/(1009000.002733750.0)=0.024mm 木方53、的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.829kN 抗弯计算强度 f=0.138106/4248.0=32.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求54、! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.275mm 最大支座力 Qmax=12.106kN 抗弯计算强度 f=0.590106/4248.0=138.89N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,55、满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.11kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.11kN (已经包括组合系数56、) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1035.400=0.669kN N = 12.106+0.669=12.775kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k57、1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=185.758 =0.209 =12775/(0.209397)=153.483N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391 =12775/(0.391397)=82.169N/mm2，立杆的稳定性计算 f,58、满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.048 =0.294 =12775/(0.294397)=109.258N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.1859、5 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 160、.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 161、.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/62、m2)，p = N/A；p = 51.10 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.78 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 80.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00 地基承载力的计算满足要求!400mm1000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和63、使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.4m， 梁截面 BD=400mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4590mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.16m，梁两64、侧的楼板计算长度0.50m。 地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1600.5000.400=0.960kN。 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.40065、=10.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.000+0.400)/0.400=1.200kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.400=0.480kN 均布荷载 q = 1.2010.000+1.201.200=13.440kN/m 集中荷载 P = 1.400.480=0.672kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm66、3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.008kN N2=4.032kN N3=1.008kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.140mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/15000=4.467N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以67、不计算 截面抗剪强度计算值 T=31680.0/(2400.00015.000)=0.420N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.140mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.032/0.400=10.080kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.080.40 最大剪力 Q=0.60.40010.080=2.468、19kN 最大支座力 N=1.10.40010.080=4.435kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.161106/60750.0=2.66N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32419/(245969、0)=0.896N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.000kN/m 最大变形 v =0.6777.000400.04/(1009000.002733750.0)=0.049mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图70、与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.064mm 最大支座力 Qmax=6.709kN 抗弯计算强度 f=0.163106/4248.0=38.40N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受71、力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.592mm 最大支座力 Qmax=11.579kN 抗弯计算强度 f=0.749106/4248.0=176.26N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座72、反力，R=11.58kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.58kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1035.400=0.669kN N = 11.579+0.669=12.249kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.973、7 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=185.758 =74、0.209 =12249/(0.209397)=147.160N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391 =12249/(0.391397)=78.783N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.048 =075、.294 =12249/(0.294397)=104.757N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.76、113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.77、033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.78、007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 48.99 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.25 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 80.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚79、手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00 地基承载力的计算满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.4m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4595mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm280、，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1800.900+0.3500.900=4.365kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中81、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.365+1.42.700)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/3375082、=2.405N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.365+1.42.700)0.300=1.623kN 截面抗剪强度计算值 T=31623.0/(2900.00015.000)=0.180N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3653004/(1006000253125)=0.158mm 面板的最大挠度小于30083、.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.201.350+1.200.105=1.746kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方84、的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.705/0.900=3.006kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.010.90 最大剪力 Q=0.60.9003.006=1.623kN 最大支座力 N=1.10.9003.006=2.976kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.243106/85、67687.5=3.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31623/(24595)=0.570N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.455kN/m 最大变形 v =0.6771.455900.04/(1009000.003215156.3)=0.223mm 木方的最大挠度小于900.0/86、250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.957mm 最大支座力 Qmax=9.721kN 抗弯计算强度 f=0.714106/4248.0=168.13N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.087、/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.72kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1035.400=0.55888、kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.486kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 89、立杆的轴心压力设计值，N = 8.79kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.790、00 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=183.848 =0.214 =8785/(0.214397)=103.466N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.117 =0.545 =8785/(0.545397)=40.589N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) 91、k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.007(1.500+20.100)=1.977m =1977/16.0=123.424 =0.435 =8785/(0.435397)=50.821N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=0.65 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度92、为6.2m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4595mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。93、模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板94、的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.015+1.42.700)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/33750=1.973N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.015+1.42.700)0.300=1.332kN 截面抗剪强度计算值 T=31332.0/(2900.00015.000)=0.148N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=195、.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0153004/(1006000253125)=0.109mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时96、产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.219/0.900=2.466kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.470.90 最大剪力 Q=0.60.9002.466=1.332kN 最大支座力 N=1.10.9002.466=2.441kN 97、木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.200106/67687.5=2.95N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31332/(24595)=0.467N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 98、木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m 最大变形 v =0.6771.005900.04/(1009000.003215156.3)=0.154mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得99、到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.661mm 最大支座力 Qmax=7.975kN 抗弯计算强度 f=0.586106/4248.0=137.93N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.98kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣100、件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1036.150=0.635kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.349kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载101、标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.42kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2102、； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=183.848 =0.214 =7420/(0.214397)=87.390N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700103、m =1700/16.0=106.117 =0.545 =7420/(0.545397)=34.282N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.014(1.500+20.100)=1.991m =1991/16.0=124.281 =0.429 =7420/(0.429397)=43.492N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=30.90 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第104、2层以下的模板支撑可以拆除。墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度5400mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用4590mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置13道，在断面内水平间距200+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性105、模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.8106、50。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.20m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.200+1.405.4000.200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分107、别为: W = 20.001.501.50/6 = 7.50cm3； I = 20.001.501.501.50/12 = 5.63cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.289mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04910001000/7500=6.533N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取1108、5.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31477.0/(2200.00015.000)=0.739N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.289mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2045.00+1.40.205.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2045.00=9109、.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.595kN 经过计算得到最大变形 V= 0.100mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.2971110、06/60750.0=4.89N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32886/(24590)=1.069N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.100mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管111、计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.068mm 最大支座力 Qmax=12.030kN 抗弯计算强度 f=0.391106/8982000.0=43.53N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (112、mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.030 对拉螺栓强度验算满足要求!柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=500mm； 柱断面宽度H=500mm； 木方截面宽度=45mm； 木方截面高度=90mm； 木方间距l=250mm, 胶合板截面高度=15mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算: 强度113、验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 c为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模温度,取20()； V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； 1外加剂影响系数，取1； 2混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 三、柱箍间距验114、算 依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式: 式中 E柱木面板的弹性模量(kN/mm2)； I柱木面板的弹惯性矩(mm4)； F新浇混凝土侧压力设计值； Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值； b柱木面板一块的宽度(mm)； W木面板的抵抗矩； fm木材抗弯强度设计值。 计算过程如下： 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500(15)2/6=18750.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500(15)3/12=140625.00mm4 Fs=0.95(1.240+1.115、43)/1000=0.0496N/mm2 第一式：0.7836000140625.00/(48/1000500.00)1/3=256.51mm 第二式：81875013/(0.0496500)1/2=280.44mm 由于柱箍间距实际取250mm不大于上面两式计算的最小间距256.51mm,所以满足要求! 四、柱箍强度验算 依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算： 式中 N柱箍轴向拉力设计值； q沿柱箍方向垂直线荷载设计值； An柱箍净截面面积；An=4590=4050mm2 Mx柱箍承受的弯矩设计值； Wnx柱箍截面抵抗矩； 计算过程如下116、： q=Fsl=0.0496250=12.398N/mm N=12.398500/2=3099.38N Mx=12.3985002/8=387421.88N N/An+Mx/Wnx=3099.38/4050+387421.88/60750.00=6.38fm=13N/mm2 所以满足要求! 五、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.00+1.43.00)500.00/1000=26.100kN/m l木方间距,取l=250mm； 经计算117、得 M=0.126.100(250.00/1000)2 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500(15)2/6=18750.00mm3 = M/W=0.163106 /18750.000=8.700N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)500250/106=3.915kN 经计算得 =33.915103/(2500.00015.000)=0.783N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677118、qa4/(100EI) 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=40500/1000=20.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=500.00015.0003/12=140625.000mm4； a木方间距,取a=250mm； E弹性模量,取E=6000N/mm2； 经计算得 W=0.67720.000250.0004/(1006000.00140625.00)=0.63mm 最大允许挠度 W=l/250=250/250=1.00mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 六、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如119、下: 木方计算简图 (1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.000+1.43.000)250/1000=13.050kN/m B截面长边,取B=500mm； 经计算得 M=13.050(500/1000)2； 木方截面抵抗矩 W=bh2/6=45902/6=60750.000mm3； = M/W=0.408106/60750.000=6.716N/mm2； 木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5qB=0.5(1.240.000+1.43.000)2120、50500/106=3.263kN 经计算得 =33.263103/(245.00090.000)=1.209N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q设计荷载(kN/m): q=40 I=bh3/12=45903/12=2733750.000mm4 B柱截面长边的长度,取B=500mm； E弹性模量,取E=9000N/mm2； 经计算得 W=510.0005004/(3849000.002733750.00)=0.331mm 允许挠度 W=B/250=500/250=2.000mm 木方的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求!