1、2万平米住宅建设项目双排外墙脚手架搭设工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录一、工程概况4二、双排外墙脚手架搭设4（一）、脚手架结构41、立杆：42、大横杆：53、小横杆：54、剪刀撑：55、连墙杆：56、安全挡板：57、作业平桥：58、兜底网：59、踢脚板：610、人行斜道：611、卸料平台6（二）、悬挑方案6三、脚手架受力计算7(一)脚手架稳定计算71、施工荷载72、脚手板荷载：73、脚手架自重：84、底层内立杆稳定验算：85、外立杆稳定验算：8（二）预埋16吊环受力计算9四、卸料平台受2、力分析92、横杆验算10五、脚手架搭设要求101、地基处理、铺放垫模板、安放底座(按规范施工)。109、本搭设要点未尽之处，可按有关施工规范和要求进行。11六、脚手架拆除要点116、严禁上下同时作业。129、下各种材料工具应分类推放，集中存储、清洗、防锈、刷漆。12七、工程安全注意事项124、脚手架上堆放的施工材料应随用随运，施工荷载控制在125、严格地按规定设置连墙杆，并经常检查，确保有效联结和稳定。12八、吊环验算171.垂直q值：172.垂直值：171.垂直q值：182.垂直值：181.垂直q值：192.垂直值：201.垂直q值：21九、风荷载立杆受力计算22所以内立杆的最大弯矩MW233、3临界欧拉力Ne23（二）、风力大于六级时的承载力验算24一、工程概况 本工程是针对78#住宅工程而编制的外墙脚手架施工组织设计方案。本工程位于工业大道中，工程建筑总面积19858.32 m2，建筑规模为地下一层，地上十九层；层高：地下室3.6m、首层3.8m、二十九层均为2.8m。檐高为54.2米。 该工程采用扣件式钢管双排外墙脚手架：要求随结构进度分段搭设到顶。因甲方要求，配合售楼计划，故在四楼面采用部分悬挑式部分支承于四楼的方案搭设，四层结构以下部分采用门式架搭设。 由于塔楼脚手架较高，荷载大，为减轻对预埋槽钢的压力，在塔楼脚手架中每隔五层设吊拉卸荷，其外形同双排架。二、双排外墙脚手架搭4、设（一）、脚手架结构 采用扣件式钢管脚手架，所有杆件均采用48外径，壁厚3.5mm的钢管和标准扣件(说明者除外)。1、立杆：全部采用48钢管搭设，间距0.9米，里排离墙0.3米，外排离墙1.1米，脚手架宽度为0.8米，垂直度允许偏差要求为100。2、大横杆：塔楼部分步距1.95米，允许水平偏差为20mm，其与立杆的接头应错开布置，在脚手架外侧每两度大横杆之间设置一道红白相间的木板踢脚板。3、小横杆：贴近立面并布置在大横杆下，悬臂端与墙面为l0cm左右，小横杆与立杆和大横杆互成90度角。立杆和大横杆互成90度角。4、剪刀撑：每隔7根立杆沿长度和高度布置双向连续剪刀撑，要求与地面呈45度角夹角。55、连墙杆：应每层布置，其拉结点水平间距为3.5 米，用由8钢筋拉结，布点靠近砼梁、砼板等刚性较大部位，在捣楼面砼前预留置钢筋，并用短钢管顶紧外梁柱防止棚架摆动。6、安全挡板：每隔12米(即四层楼层高)左右，设一道安全挡板，挡板面铺一层密竹再加一层安全网。7、作业平桥：在小横杆上扎七根篙竹，外立杆上两根篙竹作护栏，并在外架上挂满安全网。8、兜底网：从首层平桥开始，按楼层高度每二层楼面平桥用粗目安全网兜底，并将里排离墙0.2米之间隙二根高竹铺平。9、踢脚板：在结构层对应的作业平桥外侧，主杆内用木板设200高档脚板一圈，以防杂物坠出排栅外。10、人行斜道：人行斜道的柱、对龙、横杆、踏步等构件采用钢管6、搭设，桥面采用木板平铺。 人行斜道斜度按I1：3搭设，纵柱间距不大于2m，横向柱距同桥的宽度为800mm，踏步杆间距为350mm。11、卸料平台 卸料平台拟搭设于天井位，采用48钢管搭满堂红，随外脚手架搭设进度同步进行，钢管纵横间距l000mm，水平拉杆纵横间距2000mm，并设45度斜撑，作业层用木枋及18厚胶合板满铺。（二）、悬挑方案 采用两根48*3.5钢管并排直接放在第四层楼面上作悬挑臂使用，间距同立杆间距，排栅立杆直接支撑在并排钢管顶面，外排立杆并用由14钢丝绳将其挂在第五层16的钢筋吊环上，使之成为上挂悬挑脚手架 采用两根48钢管直接放在板面作悬臂使用，钢管长3米，飘出1.2米，室7、内与楼板预留的钢筋焊牢。 预埋吊环：在设置于上一层的砼梁上相对位置预埋吊环，吊环为16钢筋制作呈Q型，间距同立杆。验算见三（二）。 吊环绳：采用14钢丝绳(最大拉力可l0吨)，将脚手架的斜撑结点拉在吊环上并用22花篮螺丝拉紧，每五层吊拉一次，其拉力要求达到1.2吨(安全系数为8倍)，使之与下部的卸荷斜撑共同形成上挂下撑式悬挑脚手架。 拟在4层楼面开始飘出双层安全挡板。三、脚手架受力计算(一)脚手架稳定计算 脚手架搭设尺寸：步距h1.95m，立杆纵距L1.8m，排距B0.8m，连墙杆间距L0=3.9m(二步距)，考虑铺设脚手板四层，作业2层，脚手架距数n=5。根据上述数据取纵距为1.8m，高148、.5m的截面为计算单元，该计算单元内的荷载如下： 1、施工荷载 NQKB2LlQ1N1， 式中QI：施工荷载Q13.0KNm2 NQK0.821.83.02 N1：同时作业层Nl2.0 4.32KN 2、脚手板荷载：NG1K=B2L2Q2N2 =1.008KN式中 Q2：脚手板荷载Q20.35KNm2 N2：脚手板铺设层数N24.0 3、脚手架自重：NG2K=NQ3(2h+L+B2)+2Q+ NQ3(2h+L+B2)+2Q =2.108KN 式中Q3：钢管自重Q3=0.0384KNm Q：扣件自重(按二个直角扣件计算) Q0.026N N：为立杆距数N2=5.0 4、底层内立杆稳定验算： 所承9、担的轴心压力N1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK 24.8935KN A=489mm2 L0=3.9m =l 5.8mm2 故L0i 247 查表得0.12故NA=83.4Nmm2f205Nmm2 符合要求 5、外立杆稳定验算： 由于外立杆还承担安全网Nqa，纵向栏杆的重力Nqb，Nqa0.051.81.9550.0875KN Nqb0.0751.850.675KN故 外立杆的轴心压力为N1N十Nqa十Nqb5.65625KN故 NA96.39Nmm2f205Nmm2 符合要求（二）预埋16吊环受力计算 预埋吊环采用一级光圆钢16，其设计抗剪强度fv125Nmm2 假定14钢丝绳达到允10、许最大拉力g，查施工手册得g12260N，则对吊环产生剪应力为：gA122610(3.1482)6lNmm2fv125Nmm2完全能承受该拉力。四、卸料平台受力分析 平台钢管支撑纵横间距为1000mm，则要求每平方平台荷载即为单根钢管极限承载力，应为 N（f一m） 1A1 （20555）0.12（482一412）3.14 11587.8 （N） 即1.15吨，为保险起见，取0.8吨即平台每平方限载为0.8吨。设计方案(下图所示)2、横杆验算如上图所示，首先验算横杆。计算模型如下所示：q1=8l8KNmA、强度验算M=188121KNm0=Mw196.9Nmm2f205N/mm2 满足要求B、挠11、度验算V5ql4384EI58l4l06(3842.061031291)=4.15mmN0/1506.7mmV 满足要求五、脚手架搭设要求1、地基处理、铺放垫模板、安放底座(按规范施工)。2、杆件搭设顺序为：扫地杆立杆扫地小横杆大横杆小横杆临时斜撑一连墙杆剪刀撑拆临时斜撑。按顺序从下往上一层一层地搭设并与结构拉结好，在搭设过程中应注意采用随时支顶和与建筑物拉结。3、搭设工人应系好安全带，确保安全。严禁非操作人员进入搭设架区。4、扣件应扣紧，并注意拧紧程度要适当。剔除、杜绝使用变形过大的杆件和不合格扣件。5、随时校正和调整杆件的水平偏差和垂直偏差。6、临时停工，应采取临时措施保证架子的安全和稳定12、。7、扣件安装：开口朝向应合理避免雨水流入，拧紧程度要均匀适当。立杆与大横杆和小横杆相接点到扣件中心距离不大于l 50mm，杆件对伸长度不小于100mm，底部斜杆与立杆的连接扣件离地不大于500mm。8、连墙杆：是关系脚手架安全、稳定的保证，应尽量在立杆和大横杆的交叉部位，伸入墙体的内外两端必须加扣。如利用斜撑、吊拉结点处的小横杆做连墙杆用途的杆件还须在墙体内加扣钢管。9、本搭设要点未尽之处，可按有关施工规范和要求进行。六、脚手架拆除要点1、拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。2、由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。3、应清除脚手架上及地面障碍物。4、拆除工13、作不少于3人，其中1人负责指挥分类，禁区要有标记，禁止闲人进入禁区。5、严格遵守由上而下，先绑的后拆，后绑的先拆的拆除顺序。做到步一清，不准一下同拆，所有杆件应由塔吊送下。6、严禁上下同时作业。7、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步。8、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5米)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。9、下各种材料工具应分类推放，集中存储、清洗、防锈、刷漆。七、工程安全注意事项1、脚手架搭设和拆除应符合安全技术操作规程等有关规定。2、斯社搭架工人必须系好安全带，穿防滑鞋，高空作业人员应进行体检。14、3、使用中必须经常检查和清除架上杂物，保证不超重，严禁脚手架上堆积过多施工材料或多人挤在一起。4、脚手架上堆放的施工材料应随用随运，施工荷载控制在0.8KNm2以内，最好不大于1.1KNm2，且同时施工不多于二层，施工用料尽量放在里侧。5、严格地按规定设置连墙杆，并经常检查，确保有效联结和稳定。6、六级大风、大雨、大雾天气应停止使用脚手架，并采取措施保证安全。7、设立专人经常性检查制度，做好在搭设过程中，搭设完毕后，使用前，使用过程中，恶劣天气前后的检查工作，确保脚手架安全可靠，发现问题即使加固和补救。8、卸料平台上堆放施工材料要平均、摆放，不能集中一堆，保证平台每平方堆物不超过0.8吨。9、15、排栅防雷措施：钢管与预埋槽钢焊接时相连，与建筑物的防雷系统接通。 八、吊环验算根据图纸中的配筋取最不利的受力来验算，取L27、KL41、KL35、L32验算。其中 =10.55x2=21.1KN（一）L27(A7A5/B2)300600，面筋为225，底筋325，支座筋为225十425，箍筋为8200。1.垂直q值：q梁250.30.64.5 KNmq板250.1830.79.45 KNmq活载2.530.75.25 KNmq=q梁十q板十q活载19.2 KNmM1支112qL211219.28.42112.896 KNmM1中l24qL2l2419.28.4256.448 KNm2.垂直值：16、M支；（252十1）十（245）21.18.475.327 KNmM中（52十2）十（245）21.18.439.879 KNm故 M支M1支十M支112.896十75.327188.223 KNm M中M1中十M中56.448十39.87996.327 KNmA支M支bh02188.223l0630056521.965查表得 %=0.686%As=%bhO=0.686%300565=1162.77mm2查表得Aso=2945mm2As=1162.77mm2，满足要求。A中=M中/bho2=96.327106/3005652=1.006查表得%=0.340%As= %bhO=0.340%30017、565=576.3mm2查表得Aso=1473mm2，满足要求。V=1/2qL+1/2n=1/219.28.4+1/2521.1=133.39 KN查表得 Vc=267.5 KNV=133.39 KN，满足要求。（二）KL41（1-A/1212）2001050，面筋为225，底筋325，箍筋10200，腰筋为214/3。1.垂直q值：q梁=250.21.05=5.25 KN/mq板=250.182.9=13.05 KN/mq活载=2.52.9=7.25 KN/mq墙=222.30.180.7=6.376 KN/mq= q梁+q板+q活载+q墙=31.926 KN/mM1支=1/12qL2=1/18、1231.9265.62=83.433 KNmM1中=1/12qL2=1/2431.9265.62=41.717 KNm2.垂直值：M支=（232+1）（243）21.15.6=31.181 KNmM中=（32+2）（243）21.15.6=18.052 KNmM支=M1支+M支=83.433+31.181=114.614 KNm M中=M1中+M中=41.717+18.052=59.769 KNmA支= M支/bho2=114.614106/2009702=0.609查表得%=0.201%As= %bho=0.201%200970=389.94mm2查表得Aso=982mm2As=389.919、4 mm2，满足要求。A中=M中/ bho2=59.769106/2009702=0.318查得表 %=0.103%As= %bho=0.103%200970=199.82mm2查表得 Aso=1473mm2，满足要求。V=1/2qL+1/2n=1/231.935.6+1/2321.1=121.05 KN查表得 Vc=258.4 KNV=121.05 KN，满足要求。（三）KL15（1G1H/12）180600，面筋为225，底筋325，支座筋为120，箍筋8200。1.垂直q值：q 梁=250.180.6=2.7 KN/mq板=250.182.50.7=7.875 KN/mq活载=2.52.20、50.7=4.375 KN/mq墙=222.30.180.7=6.376 KN/m= q 梁+ q板+ q活载+ q墙=21.326 KN/mM1支=1/12 qL2=1/1221.3267.22=92.128 KNmM1支=1/24 qL2=1/2421.3267.22=46.064 KNm2.垂直值：M支=（42-1）（124）21.17.2=47.475 KNmM中=（42+2）（244）21.17.2=28.485 KNmM支=M1支+M支=92.128+47.475=139.603 KNmM中=M1中+M中=46.064+28.485=74.549 KNmA支=M支/bho2=13921、.603106/1805652=2.430查表得%=0.870%As= =884.79mm2查表得Aso=1296mm2As=884.79 mm2，满足要求。A中=M中/ bho2=74.549106/1805652=1.230查表得%=0.442%As= %bho=0.442%180565=449.514mm2查表得Aso=1473 mm2As=449.514 mm2，满足要求。V=1/2qL+1/2n=1/231.935.6+1/2321.1=121.05 KN查表得 Vc=258.4 KNV=121.05 KN，满足要求。（四）L32（A7A5/B1）200600，面筋为225，底筋3122、6，箍筋8200。1.垂直q值：q 梁=250.20.6=3.0 KN /mq板= 250.181.60.7=5.04 KN /m q 活载=2.51.60.7=2.8 KN /mq 墙=222.30.180.7=6.376 KN /m q 飘块=250.180.6=2.7 KN/mq= q 梁+q板+q 活载+q 墙+q 飘块=19.916 KN/mV=1/219.9163.3+21.1=53.961 KNM中=53.9613.3/4-21.10.9=42.935 KNmA=42.935106/（2005652）=0.672查表得%=0.223%As=%bho=0.223%180565=2223、6.791mm2查表得Aso=603mm2As=226.791 mm2，满足要求。查表得Vc=188.4 KNV=53.961 KN，满足要求。九、风荷载立杆受力计算根据受力情况可知，在天面最高处的受风压荷载最大，现在取最高层的排栅计算单元为例验算。风力小于六级时的承载力验算 1、内外立杆在风荷载作用下的弯矩计算：风荷载作用于双排脚手架的外立杆上，由于小横杆的存在，将部分茶载传递到内立杆，所以首先研究内、外二立杆在风荷载作用下的弯矩值。现到双排外脚手架的一段（如下图）来研究，取跨度为L，承受均布风荷载q，这时构件是一次超静定，将中间小横杆c、d用一集中力X代替。由于c点和d点的位移是相同的（一24、般可忽略cd杆的轴向变形），ae杆在均布荷载q和集中力X的作用下，杆中点处的水平挠度为fae。 fae=5/384qL4/EI-X/48L3/EIbf杆在集中力X作用下的跨中挠度为faefae=X/48L3/EI由fae=fae得=qL/3.2外立杆ae的跨中弯矩Mae= qL2/8- qLC/3.2L/4=0.047 qL2内立杆bf的跨中弯矩Mae=1/4XL=qL/3.2L/4=0.78 qL2即内立杆所承受的弯矩比外立杆大。 由于现场操作时，在连墙杆之间有两根小横杆存在，所以内立杆的跨中弯矩按下列公式计算：M=0.061 qL22、风荷载WK广州市基本风压WO=0.45KN/m排栅最高25、高度为52。4m,查表得Z=0.84WK=ZZSWO=0.350.840.70.45=0.0832 KN/m2作用在立杆上的风荷载q=L WK=1.80.083=0.15 KN/m立杆的连墙杆距离LO为3.5m所以内立杆的最大弯矩MWMW=0.061 qL2=0.0610.153.52=0.112 KNm脚手架自重、脚手板荷载产生的轴力NGKNGK =NG1K NG2K=1.008+2.108=3.116 KN3临界欧拉力Ne=247 Ne=2EA/2=16.296 KNO(NG+NQ)/a+OM/1.15W(1-0.8N/NE) =0.9（3.116+0.854.32）103/0.1248926、+0.90.850.26106/0.12489+0.90.850.26106/1.155078（1-0.80.9（3.116+0.854.32）/16.296）=83.4+48.7=132.1N/mm2f=205 N/mm2 符合要求（二）、风力大于六级时的承载力验算当风力大于六级时，排栅上停止施工，所以NQ=0=1.0 WK=0.351.790.45=0.282 KN/m2q=1.80.282=0.508 KN/mMW=0.061qL2=0.0610.5083.52=0.38 KNmONG/ a+OM/1.15W(1-0.8N/NE)=0.93.116106/0.12489+0.90.38106/1.155078(1-0.80.93.116/16.296)=47.8+68.1=115.9 N/mm2f=205 N/mm2 符合要求。