1、编号：SJHN.JZY-XX民用住宅工程安全单项（脚手架模板施工电梯）施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1、脚手架搭设的一般要求102、脚手架搭设的相关数据10一、参数信息:111.脚手架参数112.活荷载参数113.风荷载参数114.静荷载参数124.水平悬挑支撑梁12二、大横杆的计算:121.均布荷载值计算122.强度计算133.挠度计算:13三、小横杆的计算:141.荷载值计算142.强度计算143.挠度计算15四、扣件抗滑力的计算:15五、脚手架荷载标准值:16风荷载标准值应按2、照以下公式计算16六、立杆的稳定性计算:17七、连墙件的计算:18八、悬挑梁的受力计算:19九、悬挑梁的整体稳定性计算:21十、拉绳与支杆的受力计算:21十一、拉绳的强度计算:22钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算23十二、锚固段与楼板连接的计算:2311、卸料平台参数2512、操作平台安全要求28（3）卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；28二、电动整体式提升脚手架设计方案281、施工现场技术安全管理331）厂方（乙方）现场管理：335.万一发生工伤事故，必须立即组织抢救，迅速上报并保护现场。343）用户（甲方）现场管理：343、安全技术交底和升降验收制度344、防坠措施35(三) 电动整体3、式提升脚手架的安装和搭设351).一般规定及要求：352).安装前准备363).安装流程图：373）竖向主框架和防倾导向装置的垂直偏差应不大于5和60mm.37c. 用垫木把主框架下节、标准节垫平，穿好螺栓（M1650、M1690），37(四)调试验收42b. 对所有螺纹连接处进行全数检查；42(五) 电动整体式提升脚手架的使用421). 电动整体式提升脚手架的提升：422). 电动整体式提升脚手架提升前的准备与检查：424). 电动整体式提升脚手架使用注意事项：455).作业过程中的检查保养：45c. 有关电动提升装置的维修与保养（见说明书）。451、各转动部位是否灵活，并且严禁硬性碰撞。44、52、使用保管过程中应注意防坠、防水、防锈。453、每次使用前必须检查其灵敏度。456). 施工期间的注意事项：45g. 对架体上的杂物、垃圾、障碍物要及时清理。467).施工现场的安全用电：47f. 定期检查线路和电闸箱内漏电保护器，一旦发现异常情况及时维修更换。48(六) 电动整体式提升脚手架的拆除48(七)质量、安全保证措施494、在架体结构下述部位应重点检查：491) 与附着支撑结构的连接处；492) 架体上升降机构的设置处；493) 架体上防倾、防坠装置的设置处；494) 架体吊拉点设置处；495) 架体平面的转角处；506) 架体因碰到塔吊、施工电梯、物料平台等设施而需要断开或开洞5、处。50(八)升降脚手架的事故防范及应急预案50十一、模板安装的允许偏差和检查方法66墙模板计算书67一、参数信息681.基本参数682.主楞信息683.次楞信息684.面板参数685.木方参数68二、墙模板荷载标准值计算68三、墙模板面板的计算691.抗弯强度验算692.抗剪强度验算703.挠度验算71四、墙模板内外楞的计算（内容为固定不变）721.内楞的抗弯强度验算72内楞的抗弯强度应满足下式732.内楞的抗剪强度验算733.内楞的挠度验算744.外楞抗弯强度验算755.外楞的抗剪强度验算766.外楞的挠度验算77五、穿墙螺栓的计算（内容为固定不变）77梁模板计算书78一、参数信息781.6、模板支撑及构造参数782.荷载参数793.材料参数794.梁底模板参数795.梁侧模板参数79二、梁模板荷载标准值计算801.梁侧模板荷载80三、梁侧模板面板的计算80面板计算简图811.抗弯验算812.挠度验算82四、梁侧模板内外楞的计算（内容为固定不变）82五、穿梁螺栓的计算（内容为固定不变）86六、梁底模板计算861.抗弯强度验算872.挠度验算87七、梁底支撑的计算881.荷载的计算：88(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：88(2)模板的自重线荷载(kN/m)：882.方木的支撑力验算893.支撑钢管的强度验算（内容为固定不变）90支撑钢管按照简支梁的计算如90八、梁底纵向钢管计算（7、内容为固定不变）91九、扣件抗滑移的计算（内容为固定不变）:91十、立杆的稳定性计算（内容为固定不变）:91立杆的稳定性计算公式91四口及临边防护施工方案94一、基本要求94二、临边作业95三、洞口作业957、楼梯口防护：95四、钢筋绑扎时的悬空作业961、绑扎钢筋和安装钢筋骨架时，必须搭设脚手架和车道。963、绑扎立柱和墙体钢筋时，不得站在钢筋骨架上或攀登骨架上下。96五、砼浇筑时的悬空作业96六、基坑防护96施工电梯方案97一、 工程概况：97二、总平面图：97三、安装方案：971、安装前的准备工作及注意事项：972、 安装步骤：97四、安全措施989、 四级以上大风、大雨、大雾等恶劣气候8、，严禁进行安装作业。99七、调试、验收992、 试验要求：994、 避雷的设置及调995、 联络信号的设置及调试99八、拆除方案99临时用电、用水施工方案1001、临时用电计算：100（一）01号临时用电计算：100（二）、0.2号临时用电计算101（三）3号临时用电计算：102（四）04号临时用电计算：1032、漏电保护器的选择1047、选择漏电保护器除按上述条件外，还应注意以下参数：1043、安全用电技术措施1054、安全电压1052、对下列特殊场所应使用安全电压照明器。1055、电气设备的设置应符合下列要求：1056、电气设备的安装1067、电气设备的操作与维修人员必须符合下列要求：109、62、各类用电人员应做到：1068、电气设备的使用与维修1074、总、分配电箱门应配锁，配电箱和开关箱应指定专人负责。1079、预防电气火灾的措施1071、施工用水：本工程按砌砖日用水量计算，1085、总用水量：1086、供水管径d：108季节性施工方案109（1）施工现场准备109(2) 材料、设备防雨措施1102）机械设备110(3) 各分项工程注意事项110) 混凝土工程110)主体砌筑工程111（6）脚手架工程111二 冬季施工安全措施1122、职工宿舍取暖1123、食堂防火1124、木工区防火112塔吊施工方案114一、 编制依据114二、基础设计主要参数114三、塔吊桩基础的计算书10、1151. 参数信息1152. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1153. 矩形承台弯矩的计算1154. 矩形承台截面主筋的计算1155. 矩形承台截面抗剪切计算1166.桩承载力验算1167.桩竖向极限承载力验算及桩长计算117（1）基础荷载：117（2）单桩竖向极限承载力计算118（3）桩基承载力计算1188.桩抗拔承载力验算118四、塔吊安装、拆卸施工方案118（五）、塔吊拆卸120xx一期工程安全单项方案工程概况 本工程为xx一期工程，工程坐落在xx内，本工程0.000相当于大沽高程4.600m， 本工程工程规模及平面布局：本工程8#、10#、11#、16#、17#楼为地下1层，地上11、24层。18#、19#、20#楼为地下1层，地上18层。总建筑面积为54331。工程名称：xx一期工程工程性质：民用住宅建设地点：xx建设单位：xx设计单位：xx建筑设计院监督单位：xx质检站监理单位：xx建设监理事务所施工单位：xx建筑工程有限公司结构形式：钢筋混凝土剪力墙结构工期: xx年3月25日开工,xx年6月30日竣工总工期：463天脚手架工程施工方案本工程8#地上共24层，层高2.8米，建筑物总高度74.7米。10#、11#地上共24层，层高2.8米，建筑物总高度74.2米。16#、17#地上共24层，层高2.8米，建筑物总高度74.7米。18#、19#、20#楼地上共18层，层高12、2.8米，建筑物总高度54.6米。为保证安全生产和经济适用，8#、10#、11#楼为电动整体提升式脚手架。16#、17#、18#、19#、20#楼为悬挑式脚手架：18#、19#、20#楼从4层地面开始悬挑,共分二段悬挑,每段悬挑7层，16#、17#楼分层从3层地面开始悬挑，共分三段悬挑，每段悬挑7层，高度为19.6米。一、悬挑式脚手架：设计依据为：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范；建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；工程图纸及现场资料。1、脚手架搭设的一般要求（1）脚手架搭设施工作业人员必须持证上岗，严禁酒后登高作业。（2）作业人员作业时必须穿防滑鞋，戴安全带。（3）脚手架的材质13、符合规定要求。使用483.5定型钢架管，铁质扣件。脚手板采用5cm厚木板，密目网、平网符合安全规定。（4）遇大风、雨、雪等恶劣天气，禁止高空作业。（5）为保证脚手架工程的施工质量，其立杆间距、大横杆步距、悬挑梁间距等结构尺寸，必须使用钢尺或定尺量具，禁止目测或估测。（6）脚手架搭设施工随工程进度进行，每次搭设后必须组织验收，验收合格方可进行工程作业。2、脚手架搭设的相关数据（1）立杆设置：单立杆设置，立杆纵距1.5米，立杆横距0.8米，内立杆距墙0.2米。立杆接长采用对接扣件，接头隔步错开。内外立杆里外对齐，最上一步立杆应考虑其上部平齐。（2）大横杆设置：扫地大横杆距工字钢上面0.2米，大横杆14、步距1.8米，大横杆接长采用对接扣件，其接头隔跨错开，最上一步大横杆步距应为1.20米。（3）小横杆设置:小横杆设置在每个主结点处，扫地小横杆设在扫地大横杆的下方，与立杆用十字扣件扣牢。上部小横杆设置在大横杆的上方，与大横杆扣牢。（4）连墙件设置：由于本工程为分段悬挑脚手架，架体高度19.6米，所以连墙件采用两步三跨设置，刚性连接。即在每层梁板或柱的位置采用预埋钢管的办法，使用旋转扣件使连墙件与内外排脚手架扣牢。连墙件要设置在距主结点300mm以内的位置。连墙件必须水平设置，向下倾斜时不得超过15度，严禁向上倾斜。（5）剪刀撑设置：剪刀撑自脚手架转角处开始间隔9.0米设置，每5根立杆为一组，自15、底至顶连续设置，其角度控制在60度以内。剪刀撑接长采用搭接，搭接长度1米，搭接处使用三个转向扣件，其两端的扣件边缘距杆端10cm，剪刀撑必须与所覆盖的立杆连接，当立杆与斜杆间距过大时，可采用与小横杆的探头端相连的办法。（6）悬挑梁设置：悬挑梁采用16号工字钢，悬挑长度1.1米，锚固长度1.9米，间距1.5米，在距工字钢顶端的10cm处焊接直径16mm的钢筋，固定立杆。锚固点设置在距锚固尾端20cm处和1.6米处，使用直径16mm圆钢筋固定，锚固于楼板在工字钢上搭接焊接，焊接长度不少于10cm。（7）钢丝绳卸荷。脚手架转角处，加一根9.3mm的钢丝绳卸荷，卸荷钢丝绳下端与工字钢连接，上端与上层建16、筑物的柱子连接。普通悬挑架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 19.6 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.20米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步17、三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 天津省塘沽地区，基本风压为0.550，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649； 考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板18、类别:栏杆木； 4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度 1.70 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C35； 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3500.800/(2+1)=0.093 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2.0000.800/(2+1)=0.533 kN/m； 19、静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.093=0.158 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1581.5002+0.100.7471.5002 =0.196 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1581.5002-0.1170.7471.5002 =-0.232 kN.m；20、 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.196106,0.232106)/5080.0=45.669 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 45.669 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.093=0.132 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1321500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.533 15021、0.04/(1002.06105121900.0) = 1.244 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3500.8001.500/(2+1)=0.140 kN； 活荷载标准值：Q=2.000022、.8001.500/(2+1) =0.800 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.058+0.140)+1.4 0.800 = 1.357 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.8002/8 = 0.004 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.3570.800/3 = 0.362 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.366 kN.m； = M / W = 0.366106/5080.000=71.9623、6 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.038800.04/(3842.060105121900.000) = 0.008 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.140+0.800 = 0.998 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 997.600800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105 121900.0)24、 = 0.722 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.722 = 0.730 mm； 小横杆的最大挠度小于 (800.000/150)=5.333 与 10 mm,满足要求!； 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 25、0.0380.800=0.031 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.8001.500/2=0.210 kN； 活荷载标准值: Q = 2.0000.8001.500 /2 = 1.200 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.031+0.210)+1.41.200=1.969 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12519.600 = 2.446 kN； (226、)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(0.800+0.3)/2 = 1.155 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.600 = 0.147 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.168 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/27、2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.0000.8001.5002/2 = 2.400 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5500.7400.649 = 0.185 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N 28、= 1.2NG+1.4NQ= 1.24.168+ 1.42.400= 8.362 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.168+ 0.851.42.400= 7.858 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1851.500 1.8002/10 = 0.107 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.362 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算29、长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8362.000/(0.186489.000)=91.933 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 91.933 小于 f = 205.000 N/m30、m2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.858 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm31、2； = 7857.696/(0.186489.000)+106935.124/5080.000 = 107.442 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 107.442 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.185 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkA32、w = 4.194 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 9.194 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=200.000/15.800的结果查表得到0.966； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9664.89010-4205.000103 = 96.837 kN； Nl=9.1940时，水平钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 33、按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1=6.866kN RD1=6.216kN 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为 RU = 6.866kN RD = 6.216kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。34、 计算中Fg取6.866kN，=0.820,K=10.000,得到： 钢丝绳最小直径必须大于13.000mm才能满足要求! 下面压杆以 48.04mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 6.216kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.667； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.578cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.414m； A - 受压斜杆净截面面积，A =4.893cm2； - 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是19.046 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值35、，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=6.866kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(686.5794/3.142125.000) 1/2 =9.000mm; 斜撑支杆的焊缝计算： 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=6.216kN； lw为斜撑支杆件的周长，取150.736、96mm； t为斜撑支杆的厚度，t=3.500mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 6215.995/(150.7963.500) = 11.777N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.835kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=7834.8604/(37、3.142502)1/2 =9.988mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.835kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 7834.860/(3.14216.0001.570)=99.280mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混38、凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.835kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2； 经过计算得到公式右边等于103.52 kN 大于锚固力 N=7.83 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!钢制悬挑平台计算书参数信息:荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值（kN/m2）：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆竹笆片，栏杆、挡板脚手板自重标39、准值（kN/m2）：0.15；施工人员等活荷载（kN/m2）:2.00，最大堆放材料荷载（kN）:10.00。悬挑参数：内侧钢绳与墙的距离（m）：2.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：1.50；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：4.00；钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径（mm）：50.00。水平支撑梁：主梁槽钢型号：16a号槽钢槽口水平；次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平；次梁槽钢间距（m）：0.60，最里端次梁与墙的最大允许距离（m）：0.40。11、卸料平台参数水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：3.70，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：0.40、40；平台计算宽度（m）：3.10。次梁的验算:次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0.60m，其截面特性为：面积A=12.74cm2；惯性距Ix=198.30cm4；转动惯量Wx=39.70cm3；回转半径ix=3.95cm；截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。荷载计算：脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.350.60=0.21kN/m；最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00/3.70/3.100.60=0.52kN/m；槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m；经计算得到静荷载设计值q=1.2（Q1+41、Q2+Q3）=1.2（0.21+0.52+0.10）=1.00kN；经计算得到活荷载设计值P=1.42.000.603.10=5.21kN。内力验算：内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，最大弯矩M的计算公式为：M=ql2/8+pl/4经计算得到，最大弯矩M=1.003.102/8+5.213.10/4=5.23kN.m。抗弯强度验算：次梁应力：=M/xwxf其中x-截面塑性发展系数，取1.05；f-钢材的抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值=5.23103/（1.0539.70）=125.57N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值=125.566N/42、mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求!整体稳定性验算：=M/bWxf其中，b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算b=570tb/lh*235/fy经过计算得到b=5708.5048.00235/（3.10100.00235.0）=0.75；由于b大于0.6，按照下面公式调整：bb1.0得到b=0.694；次梁槽钢的稳定性验算=5.23103/（0.69439.700）=189.95N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算=189.951N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求!主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料43、平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16a号槽钢槽口水平,其截面特性为：面积A=21.95cm2；惯性距Ix=866.20cm4；转动惯量Wx=108.30cm3；回转半径ix=6.28cm；截面尺寸b=63.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm；荷载验算：栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15kN/m；Q1=0.15kN/m；槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m静荷载设计值q=1.2（Q1+Q2）=1.2（0.15+0.17）=0.38kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=（+5.21）/2=4.15kN；内力验算：卸料平台的主梁按照集中44、荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：R1=13.441kN；R2=17.024kN；最大支座反力为Rmax=17.024kN.m；最大弯矩Mmax=10.768kN.m；最大挠度V=3.045mm。抗弯强度验算：=M/xWx+N/Af其中x-截面塑性发展系数，取1.05；f-钢材抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值：=1.08107/1.05/108300.0+1.49104/2195.000=101.479N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值101.479N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值f=205.00N/mm2，满足要求!整体稳定45、性验算：=M/bWxf其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算b=570tb/lh235/fyb=57010.063.0235/（3700.0160.0235.0）=0.607；由于b大于0.6，应按照下面公式调整：bbf可得b=0.605；主梁槽钢的稳定性验算=1.08107/（0.605108300.00）=164.31N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算=164.31N/mm2小于f=205.00,满足要求!钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，RCi=RUisini其中RCi-水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；RUi-拉钢绳的轴力（kN46、）；i-拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；sini=Sin（90ArcTan）（Lio+li）/Lw）=0.753；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sini；RU1=13.441/0.753=17.86kN；钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU取最大值进行验算，为17.86kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：Fg=aFg/K其中Fg-钢丝绳的容许拉力（kN）；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和47、0.8；K-钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取17.860kN，=0.820,K=10.000，得到：d=20.9mm。钢丝绳最小直径必须大于21.000mm才能满足要求！钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=17860.202N。拉环强度计算公式为：=N/Af其中，f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；拉环最小直径D=17860.24/（3.14250.002）1/2=21.3mm。12、操48、作平台安全要求（1）卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；（2）卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；（3）卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；（4）卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；（5）卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；（6）操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。二、电动整体式提升脚手架设计方案(一)依据工程设计图纸、建设部建建2000230号文件建筑施工49、附着升降脚手架管理暂行规定的通知、JGJ5999建筑施工安全检查标准等编制。1) 平面设计a. 根椐工程结构情况，架体采取整体电动升降，8、10、11#楼各布置升降机位26个。b. 提升吊点的平、立面位置详见附图：电动整体式提升脚手架平面布置图、电动整体式提升脚手架立面图，施工时按图纸设计设置预留孔。2) 立面设计a. 本工程从第一标准层底部搭设安装平台，搭设底部桁架，安装主框架下节及中节，根据爬架平面布置图调整主框架位置，并预留螺栓孔，搭设下节及中节部分架体。第二标准层结构砼强度标号达到C10时，即可安装支座，连接主框架并搭设余下部分架体，完成爬架安装搭设。第三标准层结构砼强度标号达到C1050、各项强度以上时，即可安装防倾支座，第四标准层结构砼强度标号达到C10时，既可对架体进行提升，进行上一层的施工。b. 电动整体式提升脚手架体以主框架为骨架采用扣件钢管搭设，架体高度12.97米，宽度0.9米。根据示意图搭设剪刀撑和架体水平梁架等机构，所有钢管必须按规范搭设，扣件必须按规定拧紧，扭紧力矩4050N.m。c. 电动整体式提升脚手架的搭设及防护详见爬架立面示意图。77剪刀撑3) 附着的设计附着结构形式-1，如下图所示：该型支座用于剪力墙，墙上安装支座采用预留孔方式连接。附着结构形式2，如下图所示：板式支座该型支座主要用于阳台部位，支座安装在楼板上，安装时通过两条T38螺栓与建筑结构连接51、。支座采用T38穿墙螺栓固定在建筑结构上，螺栓两边加垫板（12015010），螺母拧紧后应保证螺栓伸出螺母端面至少3个丝扣或15mm。4) 特殊结构设计本工程有安装在阳台板上的支座，施工时保证承重支座阳台下返三层的阳台支撑不被拆除。5) 塔吊附着位置的处理升降脚手架在塔吊附着处应按升降架通过塔吊附着臂处留洞图（见塔吊附着处电动整体式提升脚手架提升示意图）搭设：电动整体式提升脚手架在塔吊附着臂处的跨中采用短钢管连接。当升降脚手架通过附着臂时，每次只能拆除一步架（包括剪刀撑），当升降架通过一步架后，立即恢复已拆架体（包括剪刀撑），恢复好后马上拆除通过向下的下一步架，升降完毕后再恢复架体。注意以下两52、点：a、在塔吊附着臂处的一跨架体上，必须在内外排架体搭设“之”字型斜撑。b、当拆除最低部架体时，必须将该处架体垃圾清理干净，操作人员必须系好安全带。6）防雷措施在建筑设计中，随着建筑物主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以当爬架每次提升工作完成后，在每段爬架上选择一至两个点，用直径大于16mm的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖直钢筋焊接起来（焊接长度应大于接地直径的6倍）。使架体良好的接地，达到防雷的目的。当电动整体式提升脚手架下降状态时，架体已处在楼顶避雷针的伞形防雷区内，故无需在电动整体式提升脚手架上再另设防雷装置。在每次升降前，必须将电动53、整体式提升脚手架和建筑物主体连接的钢筋断开，置于一边，然后在进行升降。提升到位后，再将圆钢和主体结构的竖直钢筋焊接起来。7） 电动整体式提升脚手架主要技术参数：a. 架体全高为4倍楼层高度，为12.97米；b. 跨度：该工程的最大跨度7.2米；c. 宽度：架体宽度为0.9m；d. 架体悬挑尺寸：2.3m；e. 架体自重：3700kg（按8m跨度计算，且包括跳板、安全网等围护结构）；f. 设计安全度：g. 强度设计：架体k1.5 附着支承结构k2.0； 稳定性设计：架体k2.0 附着支承k2.5h. 升降设备采用电动葫芦，其主要参数为：额定起重量：7.5吨起升速度：起升高度：58整机重量：90154、24kg(二)施工现场安全管理及安全控制措施1、施工现场技术安全管理一般规定及要求：在电动整体式提升脚手架的安装搭设及使用过程中，甲、乙双方应以满足工程建设要求为基本出发点，贯彻“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，遵守国家及地方有关规范、规程、标准及规定，加强电动整体式提升脚手架施工现场管理，确保国家财产和施工人员的安全。1）厂方（乙方）现场管理：组织措施：施工现场派专人负责技术安全管理。其职责如下：1.监控各项安全制度和措施落实情况，主持制订安全技术整改措施，协调各方关系，保障电动整体式提升脚手架安全施工。 2.认真执行安全生产制度，落实施工组织设计制订的施工技术措施，及时处理电动整体式55、提升脚手架作业中出现的技术质量问题。 3.认真作好安全技术交底，定期及时地进行安全技术教育，为确保电动整体式提升脚手架安全升降，必须经常检查工人定岗、定位、遵章操作等情况。 4.现场搭设的升降脚手架，必须及时组织验收，合格后方能使用。5.万一发生工伤事故，必须立即组织抢救，迅速上报并保护现场。 技术措施严格遵守建设部建建2000230号建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定、建筑施工安全检查标准和电动整体式提升脚手架施工组织设计以及地方规范、标准等。修改方案或增减措施，须经甲、乙双方认可后，并报主管部门批准。3）用户（甲方）现场管理： 、坚持一切为工程着想的原则，互通讯息，密切配合。 、指定专职安56、全技术人员进行安全技术协调工作。 、甲方负责搭设电动整体式提升脚手架安装所需要的安装平台，安装平台必须能承受电动整体式提升脚手架安装时的竖向荷载且应设有安全防护措施。安装平台的水平精度应满足架体安装精度要求，任意两点间的高差最大值不应大于20mm。 、为乙方提供现场使用的垂直运输设施、电气焊设备、专用配电柜，以及安全围护材料（如安全网、脚手板）等。 、负责穿墙螺栓预留孔的留设工作，预留孔中心偏差应小于15mm。 、工程结构施工时，应保证梁、柱、剪力墙等的模板及支撑与电动整体式提升脚手架内排立杆之间有不小于200mm的间隙，以免影响电动整体式提升脚手架升降，在支模过程中，不得将电动整体式提升脚手57、架作为支撑架。 、甲方应严格将施工活荷载控制在规定范围内。使用工况下；升降工况下，且不允许使用动荷载。 、甲方负责预留电动整体式提升脚手架与建筑结构正式避雷引下线的连接位置，每层均必须留设不少于四处，乙方负责电动整体式提升脚手架各架体之间的具体连接。 、其他未详之处，按甲乙双方所签合同及国家、地方有关规范、规程、标准及规定执行。3、安全技术交底和升降验收制度电动整体式提升脚手架在安装搭设及升降前必须进行安全技术交底及检查验收等工作，且必须做好书面记录，无签字或签字不全者无效。安全交底由分包单位组织。4、防坠措施该工程电动整体式提升脚手架主要采用二道安全防坠措施，即防坠器和防坠销：采用我公司研制58、生产的具有专利权的专用防坠器，专利号为：ZL 97 2 15658.5，并且每榀电动整体式提升脚手架配置1个防坠销。(三) 电动整体式提升脚手架的安装和搭设1).一般规定及要求：a.安装搭设前，均应根据施工组织设计要求组织技术人员与操作人员进行技术、安全交底。b.安装使用过程中使用的计量器具应定期进行计量检测。c.在安装、升降、拆除过程中，在操作区域及可能坠落范围均应设置安全警戒。d.遇五级以上（包括五级）大风、大雨、大雪、浓雾等恶劣天气时禁止升降电动整体式提升脚手架作业，遇五级以上（包括五级）大风时还应事先对电动整体式提升脚手架采取必要的加固措施或其他应急措施，并撤离架体上的所有施工活荷载。59、夜间禁止进行电动整体式提升脚手架的升降作业。e.施工现场应配备必要的通讯工具，以加强通讯联系。f.在电动整体式提升脚手架安装、搭设以及使用全过程中，施工人员应遵守现行建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）、建筑安装工人安全技术操作规程（80建工劳字第24号）等的有关规定。各工种人员应固定，并按规定持证上岗。g.现场使用时应设置必要的消防措施及防雷措施，消防器械应放置电控柜或布置电线部位。2).安装前准备a.根据工程特点与使用要求编制专项施工方案。对特殊尺寸的架体应进行专门设计，架体在使用过程中因工程结构的变化而需要局部变动时，应制定专门的处理方案。b.根据施工方案设计的要求，落实现场施工人60、员及组织机构。c.核对脚手架搭设材料与设备的数量、规格，查验产品质量合格证、材质检验报告等文件资料，必要时进行抽样检验。主要搭设材料应满足以下规定：d.脚手管外观质量平直光滑，没有裂纹、分层、压痕、硬弯等缺陷，并应进行防锈处理；立杆最大弯曲变形应小于L/500，横杆最大弯曲变形应小于L/150mm；端面平整，切斜偏角应小于1.70mm; 实际壁厚不得小于标准公称壁厚的90%；e.焊接件焊缝应饱满，焊缝高度符合设计要求，并满足钢结构GB502212001、JGJ812001规范要求，没有咬肉、夹渣、气孔、未焊透、裂纹等缺陷；f.螺纹连接件应无滑丝、严重变形、严重锈蚀等现象；g.扣件应符合现行钢管61、脚手架扣件（JGJ22）的规定；安全围护材料及其他辅助材料应符合国家标准的有关规定。h.安装需要施工塔吊配合时，应核验塔吊的施工技术参数是否满足需要。3).安装流程图： 注意事项：1）预留螺栓孔或预埋件的中心位置偏差应小于15mm; 2）水平梁架及竖向主框架在相邻附着支承结构处的高差应不大于20mm; 3）竖向主框架和防倾导向装置的垂直偏差应不大于5和60mm.a. 电动整体式提升脚手架安装搭设前，应核验工程结构施工时留设的预留螺栓孔或预埋件的平面位置、标高和预留螺栓孔的孔径、垂直度等，还应该核实预留螺栓孔或预埋件处砼的强度等级。预留孔应垂直于结构外表面。不能满足要求时应采取合理可行的补救措施62、。b. 电动整体式提升脚手架在安装搭设前，应设置安全可靠的安装平台来承受安装时的竖向荷载。安装平台上应设有安全防护措施。安装平台水平精度应满足架体安装精度要求，任意两点间的高差最大值不应大于20mm。c. 用垫木把主框架下节、标准节垫平，穿好螺栓（M1650、M1690），垫圈，并紧固所有螺栓。注意：拼接时要把每两节之间的导轨找正对齐。d. 把导向装置组装好安装在相应位置。e. 把支座（附着支承结构）固定在主框架相应连接位置上，并紧固。f. 当结构砼强度达到设计要求，把支座与结构进行可靠连接。电动整体式提升脚手架主框架、支座的连接如下图所示：g. 主框架拼接、组装完毕后，检查是否合格。质量要求63、：各连接部位的主肢要对齐，不能错位；各处螺栓均要牢固拧紧（扭力力矩约为4050N.m）。h. 用起重设备把拼接好的主框架吊起，吊点设在上部1/3位置上。i. 按照电动整体式提升脚手架方案要求，把主框架临时固定在建筑结构上。安装底部桁架，并搭设架体。i. 架体构架立杆纵矩1500mm，立杆轴向最大偏差应小于20mm，相邻立杆接头不应在同一步架内。j. 外侧大横杆步矩1800mm，内侧大横杆步矩1800mm，上下横杆接头应布置在不同立杆纵矩内。最下层大横杆搭设时应起拱3050mm。k. 小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上。外侧伸出立杆100mm，内侧伸出立杆100400mm。内侧悬臂端可铺脚手板或64、翻板,使架体底部与建筑物封闭。l. 架体外侧必须沿全高设置剪刀撑，剪刀撑跨度不得大于6000mm其水平夹角为4560，并应将竖向主框架、架体水平梁架和架体构架连成一体。m. 脚手板设计铺设四层，最下层脚手板距离外墙不超过100mm 并用翻板封闭。n. 架体底层的脚手板必须铺设严密，且应用大眼网（平网）和密眼网双层网进行兜底。应设置架体升降时底层脚手板可折起的翻板构造，保持架体底层脚手板与建筑物表面在升降和正常使用中的间隙，防止物料坠落；架体外侧应用密眼网进行封闭式围护，围护时要保证横平竖直，应有尽可能多的点与架体进行连接。整个升降架外侧满挂安全网，安全网应上，下绷紧，每处均用16#铁丝绑牢，组65、与组之间应搭接好，不能留有空隙，转角处用10-16钢筋压角，与立杆绑扎牢固。相邻安全网搭接长度不少于200mm，底部密封板、翻板处在条件许可时将架子提升约1500mm后在其底部兜挂安全网，在翻板处上翻钉牢。o. 当采用木，竹串片脚手板时，脚手板应设置在不少于三根小横杆上；当采用钢脚手板时，脚手板应设置在大横杆和填心杆上，脚手板应对接平铺满，不允许有探头板，相接处高低错位应小于30mm，四个角应与横杆用18#铅丝绑扎牢，每块绑扎不少于6处。在每一作业层架体外侧必须设置上、下两道防护栏杆（上杆高度1.2m，下杆高度0.6m）和挡脚板（高度180mm）踢脚板高180mm，外表面按规定间距刷红、白两色66、油漆。踢脚板紧贴脚手板和靠紧外立杆装在安全网外，用16#铁丝与脚手板和大横杆、立杆绑扎牢固，安装时应注意高低一致和水平一条线。p. 安装过程中应严格控制架体水平梁架与竖向主框架的安装偏差。架体水平梁架相邻二吊点处的高差应小于20mm；相邻两榀竖向主框架的水平高差应小于20mm；竖向主框架和防倾导向装置的垂直偏差应不大于5和60mm。q. 安装过程中架体与工程结构间应采取可靠的临时水平拉撑措施。确保架体稳定。r. 扣件式脚手杆件搭设的架体，搭设质量应符合相关标准的要求。s. 扣件螺栓螺母的预紧力矩应控制在4050N. m范围内。t. 脚手杆端头扣件以外的长度应不小于100mm，架体外侧小横杆的端67、头外露长度应不小于100mm。u. 作业层与安全围护设施的搭设应满足设计与使用要求。脚手架邻近高压线时，必须有相应的防护措施。v. 底层密封板、翻版制作：先将底部行架的内挑横杆按离墙约120mm搭设好，再在大横杆上按间距200-500mm用16#铁丝将100501200的木方绑扎好，再将厚10-15mm厚的模板制作的密封板用铁钉钉牢在木方上，密封板应拼缝严密，间隙控制在1mm内，然后根据离墙距离制作翻板，翻板要求做成定型的，不得采用临时性可移动翻板，且翻板顶面高度均应在同一水平面内，翻板在密封板上搭接长度约50mm，在密封板里端向外移约50mm位置处安装合页，使之与翻板和密封连接，要求合页确保68、翻板正常翻动；翻板与建筑结构应搭接良好，转角处根据转角形状制作，翻盖应吻合良好，吻合间隙少于5mm。翻板搭在建筑结构上应与墙面的夹角控制在30-45度之间。如工程有特殊要求，可再在第四步架按底部翻板密封的要求再制作一层密封翻板。w. 安装防坠装置，如下图所示：(四)调试验收架体搭设完毕后，应立即组织有关部门会同爬架单位对下列项目进行调试与检验，调试与检验情况应作详细的书面记录：a. 架体结构中采用扣件式脚手杆件搭设的部分，应对扣件拧紧质量按50%的比例进行抽查，合格率应达到95%以上；b. 对所有螺纹连接处进行全数检查；c. 进行架体提升试验，检查升降机具设备是否正常运行；d. 对架体整个防护69、情况进行检查；e. 其他必须的检验调试项目。架体调试验收合格后方可办理投入使用的手续。 (五) 电动整体式提升脚手架的使用电动整体式提升脚手架的使用应遵守本方案及国家、地方相应规范、标准等，若本规程与国家、地方相应规范、标准等矛盾，应以国家、地方相应规范标准为主。1). 电动整体式提升脚手架的提升：上插防坠销，将防倾支座提升至上一层并固定，将防坠支座上的顶撑拆开，并将防坠支座、导向架延导轨提至上层并固定，调整电动升降设备并预紧，拔下承重支座承重销、松开防坠器。提升架体，支座上部插防坠销，承重支座安装好承重销，防坠支座安装好调节顶撑，锁紧防坠器，使用。2). 电动整体式提升脚手架提升前的准备与检70、查：由安全技术负责人对爬架提升的操作人员进行安全技术交底，明确分工，责任落实到位，并记录和签字。按分工清除架体上的活荷载、杂物与建筑的连接物、障碍物，安装电动升降装置，接通电源，空载试验，检查防坠器，准备操作工具，专用扳手、手锤、千斤顶、撬棍等。3).施工流程图：提升流程*现场按照施工流程图提升施工。a.升降前应均匀预紧机位，以避免预紧不均引起局部机位过大超载。b.在完成下列项目检查后方能发布升降令，检查情况应作详细的书面记录： 附着支撑结构附着处混凝土实际强度已达到脚手架设计要求 所有螺栓连接处螺母已拧紧 应撤去的施工活荷载已撤离完毕 所有障碍物已拆除，所有不必要的约束已解除 电动升降系统能71、正常运行 所有相关人员已到位，无关人员已全部撤离 所有预留螺栓孔洞或预埋件符合要求 所有防坠装置功能正常 所有安全措施已落实 其他必要的检查项目如上述检查项目有一项不合格，应停止升降作业，查明原因排除隐患后方可作业。c.升降过程中必须统一指挥，指令规范，并应配备必要的巡视人员。 d.架体操作的人员组织：以若干个单片提升作为一个作业组，作到统一指挥，分工明确，各负其责。下设组长1名，负责全面指挥；操作人员1名，负责电动装置管理、操作、调试、保养的全部责任；在一个工程中，根据工期要求，可组织几个作业组各自同时对架体进行提升。作业组完成一架体的提升的时间约为45分钟。e.电动升降装置的操作步骤：控制72、柜放置到与电动葫芦同一标准层接好线路接通电源（380V）（检查电机转向）搬动控制手柄预紧动力装置提升架体安装承重销安装顶撑锁紧防坠器进入使用状态a) 升降过程中，若出现异常情况，必须立即停止升降进行检查，彻底查明原因、消除故障后方能继续升降。每一次异常情况均应作详细的书面记录。b) 电动整体式提升脚手架升降过程中由于升降动力不同步（相邻两榀主框架高差超过50mm）引起超载或失载过度时，应通过控制柜点动予以调整。c) 邻近塔吊、施工电梯的爬架进行升降作业时，塔吊、施工电梯等设备应暂停使用。d) 升降到位后，电动整体式提升脚手架必须及时予以固定。在没有完成固定工作且未办妥交付使用前，电动整体式提升73、脚手架操作人员不得交班或下班。e) 电动整体式提升脚手架升降后的检查验收：检查拆装后的螺栓螺母是否真正按扭矩拧到位，检查是否有该装的螺栓没有装上；架体上拆除的临时脚手杆及与建筑的连接杆要按规定搭接的，检查脚手杆、安全网是否按规定围护好；检查承重销及顶撑是否安装到位；检查防坠器是否锁紧。架体提升后，要由电动整体式提升脚手架施工负责人组织对架体各部位进行认真的检查验收，每跨架体都要有检查记录，存在问题必须立即整改。检查合格达到使用要求后由电动整体式提升脚手架施工负责人填写附着式升降脚手架施工检查验收表，双方签字盖章后方可投入下一步使用。下降操作过程为上升过程的逆过程。4). 电动整体式提升脚手架使74、用注意事项： 电动整体式提升脚手架不得超载使用，不得使用体积较小而重量过重的集中荷载。如：设置装有砼养护用水的水槽、集中堆放物料等；禁止下列违章作业：不得超载，不得将模板支架、缆风绳，泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。任意拆除结构件或松动连接件、拆除或移动架体上的安全防护设市。起吊构件时碰撞或扯动脚手架；使用中的物料平台与架体仍连接在一起；在脚手架上推车；电动整体式提升脚手架穿墙螺栓应牢固拧紧（扭矩为700800N.m）。检测方法：一个成年劳力靠自身重量以1.0米加力杆紧固螺栓，拧紧为止。5).作业过程中的检查保养： a. 施工期间，每次浇注完砼后，必须将导向架滑轮表75、面的杂物及时清除，以便导轨自由上下。b. 工程竣工后，应将电动整体式提升脚手架所有零部件表面导物清除干净，重新刷漆。将已损坏的零件重新更换，以待新工程继续使用。c. 有关电动提升装置的维修与保养（见说明书）。d. 防坠器的检查与保养：1、各转动部位是否灵活，并且严禁硬性碰撞。2、使用保管过程中应注意防坠、防水、防锈。3、每次使用前必须检查其灵敏度。6). 施工期间的注意事项：e. 施工期间，定期对架体及电动整体式提升脚手架连接螺栓进行检查，如发现连接螺栓脱扣或架体变形现象，应及时处理。f. 每次提升，使用前都必须对穿墙螺栓进行严格检查，如发现裂纹或螺纹损环现象，必须予以更换。g. 对架体上的杂76、物、垃圾、障碍物要及时清理。h. 当附着升降脚手架预计停用超过一个月时，停用前采取加固措施。i. 当附着升降脚手架停用超过一个月或遇六级以上大风后复工时，必须按要求进行检查。j. 螺栓连接件、升降动力设备、防倾装置、防坠装置、电控设备等应至少每月维护保养一次。k. 遇五级以上（包括五级）大风、大雨、大雪、浓雾等恶劣天气时禁止进行电动整体式提升脚手架升降和拆卸作业。并应事先对电动整体式提升脚手架架体采取必要的加固措施或其他应急措施。如将架体上部悬挑部位用钢管和扣件与建筑物拉结，以及撤离架体上的所有施工活荷载等。夜间禁止进行电动整体式提升脚手架的升降作业。7).施工现场的安全用电：a. 电动整体式77、提升脚手架施工现场临时用电必须符合现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的规定，采用TN-S系统。b. 施工用电实行三级配电，即设置总配电箱，分配电箱，开关箱配电；两级保护，即在总配电箱和开关箱中各设漏电保护器。开关箱要做到“一箱，一机、一闸、一漏”，有门有锁和防雨、防尘。c. 电箱安置要适当，周围不得有杂物。开关箱内漏电保护器的额定电流动作电流不应大于30mA，额定漏电动作时间不应大于0.1S，潮湿、腐蚀环境下额定漏电动作电流不应大于15mA。d. 现场施工电缆线路不得拖地，不得直接架空缠绕穿越电动整体式提升脚手架敷设。电线接头处用绝缘胶带包好。配电箱内电器、规格参数与设备容78、量相匹配，按规定位置紧固在电器安装板上，严禁用其它金属丝代替熔丝。e. 升降脚手架主要由钢管等金属构件搭设而成，这些均为良导电体，所以在高、低压线路下方均不得搭设升降脚手架。升降架外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。最小安全操作距离应不小于建筑施工安全检查标准中的规定：外电线路电压（KV）1以下11035110154220330500最小安全操作距离（M）4681015当施工现场条件达不到规定的最小距离时，必须采取安全防护措施，增设屏障或防护架等，并悬挂醒目的警告标志牌。f. 定期检查线路和电闸箱内漏电保护器，一旦发现异常情况及时维修更换。(六) 电动整体式提升脚手架的拆除 79、1）电动整体式提升脚手架拆除的注意事项：1. 首先制定拆除方案：方案分空中拆除与地面拆除两种，具体可根据施工现场情况拆除。2. 拆除人员需配戴完备的安全防护，在拆除区域设立标志，警戒线及安检员。3. 检查电动整体式提升脚手架各部情况，如有异常需妥善处理后方可拆除。4. 由上至下顺序拆除横杆、立杆及斜杆，超长临边斜杆，最后拆下前应绑上防坠绳。严禁上、下同时拆除。5. 主框架的拆除：先用起重机械对主框架进行预紧，防止穿墙螺栓松开时主框架下坠。6. 拆卸所有穿墙螺栓，利用起重机械将主框架吊至平地。7. 妥善保管爬架各部件。8. 拆除时应在地面设立围栏和警戒标志，严禁一切人员入内。2）电动整体式提升脚80、手架拆除后的维修保养及报废1. 每完成一个单体工程，应对脚手杆及配件、升降设备、控制设备、防坠装置进行一次检查、维修和保养，必要时应送生产厂家检修。2. 焊接件严重变形或严重锈蚀时应予以报废。3. 穿墙螺栓与螺母在使用一个单体工程后、或严重变形、或严重磨损、或严重锈蚀时应予以报废；其余螺纹连接件在使用2个单体工程后、或严重变形、或严重磨损、或严重锈蚀时应予以报废；4. 升降设备一般部件损坏后允许进行更换维修，但主要部件损坏后应予以报废；5. 防坠装置的部件有明显变形时应予以报废，其弹簧件使用一个单体工程后应予以更换。6. 防坠器使用一个工程后，必须检修，保养，更换易损件使其达到出厂时的标准，方81、可继续使用。(七)质量、安全保证措施我公司从电动整体式提升脚手架的结构设计到现场的组装使用、拆除，始终贯彻执行“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，严格通过各种检查、验收手段达到在施工中的使用安全。1、我公司具备电动整体式提升脚手架专业承包一级资质，凭借多年的施工经验及技术认证，制定了详细的升降脚手架安全技术规程，严格执行建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定，用以保证升降脚手架在使用中各个环节的安全性。2、附着升降脚手架的设计计算均严格执行建筑结构荷载规范（GB5009-2001）、钢结构设计规范（GB50017-2003）、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）、编制建筑施工脚82、手架安全技术标准的统一规定（修订稿）以及其它有关标准。3、在升降脚手架的组装、使用中，按照本方案执行，有针对性的实行各级、各阶段的检查、验收制度。4、在架体结构下述部位应重点检查：1) 与附着支撑结构的连接处；2) 架体上升降机构的设置处；3) 架体上防倾、防坠装置的设置处；4) 架体吊拉点设置处；5) 架体平面的转角处；6) 架体因碰到塔吊、施工电梯、物料平台等设施而需要断开或开洞处。5、防坠装置与提升设备均设置在两套附着支撑结构上，若有一套失效，另外一套仍能够独立承担全部坠落荷载。防坠装置应经常检查加强管理，保证工作可靠、有效。6、电动整体式提升脚手架升降作业时，随提升进度，将防坠销及时插83、在距离支座导向架最近的主框架销孔内，确保坠落距离最短；在升降操作距离的顶部设置防坠销；升降作业前调整防坠器，使其灵敏可靠。采用上述三种措施确保升降安全。7、电动整体式提升脚手架使用时，穿好承重销，紧固调节顶撑，锁紧防坠器，穿好防坠销四种措施确保使用安全。8、架体外侧用密目安全网（800目/100cm2）围挡，底层铺设严密脚手板，且采用平网及密目安全网兜底。底层脚手板采用在升降时可折起的翻版构造，保持架体底层脚手板与建筑物表面在升降和正常使用中的间隙，杜绝了物料坠落。9、在作业层架体外侧设置上、下两道防护栏杆（上杆高度1.2m，下杆高度0.6m）和挡脚板（高度180mm）。在架体断开处，处于使用84、工况下时，其断开处必须封闭并架设栏杆，防止人员及物料坠落。10、我公司在现场技术服务管理中实行合同责任制，制订具体的奖惩制度，签订合同，责任落实到人。做到有章可循、有合同可依，具体内容采用检查评分的形式进行。(八)升降脚手架的事故防范及应急预案为加强对突发安全事故处理的综合指挥能力，提高紧急救援反应速度和协调水平，确保我公司迅速有效地处理各类突发安全事故，将突发安全事故对人员、财产和环境造成的损失降至最小程度，最大限度地保障工人的生命财产安全，结合我公司和工地的实际情况，特制定本应急预案。一、 应急预案适用范围：因质量缺陷而引起的突发安全事故：葫芦断链、升降架构配件焊缝开裂、破坏等。因人为因素85、而引起的突发安全事故：高空坠物、触电、机械损伤、人员坠落、火灾等。因社会对抗和冲突而引发的突发安全事故：罢工、刑事案件等。二、 实施原则：将事前预防与事后应急有机结合，按照突发安全事故应急处理时的要求，把应急管理的各项工作落实在日常管理之中，提高安全防范水平。严格执行国家有关法律法规，根据突发安全事故发生的具体情况实行预警，对突发安全事故的报告、控制实施依法管理和处置。发生突发安全事故充分利用和发挥现有资源作用，对已有的各类应急指挥机构、人员、设备、物资、信息、工作方式进行资源整合，保证实现公司的统一指挥和调度。建立预警和处置突发安全事故的快速反应机制，保证人力、物力、财力的储备，一旦出现危机86、，确保发现、报告、指挥、处置等环节的紧密衔接，及时应对。三、突发安全事故应急处理措施因质量缺陷而引起的突发安全事故应急处理措施：电动整体式提升脚手架升降时葫芦断链，造成爬架局部下坠，由于电动整体式提升脚手架有可靠的防坠装置，架体最多下坠200mm。该突发安全事故发生后，所有电动葫芦立即停机。一部分操作人员立即安装该榀及与之相临的升降架的定位扣件，另一部分操作人员立即利用备用的电动葫芦更换断链的电动葫芦。电动葫芦安装就位后，调平架体，然后才可进行电动整体式提升脚手架的升降作业。预防措施：每次升降前对电动葫芦进行全面维护保养，检查提升环链的焊缝情况，发现异常，立即更换处理。升降架构配件焊缝开裂、破87、坏等。升降架使用中应定期进行外观检查。发现构配件焊缝开裂、破坏的，能立即更换的应该立即更换，不能更换的应加固并焊接牢固使之符合使用要求。预防措施：电动整体式提升脚手架构配件进场前对构配件进行全面检查，合格后方可使用，升降架每次升降前后应该对爬架构配件进行全面的检查，发现不合格的构件应该立即更换或整修直到合格。因人为因素而引起的突发安全事故应急处理措施：人员坠落、高空坠物而造成的人员伤亡事故的，首先将伤员立即送往医院或打医院120急救，并保护好现场，接受事故调查，同时上报公司安委会。事故处理必须按照“四不放过原则”来处理。预防措施：每次升降前后对爬架的安全防护措施进行全面检查并安排专人负责，对爬88、架操作人员和其他工种进行相应的安全技术交底，促使相关操作人员依照施工安全操作规程施工。触电、机械损伤而造成的人员伤亡事故的，当事人或发现人应立即切断电源、停机，来不及断电时可用绝缘体挑开电线，立即送往医院或打120急救，并保护好现场，接受事故调查，同时上报公司安委会。事故处理必须按照“四不放过原则”来处理。预防措施：每次升降前后对电气的安全防护措施进行全面检查并专人负责，对升降架操作人员进行安全技术交底。因社会对抗和冲突而引发的突发安全事故：罢工、刑事案件等。以非正当理由罢工的，立即从其他工地调入升降架操作工人进入工地施工，以正当理由罢工的，公司立即解决，并促使工人停止罢工。当发生刑事案件时，89、应依法送交公安机关处理，并配合公安机关调查。预防措施：合理理顺劳资关系，加强升降架操作工人的思想道德教育，使用遵纪守法的升降架操作人员。 因遇六级或六级以上大风时应急措施： 电动整体式提升脚手架在六级或六级以上大风时禁止提升和下降；把架体与建筑物中满堂架进行临时拉接加固，电动葫芦调节至预紧状态，防坠、防倾装置确保；撤除电动整体式提升脚手架上所有活荷载，避免造成物件坠落。四、应急预案流程表升降架突发安全事故应急流程表1高空坠物、人员坠落、机械损伤、触电发现人立即向当班领导或管理人员报告，当为机械损伤、触电时，还应该立即切断电源当班领导或管理人员应立即：1、从受伤者意识、呼吸、外伤等情况初步判断伤90、情，需要时对伤者进行紧急抢救。 2、拨打120急救电话求救。保护现场，接受事故调查。填写事故报告，报公司安委会。组织事故分析，提出实施改进措施。升降架突发安全事故应急流程表2葫芦断链发现人立即向当班领导或管理人员报告当班领导或管理人员应立即：1.葫芦立即停机，安装该榀和与它相临的两榀升降架定位扣件。2.更换断链的电动葫芦，调平升降架后方可进行下一步升降作业。1.保护现场，接受事故调查。2.填写事故报告，报公司安委会。3.组织事故分析，提出实施改进措施。五、危 险 因 素 清 单；序号作业活动危险因素类别可能导致的事故控制措施备注1架体组装、拆除高空坠物、人员坠落人员伤亡加强班前安全技术交底，做91、好安全防护，严格按升降架安全技术操作规程要求操作2架体提升、下降葫芦断链架体坠落加强葫芦使用前的检查3架体提升、下降触电人员伤亡按施工现场临时用电安全技术规范安装、验收、使用。4架体提升、下降机械损伤人员伤亡提高安全操作意识5架体使用中升降架超载架体变形大，严重的造成升降架构配件破坏严格控制使用荷载 模板工程施工方案一、剪力墙模板根据本工程施工特点和现场实际情况，主体部分墙体模板均采用多层板及竹胶板，剪力墙采用对拉螺栓固定，对拉螺栓间距500mm，需加海绵条等防漏浆措施；穿墙杆采用直径30的穿墙螺栓。 二、梁、板模板 顶板厚度为100、160、200mm。梁、顶板模板均采用12mm厚竹胶合板模92、板；次龙骨采用50100木枋,主龙骨采用100100mm木枋，梁、顶板次龙骨间距均为250mm；顶板厚度200mm，顶板主龙骨间距以1200mm为主，且间距不大于1200mm，梁底口、侧梆主龙骨间距以600mm为主；梁高700mm应加设穿梁螺栓，穿梁螺栓采用12钢筋，水平、竖向间距均为600mm；顶板支撑系统均采用碗扣架支撑系统，间距依据主龙骨间距，间距以1200、900mm为主，其他间距为600mm等，梁底支撑同样以600mm为主，且与两侧顶板支撑用水平杆连接成整体，支撑立杆均必须用水平杆和斜撑连接成整体，水平杆在层高范围内布置不得少于三道，且间距均匀，支搭-1层顶板及梁模板时，其支撑立杆必93、须在下层对应位置连续支顶至基础底板上，地上水平结构施工时，其支撑立杆必须在下层对应位置连续支顶3层。顶板、梁跨度大于4m时，按规范要求起拱，起拱高度为跨度的1/1000。三、楼梯模板楼梯底模采用12mm厚的竹胶合板模板，次龙骨采用50100木方，间距250mm，主龙骨采用100100mm木枋，间距为900mm，支撑系统采用48钢管支撑系统。楼梯踏步模采用木模，依据踏步高度、尺寸在加工场制作成型，踏步模板在加工过程中应充分考虑装修做法，避免装修期间大量剔凿。四、门窗洞口、预留洞口模板1、门窗洞口模板门窗洞口模板均采用木模，外圈钉12mm厚的竹胶合板模板，内侧衬50mm厚的木模板；支撑采用48钢管94、配合可调托做横撑和斜撑。预留洞口同样采用木模，外圈钉12mm厚竹胶和板模板，支撑采用5050木枋支撑。要求门窗洞口以及预留洞口的模板尺寸必须准确，连接紧固、支撑牢固，底部边长大于500mm的洞口模需在下口留设混凝土出气孔，以保证混凝土的浇筑密实。五、模板加工木工班组根据方案编制配模图，按图编号逐块制作模板，每块模板严格按加工图尺寸下料；配制模板时，应先选用整板配制，尽量减少碎拼板，配制梁柱接头等节点部位的模板时，每片模板必须用整板裁成，不得用碎板拼接。木方与模板接触面先用压刨刨平刨直，然后用手刨刨，同时用2米靠尺检查平直度，平直度不符合要求的不得用于工程上；模板下料时先用钢卷尺量好尺寸，弹好墨95、线后，用手锯下料，模板四条侧边全部用手刨刨平，用2米靠尺检查平直度；模板加工完毕后，立即在侧面均匀涂刷封边漆。将模板平铺在安装平台上，从一侧向另一侧弹好纵横龙骨边线；从一侧向另一侧钉木龙骨，钉木龙骨过程中，在模板拼缝处粘贴海绵条，密封胶条不得凸出模板内侧面；穿吊钩与上口100100木方上钉子按150间距，其余木枋上钉子按200间距；模板两边木龙骨铺钉时，按照左进右出各15mm的原则进行加工(如下图所示)。龙骨与面板钉装完毕后，从一侧至另一侧弹出螺栓孔十字线，用电钻钻出螺栓孔。制作完毕后，按大模板制作质量检查标准，由工长、质检员分别检查验收，验收合格后，立放在模板支架上。每次模板拆除后，立即派专96、人检查模板板面质量和边角情况，遇有表面划痕或轻微损伤，应用专用的腻子修补、磨光，并用防水酚醛系列喷刷表面，遇有边角破损的部位，应将破损处的边裁去，刷封边漆保护新裁边。模板每次使用前，必须先均匀涂刷脱模剂，等待吊装。模板拆除后应检查、整修，若破损严重，则不得再用。七、模板的安装（一）模板的安装一般要求1、模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在墙下口、梁根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生夹渣带来的筒质量缺陷。2、模板每次安装前面板必须清理干净，并均匀涂刷脱模剂，钢模板涂刷油性脱模剂的油层应均匀适度，不得汪油、淌油。严禁脱模剂粘污钢筋和砼接茬部位。3、各类模板应经项目部技97、术质量部门验收合格后方可投入使用；模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合规范要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。4、模板验收重点为控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外墙模板、电梯井模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。5、合模前，先检查钢筋、门窗洞口模板、水电预埋件、穿墙套管是否遗漏，位置是否准确，安装是否牢固。固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏,安装必须牢固,位置准确，并经隐检合格。6、为确保模板接缝严密不漏浆，并防止模板吸水或受热膨胀产生过大变形，以下部位必须粘贴海绵条：模底脚与楼板面之间；梁、板模板阴角部位和梁98、板模板与墙、柱阴角部位；7、模板安装前，施工缝处已硬化混凝土表面的水泥薄膜、松散混凝土及其软弱层剔凿、冲洗清理干净，受污染的钢筋清刷干净。8、防漏浆措施模板与地面接缝处在顶板混凝土浇筑后，用3m-5m长大杠将楼面刮平，原浆搓面，尤其是外墙内侧根部、墙体两侧以及柱脚四周一定要平整。角模与平模接缝处立模前，清理好角模与平模接触部位。在立角模前在角模拼缝处粘贴5mm厚50mm宽的海绵条。在平模安装紧固的同时，将角模背后安装5道钩头螺栓，确保了阴角模与大模拼缝严密，防止漏浆。墙体与顶板交接处顶板模板四周靠墙侧模板顶紧墙面，不留缝隙，模板下面钉通长50*100木方，木方贴墙面一侧混凝土边沿位置粘贴5m99、m厚海绵条，海绵条与墙面贴紧，防止漏浆。不要将海绵条粘贴在墙上，应粘贴在木方上，以防污染墙面。（二）剪力墙模板根据本工程施工特点和现场实际情况，主体剪力墙柱模板均采用大模板，大模板施工前先按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性，然后依据配板图进行大模板拼组、安装配件。其施工顺序：弹墙身线合模前钢筋隐检安装门窗口模板和水电预埋等安装内墙横墙模板安装内墙纵墙模板安装堵头模板安装外墙内侧模板安装外墙外侧模板办理预检。为防止大模板拼装中底部出现跑位，拼缝不平等问题出现，在墙体钢筋绑扎时，上口、下口需设置顶模筋；阴、阳角部位和丁字墙部位，两面均用两根顶模筋加强，顶筋距角边5070mm，模板100、与模板拼接的部位顶筋位置距板接茬缝5070mm，其余部位按间距10001500mm设置，顶筋长度为墙厚mm，上、下口顶筋位置相同，制作时必须严格按墙体线和模板控制线无误差操作。（三）梁、板模板梁、顶板模板施工顺序为：搭设满堂碗扣支撑架安大、小龙骨安装梁模板铺板模板校正标高、起拱办预检。1、梁、顶板均采用12mm厚竹胶合板模板；次龙骨采用50100mm木枋，主龙骨采用100100mm木枋，梁、顶板次龙骨间距为250mm，主龙骨间距以1200mm为主，且间距不大于1200mm，梁主龙骨间距以600mm为主；梁高700mm的梁应加设螺栓固定，顶板支撑系统均采用碗扣架支撑系统，间距以1200为主，其他101、间距为900mm和600mm，立杆下铺5cm厚通长木板。梁底支撑同样以600mm为主，且与两侧顶板支撑用水平杆连接成整体，支撑立杆均必须用水平杆和斜撑连接成整体，水平杆在层高范围内布置不得少于三道，且间距均匀，地上水平结构施工时，其支撑立杆必须在下层对应位置连续支顶3层。 对于梁两侧楼板板面在不同标高位置的部位，施工时，低跨板上部，梁侧模采用吊梆支模，模板同样采用12mm厚的竹胶合板模板，背衬50100木枋，同时在梁内加设穿梁螺栓。(如下图所示)模板施工先从墙身或柱身1.0m线上返至顶板模板(或梁)底面标高弹出控制线，并弹出顶板厚度控制线，以便施工控制。施工时下先安装梁模板，再安装板模板，安装102、板模时从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支架，临时固定再安排第二排龙骨和支架，依次逐排安装。调节可调螺栓高度，将龙骨找平，铺钉竹胶板，板与板、板与墙之间采取硬拼缝，要求拼缝严密，缝隙小于2mm；平面模板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正并进行模板起拱，标高及起拱高度校完后，将模板上面杂物清理干净并及时办理预检。（四）楼梯模板施工方法：足尺放样、弹线-支搭楼梯底模-调整标高-绑楼梯钢筋-支搭踏步立面模板-预检支模时预先留出两跑之间踏步面做法尺寸，要求足尺放样，标高确定好，采用等分法确定楼梯踏步的宽和高。施工中应充分考虑楼梯踏步的装修做法和装修层厚度。制作前事先根据楼梯几何尺寸及装修厚度计算103、好踏步高度配制模板时按此数据用木模板做成倒三角形。安装时木工现场放大样，现场弹线定出楼梯安装位置，先支好休息平台模板，再支设楼梯底模，支架采用48钢管，钢管支撑垂直于楼梯底模，间距为1000mm，扣件连接。为了保证踏步板一次成型，踢步模板下口背枋倒45角（如图），便于铁抹子收光。（五）门窗口模板窗洞口模板均采用木模，外圈钉12mm厚的竹胶合板模板，宽度为墙厚-2mm，内侧衬50mm厚的木模板，角部内、外侧用角钢连接；支撑采用48钢管配合可调托做横撑和斜撑，或采用木枋作内支撑，考虑到门洞口位置砼侧压力较大，门洞口模板内衬100100木枋，并在内侧相应增加支撑。预留洞口同样采用木模，支撑采用505104、0木枋支撑。门窗洞口在加工场内拼接成型，模板板面清理干净，均匀涂刷隔离剂，两侧与墙模接触部位粘贴海绵条，防止漏浆，口模组装完毕并经项目部验收合格后方可吊运至作业面安装，要求门窗洞口以及预留洞口的模板尺寸必须准确，连接紧固、支撑牢固，边长大于500mm的洞口模需在下口留设混凝土出气孔，以保证混凝土的浇筑密实。十、模板的拆除 （一）模板拆除的一般要求：1、模板及其支架拆除时的混凝土强度应满足设计要求 。2、侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后。混凝土强度应满足1.2Mpa的要求。以同条件养护试块试压结果为依据。3、注意事项： 用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下,等模板全部落下之后105、,再集中运出并堆放指定地点,分规格码放好。梁模加设拉杆螺栓时,应先拆掉拉杆和背楞之后,再拆除侧模和底模,梁底模拆除时混凝土强度必须满足规定的要求才可以拆除。拆除模板时拆下的扣件、螺栓及时集中收集整理。（二）竖向结构模板拆除柱、墙模板拆除时，混凝土强度应满足1.2Mpa的要求，电梯井筒墙体支模时，墙身混凝土强度应满足7.5Mpa的支模要求。以同条件养护试块试压结果为依据，每层测试一次。单面支模模板拆除时，先拆除模板之间的连接，然后拆除部分靠近外墙周围的支撑，松动模板，模板松动后，用塔吊将模板吊出作业面，按照要求分类摆放整齐，模板吊出后，再拆除剩余支撑。要求砼强度达到能够保证砼表面及棱角不因拆模而106、损坏即可，现场根据经验及实际情况确定拆模时间，拆除时一定保证砼表面不受损。宽度大于1.2米的洞口拆模后进行二次支顶。（三）水平结构模板拆除1、梁、板底模拆除应符合施工规范的规定，根据现场同条件试块试压强度报告，砼强度达到要求，拆模申请批准后方可在作业层以下隔层拆除顶板模板。2、拆模强度控制：现浇顶板模拆除以现场同条件试块试压强度为依据，各部位拆模时砼强度要求如下：序号构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方抗压强度值的百分率(%)1板2502，87581002梁87581003悬臂结构/1003、楼板模板拆除先拆掉碗扣架，每根龙骨留12根立杆支柱暂不拆。操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下107、的支撑，用钩子将模板钩下，严禁使模板自由落下，保护下层楼板砼表面，延长模板使用寿命；等该段的模板全部脱模后，集中运出码好堆放。十一、模板安装的允许偏差和检查方法序号项 目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移基础3尺量柱、墙、梁32底模上表面标高3水准仪或接线尺量3截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁34每层垂直度32m托线板5相邻边邦两板表面高度差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10-09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5-0宽、高5对角线6墙模板计算书墙模板的计108、算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为大于0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)109、间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；主楞肢数:1；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 二、墙模板荷载标110、准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47111、.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设112、计值q1: 1.247.700.500.90=25.761kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.500.90=3.780kN/m； q = q1 + q2 =25.761+3.780=29.541 kN/m；面板的最大弯距：M =0.129.541300.0300.0= 2.66105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3113、； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.66105 / 2.70104 = 9.847N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.847N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.700.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000114、.500.90=3.780kN/m； q = q1 + q2 =25.761+3.780=29.541 kN/m；面板的最大剪力： = 0.629.541300.0 = 5317.326N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 5317.326N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =35317.326/(250018.0)=0.886N/mm2；115、面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.886N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.700.50 = 23.85N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2116、00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.85300.004/(1009500.002.43105) = 0.567 mm；面板的最大挠度计算值: =0.567mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算（内容为固定不变）(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00 cm3；I = 60808080/12 = 256.00 cm4； 1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式117、计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l = 500.0 mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756 kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；内楞的最大弯距：M = 0.18.106500.0500.0= 2.03105 N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.118、mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000 N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.03105/6.40104 = 3.166 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000 N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 3.166 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0 mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 119、新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756 kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.68.106500.0 = 2431.863 N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 2431.863 N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0 mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 120、80.0 mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv = 32431.863/(260.080.0)=0.760 N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.760N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.30/2=7.16121、 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l = 500.0 mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I = 2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.31/2500.004/(1009500.002.56106) = 0.124 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000 mm；内楞的最大挠度计算值 =0.124mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，宽度80mm，高度100m122、m，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80100100/6 = 133.33 cm3；I = 80100100100/12 = 666.67 cm4； 4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P =(1.247.71+1.42.00)0.300.50/1=8.11 kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600 mm；外楞最大弯矩:M = 0.1758106.21600.00= 8.51105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 8.51105 N/mm W - 123、外楞的净截面抵抗矩； W = 1.33105 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f = 13.000 N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 8.51105/1.33105 = 6.384 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 13.000 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =6.384N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0 mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.247.71+1.42.00)0.300.5124、0/1=8.106 kN；外楞的最大剪力： = 0.658106.210 = 3.16103 N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 3.16103 N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0 mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0 mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =33.16103/(280.0100.0)=0.593 N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力125、计算值 =0.593N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.710.300.50/17.16 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0 mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=6.67106；外楞的最大挠度计算值: = 1.1467.16100/1600.003/(126、1009500.006.67106) = 0.280 mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.400 mm；外楞的最大挠度计算值 =0.280mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算（内容为固定不变）计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN127、；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.6000.500 = 14.312 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.312kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:LL3。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.50混凝土板厚度(mm):0.10；立杆纵距（沿梁128、跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；振捣混凝土荷129、载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标130、准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.131、000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3132、； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.000.85=9.18kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.506.000.85=3.57kN/m；q = q1+q2 = 9.180+3.570 = 12.750 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.112.75300.002 = 1.15105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.15105 / 2.70104=4.250N/mm2133、；面板的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.250N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 210000.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(100210000.002.43105)134、 = 0.010 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.010mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算（内容为固定不变）1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 406060/6 = 24.00 cm3； I = 40606060/12 = 72.00 cm4；（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲135、应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.85+1.42.0000.85)0.300/2=3.11 kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500 mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.11500.002= 7.78104 N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.78104/2.40104 = 3.241 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000 N/mm2；内楞最大受弯应力136、计算值 = 3.241 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00 N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/2= 2.70 N/mm； l-计算跨度(内楞间距)：l = 500.00 mm； I-面板的截面惯性矩：E = 7.20105 N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.70/2500.004/(10010000.007.20105) = 0.159 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000 mm；内楞的最大挠度计算值 137、=0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00 cm3；I = 60808080/12 = 256.00 cm4； （1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1138、.218.000.85+1.42.000.85)0.500.50/2=2.59 kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500 mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1752592.500500.000 = 2.27105 N/mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.27105/6.40104 = 3.544 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17.000 N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =3.544N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00 N/m139、m2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.50/2= 2.25 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 500.00 mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.56106 N/mm2；外楞的最大挠度计算值: = 11.1462.25103500.003/(10010000.002.56106) = 0.126 mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.000 mm；外楞的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算（内容为固定不变） 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁140、螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度141、验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000.0018.0018.00/6 = 5.40104mm3； I = 1000.0018.0018.0018.00/12 = 4.86105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(142、kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.600.85=15.61kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.85=0.36kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.85=2.38kN/m；q = q1 + q2 + q3=15.61+0.36+2.38=18.34kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12518.343； =0.287106/5.40104=5.308N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.308 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=205.000N/mm143、2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.600+0.35）1.00= 15.65N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； E-面板的弹性模量: E = 210000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52115.650125.04/(100210000.04.86105)=0.000mm；面板的最大挠度计算值: =0.000mm 小于 面板的144、最大允许挠度值: = 125.0 / 250 = 0.500mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.6001.000=15.300 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3501.000(20.600+0.250)/ 0.250=2.030 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)145、：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.2501.000=1.125 kN； 方木计算简图2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.215.300+1.22.030=20.796 kN/m；集中荷载 P = 1.41.125=1.575 kN；经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=1.045 kN；N2=4.810 kN；N3=1.045 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.0008.0008.000/6 = 64.00 cm3； I=6.0008.0008.0008.000/12 = 256146、.00 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.810/1.000=4.810 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.8101.0001.000= 0.481 kN.m；最大应力 = M / W = 0.481106/64000.0 = 7.515 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.515 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.810147、1.000 = 2.886 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =2.891962.50/(256.0050.00) = 0.44 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.442 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6774.0081000.0004 /(10010000.000256.000104)=1.060m148、m； 方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.060 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算（内容为固定不变）支撑钢管按照简支梁的计算如 经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB= 4.087 kN；最大弯矩 Mmax= 0.920 kN.m；最大挠度计算值 Vmax= 1.934 mm；支撑钢管的最大应力 =0.920106/5080.0=181.008 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 181.008 N/mm2 小于 支撑钢149、管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算（内容为固定不变）纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算（内容为固定不变）:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= 4.09 kN；R 211A（二）、0.2号临时用电计算150、1、0.2号施工现场用电统计表：序号用电设备名称型号及铭牌技术数据换算后设备容量（KW）1塔吊63型50KW.380VJC=15%38.7KW2电焊机21KVAJC=65%380V.COS=0.87*1102KW3对焊机30KVAJC=65%380V.COS=0.87*121KW4切断机3KWCOS=0.83*4121KW5弯曲机3KWCOS=0.83*412KW6电锯=0.88=0.85*25.6KW7水泵=0.857.5KW8搅拌机4.5KW.380V. COS=0.82=0.85*29KW9振捣器1.5KWCOS=0.85=0.85*49KW10现场照明碘钨灯10KW 齿化灯2KW10K151、W 2.4KW11外用电梯11KW.380V.2台22KW12砼泵70KW .380V70KW2、负荷计算02#不同暂载率的用电设备的容量换算：1#设备容量：pt=2pt.jc12 =2*50*0.1512=38.7KW =21*0.6512*0.87=14.7KW 从表中可以看出，单相用电设备的不对称容量即：四台电弧焊机102KW大于三相用电设备总容量的15%，所以设备容量： Pt=312.pt.x=312*14.7kw=25.5kw 齿化灯可按其总功率的1.2倍计算:pt=1.2*2kw=2.4kw除照明外，所有用电设备的总量为：02#pt=38.7+11*2+25.5*3+21+12+1152、2+5.6+9+70+6+4.5=277KW 求得负荷为： Pj1=k*pt=0.47*277=130kw QJ1=pj.tg=130*1.33KVAR=7.73kvA Sj1=(Pj12+Qj12)1/2=(1162+1552)1/2=193KVAR照明的计算负荷为：Pjz=2.4*2+6=10.8 KVAR查表齿化灯的COS=0.55 即tg=1.52则Qj2=10.8*1.52KW16.4 KVARSj2=(62+16.42)1/2=17.5 KVAR01施工现场的计算负荷：Sj2=(（130+16.5）2+（173+17.4）2)1/2=240KVAR=0.47*240*1000/1.153、73*380*0.7=245A查表选截面：VV29-95mm2 255A245A（三）3号临时用电计算：1、02号施工现场用电统计表：序号用电设备名称型号及铭牌技术数据换算后设备容量（KW）1塔吊63型50KW.380VJC=15%38.7KW2塔吊63型50KW.380VJC=15%38.7KW3电焊机21KVAJC=65%380V.COS=0.87*1102KW4对焊机30KVAJC=65%380V.COS=0.87*121KW5切断机3KWCOS=0.83*4121KW6弯曲机3KWCOS=0.83*412KW7电锯=0.88=0.85*25.6KW8水泵=0.857.5KW9搅拌机4.154、5KW.380V. COS=0.82=0.85*29KW10振捣器1.5KWCOS=0.85=0.85*49KW11现场照明碘钨灯10KW 齿化灯2KW10KW 2.4KW12外用电梯11KW.380V.2台22KW13砼泵70KW .380V70KW2、负荷计算03#不同暂载率的用电设备的容量换算：1#设备容量：pt=2pt.jc12 =2*50*0.1512=38.7KW =21*0.6512*0.87=14.7KW 从表中可以看出，单相用电设备的不对称容量即：四台电弧焊机102KW大于三相用电设备总容量的15%，所以设备容量： Pt=312.pt.x=312*14.7kw=25.5kw 155、齿化灯可按其总功率的1.2倍计算:pt=1.2*2kw=2.4kw除照明外，所有用电设备的总量为：03#pt=77.4+22+102+21+12+12+5.6+9+6+9+7.5=283KW 求得负荷为： Pj1=k*pt=0.47*283=133kw QJ1=pj.tg=133*1.33KVAR=177kvA Sj1=(Pj12+Qj12)1/2=(1332+1772)1/2=221KVAR照明的计算负荷为：Pj2=2.4*2+4=11.2 KVAR查表齿化灯的COS=0.55 即tg=1.52则Qj2=11.2*1.52KW=17 KVARSj2=(62+172)1/2=17.5 KVAR156、01施工现场的计算负荷：Sj2=(（133+17.5）2+（177+17）2)1/2=245KVAR=0.47*245*1000/1.73*380*0.7=250A查表选截面：VV29-95mm2 255A250A （四）04号临时用电计算：1、02号线路施工现场用电量统计表：序号用电设备名称型号及铭牌技术数据换算后设备容量（KW）1蒸箱12KW*10台120KW2热水器9KW*5台45KW3日光灯40W*153KW4空调100W*1515KW5电热器1000W*3036KW2、04号生活区，日光灯的容量可按其功率的1.2计算Pt=1.2*3KW=3.6KW除照明外，所以用电设备的总容量为：p157、t=73KW*3=219KW求得计算负荷为：Pj1=K*pt=0.47*213KW=100KWQj1=Pj.tg=100*1.33KVAR=133KVARSj1=(1002+1332)1/2=166KVAR照明计算负荷为：Pj2=3.8+3.6=7.4KW查表日光灯的cos=0.55 即tg=1.52 则Qj2=3.6*1.52KVARSj1=(3.82+5.472)1/2=6.5KVAR03线路的计算负荷为：Sj= (（100+7.4）2+（133+5.47）2)1/2=175KVARI=KP*1000/31/2*380*0.7 =0.47*175*1000/1.73*380*0.7=178158、A查表选截面：VV70mm2 213A178A2、漏电保护器的选择1、在选择漏电保护器的动作特性时，应根据电气设备的不同使用环境，选用适当的漏电动作电流和不同的漏电保护器：2、在漏电保护要求较高的场所，使用自保式漏电保护器。自保式漏电保护器一旦机内元件损坏，保护器不起保护作用时，机器会自动切断电源或第二套备用双保险电路立即投入使用，消除了假保护运行。3、在供电面积较大的场合选择带一次自动重合闸功能的漏电保护器，当电路瞬间跳闸，使现场停电，带一次重合装置的漏电保护器可自动送电。4、在潮湿的场所，因人身体容易沾湿或出汗，人体电阻较低，故采用防溅型，动作电流小于15mA的漏电保护器。5、在一般使用手159、持电动工具场所，应使用动作电流小于30mA、动作时间小于0.1s的漏电保护器。6、对于移动式电气设备，在露天操作，应采用动作电流小于15mA的漏电保护器。7、选择漏电保护器除按上述条件外，还应注意以下参数：、额定漏电不动作电流规定漏电保护器在漏电电流值达到此值之前不能动作。、额定漏电动作时间从施加漏电动作电流到被保护电路切断电源这段时间。额定漏电动作时间是漏电保护器的动作时间的额定值，也就是说漏电保护器的动作时间必须小于或等于该定额定值。、额定接通分断能力即漏电保护器在规定的时间内，能够接通、承受和断开的额定漏电电流值。、额定接地短路接通分断能力当电路发生短路时，漏电保护器能够承受和分断的最大160、短路电流值。3、安全用电技术措施1、保护接地：是指将电气设备不带电的金属外壳与接地极之间做可靠的电气连接。它的作用是当电气设备的金属外壳带电时，如果人体触及此外壳时，由于人体的电阻远大于接地电阻，则大部分电流经接地体流入大地，而流经人体的电流很小。这时只要适当控制接地电阻（一般不大于4），就可避免触电事故的发生。按规定保护接地电阻不大于4。2、保护接零：在电源中性点直接接地的低压电力系统中，将用电设备的金属外壳与供电系统中的零线或专用零线直接做电气连接，称为保护接零。4、安全电压1、安全电压指不戴任何防护设备，接触时对人体各部位不造成任何损害的电压。2、对下列特殊场所应使用安全电压照明器。（1161、）、导电灰尘或灯具离地面高度低于2.4m等场所的照明，电源电压应不大于36V。（2）、在潮湿和易触及带电体场所的照明电源电压不得大于24V。5、电气设备的设置应符合下列要求：1、配电系统应设置室内总配电屏和室外分配电箱或设置室外总配电箱和分配电箱，实行分级配电。2、动力配电箱与照明配电箱宜分别设置，如合置在同一配电箱内，动力和照明线路应分路设置，照明线路接线宜在动力开关的上侧。3、开关箱应由末级分配电箱配电。开关箱应一机一闸一漏，每台用电设备应有自己的开关箱，严禁用一个开关电器直接控制两台及两台以上的用电设备。4、总配电箱应设在靠近电源的地方，分配电箱应装设在用电设备或负荷相对集中的地区。分配162、电箱与开关箱的距离不得超过30m，开关箱与其控制的固定式用电设备的水平距离不宜超过3m。5、配电箱、开关箱应装设在干燥、通风及常温场所。不得装设在有严重损伤作用的液体及其它有害介质中。也不得装设在易受外来固体物撞击、强烈振动、液体侵溅及热源烘烤的场所。配电箱、开关箱周围应有足够两人同时工作的空间，其周围不得堆放任何有碍操作、维修的物品。6、配电箱、开关箱安装要端正、牢固，移动式的箱体应装设在坚固的支架上。固定式配电箱、开关箱的下皮与地面的垂直距离应大于1.3m，小于1.5m。移动式分配电箱、开关箱的下皮与地面的垂直距离为0.61.5m。配电箱、开关箱采用铁板或优质绝缘材料制作，铁板的厚度应大于163、1.5mm。7、配电箱、开关箱中导线的进线口和出线口应设在箱体下底面，严禁设在箱体的上顶面、侧面、后面或箱门处。6、电气设备的安装1、配电箱内的电器应首先安装在金属或非木质的绝缘电器安装板上，然后整体紧固在配电箱内，金属板与配电箱体应作电气连接。2、配电箱、开关箱内的各种电器应按规定的位置紧固在安装板上，不得歪斜和松动。并且电器设备之间、设备与板四周的距离应符合有关工艺标准的要求。3、配电箱、开关箱内的连接线应采用绝缘导线，导线的型号及截面应严格执行临电的标示截面。各种仪表之间的连接线应使用截面不小于2.5mm2的绝缘铜芯导线。导线接头不得松动，不得有外露带电部分。3、各种箱体的金属构架、金属164、箱体，金属电器安装板以及箱内电器的正常不带电的金属底座、外壳必须保护接零，保护零线应经过接线端子板连接。4、配电箱后面的排线需排列整齐，绑扎成束，并用卡钉固定在盘板上，盘后引出及引入的导线应留出适当余度，以便检修。5、导线剥削处不应伤芯过长，导线压头牢固可靠，多股导线不应盘压接，应加装压线端子。7、电气设备的操作与维修人员必须符合下列要求：1、施工现场内临时用电的施工和维修必须由经过培训后取得上岗证书的专业电工完成，初级电工不允许进行中、高级电工的作业。2、各类用电人员应做到： 掌握安全用电基本知识和所用设备的性能； 使用设备前必须按规定穿戴和配备好相应的劳动防护用品；并检查电气装置和保护设施165、是否完好。严禁设备带“病”运转； 停用的设备必须拉闸断电，锁好开关箱； 负责保护所用设备的负荷线、保护零线和开关箱。发现问题及时解决； 移动用电设备，必须经电工切断电源并妥善处理后进行。8、电气设备的使用与维修1、施工现场的所有配电箱、开关箱应每月进行一次检查和维修。检查、维修人员必须是专业电工。工作时必须穿戴好绝缘用品，必须使用电工绝缘工具。2、检查、维修配电箱、开关箱时，必须将其前一级相应的电源开关分闸断电，并悬挂停电标志牌，严禁带电作业。3、配电箱内盘面上应标明各回路的名称、用途、同时要作出分路标记。4、总、分配电箱门应配锁，配电箱和开关箱应指定专人负责。5、各种电气箱内不允许放置任何杂166、物，并应保持清洁。箱内不得挂接其它临时用电设备。9、预防电气火灾的措施1、保护装置要认真选择，当线路上出现长期过负荷时，能在规定内动作保护线路。2、导线架空敷设时其安全间距必须满足规范要求，当配电线路采用熔断器作短保护时，熔体额定电流一定要小于电缆或穿管绝缘导线允许载流量的2.5倍，或明敷绝缘导线允许载流量的1.5倍。经常教育用电人员正确执行安全操作规程，避免作业不当造成火灾。3、电气操作人员要认真执行规范，正确连接导线，接线柱要压牢、压实。各种开关触头要压接牢固。铜铝连接要有过渡端子，多股导线要用端子或涮锡后再与设备安装，以防加大电阻引起火灾。4、配电室的耐火等级要大于三级，室内配置砂箱和绝167、缘灭火器。严格执行变压器的运行检修制度，按季度每年进行四次停电清扫和检查。5、现场中的电动机严禁超载使用，电机周围无易燃物，发现问题及时解决，保证设备正常运转。6、施工现场内严禁使用电炉。使用碘钨灯时，灯与易燃物间距要大于30cm，室内不准使用功率超过100W的灯泡。7、使用焊机时要执行用火证制度，并有人监护，施焊周围不能存在易燃物，并备齐防火设备。电焊机要放在通风良好的地方。8、施工现场的高大设备和有可能产生静电的电气设备要做好防雷接地和防静电接地，以免雷电及静电火花引起火灾。9、存放易燃气体、易燃物仓库内的照装置一定要采用防爆型设备，导线敷设、灯具安装、导线与设备连接均应满足有关规范要求。168、10、配电箱、开关箱内严禁存放杂物及易燃物体，并派专人负责定期清扫。11、设有消防设施的施工现场，消防泵的电源要由总箱中引出专用回路供电，而且此加路不得设备漏电保护器，当电源发生接地故障时可以设单相接地报警装置。 临时用水1、施工用水：本工程按砌砖日用水量计算， q1=K1Q1N1/T1tK2/83600=K1Q1N1K2/83600式中K1=1.15，K2=1.5，Q1=40m3，N1=250L/m3，q1=1.15402501.5/83600=0.60L/S2、施工机械用水q2，无特殊机械可不考虑。3、现场生活用水q3，按800人计，q3=P1N3K4/t83600式中P1=800人，N3169、=40L/人班，K4=1.5，t=1，q3=800401.5/83600=1.56L/S4、消防用水q4，施工现场面积在25ha内，q4=1015L/S，本工程现场取：q4=15L/S5、总用水量：因q1 q2 q3=0.61.56=2.16q4故总用水量按消防用水计算，Q=15L/S。6、供水管径d： d=4Q/1000，式中=1.5m/s，d=415/3.141.51000 =0.113m故选用50mm上水管。季节性施工方案一 雨季施工措施（1）施工现场准备1）严格按施工平面图设置排水坡向及排水沟。地下的排水由现场四周的负责排水沟排入集水坑，并做不小于5的坡度，由8台水泵排入地上由水泥砂浆170、抹成的排水沟，排入市政污水管。2）现场道路保持通畅、平整。车辆通行的环行马路中间高两侧低，马路两侧做300mm300mm 明排水沟。3) 现场木工加工场、钢筋加工场、材料场、木料堆放、砌块堆放等场地经过硬化处理，场地做不小于3的坡度，周围做排水沟。在排水沟的外侧做200mm 高挡水台，以防止四邻地区的水流入场地。排水沟坡度不小于5。4) 现场防汛器材分散堆放，并作好标志。5) 随时派人对排水沟进行清理，防止杂物堵塞排水沟。6) 为防止突降大雨，施工现场必须准备好足够的防水塑料膜，一旦遇到大雨天气，必须立即覆盖防水塑料膜，并自中部向两边做5的坡度，端头必须搭入排水沟。(2) 材料、设备防雨措施结171、构阶段在雨季期施工期间涉及到的材料有：钢筋、竹编板、木方、钢管、碗扣架等。1）钢筋：堆放在加工厂的硬化场地上，进场钢筋集中堆放在水泥墩台上，加工成型的钢筋下方用方木支垫，周围做排水沟，流入污水井内。周转材料：如顶托、钢管等直接上架集中堆放；方木、多层板放在硬化的场地上，并准备塑料膜随时遮盖。2）机械设备现场机械（电焊机、木工机械等）操作棚采用钢管搭设牢固，上方用瓦楞铁遮盖，防止漏雨、淋雨和积水。现场的机械设备放在墩台上，上方遮盖。配电箱、施工用的照明按相应规定做好接地或接零保护装置，必须是防雨型。保护接地不得大于，防雷接地不大于10。所有的电动机械设备和手持式电动机具，都安装漏电保护器，单机专172、用，并随时检查，保持良好工作状态。(3) 各分项工程注意事项) 混凝土工程(A) 雨期施工期间，严格控制坍落度，以确保混凝土的强度。(B) 下雨时，不得露天浇筑混凝土，开盘前应及时准确掌握天气变化情况，避免突然遇雨影响浇筑混凝土。(C) 已入模振捣成型的混凝土，应及时覆盖防止突然遇雨，受雨水冲淋。(D) 合模后如不能及时浇筑混凝土时，应在模板的下口预留排水孔，防止突然下雨模板内积水。(E) 在浇筑混凝土时，如遇突然下雨不能继续施工，应按照相关规定做好临时施工缝，雨后继续施工时应先对接合部位进行剔凿，再进行浇筑。(F) 雨施期间，模板施工应在适当部位预留排水孔，防止下雨模内积水。(G) 涂刷水溶173、性脱模剂的模板，应采取有效措施，防止雨水直接冲刷而脱落流失，影响脱模及混凝土表面质量。)主体砌筑工程(A) 雨期施工期间要严格控制砂浆的稠度，受雨冲刷而失浆的砂浆，应重新加灰搅拌后才能使用。砂浆随拌随用，水泥砂浆应在拌成后 h内使用完毕。(B) 砌筑前，先检测各种砖或砌块的含水率，不符合含水率要求的不得进行施工。(C) 施工期间，每日收工时应覆盖砌体表面，防止突然降雨冲走砂浆，致使砌块倾斜倒塌。(D) 刚砌成的砌块如经雨水冲刷，砂浆中胶结料流失，应拆除重砌。(E) 下雨时，禁止露天砌筑作业。在零星小雨中必须砌筑时，应适当减小砂浆稠度，雨天每天砌筑高度不得大于.m。（6）脚手架工程(A) 雨期施174、工前，对各类脚手架进行全面检查。对立杆、立柱下沉、松扣、倾斜、拉结、支顶松动等情况，应及时进行整理和加固。(B) 雨期施工中，要经常检查各类架子的根部及与建筑物拉结牢固情况。要及时维护和加固立杆、扫地杆、立柱等跟部的底托垫板，确保垫设位置正确，平稳牢固。(C) 施工中，要经常检查和及时维修、加固各类人行脚手板和斜坡道的脚手板及防滑条。确保架板稳固，防滑措施有效。不得使用钢筋及竹批做防滑条，在斜面上铺设的脚手板，不得采用钢跳板。(D) 雨期施工中，要加强对各类架子的沉降量及垂直度的观察测定，发现异常情况要及时采取有效措施予以解决。(E) 大风、大雨后必须进行检查、做出记录、经施工负责人确认后，方175、可进行作业。二 冬季施工安全措施冬季施工防火措施1、加强冬季防火安全教育，提高员工的防火意识，对施工人员进行冬季施工的防火安全检查教育是做好冬期施工防火工作的关键，只有人人重视防火工作，处处想着防火工作，防火工作才有所保证。根据冬季施工防火工作的重要，对电焊工、木工、油漆工、电工、各级管理、警卫人员、进行有针对性的教育，把住防火工作重点环节。2、职工宿舍取暖根据我工程的特点，在进行生活区规划时拟定方案，在生活区内由电工安装低压照明灯具，以供员工使用，在宿舍内禁止生炉火和使用电热器具，宿舍内取暖使用空调机，其线路在室外敷设，插座放在室外，宿舍内无220V电源。煤气罐放在室外专人保管。杜绝电气发生176、火灾。 3、食堂防火本工程职工食堂使用煤气，应注意对煤气的安全使用，加强食堂用火管理，消除食堂火险隐患。 4、木工区防火木工加工区除严格执行各种规章制度外，特别要注意冬季气候干燥多西北风的特点对存放的木材、多层板、锯木、刨花等材料按指定地点堆放，远离明火作业和生活区，减少火灾发生的机会。同时要求值班警卫人员昼夜巡逻，消除火灾隐患。现场防盗进入冬季以后是盗窃案件频繁的时期，尤其在施工现场，施工人员集中在作业区，给犯罪分子创造了有利的可乘之机。为了确保工地财产现场组织保卫小组，昼夜对施工现场进行巡逻，发现可疑情况和问题及时上报工地领导，特别紧急的情况可就地解决。对现场四周围墙在冬季职工放假前进行加177、固，杜绝盗窃案件发生。现场防冻场消防用的消防管道在冬季到来之前做好防冻保温处理，消防水泵及水箱做外保温，防止水结冰将水泵及水管冻裂，消防栓处用岩棉覆盖，保证能及时供水。并严格控制用水，污水不乱倒，避免现场结冰。现场防滑措施在进出的安全通道脚手板要按规定做防滑处理，防滑条要经常检查，并维修处理，每次脚手板固定是否牢固，是否有探险头板，飞跳板及杂物，脚手架上禁止存放杂物，雨雪天气及时清理积雪。防触电措施：在进入冬季施工之前，对现场整个配电系统进行全面检查，特别是漏电保护器，确保灵敏有效。室外线路经常检查，电缆禁止补冻裂橡胶外皮，特殊部位采取防护措施。大风雨雪天气严禁塔吊及室外作业施工。塔吊施工方案178、一、 编制依据1.建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；2.混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）；3.建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）（2006年版）；4. 建筑、结构设计图纸；5. QTZ63塔机基础制作说明书；6. 岩土工程勘察报告。 本工程为五幢地下1层，地上24层 ，三幢地下1层，地上18层。建筑物最高高度：从0.000至屋面高74m， 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用5台QTZ63塔式起重机。塔吊起重机最大起重量为6t，塔身尺寸为1.65m1.65m，臂长55m。二、基础设计主要参数基础桩：4600钻孔桩，桩身混凝土等级C30，配16根H179、RB400直径16通长纵筋，纵筋锚入承台600mm，螺旋箍筋8200，桩顶向下2000mm为8100加密区，每隔2m设一道14焊接加劲箍，纵筋混凝土保护层厚度50mm；桩顶标高为自然地坪下浮1.15m，桩长为22m，桩顶嵌入承台100mm。承台：平面尺寸5.55.5m，厚度h=1.35m，桩与桩的中心距离为3.3m；承台混凝土等级C35；承台按塔机基础制作说明书底面配双向20200钢筋。塔机基础及地脚螺栓预埋的要求1、塔机基础内预埋有地脚螺栓、分布钢筋和受力钢筋等，基础的制作严格按QTZ63塔机基础制作说明书施工。2、基础表面应平整，并校水平，平整度误差小于1/500。3、基础与基础节下端四个180、大方法兰的连接处用二次浇注的方法找平至水平，可用水准仪测量，其水平误差差值小于1/1000。4、地脚螺栓在预埋时，必须用底架或工厂随机提供的预埋模板。5、放置预埋模板应注意，焊有角钢的一面向上，并且将钢板上焊有“后”字的一方置于塔机顶升时平衡臂所在的一方。6、将4颗地脚螺栓分别悬挂在模板四角薄钢板的孔上，同时将32颗地脚螺栓分别悬挂在模板钢板孔中，分别戴上一个(或两个)螺母，使螺母底面与螺栓顶端的长度为120mm。7、将模板支承起来，使模板的钢板底面比待浇注混凝土基础顶面高出2030mm。8、用水准仪将模板的四块钢板校平至相对误差1/500。9、将地脚螺栓的上部扶至竖直状态，然后在螺栓下端钩环181、内置入25的长度不小于400mm的钢筋，并利用它将螺栓下部与绑好的钢筋焊接连接成为整体。将螺栓头部用塑料布等物包住以防粘水泥等杂物。10、检查模板的放置方位，水平度误差及螺栓竖直及固定情况无误后，方可进行塔机基础混凝土的浇捣三、塔吊桩基础的计算书1. 参数信息 塔吊型号: QTZ63,自重(包括压重)F1=310.4kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1960.00kN.m,塔吊起重高度H=35.00m,塔身宽度B=1.65m 混凝土强度:C30,钢筋级别:HRB400,承台长度Lc或宽度Bc=5.50m 桩直径d=0.60m,桩间距a=3.30m,承台厚度Hc=1.35m182、 基础埋深D=1.25m,保护层厚度:50mm2. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 （1）. 塔吊自重(包括压重)F1=310.4kN （2）. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=444kN 塔吊的倾覆力矩M1.460504200KN3. 矩形承台弯矩的计算 设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。（1）桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第条)经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N(310+1050)/4+4200(2.601.414/2)/2(2.601.414/2)2= =340+7720/6183、.76=1482KN最大拔力： N=(310+1050)/4-4200(2.601.414/2)/2(2.601.414/2)2= =340-7720/6.76=-802.01KN（2）. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第N（3101050）/44200（2.6/2）/4（2.6/2）21152.5kNMMi1 = My12（1152.501050.00/4）（1.30.93）658.60kN4. 矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s= M =112s 1Cbh02 rs=1/2 A0= M r184、sh0y 式中 1 系数，当砼强度不超过C50时，1取1.0； C 砼抗压强度设计值； h0 承台的计算高度； y 钢筋收拉强度设计值，y380N/2经计算得 s658.6106/（1.0016.75000.00140020.004 1（120.004）0.50.004 rs10.004/20.800 则钢筋截面积 AAsx=Asy658.60106/（0.80700.00380.00） 3094.922承台底、面配双层双向20200钢筋，满足要求。5. 矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条和第条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,185、考虑对称性，记为V=945.50kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.14； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!6.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=9186、45.50kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!7.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=945.50kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: Qck相应于任一复合基桩的承187、台底地基土总极限阻力标准值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值； s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.884m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 最大压力验算:（1）基础荷载：基础承台自重：G=5.55.51.3525=1020.94KN塔吊作用在基础上的弯矩：M=1796188、kNm垂直荷载：N=434KN水平荷载：F=73.5KN（2）单桩竖向极限承载力计算塔吊基础桩基为直径600mm的钻孔灌注桩，我们取端阻力为3000KPa3.140.32=847.8KN。单桩总承载能力标准值：Pa=d（1.618+1115+1718+328+4.152）+847.8=797+847.8=1644.8KN单桩极限承载力为21644.8=3289.6KN桩基承载力标准值：R=0.9797/1.65+1.4847.8/1.65=434.7+719.3=1154KN（3）桩基承载力计算塔吊基础群桩中单桩平均受力：P=（N+G）/n=（434+1020.94）/4=363.753KN=189、24.8 满足要求! 由于: 873.68/1.67+785.40=24.7985148514851 满足要求!四、塔吊安装、拆卸施工方案（一）、塔吊基础定位及基础施工1、塔吊基础定位详见施工平面图。2、考虑到基础土方开挖时对地基土的扰动，故在塔吊基础边做钢板桩，以确保塔吊的使用安全。3、塔吊基础必须按塔吊生产厂家出的图纸施工，具体做法详见附图，基础砼标号为C30。4、基础顶面要用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/500。5、机脚螺杆位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过0.5毫米。螺纹位须抹上黄油，并注意保护。（二）、场地准备及机械准备1、在塔基190、周围，清理出场地，场地要求平整、无障碍物。2、留出塔吊进出场堆放场地及吊车、汽车进出道路，路基必须压实、平整。3、塔吊安拆范围内上空所有临时施工电线必须拆除或改道。4、机械配备：安装、拆卸时采用12T汽车吊一辆。（三）、安装及拆卸顺序1、安装顺序：底架（用水准仪校平）套架（内装基础节、标准节各一节，重5T）回转机构（重3.5T）驾驶室塔顶平衡臂（重3T）平衡块（重1.8T，后面数前第二块）大臂（重4T，重心位置15.1米）平衡块爬升（标准节第二节）调试爬升（标准节第四节）验收合格使用。2、拆卸顺序：塔吊下降（降至最底部）平衡块（留后面数前第二块重1.8T）大臂平衡块平衡臂塔顶驾驶室回转机构套架191、底架。（四）、安装方法及调试标准1、安装要求：轴销必须插到底，并扣好开口销。基脚螺丝及塔身连接螺丝必须拧紧。附墙处电焊必须有专职电焊工焊接。垂直度必须控制在千分之一以内。2、安装步骤：把底架安装在砼基础上，用水准仪校水平，再拧紧地脚螺栓；安装套架，套架上有油缸的一面对准塔身上有踏步的一面，使套架上的爬爪搁在基础节最下面的一个踏步上，注意有踏步的一面应与建筑物垂直，大臂朝向J轴方向；安装回转机构，并用螺栓同塔身连接固定；安装塔顶，塔顶倾斜的一面与大臂处于同一侧；安装驾驶室；安装平衡臂，装好后，吊一块重1.8吨的平衡块，放在从平衡臂尾部往前数的第二个位置上；安装大臂及大臂拉杆；接着将所剩平衡块全部192、安装上；最后穿绕起升钢丝绳，张紧变幅钢丝绳。3、注意事项：安装人员必须带好安全帽；严禁酒后上班；非安装人员不得进入安装区域。安装拆卸时必须注意吊物的重心位置，必须按安装拆卸顺序进行安装或拆卸，钢丝绳要栓牢，卸扣要拧紧，作业工具要抓牢，摆放要平稳，防止跌落伤人，吊物上面或下面都不准站人。基本高度安装完成后，应注意周围建筑物及高压线，严禁回转或进行吊重作业，下班后用钢筋卡牢。4、塔吊的顶升作业：（1）、先将要加的几个标准节吊至塔身引入的方向一个个依次排列好，然后将大臂旋转至引进横梁的正上方，打开回转制动开关，使回转处于制动状态。（2）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，放松电缆的193、长度，使至略大于总的爬升高度，用吊钩吊起一个标准节，放到引进横梁的小车上，移动小车的位置（大约在大臂的一十四米左右），使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响爬升。（3）、将顶升横梁挂在塔身的踏步上，开动液压系统，活塞杆全部伸出后，稍缩活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，接着缩回全部活塞杆，重新使顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，再次伸出全部活塞杆，此时塔身上方刚好出现能装一节标准节的空间。（4）、拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准标准节的螺栓联结孔，缩回活塞杆至上、下标准节接触时，用高强度螺栓把上下标准节联结起来，调整油缸的伸194、缩长度，用高强度螺栓将上下支座与塔身联结起来。（5）、以上为一次顶升加节过程，连续加节时，重复以上过程，在安装完八个标准节后，这样塔机才能吊重作业。5、顶升加节过程中的注意事项：（1）、自顶升横梁挂在塔身的踏步上到油缸的活塞杆全部伸出，套架上的爬爪搁在踏步上这段过程中，必须认真观察套架相对顶升横梁和塔身的运动情况，有异常情况立即停止顶升。（2）、自准备加节，拆除下支座与塔身相连的高强度螺栓，至加节完毕，联结好下支座与塔身之间的高强度螺栓，在这一过程中严禁起重臂回转或作业。（3）、连续加节，每加一个标准节后，用塔吊自身起吊下一个标准节之前，塔机下支座与塔身之间的高强螺栓应连接上，但可不拧紧。（4195、）、所加标准节有踏步的一面必须对准。（5）、塔机加节完毕，应使套架上所有导轮压紧塔身主弦杆外表面，并检查塔身标准节之间各接头的高强螺栓拧紧情况。（6）、在进行顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源，专人操作爬升机构，专人紧固螺栓。非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不能擅自启动泵阀开关和其他电气设备。（7）顶升作业须在白天进行，若遇特殊情况，需在夜间作业时，必须有充足的照明设备。（8）、只许在风速低于13m/s时进行顶升作业，如在顶升过程中突然遇到风力加大，必须停止顶升作业，紧固各连接螺栓，使上下塔身联结成一体。（9）、顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于总的爬升高度并做好电196、缆的坚固工作。（10）、在顶升过程中，因把回转机构紧紧刹住，严禁回转及其他作业。如发现故障，必须立即停车检查，未查明原因，未将故障排除，不得进行爬升作业。6、调试标准：必须按塔吊性能表中的重量进行限位及力矩限位，根部最大起重量为6T，45米处起重量为1.2T。各限位开关调好后，必须动作灵敏，试用三次，每次必须合格。联结好接地线，接地线对称二点接地，接地电阻不大于4欧姆。（五）、塔吊拆卸1、工地使用完毕后，必须及时通知公司，由公司派人拆除。2、塔吊的塔身下降作业：（1）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，移动小车的位置（大约在大臂的一十四米左右），使塔吊的上部重心落在顶升油缸上197、的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响塔吊的下降作业。（2）、开动液压系统，活塞杆全部伸出后，将顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上下支座与塔身脱离，推出标准节到引进横梁顶端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞杆，重新使顶升横梁在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆，使上下支座与塔身连接，并插上高强度螺栓。（3）、以上为一次塔身下降过程，连续下降塔身时，重复以上过程。（4）、拆除时，必须按照先降后拆附墙的原则进行拆除，设专人现场安全监护，严禁操作场内人流通行。3、拆至基本高度时，用汽车吊辅助拆除，必198、须按拆卸顺序进行拆除。4、注意事项同顶升加节过程。（六）、塔吊技术性能及维护保养1、技术性能：塔吊最大起重量6T，最大幅度45米，45米处最大起重量1.2T。2、维护与保养：（1）、机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净。（2）、减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑指标进行添加或更换。（3）、要注意检查个部钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，必须立即更换。（4）、经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴必须带有开口销，并199、需张开。（5）、安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。（6）、在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；必须定期检修和保养；经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。（七）、塔吊的操作使用及安全措施（1）塔吊的操作使用1、塔顶的操作人员必须经过训练，持证上岗，了解机械的构造和使用方法，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀爬塔机。2、塔机的正常工作气温为-2040度，风速低于20m/s。3、在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照200、明设备。4、在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易燃易爆物品冬季用电炉取暖时更要注意防火，原则上不许使用。5、塔顶必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，须有维修人员二个以上。6、司机操作必须严格按“十不吊”规则执行。7、塔上与地面用对讲机联系。（1）塔吊的安全措施1、上岗前必须对上岗人员进行安全教育，必须带好安全帽，严禁酒后上班。2、塔吊的安拆工作严禁在台风来临或雨天进行。3、严禁非专业人员上场操作，违者进行罚款处理，并责令其退出施工现场。4、未经验收合格，塔吊司机不准上台操作，工地现场不得随意自升塔吊、拆除塔吊及其他附属设备。5、严禁违章指挥，严禁超载和风力较大情况下起吊。塔吊司机必须坚持十个不准吊。6、夜间施工必须有足够的照明，如不能满足要求，司机有权停止操作。（八）、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。2、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。