1、110kV变电站土建工程模板支架搭设、混凝土浇筑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1、编制说明41.1编制依据41.2适用范围62、工程概况62.1施工项目的工程规模62.2施工特点及难点62.3技术参数63、施工准备73.1技术准备73.2施工人员准备83.2.1 专职安全生产管理人员83.2.2 人员安排83.3 机具及材料准备93.3.1施工机具准备93.4 施工场地准备113.5 施工进度计划114、工艺流程124.1施工流程124.1.1 梁安装124.1.2 板安装124.2施工方法2、124.2.5 一般规定124.2.6 立柱及其他杆件134.2.7 水平拉杆144.2.8 剪刀撑144.2.9 周边拉结144.2.10边梁支撑155、质量控制155.1施工技术措施155.1.1 准备工作155.1.2 模板支设155.1.3 模板支架搭设的一构造要求165.1.4 模板拆除165.14模板拆除165.1.5 混凝土浇筑方案175.2检查验收196、安全控制216.1施工安全保证体系216.2 安全措施216.2.1 对特种作业人员等规定穿绝缘鞋、防滑鞋施工。216.2.3 任何人不得使用电炉子，电热毯取暖。216.2.7 预防坍塌事故的安全技术措施226.2.8 预防高3、空坠落事故安全技术措施236.3文明施工措施246.4监测监控246.4.2 监测点设置246.4.3 监测措施246.5施工安全风险识别、评估及预控措施257、应急预案267.1应急救援机构267.2应急救援机构职责277.3应急救援工作程序277.4应急救援装备277.5应急救缓药品277.6应急救援措施287.7应急通信联络328、计算书328.1 GIS室KL3 (4001000)梁模板计算书32四、面板验算351、强度验算362、挠度验算363、支座反力计算36设计值(承载能力极限状态)36五、小梁验算361、抗弯验算382、抗剪验算393、挠度验算394、支座反力计算39六、主梁验4、算401、抗弯验算40主梁弯矩图(kNm)402、抗剪验算40Vmax7.01kN413、挠度验算414、支座反力计算41七、可调托座验算411、扣件抗滑移验算422、可调托座验算42八、立柱验算421、长细比验算42l0=h=1600mm422、风荷载计算423、稳定性计算42九、高宽比验算43满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！43十、立柱支承面承载力验算43F1=N=14.206kN431、受冲切承载力计算43um =2(a+h0)+(b+h0)=1520mm442、局部受压承载力计算448.2 GIS室KL3 (4001000)梁侧模板计算。45下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k5、19.2 kN/m246三、支撑体系设计46四、面板验算471、下挂侧模471、抗弯验算48q1bS承126.85626.856kN/m482、挠度验算48qbS正119.219.2kN/m483、最大支座反力计算48五、小梁验算491、下挂侧模491、抗弯验算49q6.738kN/m492、抗剪验算503、挠度验算50q4.773kN/m504、最大支座反力计算50六、主梁验算501、下挂侧模511、抗弯验算51主梁弯矩图(kNm)512、抗剪验算52梁左侧剪力图(kN)523、挠度验算52梁左侧变形图(mm)524、最大支座反力计算52R下挂max4.059/0.6=6.765kN52七、6、对拉螺栓验算528.3 散热器室KL5（3001000）梁模板计算书53四、面板验算551、强度验算562、挠度验算563、支座反力计算57设计值(承载能力极限状态)57五、小梁验算571、抗弯验算592、抗剪验算593、挠度验算594、支座反力计算59六、主梁验算601、抗弯验算60主梁弯矩图(kNm)602、抗剪验算60Vmax2.201kN613、挠度验算61max2.07mmL/250900/2503.6mm614、支座反力计算61七、纵向水平钢管验算621、抗弯验算62纵向水平钢管弯矩图(kNm)622、抗剪验算63纵向水平钢管剪力图(kN)633、挠度验算63纵向水平钢管变形图(m7、m)634、支座反力计算63八、扣件抗滑移验算63九、立柱验算641、长细比验算64l0=h=1600mm642、风荷载计算643、稳定性计算64R14.22kN，R24.22kN65十、高宽比验算65H/B=14.15/7=2.021365十一、立柱支承面承载力验算65F1=N=9.289kN651、受冲切承载力计算65um =2(a+h0)+(b+h0)=1520mm662、局部受压承载力计算668.4主变室屋面板（130mm）模板计算书67模板设计剖面图(模板支架纵向)69四、面板验算701、强度验算702、挠度验算710.194mmL/250300/2501.2mm71五、小梁验算718、1、强度验算722、抗剪验算723、挠度验算73六、主梁验算731、小梁最大支座反力计算732、抗弯验算74主梁弯矩图一(kNm)753、抗剪验算75主梁剪力图一(kN)754、挠度验算76主梁变形图一(mm)765、支座反力计算77七、扣件抗滑移验算77八、立柱验算771、长细比验算77l0=h=1600mm772、立柱稳定性验算77=l0/i=1600.000/16=10078九、高宽比验算78H/B=14.15/7=2.021378十、立柱支承面承载力验算78F1=N=7.55kN791、受冲切承载力计算79um =2(a+h0)+(b+h0)=1440mm802、局部受压承载力计算809、9、附件80附图1：高支模区域图81附图2：高支模区域立杆平面布置图83附图3： 高支模区域剪刀撑布置图85附图4：立杆布置剖面图871、编制说明 1.1编制依据序号标准名称标准号1.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132.危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质（2009）87号3.混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20154.变电站(换流)土建工程施工质量验收规范Q/GDW 118320125.工程测量规范GB50026-20076.建筑地基基础设计规范GB50007-20117.建筑结构荷载规范GB50009-20128.混凝土结构设计规范GB5001010、-2010（2015版）9.建筑施工安全检查标准JGJ59-201110.建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201611.建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162200812.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201113.变电工程落地式钢管脚手架搭设安全技术规范国家电网Q/GDW1274-201514.建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201315.建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201616.国家电网公司输变电工程施工现场安全通病及防治措施（2010年版）基建安全2010270 号17.输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程（第1部分：通则）国11、家电网 Q/GDW10248.1-201618.输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程（第2部分：变电（换流）站建筑工程设计）国家电网 Q/GDW10248.2-201619.输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程（第3部分：变电（换流）站建筑工程施工）国家电网 Q/GDW10248.3-201620.输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程（第8部分：输变电工程施工安全）国家电网 Q/GDW10248.8-201621.国家电网公司输变电工程质量通病防治工作要求及技术措施基建质量201019 号22.输变电工程安全质量过程控制数码照片管理工作要求国网基建安质201656号23.国家电网公12、司基建安全管理规定国网（基建/2）173-201524.国家电网公司基建质量管理规定国网基建/2）112-201525.施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200526.建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-201427.建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号28.国家电网公司电力建设起重机械安全管理重点措施（试行）国家电网（基建2008696号）29.国网基建部关于全面实施输变电工程安全文明施工设施标准化配置工作的通知基建安质2017 2 号 30.国家电网公司电力安全工作规程（电网建设部分）（试行）国网安质（2016）212号31.国家电网公司输变电工13、程施工安全风险识别评估及预控措施管理办法国网（基建/3）176-201532.xx110kV变电站土建工程设计图纸1.2适用范围本施工方案适用于xx110kV变电站土建工程GIS室及主变室和散热器室高支模支撑系统。2、工程概况2.1施工项目的工程规模本工程位于xx，为新建全户内变电站工程。站区总用地面积6232.09，站内总建筑面积3277.8。本工程建筑物为钢筋混凝土框架结构，地面以上两层（局部三层），地下为电缆层。一层布置主变室、散热器室、110kVGIS室、10kV开关室等；二层布置电容器室、二次设备等，三层水泵房。本施工方案所述内容处于以下区域：主变室：屋面梁KL6，跨度8.0m，截面14、300750mm；其它梁截面为200400、200450、250700、300500、350600。高支模底部支撑在-0.05米层板上，该区域板厚为180mm。屋面板顶标高为9.75m；高支模高度取10.45m。屋面板厚度130mm，高支模区面积约264。 散热器室：屋面梁KL5，跨度7.0m，截面3001000mm；其它梁截面为200400、250450、300550、300750。高支模底部支撑在-0.05米层板上，该区域板厚为180mm。屋面板顶标高为13.75m；高支模高度取14.15m。屋面板厚度130mm，高支模区面积约231.0。GIS室：屋面梁KL3等，跨度9.9m，截面40015、1000mm；其它梁截面为200450、250500、300450、300500。高支模底部支撑在-0.10米层板上，该区域板厚为200mm。屋面板顶标高为9.75m；高支模高度取10.45m。屋面板厚度130mm，高支模区面积约198。混凝土强度等级为C30，在屋面梁板混凝土达到设计强度前，高支模区域对应的下部楼板的模板支撑架暂不拆除。2.2施工特点及难点 2.2.1 主变室、散热器室和GIS室模板支撑架搭设高度均高于 8 米，需单独编制专项施工方案，并组织专家进行论证、审查。工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。2.3技术参数一、基本参数梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)482.16、8立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载力系数0.85立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.1钢筋自重(kN/m3)1.5模板自重(kN/m2)0.5振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2施工荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4考虑荷载折减系数是自定义梁两侧楼板计算长度(m)0.25二、材料参数方木木材品种马尾松弹性模量E(N/mm2)10000方木尺寸40mm90mm方木设计值fm(N/mm2)15.44方木设计值fv(N/mm2)1.78面板类型胶合板面板抗弯设计值fm(N/mm2)15面板厚度(mm)15面板弹性模量E(N/mm2)10000三、模板支撑技术参数17、梁截面梁两侧立杆间距（mm）立杆纵距（mm）扫地杆高（mm）横杆步距（mm）梁底方木（道）梁底双扣件、支撑数（道）梁侧方木数量梁侧主梁双钢管间距（mm）梁侧对拉螺杆布置（距梁底距离）20040080080015016002顶托1根55000；20020045080080015016002顶托1根55000；20025045080080015016002顶托1根55000；20025050080080015016002顶托1根65000；25025070080080015016002附加梁底支撑主梁1根8500150；50030050080080015016002附加梁底支撑主梁1根65000；18、25030075080080015016002附加梁底支撑主梁1根8500150；500300100080080015016002附加梁底支撑主梁1根11500150；700400100080080015016003附加梁底支撑主梁1根11500150；700板130mm8008001501600150mm双扣件/3、施工准备3.1技术准备由项目总工组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真掌握施工图纸的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过图纸会检对图纸存在的问题与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后办理图纸会检记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。在组19、织施工前依据施工方案进行技术交底。技术交底内容要充实，具有针对性和指导性，参加施工的人员都要参加交底并签名，形成书面交底记录。施工技术交底要求：技术交底应在项目开工前进行，所有参加作业人员必须参加交底。施工交底应着重交待本工程的技术要点及注意事项，对重要结构或重要部位，工序应详细介绍，必要时要以表格及附图说明。尤其必须详细对模板支撑、砼浇筑顺序及养护方法进行交底。施工交底中应详细交待安全注意事项，及违章施工的处罚规定。施工交底结束后应立即整理成文，并及时送交有关部门审阅签证。3.2施工人员准备3.2.1 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控20、力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下（项目经理）组长，负责协调指挥工作；（项目总工）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工。3.2.2 人员安排序号工种人员备注1.公司技术负责人1人2.公司安质部负责人1人3.项目经理1人4.技术负责人1人5.技术员1人6.质检员1人7.安全员（兼消防监护人）1人8.材料员1人9.架子工5人10.辅助工5人11.木工121、012.电工1人3.3 机具及材料准备3.3.1施工机具准备主要施工机械及工具器具在工程施工前就位，并进行清点、检修，确保性能良好，可随时投入使用。各种仪器、仪表均应校验合格并有校验证明。施工机具，工器具一览表如下：序号名 称规 格单位数量备 注1.木工圆盘锯台12.手持小型切割机台33.扳手只124.塔吊QZT40台15.钢卷尺把56.经纬仪DE2A-L台17.水准仪DS32台1材料准备(1)钢材的选用1)钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。2)钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 322、092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3)采用482.8以上的钢管。钢管先行检测，检测合格后方可使用。4)新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；钢管必须涂有防锈漆。5)旧钢管的检查在23、符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；钢管上严禁打孔。6)钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。7)钢管经有相关资质的试验室检测合格后方可使用。8)钢管24、扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定，并经有相关资质的试验室检测合格后方可使用。9)扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。10)连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。11)连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。12）可调顶托的螺杆直径不小于3225、mm，自由段高度不大于400mm。(2)木材的选用1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。5)当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进26、行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。7)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。(3)胶合模板板材的选用1)胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。2)各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模27、板各层原材间的含水率差别7不应大于5%。3)胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。4)进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。3.4 施工场地准备基础必须整洁、平整、无杂物，垫板不晃动，立杆不悬空。垫板材质为木质或槽钢，长度不少于两跨，木质垫板厚度不小于 50mm。施工用水、电已预先引接到位，材料运输道路通畅。施工用料已落实，并运至现场。3.5 施工进度计划2017年6月20日2017年6月30日，-0.05m4.75m层排架搭设和模板安装。2017年7月01日2017年7月10日，4.75m9.75m层排架搭28、设和模板安装。2017年7月11日2017年7月17日，9.75m13.75m层排架搭设和模板安装。2017年8月18日2017年8月31日，排架和模板拆除 。4、工艺流程4.1施工流程4.1.1 梁安装弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱安装梁侧模板钢筋绑扎安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。4.1.2 板安装搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。4.2施工方法4.2.1 在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系29、设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。4.2.2 柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。4.2.3 浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下层支顶不允许拆除。4.2.4 根据本公司当前模板工30、程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用梁模板(扣件钢管架)、板模板(扣件钢管架)作为本模板工程的支撑体系。4.2.5 一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；46m跨度起拱10mm；79m跨度起拱20mm；1015m跨度起拱40mm；1620m跨度起拱50mm。(7)31、 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等。见附图3、附图4。(10) 在立柱底距地面150mm高处，沿纵横向水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。最顶步距两水平拉杆中间，加设一道水平拉杆。所有水平拉杆均与建筑物顶紧顶牢。(11) 所有水平拉杆的端部均32、应与四周建筑物顶紧顶牢。架体与已完成的竖向柱进行有效拉接；无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用482.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；如需更改必须得到相关负责人的认可。4.2.6 立柱及其他杆件(1)扣件式搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接。严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。4.2.7 水33、平拉杆(1)水平杆布置主变室：0.15m（扫地杆）、1.75m、3.35m、4.95m、6.55m、8.15m、9.75m。GIS室：0.15m（扫地杆）、1.75m、3.35m、4.95m、6.55m、8.15m、9.75m。散热器室：0.15m（扫地杆）、1.75m、3.35m、4.95m、6.55m、8.15m、9.75m、11.35m、12.55m。（2）水平杆步距1600mm，每步纵横向水平杆满设拉通，不可漏设或跳设，扫地杆双向设置；对双扣件必须进行扭紧力矩的检查。（3）水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：4.2.8 剪刀撑(1) 0.15m、3.35m、8.34、15m、12.55m分别设置水平剪刀撑。(2) 垂直剪刀撑布置：在高支模区域四周设置垂直剪刀撑；沿框架梁轴线一侧设置垂直剪刀撑。4.2.9 周边拉结1) 高支模区域的连梁及连梁以下的柱先行浇筑，混凝土浇筑后，三天之后拆除连梁和柱的侧模，所有梁的底模板不拆除，保证梁底的支架形成一个稳固的整体。2) 当支架立柱高度超过5m时，在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。4.2.10边梁支撑在有平台的部位，排架从平台上搭设，在无平台的部位，外侧的立杆斜撑在下部的梁上，在35、梁底增加垂直的顶撑立杆。5、质量控制5.1施工技术措施5.1.1 准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图36、的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。5.1.2 模板支设梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。5.1.3 模板支架搭设的一构造要求(1)梁和板的立37、柱，其纵横向间距应相等。(2)在立柱底距地面150mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(3)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm x2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于138、000mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 （4）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。（5） 高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（6）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（7）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。5.1.4 模板拆除（7） 模板支撑系39、统应为独立的系统，禁止与物料提升机等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。5.14模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到40、100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上41、层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(6) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(7) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。5.1.5 混凝土浇筑方案（1）准备工作1）钢筋的隐蔽工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。2）模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3）由42、商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。4）混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5）浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6）混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。（2）混凝土浇筑和振捣要求：混凝土浇筑采用汽车泵浇筑。1）本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土浇筑完毕。2）浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋。预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已43、浇筑的混凝土初凝前修整完好。3）使用50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。4）梁分层（厚度为400mm）浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇筑至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。5）梁侧及梁底部位要用50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点、浇筑板的混凝土虚铺厚度44、要略大于板厚，振捣完后用 1.54m刮尺刮平。6）砼浇筑应垂直于主梁，再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，模板上的超铺厚度不得超过10mm。（3）混凝土养护：1）浇筑完梁、板后在12小以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。2）养护时间不少于14d。（4）试块应以580640同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备用试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。（5）质量要求1）商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定要求，使用前检查出厂合格证及有关试验45、报告。2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范及本方案的要求。3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4）混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。5）预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。6）钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。7）浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。8）浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.52.5m刮尺刮平。9）做好混凝土浇筑记录。5.2检查验收5.2.1 项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字，项目46、部验收合格后，公司技术负责人组织进行检查验收，验收合格后报监理单位和业主单位验收。5.2.2 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。5.2.3 砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。5.2.4 预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05.2.5 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标47、高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查5.2.6 立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距48、离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求5.2.7 对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查49、，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。5.2.8 立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；5.2.9 高支模区域范围内混凝土没有浇筑前应对地下室顶板支撑不得拆除，混凝土浇筑时堆放高度不得高于构件厚度10mm。6、安全控制6.1施工安全保证体系安全技术负责人1、监督安全施工全过程的安全生产，纠正违章。2、配合有关部门排除施工不安全因素。3、项目全员安全活动和安全教育。4、监督劳保用品质量和使用。技术负责人1、制定项目安全技术措施和分项工程安全施工方案。2、督促安全措施落实。3、解决施工过程中的不安全技术问题。生产调度负50、责人1、在安全前提下，合理安排生产计划。2、组织施工安全技术措施的实施。机械管理负责人1、保证项目使用的各类机械安全运行。2、监督机械操作持证作业。消防管理负责人1、保证消防设备设施齐全有效。2、消除火灾隐患。3、负责现场消防管理工作。劳务管理负责人1、保证进场施工人员安全技术素质。2、控制加班加点，保证劳逸结合。3、提供必需劳保用品，确保安全。其它有关部门项目经理1、财务部门保证安全措施相关的经费。2、卫生行政部门保证工人生活基本条件，确保工人身心健康。6.2 安全措施6.2.1 对特种作业人员等规定穿绝缘鞋、防滑鞋施工。6.2.2 进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，班前各班组51、长要进行安全交底，五级以上大风，停止高空作业，夜间施工要有足够的照明。6.2.3 任何人不得使用电炉子，电热毯取暖。6.2.4 风后施工时，应先将道路、操作平台等积雪清除干净并对供电线路进行检查，防止断线造成触电事故。6.2.5 对特殊工种，如架子工、电焊工等，结合冬施特点进行防火、安全培训教育。确保冬施期间安全施工，根据实际情况逐步落实。6.2.6 指定专人负责清理路面、上下马道等，采取防滑措施。现场排水管道、管沟及井等均提前疏通，定期清理。雪后及时将架子上的积雪清扫干净，并检查马道平台，如有松动下沉现象，务必及时处理。6.2.7 预防坍塌事故的安全技术措施（1）模板支撑必须严格按照高支模施52、工方案施工。（2）安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。（3）本高支支模支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和门式架应牢固拉接，形成整体。（4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（5）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（6）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。（7）安装外围柱模板、梁、板模板53、，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。（8）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（10）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。（11）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（12）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。（13）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（14）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。6.2.8 预防高空坠落54、事故安全技术措施（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。（2）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司主任工程师、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。（3）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技55、术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。（8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。 （9）高处作业前，应由项目负责56、人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。（11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（12）安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。6.3文明施工措57、施6.3.1 所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。6.3.2 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。6.3.3 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。6.3.4 平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存58、放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。6.4监测监控6.4.1 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。6.4.2 监测点设置每隔1015m间距各布设1个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。 6.4.3 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。6.4.4 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬59、仪DE2A-L1一测回水平方向标准偏差1.17自动安平水准仪DS321千米往返3mm检测板手/1/6.4.5 监测说明（1）在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不超过30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（2）本工程水平位移监测预警值为10mm，沉降监测预警值5mm，变形监测预警值10mm。（3）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，先卸载，确定安全后进行加固处理。6.5施工安全风险识别、评估及预控措施序号工序作业内容及部位风险可能导致的后果固有风险评定值D1固有风险级别预控措施1模板工程主变室、散热器室、60、GIS室模板拆除物体打击、坍塌1063（1）模板拆除根据事前编写施工方案或技术措施。（2）填写安全施工作业票B，作业前通知监理。（3）模板拆除应按顺序分段进行。严禁猛撬、硬砸及大面积撬落或拉倒。高处拆模应划定警戒范围，设置安全警戒标志并设专人监护，在拆模范围内严禁非操作人员进入。（4）作业人员在拆除模板时应选择稳妥可靠的立足点，高处拆除时必须系好安全带。拆除的模板严禁抛扔，应用绳索吊下或由滑槽、滑轨滑下。滑槽周围不小于5m处应划定警戒范围，设置安全警戒标志并设专人监护，严禁非操作人员进入。（5）作业人员拆除模板作业前应佩戴好工具袋，作业时将螺栓、螺帽、垫块、销卡、扣件等小物品放在工具袋内，后将61、工具袋吊下，严禁随意抛下。（6）拆下的模板应及时运到指定地点集中堆放，不得堆在脚手架或临时搭设的工作台上。（7）作业人员在下班时不得留下松动的或悬挂着的模板以及扣件、混凝土块等悬浮物。主变室、散热器室及GIS室高度超过8m的模板支撑系统物体打击坍塌2404（1） 作业前编写专项施工方案，经施工单位论证、审查后，向施工人员进行安全交底。（2）填写安全施工作业票B，作业前通知监理旁站。（3） 建筑物框架施工时，模板运输时施工人员应从梯子上下，不得在模板、支撑上攀登。严禁在高处的独木或悬吊式模板上行走。（4）模板顶撑应垂直，底端应平整并加垫木，木楔应钉牢，支撑必须用横杆和剪刀撑固定，支撑处地基必须坚62、实，严防支撑下沉、倾倒。（5）支设柱模板时，其四周必须钉牢，操作时应搭设临时工作台或临时脚手架，搭设的临时脚手架应满足脚手架搭设的各项要求。（6）支设梁模板时，不得站在柱模板上操作，并严禁在梁的底模板上行走。（7）采用钢管脚手架兼作模板支撑时必须经过技术人员的计算，每根立柱的荷载不得大于20kN，立柱必须设水平拉杆及剪刀撑。7、应急预案在高大支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。7.1应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长、副组长均由项目主要负责人担63、任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。应急救援小组组长： 副组长： 组 员：姓 名电话号码姓 名电话号码姓 名电话号码7.2应急救援机构职责负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。7.3应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有64、关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、 有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调65、查项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。7.4应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。7.5应急救缓药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。7.6应急救援措施(1)物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。 1)发生物体打击66、事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的67、脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(2)高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重68、点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严69、重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位70、用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a一般伤口小的止71、血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(3)坍塌事故急救措施1)应72、急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部73、应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体74、使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力75、垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(5)火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易76、燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中77、毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，78、防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。7.7应急通信联络医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。医院名称：医院地址：联系电话：专职驾驶员 电话： 车牌号：路线：坤宁路行驶70米左转进入西庄路，行驶927米进入翔宇路，行驶588米向右前方转入信诚大道，行驶3.2公里向右前方转入建设路，行驶474米左转进入茅亭路，行驶299米到达禄口医院。应急救援的路线图：8、计算书8.1 GIS室KL3 (4001000)梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范79、JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010（2015版） 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称GIS室KL3混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000模板支架高度H(m)10.45模板支架横向长度B(m)9.9模板支架纵向长度L(m)20梁侧楼板厚度(mm)130 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢80、筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.2地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)3.9风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)481、00梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)350梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下： 平面图立面图 四、面板验算面板类型胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.82、333mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax83、0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.1040.1332+0.1171.7640.13320.059kNm Mmax/W0.059106/28166.6672.093N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67725.6133.3334/(10010000183083.333)0.03mmL/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.431.1040.133+0.451.7640.1331.765kN R2=R3=84、1.1q1静L+1.2q1活L=1.131.1040.133+1.21.7640.1334.844kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.425.60.1331.365kN R2=R3=1.1q2L=1.125.60.1333.755kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.76585、/11.765kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max4.844,4.844/1= 4.844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.765/11.765kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/3 =0.032kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.13)=0.529kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.13)=0.529kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(86、0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.45-0.4/2)/21=0.823kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.823kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.765+0.032+0.529+0.823=3.149kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.844+0.032=4.877kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.765+0.032+0.5287、9+0.823=3.149kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.149,4.877,3.149=4.877kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.365/11.365kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max3.755,3.755/1= 3.755kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.365/11.365kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/3 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.13)=0.435kN/m 梁右侧模板传88、递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.13)=0.435kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.45-0.4/2)/21=0.47kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.47kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.365+0.027+0.435+0.47=2.297kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.755+0.027=3.781kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.365+0.027+0.435+089、.47=2.297kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.297,3.781,2.297=3.781kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.8770.92，0.54.8770.3520.395kNm =Mmax/W=0.395106/54000=7.316N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.64.8770.9，4.8770.352.634kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6341000/(240990、0)1.097N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.7819004/(1009350243104)0.739mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)3.7813504/(89350243104)0.312mm2l2/2502350/2502.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.8770.9,0.44.8770.9+4.8770.35=4.828kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.118kN,R291、=4.828kN,R3=4.828kN,R4=3.118kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.7810.9,0.43.7810.9+3.7810.35=3.743kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.274kN,R2=3.743kN,R3=3.743kN,R4=2.274kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯92、性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.523106/4250=123.097N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.01kN max=2Vmax/A=27.011000/39835.224N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.111mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.936kN，R2=14.019kN，R3=0.936kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式93、可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.936,0.9360.936kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR214.019kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.8钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1594、 1、长细比验算 l0=h=1600mm =l0/i=1600/16=100=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.20.91.62/100.052kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92129.916kN/m 2)小梁验算 q1max1.611+0.91.2(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.13)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91ma95、x0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，4.418+0.91.2(0.3-0.1)0.4/3=4.447kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.826kN，R212.617kN，R30.826kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.15(10.45-1)+Mw/lbmax0.826+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，12.617，0.826+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+96、1.531+0.052/0.914.206kN fN/(A)+Mw/W14205.809/(0.588398)+0.052106/425072.938N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=10.45/9.9=1.0563 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)297、00立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=14.206kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向98、的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=180mm， um =2(a+h0)+(b+99、h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11520180/1000=164.324kNF1=14.206kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计100、算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48840000/1000=1213.056kNF1=14.206kN 满足要求！8.2 GIS室KL3 (4001000)梁侧模板计算。 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015版） 3、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设101、计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL3混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001000新浇混凝土梁计算跨度(m)9.9 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.824119.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k102、0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.740.9max28.64，29.840.929.8426.856kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)500 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)130130梁下挂侧模高度(mm)870870小梁道数(下挂)55 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2700对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1103、150对拉螺栓2700对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承126.85626.856kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3519.2123.328kN/m q1活0.91.4 0.7Q2kb0.91.4 104、0.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10723.3280.2172+0.1213.5280.21720.138kNm Mmax/W0.138106/28166.6674.909N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63219.2217.54/(10010000183083.333)0.148mm217.5/250=0.87mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14323.3105、280.217+1.2233.5280.2176.738kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.21719.24.773kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.738kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.1106、6.7380.52，0.56.7380.22=0.168kNm Mmax/W0.168106/540003.119N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.7380.5，6.7380.2=2.021kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0211000/(24090)0.842N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.773kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.7735004/(10084152430000)0.099mm500/250=2mm 2maxqL4/(8EI107、)=4.7732004/(884152430000)=0.047mm200/250=0.8mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.16.7380.5，0.46.7380.5+6.7380.23.706kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.14.7730.5，0.44.7730.5+4.7730.22.625kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(108、cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.771kN，R22.223kN，R31.843kN，R42.223kN，R50.771kN 正常使用极限状态：R10.542kN，R21.575kN，R31.279kN，R41.575kN，R50.542kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.256106/4250=60.329N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN)109、 max=2Vmax/A=23.2881000/39816.522N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.221mm550/2502.2 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max4.059/0.6=6.765kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max6.7656.427kNNtb12.9kN 满足要求！8.3 散热器室KL5（3001000）梁模板计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称散热器室KL5混凝土梁截面尺110、寸(mmmm)3001000模板支架高度H(m)14.15模板支架横向长度B(m)7模板支架纵向长度L(m)11梁侧楼板厚度(mm)130 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.2地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支111、架顶部距地面高度(m)3.9风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)350梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下： 平面图立面图 四、面板验算面板类型胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯112、强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.55)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.55)+1.40.72118.926kN/m q1静0.91.35G1k+(G113、2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.55117.162kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.55)114.125kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12518.9260.1520.053kNm Mmax/W0.053106/28166.6671.89N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52114.1251504/(10010000183083.333)0.0114、2mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37517.1620.15+0.4371.7640.151.081kN R2=1.25q1L=1.2518.9260.153.549kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37514.1250.150.795kN R2=1.25q2L=1.2514.1250.152.648kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78115、小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.081/11.081kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.549/1= 3.549kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.081/11.081kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.55-0.13)=0.255kN/m 梁右侧模板传递116、给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.55-0.13)=0.255kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.45-0.3/2)/21=0.988kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.9-0.45)-0.3/2)/21=0.988kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.081+0.036+0.255117、+0.988=2.36kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.549+0.036=3.585kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.081+0.036+0.255+0.988=2.36kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.36,3.585,2.36=3.585kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.795/10.795kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max2.648/1= 2.648kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.795/10.795k118、N/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.55-0.13)=0.21kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.55-0.13)=0.21kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.45-0.3/2)/21=0.564kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.9-0.45)-0.3/2)/21=0.564kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.795+0.03+0.21+0.564=1.599119、kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.648+0.03=2.678kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.795+0.03+0.21+0.564=1.599kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.599,2.678,1.599=2.678kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.13.5850.452，0.53.5850.3520.22kNm =Mmax/W=0.22106/54000=4.066N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪120、验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.63.5850.45，3.5850.351.255kN max=3Vmax/(2bh0)=31.2551000/(24090)0.523N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.6784504/(1009350243104)0.033mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)2.6783504/(89350243104)0.221mm2l2/2502350/2502.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1121、+qL2=max1.13.5850.45,0.43.5850.45+3.5850.35=1.9kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.251kN,R2=1.9kN,R3=1.251kN 正常使用极限状态Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.6780.45,0.42.6780.45+2.6780.35=1.419kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.847kN,R2=1.419kN,R3=0.847 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主122、梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.802106/4250=188.806N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.201kN max=2Vmax/A=22.2011000/39811.06N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max2.07mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R123、1=2.201kN，R2=2.201kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.556kN，R2=1.556kN 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.8钢管计算截面类型(mm)482.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 RmaxR1，R2=max2.201，2.201=2.201kN，RmaxR1，R2max1.556，1.556=1.556kN 计算简图如下： 1124、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.347106/425081.569N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax2.971kN max2Vmax/A=22.9711000/39814.931N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.625mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=2.971kN，R2=4.732kN，R3=4.732kN，R4=2.971kN 同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=4.732kN，R2=4.7125、32kN 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.732kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 九、立柱验算钢管截面类型(mm)482.8钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1600mm =l0/i=1600/16=100=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah126、2/100.90.91.40.20.91.62/100.052kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.55)+1.40.92117.523kN/m 2)小梁验算 q1max1.007+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.55-0.13)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，3.286+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2=3.318kN/m 同上四七计算过程127、，可得： R14.22kN，R24.22kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+0.91.20.15(14.15-0.55)+Mw/lbmax4.22+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，4.22+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+2.203+0.052/0.99.289kN fN/(A)+Mw/W9288.701/(0.588398)+0.052106/425051.927N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比128、验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=14.15/7=2.0213 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=9.289kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)u129、mh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面130、积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=180mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11520180/1000=164.324kNF1=9.289kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算131、 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=132、ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48840000/1000=1213.056kNF1=9.289kN 8.4主变室屋面板（130mm）模板计算书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称主变室屋面板新浇混凝土楼板板厚(mm)130模板支架高度H(m)14.15模板支架纵向长度L(m)11模板支架横向长度B(m)8 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(k133、N/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.125地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)15.7风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1600小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计134、简图如下：模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1135、kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.13)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.13)+1.40.72.5 1=6.782kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.13)1=3.632kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.13)13.3136、63kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/86.7820.32/80.076kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.32/8+3.150.3/40.237kNm MmaxmaxM1，M2max0.076，0.2370.237kNm Mmax/W0.237106/28166.6678.431N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.3633004/(38410000183083.333)=0.194mm 0.194mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗137、弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.13)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.13)+1.40.72.50.3=2.099kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)138、0.13)0.3=1.154kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.1540.92+0.1170.9450.920.183kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0970.92+0.2133.150.9，0.10.0970.92+0.1753.150.90.61kNm M3maxq1L12/2139、，q2L12/2+pL1=max2.0990.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.183，0.61，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/54000=14.64N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.1540.9+0.6170.9450.91.148kN V20.6q2L+0.675p0.60.0970.9+0.6753.152.179kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0990.25，0.0970.25+3.15140、3.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.148，2.179，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(24090)1.323N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.13)0.31.069kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.0699004/(1009350243104)0.209mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.0692504/(89350243104)0.02141、3mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.41.5，1.35142、(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.71.50.31.786kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)0.31.219kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.13)0.31.129kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.2190.9+1.20.5670.91.819kN 按悬臂梁，R11.7860.250.447kN RmaxRmax，R11143、.819kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.1290.91.118kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.1290.250.282kN RmaxRmax，R11.118kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.489106/4250=114.966N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.7761000/39818.975N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁144、变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.643mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.563mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.25kN，R2=5.225kN，R3=6.034kN，R4=3.5kN 图二 支座反力依次为R1=4.335kN，R2=5.67kN，R3=5.67kN，R4=4.335kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N6.034kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(145、mm)482.8钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1600mm =l0/i=1600/16=100=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.910.3 = 1.559kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.543kN，R24.906146、kN，R35.221kN，R43.751kN =l0/i=1600.000/16=100 查表得，1=0.588 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max4.543,4.906,5.221,3.751+0.91.20.1514.15=7.513kN f=N/(1A)7.513103/(0.588398)=32.104N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.1250.91.62/100.033kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max4.543,4.906,5.147、221,3.751+0.91.20.1514.15+0.033/0.9=7.55kN f=Nw/(1A)+Mw/W7.55103/(0.588398)+0.033106/4250=40.027N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=14.15/7=2.0213 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/m148、m2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=7.55kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长149、。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=160mm150、， um =2(a+h0)+(b+h0)=1440mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11440160/1000=118.863kNF1=7.55kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=7.55kN 满足要求！9、附件附图1：高支模区域图附图2：高支模区域立杆平面布置图附图3： 高支模区域剪刀撑布置图附图4：立杆布置剖面图