1、3.25万体育中心主体育场模架工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1.编制依据41.1国家行业相关标准规范41.2 施工图纸及其它42.模架工程概况52.1工程概况52.2模板概况52.3模板选型及模板量统计63.施工部署83.1模架领导组织机构83.2施工目标83.3流水段划分93.4施工准备124.模架设计144.1基础模架144.2挡土墙、剪力墙模板154.3结构独立柱模板174.4 斜柱模板184.5框架梁模板194.6顶板模板214.6梁、柱接头模板234.7后环梁模架设计244.82、看台斜梁模架设计254.9二层4002550mm大截面框架梁模架设计274.10“V”型柱模架子设计284.11现浇看台板模板294.12楼梯模板304.13后浇带模板314.14消防水池底板及导墙模板314.15楼板预留洞模板324.16脚手架工程335.模架施工375.1模板码放375.2墙体模板安装385.3框架柱模板安装395.4梁、板模板安装395.5模板安装质量要求405.6模板拆除406.质量及产品保证措施416.1模板安装质量标准416.2质量保证措施426.3成品保证措施426.4脚手架工程质量保证措施437.安全保证措施447.1模板加工安全技术措施447.2模板安装安全技3、术措施447.3模板拆除安全技术措施457.4模板吊装及存放安全技术措施457.5模架工程其他（人员）安全技术措施467.6脚手架工程安全管理措施468.环境保护措施499.文明现场要求50附件一：顶板模板（扣件式支撑）计算书51附件二：400800梁支撑计算书60附件三：4001320梁支撑计算书67附件四：600800柱模板计算书73附件五：6001200柱模板计算书80附件六：墙模板计算书871.编制依据1.1国家行业相关标准规范 表1 规范类别名 称编 号1建筑结构荷载规范GB50009-20012优质碳素结构钢钢号的一般技术条件GB69919993普通碳素结构钢技术条件GB700204、064混凝土模板用胶合板GB/T17656-20085建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-916建筑变形测量规程JGJ/T8-20077建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20018建筑施工安全检查标准JGJ59-999建筑施工现场环境与卫生标准JGJ146-200410建筑施工安全检查标准JGJ59-9911电焊钢管的机械性能YB242-196312安全防范系统验收规则GA308200113钢筋混凝土工程施工及验收规范GB50204-200314建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20011.2 施工图纸及其它表2 图纸、其它序号名 称出图单位日期1xx市xx区体育5、中心主体育场建筑施工图2009.112xx市xx区体育中心主体育场结构施工图2009.113xx集团类似工程管理经验和技术装备水平4xx集团工程总承包管理体系文件2.模架工程概况2.1工程概况xx市xx体育中心主体育场位于xx市xx区xx片区内，体育场总用地面积140670，总建筑面积32550，东西方向长117m，南北方向长249.28m，地上最高为四层，钢筋混凝土框架结构。本工程正负零的绝对标高为+177.200m。 体育场结构部分分为东、西、南、北四区，由四道变形缝相互断开，均为钢筋混凝土框架结构，其中西区屋顶为钢索膜结构。南、北区各一层、东区二层、西区四层，西区结构顶标高为29.9506、m，其中首层为-0.5006.000m，二层为6.00012.300m，三层为12.30016.803m；东区结构顶标高为21.498m，首层为-0.5006.000m，二层为6.00011.685m；南、北区结构顶标高为6.000m。基础形式为桩基础,桩上由承台承受上部荷载,承台顶标高大部分为-0.500m,承台之间由地梁连接，顶标高大部分为-0.500m。2.2模板概况2.2.1模板要求简介本建设项目，要求达到国家现行有关施工质量验收规范要求，达到鲁班奖的申报标准，且部分混凝土构件要求达到清水混凝土标准，因此模板方案需兼顾设计要求、构件特点、构件等级标准、经济性等因素，进行模架体系选型设计7、，尤其需特殊考虑包括但不限于：（1）独立斜柱、V型斜柱、弧形梁、顶环梁、看台斜梁、钢结构支撑承台、弧形墙等异型构件模板以及支撑脚手架的设计和计算；（2）后浇带模板的设计；（3）梁柱节点处的设计。2.2.2难点和特点（1）本工程为大型公共建筑，单层建筑面积大，结构形式复杂，结构无标准层，标高变化多，结构施工难度大。（2）本工程结构构件形式多样、构件截面尺寸大、异型构件数量多，给模板工程施工带来不便。尤其是钢结构支撑承台，不仅构件本身截面异型、尺寸大，同时模板支架高度高，施工难度相当大。（3）本工程质量要求高，钢结构支撑承台设计采用了清水混凝土，工程整体质量要求达到鲁班奖申报标准。（4）本工程结构8、模板支撑架和模板除北区首层部分可拆除周转外，其他部分都不能进行周转使用，因此本工程模板及扣件式脚手架需求量很大。2.3模板选型及模板量统计选型要素结合本工程结构施工难度大及工期紧、质量要求高等特点，模板工程以“确保安全、经济合理、技术先进”为指导方针。保证安全：xx市xx体育场建设项目大跨度、高斜柱、钢结构支撑承台、大截面看台斜梁等部位的混凝土施工，安全问题突出，模架方案的制定在保证技术可行、支撑装拆便捷高效的基础上，必须严格执行国家、地方的相关安全管理规定，确保模板及支撑体系安全可靠。尤其是清水模板加工制作要求高、难度大。技术先进：本工程具有大跨度、高斜柱、钢结构支撑承台、大截面斜梁等结构特9、点，施工技术和质量控制难度大，模板选型要保证其自身刚度和拼装使用要求，以确保混凝土结构的外型尺寸和外观质量。经济合理：根据不同部位及设计要求选用不同的模板材料。模板通用性强，规格类型少，在满足工期和施工质量的条件下尽可能考虑模板可周转性，本工程主要采用散拼木模板体系，基础承台和地梁采用55系列组合钢模板；同时考虑现场场地限制以及xx地区气候的特点，模板选择要因地制宜。2.3.2选型结果根据以上原则，在借鉴其它工程应用经验的基础上，进行综合比较，确定模板总体方案为: 表3 模板选型统计部 位模 板 体 系体育场柱承台、基础梁55系列组合钢模板，次龙骨、主龙骨采用48扣件式钢管支撑架。钢结构承台侧10、面18mm国产优质覆膜多层板面板,方木背楞,槽钢柱箍, 48扣件式钢管脚手架斜撑。坡面18mm国产优质覆膜多层板面板。顶板、框架梁15mm国产优质覆膜多层板面板，方木龙骨，48扣件式钢管脚手支撑架。柱独立柱15mm国产优质覆膜多层板面板,方木背楞, 48扣件式钢管和8号双槽钢柱箍,钢管脚手架斜撑。V型斜柱V型柱头对于柱头等部位考虑使用定型模板。柱身18mm厚国产优质覆膜多层板面板，方木龙骨，48扣件式钢管脚手支撑架，M14对拉栓。看台斜梁18mm厚国产优质覆膜多层板，方木龙骨，48扣件式钢管支撑架，M14对拉栓。顶部环梁18mm厚国产优质覆膜多层板，方木龙骨，48扣件式钢管支撑架，M14对拉栓11、。看台、楼梯15mm国产优质覆膜多层板面板，方木龙骨，48扣件式钢管脚手支撑架。墙15mm国产优质覆膜多层板面板，方木龙骨，48扣件式钢管脚手支撑架，14对拉螺栓。施工缝15mm国产优质覆膜多层板面板，钢板网、方木。3.施工部署3.1模架领导组织机构 为了使本工程的模架工程施工顺利进行，我项目承包部及时建立起组织有效、严密的模架工程领导小组。小组分为两级管理制度，由副组长带领针对体育场4个区进行管理，小组成员如下：组 长：副组长：组 员：。3.2施工目标3.2.1安全目标坚持“安全第一、预防为主”的工作方针，按照xx市文明安全工地的要求，确保无重大工伤事故，坚决杜绝亡人事故。3.2.2质量目标12、确保本工程质量验收达到合格，并达到“鲁班奖”的申报标准。3.2.3环保目标施工现场遵循ISO14001：1996标准，全过程坚持“绿色施工”，施工现场达环保要求，争创xx市文明现场。3.3流水段划分根据本工程的工程特点及施工图纸的相关内容，根据设计图纸工程混凝土结构被4道伸缩缝分为4部分，施工过程中依据4道变形缝位置将现场划分为东西南北四个施工区，分别为E（东）区、W（西）区、S（南）区、N（北）区，四个施工区同时在各自区段上进行流水施工。本工程混凝土主体结构施工为工程的关键施工阶段，根据体育场特点及本工程的特殊情况，混凝土主体施工阶段选派两支土建施工队伍，土建一队负责现场东（E）区、北（N）13、区主体结构及南北钢结构基础承台施工，土建二队负责现场西（W）区、南（S）区结构的主体结构施工。3.3.1施工平面流水段划分流水段划分原则：分区部署、平行推进，分段流水、均衡施工，分层组织、有序穿插。根据体育场单层平面大及作业面宽阔便于施工的特点，因此流水段依据结构后浇带位置自然划分流水段。E(东)区共分为6个施工流水段，W(西)区共分为5个施工流水段，S(南)区共分为4个施工流水段，N(北)区共分为4个施工流水段。详见各施工区流水段划分见下附表： 表4 各施工区流水段划分表施工区流 水 段E区(东区)E-1段、E-2段、E-3段、E-4段、E-5段、E-6段（5、6段为外楼梯）W区(西区)W-14、1段、W-2段、W-3段、W-4段、W-5段S区(南区)S-1段、S-2段、S-3段、S-4段N区(北区)N-1段、N-2段、N-3段、N-4段具体流水段详见附图：1.体育场E（东）区施工流水段划分图2.体育场W（西）区施工流水段划分图3.体育场S（南）区施工流水段划分图4.体育场N（北）区施工流水段划分图图一：平面流水段划分图3.3.2施工竖向施工缝划分 根据体育场的具体结构情况，以及施工的便捷，对体育场的竖向施工缝进行划分，施工顺序见标注编号，如下图所示：图二：竖向施工缝划分图3.3.3模板及其支撑体系的周转使用本工程梁板结构（含环梁、斜梁等）跨度均在8m以上，根据混凝土质量验收规范，梁板15、等混凝土构件需达到设计强度的100%，正常情况下所需时间为28天。后环梁、斜梁等构件体型较大，且距下层楼板高度较大最大高差超过20m，其支撑架体的荷载传递到下层楼板荷载较大。作为基础的二层楼板，其下的模板支撑体系除满足本层楼板施工要求的同时，还需满足上部高大空间结构支撑的要求。施工现场南区、东西区的局部尚未完成拆迁，本工程工期较为紧张，北区首先施工，然后进行东西区局部施工，最后进行东西剩余区域及南区施工。由于东西区为多层结构，且上部结构构件体量较大，因此东西区模板和支撑架等周转材料均为一次性投入，不能周转使用；南区开始施工时间较晚，模板和支撑架等周转材料均为一次性投入，不能周转使用；北区模板和16、支撑架等周转材料，待混凝土满足设计强度后可周转至西区顶层看斜梁和顶环梁模架体系中，可周转一次。3.4施工准备3.4.1模架材料准备1.材料计划须根据施工总体进度计划、工程量的大小进行编制，其中密目安全网、安全兜网等材料须统一颜色和规格，采购之前须报物资设备部和工程安全部审核封样。各种材料的规格、物理化学性能须符合相关规范、规程、标准以及技术方案、交底的要求。2.周转料进场前须按照施工总平面图规划材料堆放场地，选定合理的进场路线及时间，制定运输、进场方案，组织验收等。表5 周转材料统计序号名称型号数量用于施工部位1多层板胶合板15mm、18mm厚64000顶板、梁、柱、钢结构承台2扣件式脚手架杆17、件/600000m竖向支撑、脚手架3方木/1200m3龙骨、支撑4脚手板/1600块脚手架5卡子/35000个支撑、脚手架6可调支撑/24000个竖向支撑7组合钢模板55系列4000基础、地梁8定型模板/120钢结构承台柱顶施工机械设备 表6 模板施工机械设备计划表名 称型 号单 位数 量备 注塔式起重机QTZ5013/QTZ100台5/1电 锯MJ3212台4电 刨MB503A台4手提电锯把20电 钻把63.4.3技术准备1.组织技术人员熟悉结构施工图纸和现场情况，按照施工总进度安排确定模架工程施工的时间及模架工程进度安排。2.根据施工进度提前编制模架的施工方案，技术部组织各分包单位召开模架18、施工方案的专题会议，共同确定主要模架形式及布置原则和搭设方式。3.组织对脚手架、模板方案进行会审、专家论证和报审工作，以书面和会议形式组织模架架方案的专项技术交底。4.模架设计4.1基础模架4.1.1基础垫层模板本工程基础垫层厚度为100mm厚C15混凝土，垫层模板采用100100mm方木，沿垫层边线设置，方木外侧采用16mm钢筋钉在基底土层上，钢筋间距1000mm，长度400500，钉入基底300mm。垫层模板安置前，沿垫层边线拉通线，控制模板位置及顺直程度，保证垫层边缘成型工整美观。4.1.2独立柱承台平面尺寸主要为12001200mm、14001400mm、16001600mm、120019、3200mm、16004600mm、14003900mm、54005400mm、63006300mm，承台高度包括800mm、1000mm、1200mm、1800mm，承台顶标高为-0.5m。独立柱承台及墙基础采用55系列钢模板组拼，钢模上端高出承台面100mm。模板龙骨及支撑采用采用2482.8钢管，承台内龙骨竖向布置，间距不大于500mm，外龙骨横向布置，间距不大于500mm。承台模板上口用钢管架拉结在一起，间距随纵向龙骨间距，承台侧模斜支撑间距500mm，随纵向龙骨间距，两道钢管支撑，用钢管连接在一起，下口用方木支撑，支撑底垫50200mm通长木板。图三：独立柱承台及墙基础模板图4.1.20、3基础拉梁模板承台拉梁截面尺寸为300700mm、300800mm、300750mm、300950mm、5001470mm。基础拉梁模板采用55系列组合钢模板组拼。外龙骨水平布置，采用482.8钢管，间距500mm；内龙骨竖向布置，采用482.8钢管，间距500mm；斜撑间距500mm。梁中部位放一道14对拉螺栓，对拉螺栓需加套管，沿梁纵向间距500mm，对拉螺栓均采用一级钢加工而成。图四：基础拉梁模板图4.2挡土墙、剪力墙模板本工程墙体厚度为：300mm 、400mm、450mm。墙体模板均采用15mm优质多层板（1200mm2400mm）组拼。主龙骨（横向）采用2根482.8mm钢管，间距21、600mm；次龙骨（竖向）采用50100方木，间距250mm，挡土墙穿墙螺栓采用14止水螺栓，无需加套管；剪力墙采用普通14穿墙螺栓，需加套管，穿墙螺栓的水平间距为500mm，竖向间距为600mm，最下排螺栓距墙根处200mm。图五：挡土墙模板支设剖面图图六：墙体阴阳角模板安装示意图由于挡土墙为抗渗混凝土，其穿墙螺栓全部采用止水螺栓，如下图所示：图七：止水钢片安装图4.3结构独立柱模板4.3.1 框架柱截面类型本工程方柱的主要断面尺寸为600600mm、600800mm、6001200mm等，最大高度为按5.2m。4.3.2 600600mm框架柱模架柱模板面板采用15mm国产优质多层板，内龙22、骨采用50100mm方木，间距不大于200mm；柱箍采用2482.8mm双钢管+14拉螺，间距600mm，最下排柱箍距底不得大于300mm。柱模板支撑体系采用482.8mm钢管做斜撑，共设8榀支撑，每个侧面两榀。 4.3.3 600800mm框架柱模架柱模板由柱箍、模板板面两部分组成，面板采用15mm国产优质多层板，内龙骨采用50100mm方木，间距不大于200mm。柱箍采用2482.8mm双钢管+14拉螺，间距600mm，最下排柱箍距底不得大于300mm。柱模板支撑体系采用482.8mm钢管做斜撑，共设8榀支撑，每个侧面两榀。4.3.4 6001200mm框架柱模架6001200mm的框架柱23、，内龙骨采用50100mm方木，间距不大于200mm，柱箍采用8双槽钢+16拉螺，间距600mm，最下排柱箍距底不得大于300mm。柱模板支撑体系采用482.8mm钢管做斜撑，共设8榀支撑，每个侧面两榀。（注：本工程框架柱柱身下侧1/3处采取加密措施，柱身下侧1/3处柱箍间距不大于400mm，槽钢柱箍不设柱箍加密。）图八：独立柱模板安装立面图图九：独立柱模板安装平面图4.4 斜柱模板一层斜柱高度为从-0.5006.000m标高，一般截面尺寸为600mm800mm。模板面板采用15mm厚国产优质多层板，背肋采用50100mm方木，间距不大于200mm，柱箍采用2482.8mm双钢管，间距500m24、m。斜柱底侧支撑采用482.8mm钢管支撑架，柱底设置两榀支撑，下侧1m处设第一道，中间设第二道支撑，距柱顶1m处设第三道支撑。其余三侧，设置两道两榀斜支撑。支撑于柱模板采用U型顶托顶紧。模板支设图如下图示：图十：斜柱模板支撑体系立面图图十一：斜柱模板支撑体系平面图4.5框架梁模板4.5.1框架梁类型框架梁主要截面为：250400mm、300700mm、400700mm、400800mm、400900mm、4001000mm、4001320mm、4002550mm等。4.5.2 梁高不大于800mm框架梁模板梁模板采用15mm厚优质多层板，梁底模次龙骨采用50100mm方木，间距200mm；主25、龙骨采用100100mm方木，主龙骨间距600mm。梁侧模次龙骨采用50100mm方木，水平布置，间距300mm；梁侧主龙骨采用双钢管间距600mm。梁下口采用锁口方木固定。模板支撑架采用482.8mm钢管斜支撑，支撑形式详见下图，立杆沿梁长方向，间距不大于600mm。模板支撑架采用482.8mm钢管斜支撑，支撑形式详见下图，立杆沿梁长方向，间距不大于600mm。首层架体基础为回填土，立杆下须垫50200通长木板。非首层垫50100300方木。图十二：梁高不大于800mm框架梁支撑示意图4.5.3 800mm梁高1320mm框架梁模板梁模板采用15mm厚优质多层板，梁底模处次龙骨采用5010026、mm方木，间距200mm；主龙骨采用100100mm方木，主龙骨间距600mm。梁侧模次龙骨采用50100mm方木，间距300mm，梁侧主龙骨采用双钢管间距600mm。在梁身加14对拉螺杆三道，间距600mm，梁下侧对拉螺杆位置在梁底模下侧处对拉。对拉螺杆外套塑料套管，便于混凝土浇注后取出对拉螺杆周转使用。模板支撑架采用482.8mm钢管斜支撑，立杆沿梁长方向，间距不大于600mm。首层架体基础为回填土，立杆下须垫50200mm通长木板。非首层垫50100300mm方木。图十三：800mm梁高1320mm框架梁支撑示意图4.5.4 模架架体抗滑措施根据附件中的计算，一个扣件已满足计算要求，考虑27、其他可能发生的因素，为确保架体的抗滑系数满足要求，在托梁两侧的承重立杆与横杆连结处再设置一个抗滑卡扣件。 4.5.5 4002550mm梁模架做法见专项施工方案（模板支设详见顶板模板支撑体系图）。4.6顶板模板顶板板厚类型包括120mm、140mm、150mm，其中顶板主要以140mm板为主。顶板采用15mm厚国产优质多层板，次龙骨采用50100mm方木，主龙骨采用100100mm方木。次龙骨间距300mm，主龙骨间距1200mm。板底支撑体系采用扣件满堂支撑体系，立杆下端垫木采用通常木脚手板，板的支撑立杆间距为1200mm，立杆步距1500mm，立杆以径向梁为中心向两侧布置（承重立杆布置见详28、图）。立杆上端采用U型顶托进行高度调节；梁底支撑采用扣件式满堂红支撑架。梁底和板底支撑体系在受力上相互独立，可通过构造连接成整体。由于考虑本工程地基承载力较差，搭设首层架体前须进行处理，对首层顶板结构支撑体系范围内的土方进行换填，换填采用20cm30cm粒径石子铺设30cm厚，并在搭设架体前在首层地面架体生根处铺50200mm通长双层垫板；二层以上(含二层)顶板支撑架下铺设50100300mm方木垫块。图十四：顶板、框架梁模板支撑体系图图十五：部分顶板支撑架立杆布置示意图4.6梁、柱接头模板梁-柱接头、主梁-次梁接头模板要通过细部放样，再进行加工制作，确保接缝严密、棱角方正。根据梁和柱的不同组29、合截面尺寸，梁柱节点部位的模板用多层板加工成定型模板。一套节点定型模板由两部分组成，一部分加工成阳角模，另一部分根据两个阳角模之间的实际尺寸进行拼裁（即补齐两个阳角模之间的空缺）。两部分模板之间的拼缝要密合，端头保持平齐。整套梁柱节点模板的下口线距离梁底600800mm，在此高度范围内设置两道加强柱箍，用于节点模板的定位和固定。图十六：梁、柱接头模板图图十七：主次梁接头模板图（注：4.7-4.10为简单概述，具体模架施工方案详见模架专项施工方案）4.7后环梁模架设计后环梁为空腹梁，截面尺寸20314340mm，其中实心部分截面尺寸为10514340mm。梁侧模面板采用18mm厚覆膜多层板，次龙30、骨采用50100mm方木，间距为260mm，主龙骨采用482.8mm双钢管，间距为500mm，采用直径14mm对拉螺栓（材质为Q235钢）固定主龙骨，纵横间距为500500mm。底模采用18mm厚覆膜多层板，次龙骨采用50100mm方木，间距为200mm，主龙骨（托梁）采用100100mm方木，纵向间距为500mm；以上材料综合布置搭设成空间平台，并调节梁底标高。后环梁采用全站仪进行三维空间坐标定位。支撑体系采用扣件式脚手架满堂支架（钢管型号为482.8mm），梁底下设7排承重立杆，实心部分范围内支撑立杆为4排，排距450mm，沿梁长方向间距不大于500mm。水平杆步距1000mm。梁底支撑水31、平杆与楼板水平整体布置，剪刀撑与板下支撑，径向剪刀撑与梁底支撑统一布置（详综合布排）。图十八：后环梁模板支撑图4.8看台斜梁模架设计东西区看台斜梁截面包括4001000、4001200、4001500、400800、5001000；梁截面为T型，翼缘宽度为200；梁高以上部分为踏步，踏步混凝土需根据踏步的高度折算到梁截面高度上；另外在梁的计算上需考虑梁的角度。梁侧模面板采用18mm厚覆膜多层板，次龙骨采用50100mm方木，间距260mm，主龙骨采用482.8mm双钢管，间距为600mm，截面内设2道直径14mm对拉螺栓（材质为Q235钢），上口在梁截面外设置1道对拉螺栓，下口采用锁口方木进行32、固定，对拉螺栓沿梁长方向间距为600mm。模板板底采用18mm厚覆膜多层板，次龙骨采用100100mm方木，间距200mm，主龙骨（托梁）采用100100mm方木，间距为500mm。支撑体系采用扣件式脚手架满堂支撑体系（钢管型号为482.8mm），梁底下设4排承重立杆，排距500mm，沿梁长方向间距不大于500mm。考虑到该部分支架体需要与顶环梁的支撑架体交叉布排，同时满足受力计算要求，水平杆步距设计为1000mm，立杆上的可调支托托起梁底主龙骨。该支撑架体主承重立杆生根于二层楼板，立杆下垫50100300mm方木。图十九：看台斜梁模板支撑图4.9二层4002550mm大截面框架梁模架设计东西33、区二层3-E轴、1-E轴设置有两道大截面框架梁。最大截面尺寸为4002550mm，支撑架体高度为6.4m。该框架梁分两次施工，第一次施工至二层楼板顶标高（+6.0m），第二次施工至梁顶（+7.71m）。浇筑部分梁侧模面板采用15mm厚覆膜多层板，次龙骨采用50100mm方木，间距为260mm，主龙骨采用482.8mm双钢管，间距为500mm，采用直径14mm对拉螺栓（材质为Q235钢）固定主龙骨，纵横间距为500mm。底模采用15mm厚覆膜多层板，次龙骨采用50100mm方木，间距为200mm，主龙骨（托梁）采用100100mm方木，间距不大于600mm。支撑体系采用扣件式脚手架满堂支架（钢管34、型号为482.8mm），梁底下设置2排承重立杆，横排距500mm，纵向间距为600mm。水平杆步距1500mm。立杆生根于回填土之上，为保证基础稳固，原来回填土换填300mm厚级配碎石，立杆下垫50200mm通长脚手板。图二十：钢结构支撑柱标准层模板图4.10“V”型柱模架子设计一层V型柱截面尺寸为10004000，为平行四边形，内角的角度为78.5度。柱高为6.4m。一层“V”型柱mm厚国产优质多层板；竖背楞采用50100mm方木间距不大于240mm；柱箍采用 8号双槽钢，第一道距离地面300mm，柱高1/3范围内间距500mm，其余部为间距600mm；配合18mm对拉螺栓使用，对拉螺栓间距35、为600500mm。图二十一：钢结构支撑柱标准层模板图框架柱支撑体系采用482.8mm钢管支撑，斜柱底面设置5榀斜支撑杆，支撑形式见下图。仰面设3榀斜支撑，每榀2道；其余三面每侧设2榀斜支撑，每榀2道；支撑与楼板上预埋钢筋地锚固定牢固。图二十二：斜柱背面、仰面支撑布置图4.11现浇看台板模板本工程体育场东、西区顶部与顶环梁相接处的看台为现浇钢筋混凝土结构， 看台踏步模板采用15mm厚多层板，侧模次龙骨采用50100mm方木，主龙骨采用双钢管，主龙骨间距1200mm，次龙骨间距200mm，钢管斜撑间距1200mm。底模次龙骨采用50100mm方木，主龙骨采用100100mm方木，主龙骨间距12036、0mm，次龙骨间距200mm。模板设计及支撑如下图。图二十三：现浇看台板模板支设示意图4.12楼梯模板楼梯底板模板采用15mm厚多层板制成定型模板，用100100mm方木及48钢管组成支撑体系。楼梯踏步模板及侧帮模板如下图示。图二十四：楼梯模板支设示意图图二十五：楼梯模板支撑架示意图4.13后浇带模板顶板后浇带处模板及支撑与周围顶板模板相互独立，楼板模板拆除时，保留后浇带处模板。待后浇带浇筑完毕，达到设计强度要求时拆除模板及支撑，模板支设方法见下图。图二十六：后浇带模板支撑体系后浇带采用双层网眼为33mm钢板网作为侧模，并用扎丝绑于同水平钢筋。在后浇带两侧支设竖向附加短钢筋支挡钢板网，附加支撑37、钢筋为二级14，布设间距为400mm。图二十七：后浇带竖向模板支设图4.14消防水池底板及导墙模板北区的消防水池底板及导墙一起施工，底板厚300mm，底板标高为0.000，导墙厚300mm，导墙标高为+0.500，导墙施工缝处需进行防水处理，即预埋3400mm通长止水钢板。底板及导墙外侧模板采用砌筑120mm厚砖墙，内侧为15mm优质覆膜多层板，龙骨为50100mm方木，间距为200mm，用钢筋顶撑，钢筋顶撑与底板马凳焊接牢固。图二十八：底板及导墙模板支设图4.15楼板预留洞模板方形预留洞模板用多层板钉做木盒，圆形预留洞采用与洞口相同尺寸的钢管做模具。面板采用15mm厚胶合板作为面板，采用5038、100mm和100100mm方木作为龙骨和支撑。图二十九：预留洞口模板支设图图三十：预留门口模板支设图4.16脚手架工程4.12.1 首层结构外侧脚手架外防护架采用双排脚手架，立杆横距1.2m，纵距1.5m，水平杆步距1.5m，小横杆间距不大于750mm。由于结构外侧和内侧均不方便架体拉结，每隔3m设钢管斜撑一道，每隔10mm设双向剪刀撑。结构外侧防护架搭设相对高程为+7.2m，结构内侧防护架搭设相对高度为+2.72m，护身栏高度不得低于1.2m。图三十一：结构外侧脚手架图三十二：结构内侧脚手架4.12.2 柱钢筋、模板、混凝土施工操作架柱体钢筋、模板、混凝土施工采用统一的操作架，在钢筋绑扎前39、完成搭设。考虑到混凝土浇筑时架体上人员较多，荷载集中，因此采用双排操作架。架体采用普通钢管脚手架搭设，四面均为双排脚手架，立杆间距不大于1500mm，水平杆步距不大于1800mm，超过4m的架体须四面满设剪刀撑。操作面做1.2m高护身栏杆，下设置200mm高挡脚板，站立面满铺脚手板。脚手板与架小横杆须绑扎牢固。作业面距离地面超过4m时，护身栏杆上挂密目安全网，操作面下1.0m处挂安全兜网。图三十三：柱施工操作架立面图图三十四：柱施工操作架平面图4.12.3 马道搭设用48扣件式钢管搭设连接各施工楼层的马道。马道立杆间距1200mm，水平杆间距1500mm，马道做法见图，平面位置根据现场施工情况40、确定。结构期间体育场内环设4个上下马道，搭设在每个区的消防通道附近。图三十五：马道搭设示意图图三十六：马道布置示意图5.模架施工5.1模板码放1.模板进场时，要有厂家生产许可证，并有相应的材质检验报告。2.模板吊运时，应轻起轻放。吊运模板、龙骨、钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，搬运模板时必须轻拿轻放。3.施工材料不应集中堆放，以免损坏模板。4.模板码放时要套叠成垛，码放高度应控制，不得因码放过高使模板受损。垂直运送模板、配件时，应上下有人接应，严禁抛掷。5.应检查所有模板是否编号及模板企口方向，注意模板穿墙螺栓孔方向，并用醒目字体把模板编号标于模板背面，以便按编号在相应的模位就位。6.定型模板41、的存放由于定型模板质量较大，所以模板尽量应堆放在塔吊的有效回转半径覆盖内，堆放场地要坚实平整，排水流畅、不得积水。模板可以直接存放（竖放或平放）在已经浇筑完成同条件混凝土试块强度达到100的楼面上，模板应顺着主梁方向放置，不得集中堆在一块，标明模板的规格型号，模板平放时，要有木方垫架。模板存放区周围设置围挡，并设立明确的标志，非操作人员不得随意进入模板堆放场。7.多层板的存放多层板堆放场地要求坚实平整，排水流畅、不得积水，模板触地处要垫木方，堆积高度不超过1.2m，且用彩条布覆盖严实，防止日晒雨淋模板扭曲变形。由于多层板属于易燃品，模板旁边要配置有专门灭火器。图三十七：多层板存放示意图5.2墙42、体模板安装5.2.1安装工艺流程：弹线找平一侧墙模安装就位安装斜撑临时固定插入穿墙螺栓及套筒清扫墙内杂物安装另一侧模板安装另一侧的斜撑穿墙螺栓穿过另一侧模板调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接拉通线调直预检5.2.2安装条件：墙体钢筋验收合格，并办理完隐检手续；墙体边线、模板控制线等五线齐全；并按模板设计要求的间距位置打好孔。5.2.3模板安装与验收1.先进行拼装一侧模板，将模板基本固定成形，将墙内的杂物清理干净，然后拼装另一侧模板。2.严格按照模板控制线，将拼装好的模板就位固定，拧紧两侧螺栓。3.用钢管等设备进行加固，调整好墙体模板，保证各项安装偏差满足规范要求。4.检查验收，填报43、预检单。5.3框架柱模板安装5.3.1安装工艺流程：弹线柱模就位并作临时固定检查柱模位置并纠正自下而上安装柱箍并加设斜撑预检5.3.2安装条件：柱钢筋验收合格，并办理完隐检手续；柱边线、模板控制线、轴线等五线齐全；柱内凿毛、清理干净。5.3.3模板安装与验收1.将加工好的柱模板拼装就位，阳角接缝处粘贴密封条，做临时固定。2.柱根部模板处调整就位加固。3.柱模板调整、加固、支撑。4.安装柱箍。5.检查验收。5.4梁、板模板安装5.4.1梁安装工艺流程：弹出轴线及标高线搭设梁底支架安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装竖向背楞、对拉螺栓复核梁模尺寸位置并安装斜撑与相邻模板连接预检5.4.2板安44、装工艺流程：搭设支架安装主龙骨安装次龙骨调整模板下皮标高铺设面板预检5.4.3模板安装与验收1.梁底模安装：柱模板拆除后，即放上轴线和水平控制线（50线），搭设梁模支撑，安装梁底模，并按规定起拱。2.绑扎梁钢筋。3.安装梁侧模，并加固牢固。4.支顶板模板。5.检查验收。5.5模板安装质量要求1.模板安装牢固、严密、准确、不变形。2.脱膜剂要刷均匀，不得漏刷。3.合模前和浇注混凝土前要把模内的杂物清理干净。4.施工缝留置的位置要符合规范和设计的要求，接缝处混凝土要及时剔凿清理到位，避免出现冒头灰。5.浇注混凝土后，对漏浆等污染要及时清理干净。5.6模板拆除 侧模的拆除：在混凝土强度能保证其表面及45、棱角不因拆模而受损坏后拆除，拆模时要根据气温及混凝土强度等级和强度增长速度，在确保结构不因拆模而缺棱掉角的前提下方可拆模，冬施时混凝土必须达到受冻临界强度方可拆模。5.6.2底模拆除底模及其支架拆除时，混凝土强度应符合下表要求。 表7 底模拆除时混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁8758100悬臂结构-1005.6.3拆模注意事项1.梁、板拆模前必须要有拆模申请，经现场试验员提供的混凝土强度试验报告及栋号技术负责人签字同意后，方可进行拆模。2.拆模时要先拆除斜撑、加强件以后再拆除支撑和模板。梁、板支撑必须及时回顶，保证46、等上两层砼浇注完毕后才能拆除全部的支撑。3.梁、板拆模时所用的照明必须是小于36V的低压照明设备。4.梁、板拆模时，必须上下配合作业。拆除的方木、钢管、面板按照不同的规格码放整齐，严禁随地抛掷。模板施工时除按照以上几条施工外，还应按照模板技术交底进行施工。6.质量及产品保证措施6.1模板安装质量标准根据本工程质量要求，现浇结构模板允许偏差及检查办法见下表。 表8 模板安装允许偏差及检查办法项次项目允许偏差（mm）检查方法1轴心位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸柱、墙、梁3尺量4层高垂直度层高5m5经纬仪或吊线、尺量层高5m85相邻两板表面高低差3尺量6表面平整47、度3靠尺、塞尺7阴阳角方正3方尺、塞尺顺直3线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移5拉线、尺量螺栓外露长度310预留孔洞中心线位移10拉线、尺量尺寸5，011门窗洞口中心线位移15拉线、尺量宽、高4对角线1512插筋中心线位移5尺量外露长度10，06.2质量保证措施1.根据城建集团总公司施工技术交底管理办法要求，模板施工前，由施工技术负责人组织，由技术负责人依据模板方案进行技术交底，技术交底的末端是施工队班组长，交底人和接受人履行交接签字手续。2.进行模板施工的操作人员要具有较强的责任心和丰富的施工经验，并达到本工种的三级工技术水平。3.多层板板面平整光滑，面板厚度误差148、mm，配合模板使用的木方截面必须是矩形，误差1mm，制作定型模板时，接触板面的木方要刨光，用在施工面上的误差1mm，木方原材用东北落叶松。4.模板加工时所有切断面裁口，要求挂线上锯，下锯后刨平刨直，裁口必须刷901封口胶。次龙骨立方，两接触面要进行细加工，保证高度一致，受力均衡。5. 模板缝必须拼接紧密，达到清水混凝土效果。6.模板使用前必须喷脱模剂，脱模剂采用水溶性脱模剂，喷涂前必须将板面清理干净，等脱模剂干燥后方可使用。7.当梁跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度为15mm。8. 模板及其支撑系统必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积。9.模板拆除前，必须有现场49、试验员提供的混凝土强度试验报告并经技术负责人签字同意。6.3成品保证措施1.施工过程中对钢筋位移及时纠正。合模前振捣工应查看钢筋，选择下棒位置，不得扰动预埋件、水电预埋管等。2.拆模后柱角用100宽多层板进行护角，护角必须整齐划一，高度为1800。楼梯踏步板采用100mm宽多层板护角，整体连接在一起。3.注意拆模后结构上的施工荷载不得超过设计允许荷载。避免将结构压裂等。4.顶板混凝土浇注完毕，洞口上面用旧多层板平铺遮盖，防止踩踏钢筋变形和坠物伤人。6.4脚手架工程质量保证措施1.扣件式钢管脚手架的安装、拆除须由专业架子工进行操作。专业架子工须持有效证件上岗。2.立杆应纵成线、横成方，垂直偏差不50、得大于架高的1/200。立杆接长应使用对接扣件连接，相邻两根立杆接头应错开500mm，不得在同一步架内，立杆下应设纵、横向扫地杆。立杆下垫通长方木。3.纵向水平杆在同一步内纵向水平高差不得超过全长的1/300，局部高差不得超过50mm。纵向水平杆应使用对接扣件连接，相邻的两根纵向水平杆接头错开500mm，不得在同一跨内。横向水平杆应设在纵向水平杆与立杆的交点处，与纵向水平杆垂直，并位于纵向水平杆上方。4.搭设脚手架的基地要求，脚手架基地要求平整密实、质地均匀，立杆垫板要求与基地全面接触，禁止垫板架空。5.脚手架杆件应顺直，施工时对弯曲杆件应先调直，然后再使用，禁止使用弯曲杆件。6.每块脚手板两51、端必须与小横杆绑牢，脚手板悬挑长度不得超过150mm，小横杆应放正绑牢，严禁出现飞跳板。各种横杆最外端伸出扣件至少100mm。7.脚手架操作层必须满铺脚手板，并且铺平、铺稳，用8#铁丝两端与脚手架绑牢，不得有探头板、飞跳板等悬挑板。防护架外立面满挂绿色密目网，用专用安全绳绑扎牢固。8.搭设过程中要按搭设要求及时设置临时连墙杆，剪刀撑等，避免脚手架在搭设过程中发生偏斜或倾倒。9.所有脚手搭设完成后必须经项目部有关人员验收，确定无安全隐患并办理验收手续后方可进行使用。10.脚手架应严格按设计尺寸搭设，控制好立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差，并确保节点连接达到牢固安全的要求（绑好、拧紧）。11.随着外52、脚手架的增高，注意观察地下结构支撑及后浇带板的变化，发现有变动弯曲，裂缝等现象时，马上进行加固处理。12.脚手架搭设过程中，应注意对柱、梁等混凝土构件的棱角及表面加以保护。13.脚手架搭设时扣件必须拧紧，尤其是悬挑架中的各个扣件应使用新扣件，搭设完成后逐个检查扣件是否有垫片，是否紧固。所有横杆端部外条出扣件尺寸不应小于150mm。7.安全保证措施7.1模板加工安全技术措施1.使用的木工机械必须安装漏电保护器，分机要做到一机一闸一保护。使用前要对供电线路检查维修，以免漏电。使用手动机械必须戴绝缘手套。2.电锯要有防护罩，锯沫、刨花要及时清运到指定的地点。3.木材堆放加工均设置足够的消防器材，严禁53、吸烟。4.现场动火必须严格遵守现场动火管理规定。5.加工时，必须遵守机械使用的规章制度，防止事故发生。6.模板应在木工棚中统一加工，木屑集中收集，统一处理。7.2模板安装安全技术措施1.墙体模板就位时，必须用8铅丝将模板上端与墙体或节点主筋绑扎固定。2.外墙支模时，先将有楼板一侧的模板安装就位，并带上穿墙螺栓，在另一侧模板就位时，预先穿过穿墙螺栓后再摘吊钩。预先安装的穿墙螺栓数量不少于5道，并不得集中安装。3.支模过程中，如需中途停歇，必须将模板平放好。7.3模板拆除安全技术措施1.模板拆除时，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区，操作人员应站在安全处，以54、免发生安全事故。2.拆模应分区按顺序拆除，禁止多组同时作业，相互干扰。3.拆模时，严禁在同一垂直面上操作。数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。4.模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、先非承重部位，后承重部位、以及自上而下的原则，拆模时严禁硬砸、硬撬。5.拆除底模时，应设临时支撑，模板应逐块拆卸，不得成片松动和撬落，严禁大片模板坠落。6.拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7.严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。8.拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，分类堆放，拆除钉子，拆下的扣件及时收集管理。9.拆模时操作人员必须戴安全帽，模55、板下面严禁人员逗留及行走。高处作业，扎紧安全带，系于牢固处。10.每个工作区的模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出。11.模板拆除后要将模板上的朝天钉子取出或砸弯，以免扎脚。7.4模板吊装及存放安全技术措施1.吊装前，检查吊装用绳索、卡具及每块模板及角模上的吊钩是否完整有效，螺栓是否紧固，发现问题，必须立即整改。2.安装就位前，应对模板进行试吊装，全面检查模板和吊具的整体稳定性，确无问题后，按设计安装顺序吊装。3.吊装时应设专人指挥，统一信号。4.拆模起吊前，必须复查模板连接器、穿墙螺栓等是否拆净，在确无遗漏且模板与墙体、模板与模板完全脱离后，方可起吊。起吊前，应注意检查模板是否与周围56、有刮兜的现象。5.模板起吊时，要垂直起吊、稳起稳落、严禁大幅度摆动或碰撞相邻模板或墙体。6.地面操作人员，在模板起吊时，必须离开模板2m以外。7.起吊时，吊绳与模板在同一平面，不得斜吊，严防大模板大幅度摆动。8.风力超过五级时，应停止吊装作业。7.5模架工程其他（人员）安全技术措施1.所有架子搭设及使用必须经安全员检查验收合格后方可使用。2.施工时，各种配件、工具、材料要妥善保管，防止下落伤人。3.操作人员要戴好安全帽。操作人员使用的工具要随身携带，严禁乱抛。工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上。 4.操作人员要精力集中，防止钉子扎脚和从空中滑落，严禁嘻笑打闹。57、5.作业人员要系好安全带，严禁上下交叉作业。6.模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。7.模板放置时，下面不得压有电线和气焊管线。8. 支立梁模板时，梁两侧操作架各铺两块脚手板并绑牢，外侧设1.2m高的防护栏。9.高空作业时，工具、材料不得乱放，拆模时不得从高处抛下，避免落物伤人及损坏模板。10.大风、大雨、大雾、大雪天气应暂时停止在脚手架上作业，雨雪后作业应采取防滑措施。7.6脚手架工程安全管理措施1.所有操作架的操作面操作面做1.2m高护身栏杆，下设置200mm高挡脚板，站立面满铺脚手板。脚手板与架小横杆须绑扎牢固。作业面距离地面超过4m时，护身栏杆上挂密目安全网，58、操作面下1.0m处挂安全兜网。2.每块脚手板两端必须与小横杆绑牢，脚手板悬挑长度不得超过150mm，小横杆应放正绑牢，严禁出现飞跳板。各种横杆最外端伸出扣件至少100mm。3.脚手架操作层必须满铺脚手板，并且铺平、铺稳，用8#铁丝两端与脚手架绑牢，不得有探头板、飞跳板等悬挑板。防护架外立面满挂绿色密目网，用专用安全绳绑扎牢固。4.立杆应纵成线、横成方，垂直偏差不得大于架高的1/200。立杆接长应使用对接扣件连接，相邻两根立杆接头应错开500mm，不得在同一步架内，立杆下应设纵、横向扫地杆。立杆下垫通长方木。5.纵向水平杆在同一步内纵向水平高差不得超过全长的1/300，局部高差不得超过50mm。59、纵向水平杆应使用对接扣件连接，相邻的两根纵向水平杆接头错开500mm，不得在同一跨内。横向水平杆应设在纵向水平杆与立杆的交点处，与纵向水平杆垂直，并位于纵向水平杆上方。6.搭设脚手架的基地要求，脚手架基地要求平整密实、质地均匀，立杆垫板要求与基地全面接触，禁止垫板架空。7脚手架杆件应顺直，施工时对弯曲杆件应先调直，然后再使用，禁止使用弯曲杆件。8.脚手架须有专业架子工搭设，专业架子工须持有效证件上岗。9.搭设过程中要按搭设要求及时设置临时连墙杆，剪刀撑等，避免脚手架在搭设过程中发生偏斜或倾倒。10.脚手架在使用过程中，严格控制使用荷载，严禁材料堆放在操作防护架上；严禁支撑架上集中堆放材料，超过60、支撑架的承受范围。11.严禁以下违章作业：架子工搭设拆除架子时不戴安全帽、不挂安全带等；直接利用脚手架吊运堆放重物；作业人员攀架子上下；任意拆除脚手架部件和连墙杆件；在脚手架底部或近旁开挖沟槽等影响脚手架地基稳定的施工作业；起吊构件和器材时碰撞或拖动脚手架；架上作业人员及材料过于集中；当立杆沉陷或悬空；联接松动；架子倾斜、杆件变形、脚手架上结冰等安全隐患出现时，在问题解决之前应暂停使用脚手架，当问题解决后，应检查合格后方能使用。12.所有脚手搭设完成后必须经项目部有关人员验收，确定无安全隐患并办理验收手续后方可进行使用。13.脚手架应严格按设计尺寸搭设，控制好立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差，并61、确保节点连接达到牢固安全的要求（绑好、拧紧）。14.搭设及拆除过程必须由专职架子工施工，禁止无证上岗。高空作业必须系好安全带，扳手系在腰间，严禁抛掷物料，以防坠物伤人，严格按高空作业要求进行施工。15.随着外脚手架的增高，注意观察地下结构支撑及后浇带板的变化，发现有变动弯曲，裂缝等现象时，马上进行加固处理。16.五级以上大风及大雪、大雨天气暂停在脚手架上作业，雨、雪后清扫干净方能上人作业。17.脚手架必须由专职人员看护和定时检查，并填写检查记录，发现问题及时通知架子工进行整改，以防发生以外。18.脚手架施工时严禁上下层同时作业，高空作业时有专人看护，统一协调指挥，作业范围下部应围挡，防止人员进62、入时坠物伤人。19.脚手架搭设过程中，应注意对柱、梁等混凝土构件的棱角及表面加以保护。20.所有专业架子工统一安全防护用品。施工前应有专项的技术交底和安全交底，对交底熟练领会后方可进行施工。21.脚手架在雨期施工时必须由可靠的防雷接地措施，其接地电阻小于4欧姆。22.现场临电的电闸箱、电线不得直接放在脚手架上，以免发生漏电伤人事件。23.脚手架搭设时扣件必须拧紧，尤其是悬挑架中的各个扣件应使用新扣件，搭设完成后逐个检查扣件是否有垫片，是否紧固。所有横杆端部外条出扣件尺寸不应小于150mm。24.钢管刷防锈漆时禁止在楼板上刷漆，以免污染楼板混凝土，应在场地外刷好后运至现场。8.环境保护措施1.工63、地现场应遵守GB1252390建筑施工场界噪声限值规定的噪声限值，制定降噪制度。施工作业中钢筋要轻拿轻放，杜绝操作人员大声喧哗、敲打等人为噪声的发生。2.木工作业区的刨花、木屑、碎木自产自清、日产日清、活完场清。3.施工中有噪声的工序应安排在白天；锯、刨材料时，应在木工棚内进行，必要时采取隔音减噪措施。4.施工清理出的垃圾应装如容器外运，不得想下抛撒。5.所有施工人员进入现场，必须戴好安全帽，穿着工作服，不准赤膊赤脚进入现场施工。为防止触电事故的发生，除按规定穿戴防护工作服、防护手套和绝缘鞋外，还应保持干燥和清洁。9.文明现场要求1.所有施工人员进入现场，必须戴好安全帽，穿着工作服，不准赤膊赤64、脚进入现场施工。为防止触电事故的发生，除按规定穿戴防护工作服、防护手套和绝缘鞋外，还应保持干燥和清洁。2.施工现场严禁吸烟，施工中严禁打闹、嬉笑，要集中精力，施工人员不准大声喧哗。3.施工人员要听从安排，分区划段负责，各工种要协调配合施工，以确保运料、绑扎、焊接能顺利进行。4.现场建立临时厕所，现场内的零散碎料和垃圾应及时清理，堆放在指定地点，及时外运，以免影响施工。5.施工现场的材料、机械、消防、安全、卫生、环保等管理都要指派专人负责，并定期检查，做好记录。6.施工现场设置必要的标语牌，标语牌的字迹应书写规范，工整漂亮，并经常保持清洁。7.施工现场布设排水措施,保证现场无冰雪现象,现场排水必65、须经沉淀处理后,方可排入雨污水管,对施工临时道路进行硬化处理,随时清扫遗落的土方垃圾,使其保持整洁、坚实、畅通。附件一：顶板模板（扣件式支撑）计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.0m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm66、2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2001.200+0.3501.200=6.420kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I67、和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.206.420+1.43.600)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 068、.11510001000/64800=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.206.420+1.43.600)0.300=2.294kN 截面抗剪强度计算值 T=32294.0/(21200.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.4203004/(1006000583200)=069、.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.201.500+1.200.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40070、.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.823/1.200=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.191.20 最大剪力 Q=0.61.2003.186=2.294kN 最大支座力 N=1.11.2003.186=4.206kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗71、弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.459106/83333.3=5.51N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32294/(250100)=0.688N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.605kN/m 最大变形 v =0.6771.6051200.04/(1009500.004166666.72、8)=0.569mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.206kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 18.526kN 经过计算得到最大变形 V= 1.242mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0073、10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.906106/166666.7=11.44N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37954/(2100100)=1.193N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.242mm 顶托梁的最大挠度小于12074、0.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1036.000=0.620kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： 75、NG3 = 25.0000.2001.2001.200=7.200kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 8.324kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 16.04kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径76、 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.75077、1.50=3.032m =3032/16.0=189.256 =0.201 =16036/(0.201397)=200.763N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391 =16036/(0.391397)=103.147N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.007(1.500+20.78、300)=2.442m =2442/16.0=152.464 =0.301 =16036/(0.301397)=134.015N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=94.20 所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。附件二：400800梁支撑计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.7m， 梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=79、1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包80、括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.600=12.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.800+0.400)/0.400=1.500kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.4000.600=1.200kN 均布荷载 q = 1.2012.000+1.201.500=16.200kN/m 集中荷载 P = 1.401.200=1.680kN 面板的截面惯81、性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.215kN N2=5.730kN N3=1.215kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.112mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/22500=82、3.600N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32025.0/(2600.00015.000)=0.338N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.112mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.730/0.6083、0=9.550kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.550.60 最大剪力 Q=0.60.6009.550=3.438kN 最大支座力 N=1.10.6009.550=6.303kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.344106/83333.3=4.13N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪84、力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33438/(250100)=1.031N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.625kN/m 最大变形 v =0.6775.625600.04/(1009000.004166666.8)=0.132mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载85、P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.014mm 最大支座力 Qmax=3.892kN 抗弯计算强度 f=0.061106/4248.0=14.42N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载86、P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.755mm 最大支座力 Qmax=8.368kN 抗弯计算强度 f=0.817106/4248.0=192.41N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式87、计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.37kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.37kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1035.700=0.706kN N = 8.368+0.706=9.075kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细88、比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a 89、= 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7501.50=3.063m =3063/16.0=191.222 =0.197 =9075/(0.197397)=115.848N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391 =9075/(0.391397)=58.368N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(390、)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.048 =0.294 =9075/(0.294397)=77.611N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 附件三：4001320梁支撑计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为20.0m， 梁截面 BD=400mm1320mm，立杆的纵距(跨度方向) l=091、.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。采用的钢管类型为482.8。 图1 梁模板支撑架立面简图 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨92、连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.3200.600=19.800kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.320+0.400)/0.400=2.280kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.4000.600=1.200kN 均布荷载 q = 1.2019.800+1.202.280=26.496kN/m 集中荷载 P = 1.401.200=1.93、680kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.987kN N2=8.304kN N3=1.987kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.184mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13210094、01000/22500=5.867N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33312.0/(2600.00015.000)=0.552N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.184mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q 95、= 8.304/0.600=13.840kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.840.60 最大剪力 Q=0.60.60013.840=4.982kN 最大支座力 N=1.10.60013.840=9.134kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.498106/83333.3=5.98N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)96、木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34982/(250100)=1.495N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算不满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.200kN/m 最大变形 v =0.6779.200600.04/(1009000.004166666.8)=0.215mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中97、荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.032mm 最大支座力 Qmax=5.816kN 抗弯计算强度 f=0.141106/4248.0=33.25N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于383.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起98、构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.82kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.82kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.10320.000=2.479kN99、 N = 5.816+2.479=8.295kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规100、范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=185.758 =0.209 =8295/(0.209397)=99.662N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.117 =0.545 =8295/(0.545397)=38.324N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h101、+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.052； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.052(1.500+20.100)=2.087m =2087/16.0=130.279 =0.396 =8295/(0.396397)=52.711N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。附件四：600800柱模板计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 6360mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱102、箍采用双钢管48mm2.8mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(103、表示无资料)取200/(T+15)，取5.700h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.360m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.720kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.960.800=54.720kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.333=3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算104、 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.254.7200.300+1.403.0000.300=20.959kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；105、 f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2016.416+1.40.900)0.188 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07410001000/11250=6.550N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2016.416+1.40.900)0.188=2.358kN 截面抗剪强度计算值 T=32358.0/(2300.00015.000)=0.786N/mm2 截面抗剪强度106、设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67716.4161884/(100600084375)=0.271mm 面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.188m。 荷载计算值 q = 1.254.7200.188+1.403.0000.188=13.100kN/m 按照三跨连续梁计算，107、最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.930/0.300=13.100kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.1000.30 最大剪力 Q=0.60.30013.100=2.358kN 最大支座力 N=1.10.30013.100=4.323kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.118106/83333.3=1108、.42N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32358/(250100)=0.707N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67710.260300.04/(1009000.004166666.8)=0.015mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.254.72+1.40109、3.00)0.138 0.300 = 2.88kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=2.295mm 最大支座力 Qmax=5.764kN 抗弯计算强度 f=1.685106/8496000.0=198.33N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于860.0/150与10110、mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.764 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.254.72+1.403.00)0.188 0.300 = 3.93kN 柱箍111、按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.043mm 最大支座力 Qmax=6.669kN 抗弯计算强度 f=0.215106/8496000.0=25.31N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于396.7/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N112、 N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.669 对拉螺栓强度验算满足要求!附件五：6001200柱模板计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1200mm， 柱模板的截面高度 H=600mm， 柱模板的计算高度 L = 6mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。 柱箍113、采用双槽钢8号槽钢。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞7根，H方向竖楞4根。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料114、)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.944.444=40.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.333=3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接115、承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。 荷载计算值 q = 1.240.0000.600+1.403.0000.600=31.320kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面116、板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2024.000+1.41.800)0.192 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11510001000/22500=5.114N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2024.000+1.41.800)0.192=3.602kN 截面抗剪强度计算值 T=33602.0/(2600.00015.000)=0.600N/mm2 截面抗剪强度设计值 117、T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67724.0001924/(1006000168750)=0.217mm 面板的最大挠度小于191.7/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.192m。 荷载计算值 q = 1.240.0000.192+1.403.0000.192=10.005kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯118、矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.003/0.600=10.005kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.0050.60 最大剪力 Q=0.60.60010.005=3.602kN 最大支座力 N=1.10.60010.005=6.603kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.360106/83333.3=4.32119、N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33602/(250100)=1.081N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6777.667600.04/(1009000.004166666.8)=0.179mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.240.00+1.403.00120、)0.192 0.600 = 6.00kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 18.009kN 经过计算得到最大变形 V= 3.156mm B柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 50.60cm3； 截面惯性矩 I = 202.60cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=7.968106/1.05/50600.0=149.97N/mm2 B柱121、箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍挠度计算 最大变形 v = 3.156mm B柱箍的最大挠度小于1460.0/400,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.009 对拉螺栓强度验算满足要求! 122、七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.240.00+1.403.00)0.183 0.600 = 5.74kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 8.613kN 经过计算得到最大变形 V= 0.332mm H柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 50.60cm3； 截面惯性矩 I = 202.60cm4； (1)H柱箍抗弯123、强度计算 抗弯计算强度 f=2.387106/1.05/50600.0=44.93N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍挠度计算 最大变形 v = 0.332mm H柱箍的最大挠度小于860.0/400,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 2124、4.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.613 对拉螺栓强度验算满足要求!附件六：墙模板计算书墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一125、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪126、强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 模127、板计算高度，取5.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、139.200 kN/m2，取较小值50.994 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.994kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨128、的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.990.600.90=33.044kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m； q = q1 + q2 =33.044+1.512=34.556 kN/m；面板的最大弯距：M =0.134.556250.0250.0129、= 2.16105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60015.015.0/6=2.25104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.16105 / 2.25104 = 9.599N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.599N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-130、面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.990.600.90=33.044kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m； q = q1 + q2 =33.044+1.512=34.556 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.634.556250.0 = 5183.417N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 5183.417N； b-构件的截面宽度(m131、m)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =35183.417/(260015.0)=0.864N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.864N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 50.990.6 = 30.6N132、/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.51.51.5/12=16.88cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.62504/(10095001.69105) = 0.505 mm；面板的最大挠度计算值: =0.505mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性133、矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.990.250.90=13.768kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(13.768+0.630)/2=7.199 kN/m134、；内楞的最大弯距：M =0.17.199600.0600.0= 2.59105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.59105/8.33104 = 3.11 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 3.11 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷135、载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.990.250.90=13.768kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(13.768+0.630)/2=7.199 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.67.199600.0 = 2591.708N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N136、)：V = 2591.708N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32591.708/(250.0100.0)=0.778N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.778N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上137、的线荷载(kN/m)： q = 50.990.25/2=6.37 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67712.75/26004/(10095004.17106) = 0.141 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.141mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采138、用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.250.99+1.42)0.250.6/2=4.32kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1754319.51500.00= 3.78105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 3.78105 Nmm W - 外楞的139、净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.78105/4.49103 = 84.178 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =84.178N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.250.99+1.42)0.250.6/2=4.32kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654319.514 = 1.40103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截140、面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 1.40103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =21.40103/400.000=7.019N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =7.019N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 50.990.2141、50.60/23.82 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1467.65100/25003/(1002060001.08105) = 0.247mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.247mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =50.9940.50.6 = 15.298 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=15.298kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！