1、酒店模板梁底支撑工程扣件抗滑移专项施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、工程概况3二、模板及支撑系统的支设材料选定4三、模板安拆施工41、地下室底板、承台、地梁52、柱模板53、剪力墙模板54、梁、板模板65、楼梯模板7四、模板及其支撑总要求8五、技术质量保证措施8六、安全技术措施10七、支模架搭设及验算10施工图11一、模板面板计算131.荷载的计算：14二、梁底支撑木方的计算15三、梁底支撑钢管计算16四、扣件抗滑移的计算17五、立杆的稳定性计算18一、模板面板计算201.荷载的计算：20二、梁底支2、撑木方的计算22三、梁底支撑钢管计算22四、扣件抗滑移的计算24五、立杆的稳定性计算24一、模板面板计算261.荷载的计算：27二、梁底支撑木方的计算28三、梁底支撑钢管计算29四、扣件抗滑移的计算30五、立杆的稳定性计算31一、模板面板计算331.荷载的计算：33二、梁底支撑木方的计算34三、梁底支撑钢管计算35四、扣件抗滑移的计算36五、立杆的稳定性计算37一、模板面板计算391.荷载的计算：39二、梁底支撑木方的计算41三、扣件抗滑移的计算42四、立杆的稳定性计算42一、模板面板计算44二、纵向支撑钢管的计算451.荷载的计算：452.抗弯强度计算453.挠度计算45三跨连续梁均布荷载作3、用下的最大挠度45三、横向支撑钢管计算45四、扣件抗滑移的计算47五、立杆的稳定性计算荷载标准值471.静荷载标准值包括以下内容：47六、立杆的稳定性计算47 模板工程专项方案 一、工程概况贵州省*市*国际大酒店工程位于贵州省*市*路与*路交叉口东南侧*酒店商业用地内。该工程由贵州省*市*国际大酒店有限公司投资兴建，由北京*建筑设计有限公司设计，由浙江省*综合工程勘察测绘院勘察。新建工程由酒店主楼和员工宿舍组成；已建工程有水立方洗浴中心，*康乐中心东楼锅炉房沿街商铺组成，主楼地下室5532.2 m，地上建筑面积30911.96 m，员工宿舍建筑面积3327.4 m总建筑面积为39771.56 4、m。本工程地下室一层，地上21（其中：裙楼四层，）；转换层位于结构五层（13.521.2m），层高5.7M，板厚150mm。梁截面尺寸为25031500、3503870、50031500、地下室层高4.5M，板厚180mm梁截面40032300、35031800、35032300、30031800、4003770。梁下线荷载和高度都较大。此层的支模方案、架体支撑方案就要根据计算设计确定，以确保在大荷载、高净空下合理安全地布置支撑系统，保证其承载力和稳定性满足要求。梁、柱、剪力墙、板混凝土强度等级为C40。纵向受力钢筋、箍筋均为三级，梁、剪力墙拉钩、楼梯板的分布筋为一级钢筋。二、模板及支撑系统的5、支设材料选定 针对工程质量要求及安全生产、文明施工达市级双标化的目的，为了确保混凝土的质量和美观，在材料上选用了18mm九合木胶板作为梁、柱、墙、板的模板，木档采用68cm松木方料，支架全部采用483.0钢管。三、模板安拆施工 A模板安装前准备工作 a模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 b模板的基准定位工作 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装6、和校正。 c标高测量 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。d竖向模板的支设应根据模板支设图。e已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。f支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。B模板支设1、地下室底板、承台、地梁 底板下翻，地梁及承台侧模全部采用砖胎模，为增强基坑边坡强度及稳定性，基槽土方开挖后，由施工员进行放线。外围梁的侧胎模厚为240mm，M5水泥砂浆砌筑。砌体砂浆饱满，以防止基坑外出现的渗水。 基坑内部胎模为120mm，M5水泥砂浆砌筑，其高度在基础底板垫层底标高超深部分及胎模与底板之间的间隙用1:1砂石回填。7、 底板的侧模及底板高低处挂模全部采用九合板模板，钢管固定，根据设计要求，施工规范及施工组织设计，底板的周侧墙板上翻，一次性浇筑，设遇水膨胀止水条，因此在墙板支撑上，除钢管固定外，设12圆钢做的穿墙螺栓，中间烧止水片，外用扇型卡加螺帽固定，螺杆间距为450mm。2、柱模板 安装工艺：搭设安装架模板安装就位检查对角线、垂直和位置安置柱箍安装梁口的柱模全面检查校正群体固定。 主要方法：a.基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。b.柱子的九合木胶板配制定型模。c.柱、墙根部清理干净。d.柱根、柱顶及梁端位置应留对角清扫口。e.柱、墙接槎时节此处要密缝。柱子阳角接缝处必须加垫海棉条。f8、.柱子大于600mm设置12的对拉螺栓，45cm一道。g为了保证柱子的截面尺寸，设置钢管柱箍，柱箍间距1.5以下不大于450mm，1.5以上不大于600mm。支撑杆与楼板支架连接。3、剪力墙模板 支设工序：检查清理放模板就位线安放面角模板安放内模安装穿墙螺栓安装外模、固定调整模板间隙、找垂直度检查、验收模板。 剪力墙支模前必须涂刷水性脱模剂。 模板底部每个转角处留置清扫口。 所有墙体的竖向模板的阴角、阳角加设50100方木与模板固定，并且在板梁角部也必须加设50100方木。 对于剪力墙的门洞的模板支撑，必须保证水平支撑间距控制在600mm以内，并且在门洞顶部加设45度的斜撑，以确保门洞的侧模刚9、度。 为了确保剪力墙的质量，内外墙板的拉结设12对拉螺栓(地下室对拉螺杆中间焊止水片)，纵横间距450600，最下一道螺杆离地250-300mm，上部限定在500mm左右。4、梁、板模板 梁模安装工艺：弹梁轴线并复核搭支模架安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模侧模拉线支撑8米，混凝土强度达到100；8米混凝土强度达到75；悬臂构件混凝土强度达到100后方可拆除。 板底模2米8米混凝土强度达到100方可拆除。e、模板拆除前必须办理拆除模审批手续，经技术负责人审批签字后方可拆除。f、板模拆除，先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉柱箍和串心螺丝，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与馄凝土脱离，然后一块块往下传递到地10、面。g、墙板拆除，先拆除穿墙螺丝，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。h、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1-2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层钢模全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺丝的应先拆除穿墙螺丝，再拆除梁侧模和底模。四、模板及其支撑总要求1、保证结构和构件11、各部分形状尺寸，相互位置的正确。2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装荷载浇筑混凝土等要求。4、模板支架纵横每隔六米置剪刀撑，提高模板刚度和稳定性。5、多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设垫板。6、模板接缝严密不漏浆。7、必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上五、技术质量保证措施1、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。2、混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。12、3、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。4、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平。5、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处拼缝严密，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。6、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度，其组拼精度要求符合下表要求：项目允许偏差（mm）框架、砖混1轴线位移基础5柱、墙、梁32标高+5，-53截面尺寸基础10柱、墙、梁+4，-54每层垂直度35相邻两板表面高低差26表面平整度57预埋钢板中13、心线位移38预埋管预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10，010预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10，07、严格执行门洞边墙上预留洞口的定位控制，达到上层和下层门洞两侧尺寸平面错位误差不超过5mm，因此，留洞口时，木工严格按照墨线留洞。8、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、简体的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。9、所有竖向结构的阴、阳角均须加设50100方木，拼缝要牢固。10、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。11、14、对于跨度较大的梁、板，应按照规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度4米时，模板应按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至1/3000。12、阴、阳角模必须按照严格模板设计图进行加固处理。六、安全技术措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固15、定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要戴上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭16、设应由专业持证人员安装：安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。13、拆模应严格遵守从上而下的原则。七、支模架搭设及验算施工图 图1 支架立面图各截面梁详细情况部位截面大小MM楼板厚度MM层高M跨度M支模架搭设情况地下室顶400*23001804.57.6立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆，梁两侧立杆间距 1.00m350*23001804.57.8立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道17、承重立杆，梁两侧立杆间距 1.00m。350*18001804.57.8立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆，梁两侧立杆间距 1.00m。300*18001804.58.3立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆梁两侧立杆间距 1.00m。五层转结构换层500*15001505.716立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆梁两侧立杆间距 1.00m。梁顶托采用钢管483.0mm。，。350*8701505.76立杆的纵距(跨度方向) l=0.5018、m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆，梁两侧立杆间距 1.00m。250*15001505.77.8立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆梁两侧立杆间距 1.00m。地下室顶1804.57.8立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，木方5080mm，间距300mm。五层结构转换层1505.76立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。木方6080mm，间距300mm各截面梁支模架验算：截面 BD=400mm2300mm，立杆的纵距(跨度方向)19、 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，模板支架搭设高度为4.5m，梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度3.90m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑20、梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1803.9000.500=9.477kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.3000.500=28.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(22.300+0.400)/0.400=3.125kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣21、混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.500=0.600kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2028.750+1.203.125)=34.425kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.600=0.756kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(k22、N) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.352kN N2=3.934kN N3=3.953kN N4=3.934kN N5=1.352kN 最大变形 V = 0.014mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/27000=1.333N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32090.0/(2500.00018.000)=0.23、348N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.014mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.953/0.500=7.905kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.910.50 最大剪力 Q=0.60.5007.905=2.372kN 最大支座力 N=1.10.5007.905=4.348kN 木方的截面力学参数为 24、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.198106/64000.0=3.09N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32372/(26080)=0.741N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足25、要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.286kN/m 最大变形 v =0.6777.286500.04/(1009500.002560000.0)=0.127mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯26、矩 Mmax 最大变形 vmax=0.404mm 最大支座力 Qmax=13.548kN 抗弯计算强度 f=0.782106/4491.0=174.13N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于433.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.55kN27、 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.548kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1114.500=0.538kN N = 13.548+0.538=14.086kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立28、杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=14086/(0.391424)=84.937N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m229、)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1441.0001.5001.500/10=0.037kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=13.548+0.91.20.498+0.90.91.40.037/0.500=14.169kN 经计算得到=14169/(0.391424)+37000/4491=93.621N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支架搭设高30、度为4.5m， 梁截面 BD=350mm2300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度3.90m。 扣件计算折减系数取31、1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1803.9000.600=11.372kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.3000.600=34.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(22.300+0.350)/0.350=432、.243kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.600=0.630kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2034.500+1.204.243)=41.842kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.630=0.794kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.133、6cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.893kN N2=5.826kN N3=5.826kN N4=1.893kN 最大变形 V = 0.028mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06310001000/32400=1.944N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32988.0/(26034、0.00018.000)=0.415N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.028mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.826/0.600=9.710kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.710.60 最大剪力 Q=0.60.6009.710=3.496kN 最大支座力 N=1.10.6009.710=6.4035、9kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.350106/64000.0=5.46N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33496/(26080)=1.092N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/36、mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.287kN/m 最大变形 v =0.6778.287600.04/(1009500.002560000.0)=0.299mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)37、 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.447mm 最大支座力 Qmax=15.959kN 抗弯计算强度 f=0.846106/4491.0=188.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于441.7/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最38、大支座反力，R=15.96kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.959kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1114.500=0.538kN N = 15.959+0.538=16.497kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=39、4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=16497/(0.391424)=99.477N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 40、Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1441.0001.5001.500/10=0.037kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=15.959+0.91.20.498+0.90.91.40.037/0.600=16.567kN 经计算得到=16567/(0.391424)+37000/4491=108.077N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计41、算 f,满足要求!模板支架搭设高度为4.5m， 梁截面 BD=300mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度42、3.90m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1803.9000.600=11.372kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.8000.600=27.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.8043、0+0.300)/0.300=3.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.600=0.540kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2027.000+1.203.900)=33.372kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.540=0.680kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.44、801.80/12 = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.877kN N2=6.938kN N3=1.877kN 最大变形 V = 0.047mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09310001000/32400=2.870N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33128.045、/(2600.00018.000)=0.434N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.047mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.938/0.600=11.563kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.560.60 最大剪力 Q=0.60.60011.563=4.163kN 最大支座力 N=1.10.6001146、.563=7.631kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.416106/64000.0=6.50N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34163/(26080)=1.301N/mm2 截面抗剪强度设计值47、 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算不满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.656kN/m 最大变形 v =0.6779.656600.04/(1009500.002560000.0)=0.348mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支48、撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.393mm 最大支座力 Qmax=14.243kN 抗弯计算强度 f=0.836106/4491.0=186.25N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设49、计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.24kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.243kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1114.500=0.538kN N = 14.243+0.538=14.781kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面50、模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=14781/(0.391424)=89.126N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wkl51、ah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1441.0001.5001.500/10=0.037kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=14.243+0.91.20.498+0.90.91.40.037/0.600=14.850kN 经计算得到=14850/(0.391424)+37000/4491=97.726N/mm2； 考虑风荷52、载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支架搭设高度为5.7m， 梁截面 BD=250mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁53、两侧的楼板计算长度6.00m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1806.0000.600=17.496kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.600=22.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.54、600(21.500+0.250)/0.250=3.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.2500.600=0.450kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2022.500+1.203.900)=28.512kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.450=0.567kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 6055、.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.337kN N2=5.022kN N3=1.337kN 最大变形 V = 0.019mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05510001000/32400=1.698N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 56、T=32227.0/(2600.00018.000)=0.309N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.019mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.022/0.600=8.370kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.370.60 最大剪力 Q=0.60.6008.370=3.013kN 最大支座力 N=1.1057、.6008.370=5.524kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.301106/64000.0=4.71N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33013/(26080)=0.942N/mm2 截面抗剪58、强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.875kN/m 最大变形 v =0.6776.875600.04/(1009500.002560000.0)=0.248mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受59、力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.509mm 最大支座力 Qmax=18.446kN 抗弯计算强度 f=1.204106/4491.0=268.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于458.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖60、向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=18.45kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=18.446kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1115.700=0.681kN N = 18.446+0.681=19.127kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 61、立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=19127/(0.391424)=115.336N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.962、1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1441.0001.5001.500/10=0.037kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=18.446+0.91.20.631+0.90.91.40.037/0.600=19.197kN 经计算得到=19197/(0.391424)+37000/4491=123.936N/mm63、2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支架搭设高度为5.7m， 梁截面 BD=500mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁顶托采用钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.064、0kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度16.00m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.15016.0000.500=32.400kN。 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.500=18.750kN/m (2)模板的65、自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(21.500+0.500)/0.500=1.750kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.500=0.750kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2018.750+1.201.750)=22.140kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.750=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.8066、1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.076kN N2=7.864kN N3=2.076kN 最大变形 V = 0.289mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17210001000/27000=6.370N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!67、 (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33459.0/(2500.00018.000)=0.576N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.289mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底顶托梁计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.864/0.500=15.727kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.115.7270.50 最大剪力 Q=0.60.68、50015.727=4.718kN 最大支座力 N=1.10.50015.727=8.650kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.393106/1.05/4491.0=83.38N/mm2 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.67712.813500.04/(100206000.00107780.0)=0.244mm 最大挠度小于500.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:69、 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.650kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1185.700=0.727kN N = 8.650+0.727=9.377kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.7270、9cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=9377/(0.386450)=53.908N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷71、载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1441.0001.5001.500/10=0.037kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.650+0.91.20.673+0.90.91.40.037/0.500=9.460kN 经计算得到=9460/(0.386450)+37000/4729=62.157N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!72、模板支架搭设高度为5.7m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要73、验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.1501.000+0.3001.000)=3.645kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)1.000=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强74、度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.645+1.42.700)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07310001000/54000=1.359N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.645+1.42.700)0.300=1.468kN 截面抗剪强度计算值 T=3175、468.0/(21000.00018.000)=0.122N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.6453004/(1006000486000)=0.069mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1176、 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.125+1.200.090)=1.312kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.900=1.134kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.451.00 最大剪力77、 Q=0.61.0002.446=1.468kN 最大支座力 N=1.11.0002.446=2.691kN 抗弯计算强度 f=0.245106/4491.0=54.47N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6771.215+0.9900.000)1000.04/(1002.06105107780.0)=0.370mm 纵向钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.69kN 支78、撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.299mm 最大支座力 Qmax=9.785kN 抗弯计算强度 f=0.906106/4491.0=201.68N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc79、 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.79kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1115.700=0.631kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.30080、1.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1501.0001.000=3.750kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 4.213kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.000+2.000)1.0001.000=2.700kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 81、其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.84kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=8835/(0.391424)=53.276N/mm2； 不考82、虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2161.0001.5001.500/10=0.055kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.213+0.91.42.700+0.90.91.40.055/1.000=8.520kN 经计算得到=8520/(0.391424)+55000/4491=63.645N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!