1、17.76万酒店商业及地下室项目超高模板支撑安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况6一、工程总体概况6二、高大模板支撑部分的概况7（4）楼板支模统计表：7三、高大模板支撑及支撑基础7第二章 编制依据及说明7一、编制依据8二、编制说明8第三章 施工准备9一、技术准备9二、物资准备9（1）材料准备：9（2）机具准备：10（3)周转材料准备：10三、劳动力准备10第四章 高大模板搭设方案10一、9.8510.2楼层板高支模设计112、 酒店一层大堂：113、 酒店宴会厅：12二、梁高支2、模设计121、梁截面统计分析122、梁搭设综述133、典型梁具体搭设13第五章 高大模板（梁）支撑架施工14一、施工工艺流程14（2）支撑系统安装16b、纵向水平杆16三、模板安装17（2）楼面模板的安装18四、满堂支撑架及模板验收187、模板安装质量控制要求：19五、模板工程安全质量保证措施20第六章 高大支模的拆除24一、支顶、模板的拆除24（7）严格控制模板及其支架拆除的顺序。25二、模板的清理维修、存放26(1) 模板清理维修26(2) 模板的堆放26(3) 模板拆除成品保护要求26第七章 高支模施工的安全管理26一、高支模系统施工管理机构271、组织机构成员、联系电话及职责：27二、3、高支模的安全管理措施28(17)在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：30第八章 监测措施315、混凝土浇筑过程监测：326、详细监测方法及方案：32(3)、测量时间：33(4)、监测预警值：支座沉降量预警值为10mm；33第九章 砼浇筑时的安全措施34一、施工部署34二、施工方法34（1）准备工作34(2) 混凝土浇筑和振捣一般要求35（3）混凝土养护35（4）试块制作35（5）质量要求35第十章 安全文明施工措施36一、预防坍塌事故的安全技术措施36二、预防高空坠落事故的安全技术措施37三、预防物体打击、火灾、临时用电事故的安全技术措施39四、文明施工措施42第十一章 应急救援预案43一、应急救4、援机构43二、应急求援机构职责43三、应急救援工作程序44四、应急救援装备45五、应急救援药品45（2）服药品：人丹、十滴水、保济九、一般退烧药品。45六、应急救援措施451、物体打击急救措施452、高空坠落急救措施463、坍塌事故急救措施484、触电事故急救措施491、口对口、口对鼻人工呼吸法；（停止呼吸者）502、胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）505、火灾事故急救措施50第十二章 楼板及梁支系统计算复核52第一篇、电影院2#厅楼板模板、梁模板、梁侧模计算书52第一、楼板模板52板模板（扣件式）计算书52四、面板验算56五、小梁验算57六、主梁验算58max0.58mm60七、立柱验算605、八、可调托座验算60九、立柱地基基础验算60第二、梁模板61梁模板（扣件式）计算书611、强度验算642、挠度验算643、支座反力计算641、抗弯验算652、抗剪验算653、挠度验算654、支座反力计算651、抗弯验算662、抗剪验算663、挠度验算674、扣件抗滑计算67=h/i=1400/16=87.5=150671、风荷载计算672、稳定性计算67第三、梁侧模68梁侧模板计算书68三、支撑体系设计69四、面板验算70五、小梁验算70六、主梁验算72梁左侧变形图(mm)73七、对拉螺栓验算73第二篇、酒店大堂楼板模板、梁模板、梁侧模计算书73第一、楼板模板73板模板（扣件式）计算书731、6、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008731、强度验算772、挠度验算781、强度验算782、抗剪验算793、挠度验算791、小梁最大支座反力计算792、抗弯验算803、抗剪验算804、挠度验算81第二、梁模板82梁模板（扣件式）计算书821、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008821、强度验算852、挠度验算853、支座反力计算851、抗弯验算862、抗剪验算863、挠度验算864、支座反力计算861、抗弯验算872、抗剪验算873、挠度验算884、扣件抗滑计算88=h/i=1354/16=84.62=150881、风荷载计算882、稳定性计算88第三、梁侧模89梁侧模板计7、算书89三、支撑体系设计90四、面板验算91五、小梁验算92六、主梁验算93梁左侧变形图(mm)94七、对拉螺栓验算94第三篇、酒店宴会厅楼板模板、梁模板、梁侧模计算书95第一、楼板模板95板模板（扣件式）计算书95四、面板验算97五、小梁验算98六、主梁验算99max0.5mm101七、立柱验算101八、扣件抗滑移验算102九、立柱地基基础验算102二、 梁模板102四、面板验算105设计值(承载能力极限状态)106五、小梁验算106梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)107六、主梁验算108RmaxR1,R30.31kN8kN109七、立柱验算109八、梁底立柱扣件抗滑移验算110九、立柱地8、基基础计算110第三、梁侧模110梁侧模板计算书110三、支撑体系设计111四、面板验算112五、小梁验算113六、主梁验算114梁左侧变形图(mm)115七、对拉螺栓验算115第一章 工程概况一、工程总体概况工程名称：xxxxxx二期工程C、D区工程xx市xxxx二期C区、D区工程（酒店商业及地下室）位于xx市xxxxxx区，总建筑面积177623.38m2，其中36#楼建筑面积约33203.55，20F/吊1F/-2F,88.1m；48#楼建筑面积约74688.76，3F/吊1F/-2F，20.05m；车库面积约67492.3,结构为框架结构。二、高大模板支撑部分的概况 本工程高大支模有商9、业部分的电影院、酒店大堂、酒店宴会厅，具体情况如下：（1） 电影院高大支模部分有1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#厅，高支模面积约1600m。其中2#厅支模面积约为341m，最大跨度16.8m、支模高度9.85m，典型梁截面有6001000、300800、250600。（2） 酒店一层大堂高支模面约为220m，最大跨度8.6m，支模高度10.2m，典型梁截面有300700、250600。（3） 酒店二层宴会厅高支模面积约为578m,最大跨度17.0m，支模高度9.9m，典型梁截面有3001000。（4）楼板支模统计表：楼层支模高度（m）板厚（mm）砼强度轴线范围电影院(二四层）9.85（10、最高10.15）120C3017#影厅酒店大堂（一三层）10.2120C3036-E36-F/36-336-6酒店宴会厅（二四层）9.9150C3036-236-6/36-A36-C（注：表中均为顶板厚度与强度）三、高大模板支撑及支撑基础本工程高大模板的支撑采用落地扣件式钢管脚手架支撑方案，支架支设在C30钢筋混凝土楼板上（厚120mm）。第二章 编制依据及说明一、编制依据为了保证本工程高支模施工安全，根据xx市建设工程高支模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制的依据如下： 11、（1）xxxx二期C、D区工程施工图纸； （2）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 （3）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 （4）混凝土结构设计规范GB50010-2010 （5）建筑结构荷载规范GB 50009-2012 （6）钢结构设计规范GB 50017-2003 （7）危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质201187号（8）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号。 二、编制说明本方案主要针对商业电影院2#厅（其它影厅的支撑系统按照2#影厅实施）、酒店大堂及宴会厅的支模高度超过8M的高大模板支撑体系进行设计。方案主要包括12、模板的设计、搭设、监护、拆除、支撑体系计算等专项内容，并按有关规定组织专家论证。第三章 施工准备 一、技术准备在施工前完成图纸会审、认真研究施工图纸，与公司总工、项目技术负责人、总监、单位技术负责人等专业技术人员讨论研究，形成初步施工方案，结合各方意见，编制专项施工方案。编制出施工方案后，先由项目技术负责人复核，送往公司技术负责人审查，合格后，报监理单位审批，总监审批后，再报送安管站审查，初审合格后，由安管站组织相关专家进行专家论证，通过专家论证后，方可组织实施。组织施工前，先做好梁板、柱位轴线标高复核等技术工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交13、底工作，减少和避免施工误差。按照施工图纸先定位放线，定好立杆间距、排距、排数等。 二、物资准备 （1）材料准备： 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管、必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前进行防锈检查，有裂缝、变形的严禁使用，必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。 （2）机具准备： 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购14、买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 （3)周转材料准备： 做好模板、钢管、扣件、木枋、支顶等周转材料的备料工作，根据施工需要分批分期进场。 三、劳动力准备 （1）根据施工进度和劳动力需要量计划。组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。 （2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作进行岗前培训，对关键技术工程必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：搭设方案、方法、搭设图纸、搭设要求、施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等15、。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。第四章 高大模板搭设方案本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆、剪刀撑等均选用482.8钢管（计算书按482.8mm），模板采用18 厚胶合板，背楞方木尺寸为50100mm（计算书按5090mm），梁底顶撑为可调节U形钢支托。一、9.8510.2楼层板高支模设计 1、 2#影厅：部位层高（m）板厚（mm）搭设方式电影院17#厅9.85（最高10.15）120双面覆模胶合板（18mm）+小木枋次楞（50mm100mm200）+48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部16、不大于200mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，板底立杆纵横向间距0.8m，步距1.4m。纵横每五排立杆加设一道连续剪刀撑（竖向），剪刀撑斜杆与楼层面夹角为4560，在竖向剪刀撑的底部、顶部连续一道水平剪刀撑。满堂架体系和先浇筑的柱体拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。电影院影厅坐位、三层的梁柱部分随三层楼面一起施工，支撑架以23m一个固结点与已浇筑砼的梁柱拉紧。电影院其它影厅的支模高度、梁截面与2#厅相近，因此其它影厅的模板、满堂架搭设的立杆间距、剪刀撑搭设均按照2#厅，本方案针对2#厅进行设计，17、 2#厅满堂架搭设平面布置图及剖面图（详附图一、二）2、 酒店一层大堂：部位层高（m）板厚（mm）搭设方式酒店大堂（一层）10.2120双面覆模胶合板（18mm）+小木枋次楞（50mm100mm200）+48双钢管主楞+满堂架钢管支撑体系，距楼面200mm高设一道扫地杆，板底立杆纵横向间距0.8m，步距1.354m。纵横每五排立杆加设一道竖向连续剪刀撑，剪刀撑斜杆与楼层面夹角为4560，在竖向剪刀撑的底部、中部、顶部各设置一道水平剪刀撑。满堂架体系和先浇筑的柱体拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。二层18、的梁柱部分随二楼面一起施工，支撑架以23m一个固结点与已浇筑砼的梁柱拉紧。 酒店大堂满堂架搭设平面布置图及剖面图（附图三、四）3、 酒店宴会厅：部位层高（m）板厚（mm）搭设方式酒店宴会厅（二层）9.9150双面覆模胶合板（18mm）+小木枋次楞（50mm100mm200）+48双钢管主楞+满堂架钢管支撑体系，距楼面200mm高设一道扫地杆，板底立杆纵横向间距0.6m，步距1.311m。纵横每六排立杆加设一道连续剪刀撑（竖向），剪刀撑斜杆与楼层面夹角为4560，在竖向剪刀撑的底部、顶部设置一道水平剪刀撑。满堂架体系和先浇筑的柱体拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆19、全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。三层的梁柱部分随三层楼面一起施工，支撑架以23m一个固结点与已浇筑砼的梁柱拉紧。洒店宴会厅满堂架搭设平面布置图及剖面图（附图五、六）二、梁高支模设计1、梁截面统计分析对电影院2#厅、酒店大堂及宴会厅梁截面进行统计，统计表如下：部位梁截面(mm)板厚(mm)层高(m)部位2#影厅WKL102（4）300800：1条WKL98（3）6001000：1条WKL44（9A）300800：1条WL167（5A）250600：1条WL1673（6）250600：1条WL77（5）250600：1条WL71（6A）250600：1条1209.820、5屋面层酒店大堂KL36（300700）：2条L13、L12、L16、L37、L14、L15、L39均为250600：各1条12010.2三层酒店宴会厅KL34、KL33、L32、L29等均为6001000：11条1509.9四层2、梁搭设综述方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。本工程高支模均采用482.8mm钢管搭设满堂脚手架支撑体系，梁底木方小楞50100mm间距150250mm，梁两侧立杆间距为1m。（1）、对于250600梁底增设一根顶撑，顶撑间距同满堂架2倍立杆间距。对于300700、300800梁底增设一根顶撑，顶撑沿梁跨度方向的间距800mm。（221、）、对于电影院6001000梁底设二根顶撑，顶撑沿跨度方向间距同800mm。扫地杆距地面200mm，顶托螺杆伸出顶部钢管不大于200mm。（3）对于酒店宴会厅3001000梁底设一根顶撑，顶撑沿跨度方向间距同600mm。扫地杆距地面200mm，顶托螺杆伸出顶部钢管不大于200mm。3、典型梁具体搭设（1）电影院2#厅6001000梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为800，步距1.4m；梁底50100mm木枋次楞间距200mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管500，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距250mm，采用12对拉螺杆支撑，首排距离梁底200、22、沿梁高间距300、250共3道，纵向间距500设置，其梁高支模设计如下：（详附图七）（2）酒店大堂300700梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为800，步距1.354m；梁底50100mm木枋次楞间距120mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管500，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距250mm。采用12对拉螺杆拉结，首排距离梁底3500共1道，纵向间距500设置，其梁高支模设计如下：(详附图八）（2）酒店大堂3001000梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为600，步距1.311m；梁底50100mm木枋次楞间距120mm，主楞采用23、单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管500，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距250mm，采用12对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距400共2道，纵向间距500设置，其梁高支模设计如下：（详附图九）第五章 高大模板（梁）支撑架施工一、施工工艺流程 施工时必须严格按照以下施工工艺流程进行操作，特别是验收程序和步骤，以避免搭设错误以致需要拆除整改。放出轴线及梁位置，定好水平控制标高放出满堂架立杆定位线满堂架搭设 纵横、水平剪刀撑搭设 满堂架支撑体系验收 梁、板模板安装 梁底顶撑安装及加固梁、板钢筋绑扎整个支撑系统验收 梁板混凝土浇筑 混凝土保养 达到规范要求的拆模强度（送拆模试24、件，达到100%强度） 拆模申请经监理审批，同意拆模，拆下顶托续 拆除梁、板模板，清理模板 拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆 （l）安装顺序高支撑：底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，将扣件固定按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装直到完成随后按搭设进程及时装设剪刀撑。楼板：垫木布置放纵横水平扫地杆按照间距要求架设门架搭设斜拉杆，水平拉杆校核门架的垂直度固定扫地杆架设纵横25、向水平拉杆，并与梁的钢管支架连成整体。 （2）支撑系统安装 a、立杆1)必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。2)立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的13。3)钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在50mm以内。4)每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于5026、mm。5)立杆、可调托座应根据支撑高度设置，原则上可调托座（上托、下托）伸出长度不得超过350mm。 b、纵向水平杆1)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的13。2)搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。c、剪刀撑（4） 剪刀撑的设置必须严格设计搭设，在满堂架周边及中间纵横5跨（具体详设计图）搭设。（5） 剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设。水平杆设于钢管立27、杆内侧，剪刀撑设于钢管立杆外侧，并用扣件与立杆连牢。3）为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000钢管搭设，与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置；搭接处采用直角扣件搭接，搭接长度不小于1000，并且搭接处扣件不少于三个剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。 d、扣件1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。三、模板安装模板安装全过程中必须保证专人进行管理跟班检查28、，督促实施、确保施工安全。（1）梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在横枋上，横枋搁置在顶托梁上。1）先梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整可调底座或U型托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放双钢管，上面横铺木枋，间距200mm，使用铁丝与钢管绑扎固定。安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁其模板的起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，组织验收，然后等钢筋再安装侧模、压脚板及对拉螺栓。 2) 为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间29、，拆除困难的现象，采取如下措施： a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b、梁侧模必须有压脚板拉线通直将梁侧模钉固。 c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（2）楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设双钢管作托梁，托梁固定后架设横枋，然后在横枋上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。四、满堂支撑架及模板验收1、对承重杆件（主要为支撑立杆的钢管）的外观30、抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。2、施工过程中检查项目应符合下列要求：立柱底部基础应符合要求；垫板应满足设计要求；底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定；立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；各种安全防护设施符合要求。3、高大模板支撑系统搭设过程和完毕后，施工单位应采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭力矩进行检查并形成书面记录，并请监理单位实施旁站监理。抽样方法应按随机分布原则进行，适当加大受力较大部位31、的抽检数量。抽检的数量为扣件数量的10，不合格率超过抽检数量10的应全面检查，直至合格为止。对梁底支撑的扣件应进行100%检查。4、扣件式钢管支架的扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，扣件螺栓的扭力矩应达到45-60N.m。5、支撑系统搭设安全完毕，应报请建设单位组织施工单位、监理单位相关人员及邀请专家组参与专项验收，验收合格并办理专项验收监督通知手续后，方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意见，应认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全状态。6、模板支撑系统必须符合规范和本方案设计要求，检查验收内容应包括：立杆底座、立杆纵横向间距；扫地杆、水平拉杆设置；水32、平拉杆步距；剪刀撑设置；顶托螺杆伸出长度；扣件螺栓拧紧扭力矩；固结点等。7、模板安装质量控制要求：施工质量验收规范的规定轴线位置5mm底模上表面标高5mm截面内部尺寸基础10mm柱、墙、梁+4,-5mm层高/垂直度小于5m6mm相邻两板表面高低差2mm表面平整度5mm 五、模板工程安全质量保证措施（1）钢管、扣件、斜拉杆、驳接头、木枋、模板、对拉螺栓、螺母、蝶扣等主要受力材料进场必须建立台账，以便追查，材料进场时必须由现场管理人员（主要是质安员及材料员）进行自检，自检合格后，报现场监理工程师验收，填写材料报审表。部分需要见证取样送检的，则在监理员的见证下进行取样送检。1）钢管应符合现行国家标准33、直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的Q235 普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A 级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。2）钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。3）连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C 级（GB/T5780）和六角头螺栓（GB/T5782）的规定。4）模板结构或构件的树种应根据实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。用于模板体系的原木、方木和板材可采用目测法分级。选材应符合现行国家标准木结构设计规范34、（GB50005）的规定，不得利用商品材的等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木制连接件应采用细密、直纹、无节和无其它缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。5）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性能好、易脱模和可以两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm。并应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板（ZBB70006）的规定。6）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。 7）模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合如下规定：a、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。b、具有足够的承载力、刚度和稳定性，并且不发生不允许的下35、沉和变形。c、构造简单、装拆方便。便于后继工序的施工。d、模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。e、模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定，配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。f、模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土浇筑及养护等工艺要求。8）模板安装须符合以下规定： a、模板安装前须组织项目部人员对工程图纸（主要是结构层图纸）的熟悉，熟悉施工方案，项目经理及方案编制人应对项目部人员（特别是搭设班组人员，开线、放线班组，指挥搭设的人员）进行方案技术交底，指出搭设时必须注意的问题（如立杆间距、细部做法等）。 b、模板支架搭设前，36、项目部必须组织一次针对立杆间距、排距等定位放线的复核检查。c、支架搭设过程中，项目管理人员必须跟踪全过程，发现搭设班组有不符合要求的地方，要及时提出整改，做到边搭设边整改，减少整改的工作量。d、大梁支架搭设完成后，必须由项目部管理人员进行初检（初检内容包括立杆间距、排距、扫地杆、大小横杆的距离、剪刀撑设置方式、间距、U托伸出长度、底部垫设木枋的质量、立杆是否有吊脚现象、U托是否上紧等），初检合格后，方可进行下一步工序。e、模板支架整体搭设完成后，再由项目经理组织项目部管理人员对支架搭设质量进行一次复检（复检的主要内容为纵横水平连系杆、箍柱、顶柱等措施）。 f、梁顶托、板底木枋的间距由现场管理人37、员进行过程监管，务必保证按照方案进行设置。g、现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1/10003/1000. h、采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。i、模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系，几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，按有关要求实施，合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混38、凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。j、模板安装和预埋件，预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。9）模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案一没计要求及规范要求：a、扣件式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设；b、立杆、纵横杆、扫地杆搭设情况；c、底座、托顶螺旋杆伸出长度；d、限位销等扣件牢固情况；e、垫木情况。10）本工艺应具备以下主要质量记录；a、模板检验批质量验收记录；b、模板分项工程质量验收记录；c、拆模申请报告；d、模板安全验收记录。11）为保证整个模板支撑系统39、的稳定性， 模板支架有结构柱的部位，按竖向间距3m（2步架高）与建筑结构柱设置一个钢管抱柱固结点。 第六章 高大支模的拆除一、支顶、模板的拆除（1）拆除顺序：梁上顶托梁底木枋梁底模板板上顶托板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托底垫木。（2）本工程由于高大支模体系，施工荷载较大，为保证高大支模的稳定性以及混凝土结构的质量安全，要求该层高大支模位置对下的楼层支模必须待高支模部分混凝土浇筑完成10天后方可开始组织下层梁板模板拆除。高支模楼层梁板模板拆除必须待该层混凝土强度达到设计强度的100%后才能拆除。（3）拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到设计强度标准值的100%后，40、并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认后，方可拆除。（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤，局部加设回头顶。（5）拆除4m高度以上梁、柱模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。（6）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在等拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（7）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（8） 拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物件等杂物。（9) 拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。(10）拆除模板和支顶时，先将脚41、手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木朽，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。(11) 脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：l）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2) 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3) 通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可一拆除。4) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5) 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交又支撑应先传递至地面并放室内堆存。二42、模板的清理维修、存放(1) 模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，包括去钉，清除混凝土残留，板边刷封边漆，堵螺栓孔等工作，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。(2) 模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150 mm，防止下雨时受潮。(3) 模板拆除成品保护要求 1）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 2) 坚持每次使用后清理板面。 3) 按楼板部位层层复安、减少损耗。 4）材料应按编号分类堆放。 5）对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛向楼面第七章 高支模施工的安全管理43、一、高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模施工专项管理小组，此预案人力由总指挥组、现场抢救组、医疗救护组、保安组、后勤组等组织机构组成。1、组织机构成员、联系电话及职责： （1）、总指挥组：总指挥长：项目经理： ，联系电话：副指挥长：项目技术负责人： ，联系电话： 项目技术负责人： ，联系电话：成 员：项目部其他施工管理人员：施工员： ，联系电话：安全员： ，联系电话：材料员： ，联系电话：职责：现场发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组传达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做最新决策，第一时间向110、119、公司救援指挥44、部、政府有关部门救援或报告灾情。医院的联系方式及地址：，地址：xx（2）、现场抢救组：现场抢救组：项目经理为组长，项目技术负责人为副组长，各作业班组长为现场抢救组成员。现场抢救组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。（3）、医疗救治组：医疗救治组：施工员为组长，义务医疗服务人员为医疗救治组成员。医疗救治组职责：对抢救的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。（4）、保安组：保安组：安全员为组长，全体保安为组员。保安组职责：负责工地的安全、保卫，支持其他抢救组的工作，保护现场。（5）后勤服务组：后勤服务组：材料员为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员。后勤服45、务组职责：负责交通车辆调配，紧急救援物质征集及人员的餐饮供应。二、高支模的安全管理措施(1) 经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用采用扣件式钢管脚手架支撑系统的施工方案。(2) 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。(3) 对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。(4) 搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划(GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。(5) 支模完毕，经施工46、主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。(6) 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。(7) 高支模搭设、拆除和砼浇筑期问，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。(8) 支撑系统安装应一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。(9) 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。(10) 可调底座、顶托处采取措施防止破砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(11) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(12) 应避免装卸物料到模板支撑或脚手架产生偏心、振动和47、冲击。（13) 水平加固杆，剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后即恢复。(14) 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、朽木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重重设备等。(15) 在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，以消除安全隐患。(16) 高支模安装完毕后，由班组、项目部自检、通知相关部门进行验收，并报监理单位行验收，验收合格后才48、能绑扎钢筋、浇筑混凝土。(17)在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1) 杆件的设置和连接，扫地秆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动。3）钢管、剪刀撑、水平拉杆等杆件是否有变形的现象。4）安全保护措施是否符合规范要求。(18)在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查摸板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。(19) 支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，49、作业完成后，马上复原。(20) 拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。(21) 拆除摸板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。(22) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。(23) 设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤，变形的构件应及时修理，按品种、规，格分类整理存放，妥善保管。(24) 混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人具进入支撑架内。 第八章 监测措施1、班组日常应进行安全检查，项目部每周应进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、高支模日常检查，巡查重点部位：（1）杆50、件的设置和连接、连墙件、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支架与杆件是否有变形的现象。3、在六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、监测措施为了监测砼浇筑过程中模板及支撑体系变化情况及是否异常，砼浇筑前先在梁底部的两端及中间各设两根吊垂线（两侧），从梁底一直吊到立杆基础上部，吊垂尖离地控制在20mm以内，并做好记录，在吊垂尖正下方用红蓝笔做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离，在砼浇筑过程中派专人跟踪监测，吊垂与地面距离及与立51、杆距离变化按设计允许变形要求控制，发现异常情况，立即停止施工，加固处理后方可继续施工。5、混凝土浇筑过程监测：观测主要内容是支撑及模板体系的变形及位移情况，混凝土浇筑时，安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查，报监理公司同意后方可复工。监测内容：浇筑过程中专人观察支撑体系的变形；观测模板的变形及位移情况。监测方法：目测；拉尺；经纬仪及水平仪检查。6、详细监测方法及方案：现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对模板支撑系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案：由于本工程的52、模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。(1)、观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，布置主要设置在主框架梁，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次框架梁每隔一条在跨中设置一个观测点。(2)、观测方法：将观测基准点引测至已一个约50cm 高的角钢上，并将其通过螺栓固定在底板上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记，具体如下图所示： (3)、测量时间：模板的沉降测量由专人专职53、负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min 测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h 观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h 后结束。(4)、监测预警值：支座沉降量预警值为10mm； (5)、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。第九章 砼浇筑时的安全措施一、施工部署 本工程全部采用商品混凝土，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作，混凝土采用一台输送54、泵输送至浇筑施工点，作业面上在高支模部分禁止放置灯笼架。二、施工方法（1）准备工作 1) 钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。2) 模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠。模板拼缝严密。符合规范要求。3) 由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。 4) 混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5) 浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6) 混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细55、检查井字架加固情况。(2) 混凝土浇筑和振捣一般要求混凝土浇筑先浇梁，待浇筑至楼面板底一致时；再与楼板混凝土一起浇筑。砼浇注应垂直于主梁，再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。 1) 每一条梁砼按400mm分层连续浇筑，间歇时间应尽量缩短并在下层混凝土和凝前：将上层混凝土洗筑完毕，梁浇筑速度应控制在2. 5mh。2) 浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3） 泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。（3）混凝土养护1) 浇筑56、完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖薄膜并保湿养护。2）养护时问不少于14d。（4）试块制作在现场制作试块应以同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备一用试块。同条件试块置于现场带蓖加锁铁笼中做好标识同条件养护。（5）质量要求1) 商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。2) 混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。3) 混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4) 混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。5）预留洞宽度大于lm的洞底，在洞底平模处开振捣57、口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。6) 钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。7) 浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。8) 浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员，楼面板必须用1. 5m 2. 5m刮尺刮平。9) 做好混凝土浇筑记录。第十章 安全文明施工措施一、预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：（1）由于本工程属于高大梁模板工程，所以模板作业前，应按要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理签字，报监理单位审批签字，组58、织相关专家进行专家论证，论证通过后，方可组织施工作业。（2）模板支撑采用钢支撑材料作支柱，支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。（4）板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。（5）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。（6） 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。二、预防高空坠落事故的安全技术措施(1) 对从事高处作业59、人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防，控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。(2) 高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如；不准患有高血压病、心脏病、贫血，癫痈病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业：严禁酒后从事高处作业。(3) 高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和确关劳60、动保护用品，不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业，如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。(4) 要按规定要求支搭各种脚手架；脚手板要铺严，板头、排木要绑牢。不准留探头。(5) 按规定要求设置安全网，施工层应保证立网高空建筑物1. 2m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。(6) 要切实做好洞口处的安全防护，用钢筋格栅覆盖洞口。(7)使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以6070为宜，梯子一下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持400，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。61、使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。(8) 在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业，同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。(9) 登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。(10) 不准在六级强风或大雨天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。三、预防物体打击、火灾、临时用电事故的安全技术措施 1、预防物体打击安全技术措施(1) 62、进入施工现场必须戴好安全帽。(2) 安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆，在临街及交通要道，应设警示牌，并设专人维持安全，防止物体坠落伤及行人。 (3) 使用钢筋机械时，防止钢筋未端甩动或弹出伤人。(4) 高支模搭设，不能上下抛掷物件，所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋（套）内。(5) 吊塔运料必须由司索工负责指挥物料的绑扎，装斗等地面装卸工作，严禁因绑扎不牢固或料斗装太满造成物料坠下。垂直运输的施工升降机等存放小斗车必须平稳，斗车的运载量符合要求，所载材料不超车厢之上。(6) 运转的砂轮机必须有防护罩，防止高速运转的砂轮爆裂飞出伤人。(7) 介木机必须设置分料器（63、锯尾刀）防止介木时，因无分料器造成木料飞出伤人。2、预防火灾安全技术措施制定安全防火措施，增强工人安全防火意识：(1) 成立项目安全防火责任小组(2) 做好现场安全防火的宣传工作，利用黑板报、宣传标语，现场一些安全防火知识学习活动。(3) 根据现场情况把各区的防火责任落实到个人，悬挂警示牌。(4) 每周对员工、工人进行安全防火教育，对新进场的工人做好安全防火培训，合格后方可进场，通过列举各种鲜明的例子，警惕员工和工人在安全防火方面引起重视。(5) 项目安全防火小组，应定期或不定期组织进行安全防火大小检查，并进行评分，好的表扬，差的处罚。(6) 作业区严禁动火，需要动火作业必须向项目部办理动火报64、批手续。严禁在模板作业内吸烟，并配置适当的灭火器材，保证施工防火安全。加强现场安全防火管理：(1) 针对工地实际情况，制定相应切实可行的安全防火措施。(2) 不准在宿舍内和施工现场明火燃烧杂物和废纸等，现场煎制沥青时应有防火措施，并指定专人负责。(3) 宿舍、仓库、办公室内不准开小灶，不准使用电饭煲等，严禁使用电炉。(4) 不准在宿舍、办公室内乱抛烟头、火柴梗，不准躺在床上吸烟，吸烟者应备烟缸，烟头和火柴必须丢烟缸。(5) 不准在宿舍、办公室内乱接电源，非专职电工不准私接熔丝，不准以其他金属代替保险丝。(6) 宿舍内照明使用36V电压，不准使用60W以上灯泡，灯泡离地高度不低于2. 5米，离开65、蚊帐等等品不少于50厘米。(7) 不准私自将易燃易爆物品带进宿舍及工区。(8) 不准将火种带进仓库和施工危险区域、木工间及木制品堆放场地。(9) 不准在宿舍区、施工现场和公安局规定的禁区内燃放鞭炮和烟头。(10) 电焊、气焊人员应严格执行操作规程，执行动火证制度，不准在易燃易爆物附近施焊，动火部位必须配备灭火器。(11) 严格执行临时动火“三级”审批制度，领取动火证后方能动火作业，动火作业必须做到“八不”、“四要”、“一清理”。3、预防临时用电事故的安全技术措施1、制定施工现场临时用电方案，有安全用电措施，并经验收合格后使用，经常按要求检查。2、电工应特种作业证上岗，严格按安全操作规程进行作业66、。3、施工现场严禁乱拉乱接电线，非电工不得进行电气作业。4、电气设备和线路的绝缘必须良好，裸露的带电导体应安装于碰不着的处所，否则必须设置安装遮栏和明显的警示标志。5、施工现场用电设备实行“一机、一闸、一漏、一箱“，三级漏电保护。6、用电设备的金属外壳，必须按规定采取保护性接地或接零的措施。7、行灯的电压不得超过36伏特，在金属容器内或者潮湿处所不得超过12伏特。8、发生大量蒸气、气体、粉尘的工作场所，要使用密闭式电气设备，有爆炸危险的气体或者粉尘的工作场所必须使用防爆型电气设备。9、施工现场每天由电工对用电情况进行维护和安全用电检查及时发现和排除隐患，确保安全用电。四、文明施工措施 1、所有67、施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。2、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1. 5M处拉设对兜底网。3、拆模间歇时应将松开的部位和模板运走、防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。4、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块大模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体，对没有支撑或自稳68、角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平一卧堆放、严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。5、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，未就位和未固定前不得摘钩。6、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。7、里外角模和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。第十一章 应急救援预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备69、和响应。火警：119安全：110医疗：120交通：122一、应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目执行经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成。二、应急求援机构职责（1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。（2）负责突发事故预防工作相关部门人员的应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。（3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（4）当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。三、应急救援工作程序（1）当事故70、发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长不在现场，由在现场的其他组员作为临时负负责人指挥安排。（4）事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实话现场应救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。（5）事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及71、危害程度。做好现场清洁、消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。（6) 项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。四、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用防水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。五、应急救援药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘瓶、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角布、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济九、一般退烧药品。六、应急救援措施1、物体打击急救72、措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨折和出血上进行处理。1）发生物体打击事故，应马上组织抢救者脱离危险现场，以免再发生损伤。2）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、劲、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴劲椎骨折，更应避免头劲的摆动，以防引起劲部血管神经及脊髓的附加损伤。3）观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送医院进行抢救治疗。4）出现颅脑损伤，必须维护呼吸道畅通，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物73、呕吐物吸人、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凸陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布一条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5）防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸水有双氧水的敷料包扎； 污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。 6）在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中74、颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成加重脊髓损伤。2、高空坠落急救措施当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送往医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2）出现颅脑损伤。必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转75、向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者。应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损的伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3）领面部伤员首先应保持呼吸畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将作者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位，断裂千万截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤76、者，搬运过程严禁只抬作者的两肩与两腿或单肩背运。 5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法二以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸畅通，解开衣领扣。 7）周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚下敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1H为宜，做好标记，注明上止血带时间。 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚下高的卧位，并注意保暖。正确的现场77、止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。 A、一般作品小的止血法：先用生理盐水（0. 9%Nac1溶液）冲洗伤口，涂上红永，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧包扎。 B、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。 C、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1/2处（靠近以及位置）下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近以及位置）结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min放松一次，每次放松0. 51 min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤78、者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、坍塌事故急救措施1）应急救援领导小组负责应急抢救工作统一领导和组织实施，指挥现场抢救队伍，迅速组建、调集抢救及救护队伍。2）发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业现场。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后。以最快的速度实施抢险。并迅速疏散影响范围内的所有人员。3）分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4）当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关79、人员报告或报警。5）项目部应急小组迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6）急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。7）当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。4、触电事故急救措施1）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2）隔离电源方法：（一）、断开电源开头；（二）、使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；（三）、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳80、闸而断开电路。3）抢救方法：1、口对口、口对鼻人工呼吸法；（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天，解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手瓣开嘴巴（如果瓣不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）；C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒；D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。2、胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之二处。C、掌根用力垂直向下积压，压出心脏里面的血液。对成81、人应压陷34cm,以每分钟挤压60次为宜。D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。3、如果触电者心脏停止跳动和呼吸停止上，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。4、人工呼吸和胸外心脏挤压要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，要医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。5、火灾事故急救措施1）事故发生后，最早发现者应迅速和向事故现场负责人报告，并迅一味切断事故现场的电源。2）事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火热漫延，疏散人员，爆炸事故迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方，一边向当地公82、安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3）发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火热对83、人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员可指定通道，引导他们自行脱离险区；对顺烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4）火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件，资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第十二章 楼板及梁支系统计算复核84、 第一篇、电影院2#厅楼板模板、梁模板、梁侧模计算书 第一、楼板模板板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称2影厅，标高20.529m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)3.9新浇混凝土楼板边宽B(m)3.77 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m85、2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)10.15立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1400立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边86、的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)285主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)285，285主梁两端各悬挑长度(mm)300，300 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000m87、m3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.22/8，0.110.22/8+88、3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/540002.93N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.112004/(38410000486000)0.01mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm489、)303.75 因B/lb取整3770/800取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为285mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.35kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.72kN/m q1活0.91.90、4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.720.82+0.1210.630.820.1kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.060.82+0.213.150.8，0.1070.060.82+0.1813.150.80.53kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.350.282/2，0.060.282/2+391、.150.280.9kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.1，0.53，0.90.9kNm Mmax/W0.9106/6750013.34N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.720.8+0.620.630.80.66kN V20.607q2L+0.681p0.6070.060.8+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.350.28，0.060.28+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.66，2.18，3.173.17kN max3Vmax/(2b92、h0)=33.171000/(29050)1.06N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.66kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.668004/(10093503037500)0.06mml/400800/4002mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.662854/(893503037500)0.02mml1/400285/4000.71mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)293、06000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.21.14kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)094、.12)0.20.76kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.7kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.760.8+1.2230.380.81.06kN 按悬臂梁，R1q1l=1.140.280.32kN RmaxRmax，R11.06kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.70.80.64kN 按悬臂梁，R1q2l=0.70.280.2kN RmaxRmax，R195、0.64kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.42kNm Mmax/W0.42106/425099.52N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.33kN max2Vmax/A=22.331000/39811.73N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.58mm 跨中max=0.18mm=800/400=2mm 悬挑段max0.58mm=300/400=0.75mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.896、立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 h/i1400/1688150 满足要求！ 查表得，0.68 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.12)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.12)+1.40.710.80.81000/(0.68398)=3.491000/270.64=12.89N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N3.49kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算97、地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)3.49/(10.1)34.9kPafak70kPa 满足要求！ 第二、梁模板 梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL98(3)新浇混凝土梁计算跨度(m)198、6.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001000新浇混凝土结构层高(m)10.13梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体99、系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)100100、00 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.101、91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.10.22+0.1171.760.220.13kNm Mmax/W0.13106/540002.46N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67725.62004/(10010000486000)0.057mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 102、q1活l=0.431.10.2+0.451.760.22.65kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.131.10.2+1.21.760.27.27kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.22.05kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.25.63kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 为简化计算，按四等跨连续梁和103、悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.65+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3+0.5(1-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2/21，7.27+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3=7.31kN/m q2max2.05+(0.3-0.1)0.6/3+0.5(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2/21，5.63+(0.3-0.1)0.6/35.67kN/m 1104、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1077.310.82，0.57.310.320.5kNm Mmax/W0.5106/675007.42N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6077.310.8，7.310.33.552kN max3Vmax/(2bh0)=33.5521000/(25090)1.18N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.678004/(10093503037500)0.52mml/400800105、/4002mm 2q2l24/(8EI)5.673004/(893503037500)0.2mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1437.310.8，0.3937.310.8+7.310.36.69kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.53kN，R2R36.69kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.670.8，0.3935.670.8+5.67106、0.35.19kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.98kN，R2R35.19kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.277106/425065.26N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.143kN max2107、Vmax/A=22.1431000/39810.77N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.13mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.39kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.39kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm108、3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1400/16=87.5=150 长细比满足要求！ 查表得，0.68 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.81.42/100.04kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.42129.92kN/m 2)小梁验算 q1max2.42+(0.3-0.1)0.6/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.6/2，(1-0.5)-0109、.6/2/21，6.63+(0.3-0.1)0.6/3=6.67kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.3kN，R28.12kN，R38.12kN，R41.3kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax1.3+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.8+0.5-0.6/2)/20.8，8.12，8.12，1.3+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.8+1-0.5-0.6/2)/20.8+0.04/18.19kN fN/(A)+Mw/W8194.41/(0.68398)+0.04106110、/425039.48N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R318.83kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.19/(10.15)54.63kPafak70kPa 满足要求！ 第三、梁侧模梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB5111、0010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称WKL98(3)混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2112、，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4113、k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，500，750 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1114、静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.29kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.136.290.292+0.1173.530.2920.35kNm Mmax/W0.35106/540006.44N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67729.87293.334/(10010000486000)0.31mm293.33/400=0.73mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力115、极限状态 Rmax1.1q1静l左+1.2q1活l左1.136.290.29+1.23.530.2912.95kN 正常使用极限状态 Rmax1.1l左q1.10.2929.879.64kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)37.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)93.75 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q12.95kN/m Mmaxmax0.1ql2116、,0.5ql12=max0.112.950.52，0.512.950.12=0.32kNm Mmax/W0.32106/375008.63N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.612.950.5，12.950.1=3.89kN max3Vmax/(2bh0)=33.891000/(29050)1.3N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q9.64kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6779.645004/(1009350937500)0.47mm500/400=1.25mm 2maxqL4/117、(8EI)=9.641004/(89350937500)=0.01mm100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.112.950.5，0.412.950.5+12.950.17.12kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.19.640.5，0.49.640.5+9.640.15.3kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截118、面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.3kN，R23.56kN，R33.56kN，R41.3kN 正常使用极限状态：R10.96kN，R22.65kN，R32.65kN，R40.96kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.26106/4250=61.18N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.161000/39815.89N/mm2=120 N/mm2119、 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.25mm300/4000.75 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.4628.48kNNtb12.9kN 满足要求！ 第二篇、酒店大堂楼板模板、梁模板、梁侧模计算书 第一、楼板模板 板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构120、设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称酒店大堂B2，标高15.15m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)3.92新浇混凝土楼板边宽B(m)3.75 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准121、值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)10.2立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1354立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)360立柱距混凝土板长边的距离(mm)275主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)275，275主梁两端各悬挑长度(mm)320，320 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面122、板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24123、)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/540002.93N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.112004/(38410000486000)0.01mm124、l/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 因B/lb取整3750/800取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+125、(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.35kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.72kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.720.82+0.1210.630.820.1kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0126、.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.060.82+0.213.150.8，0.1070.060.82+0.1813.150.80.53kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.350.282/2，0.060.282/2+3.150.280.87kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.1，0.53，0.870.87kNm Mmax/W0.87106/6750012.87N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.720.8+0.620.630.80.66kN V2127、0.607q2L+0.681p0.6070.060.8+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.350.28，0.060.28+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.66，2.18，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(29050)1.06N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.66kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.668004/(10093503037500)0.128、06mml/400800/4002mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.662754/(893503037500)0.02mml1/400275/4000.69mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2129、k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.21.14kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.20.76kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.7kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.760.8+1.130、2230.380.81.06kN 按悬臂梁，R1q1l=1.140.280.31kN RmaxRmax，R11.06kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.70.80.64kN 按悬臂梁，R1q2l=0.70.280.19kN RmaxRmax，R10.64kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.47kNm Mmax/W0.47106/4250110.14N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.51kN max2Vmax/A=22.511000/39812.61N/mm2125131、N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.77mm 跨中max=0.2mm=800/400=2mm 悬挑段max0.77mm=320/400=0.8mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 h/i1354/1685150 满足要求！ 查表得，0.7 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.12)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.12)+1.40.710.80.132、81000/(0.7398)=3.491000/277.8=12.56N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N3.49kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)3.49/(10.1)34.9kPafak70kPa 满足要求！ 第二、梁模板梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008133、 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL36新浇混凝土梁计算跨度(m)6.1混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)10.2梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备134、荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1354新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均135、分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.136、1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.57kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.81kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12523.570.1520.07kNm Mmax/W0.07106/540001.23N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度137、验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52117.951504/(10010000486000)0.01mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37521.810.15+0.4371.760.151.34kN R2=1.25q1l=1.2523.570.154.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37517.950.151.01kN R2=1.25q2l=1.2517.950.153.37kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材138、料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.34+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.42+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2139、=4.46kN/m q2max1.01+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，3.37+(0.3-0.1)0.3/23.4kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.460.82，0.54.460.220.31kNm Mmax/W0.31106/675004.52N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.460.8，4.460.22.164kN ma140、x3Vmax/(2bh0)=32.1641000/(25090)0.72N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.48004/(10093503037500)0.31mml/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)3.42004/(893503037500)0.02mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.460.8，0.3934.460.8+4.460.141、24.07kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.59kN，R24.07kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.40.8，0.3933.40.8+3.40.23.1kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.29kN，R23.1kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.2142、5 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.231106/425054.39N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.275kN max2Vmax/A=22.2751000/39811.43N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.07mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.31kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.31kN8kN 143、单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1354/16=84.62=150 长细比满足要求！ 查表得，0.7 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.81.352/100.04kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2144、(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.65kN/m 2)小梁验算 q1max1.24+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.06+(0.3-0.1)0.3/2=4.09kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.3kN，R28.13kN，R30.3kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.3+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.8+0.5-0.3/2)/20.8，8.13，0.3+145、0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.8+1-0.5-0.3/2)/20.8+0.04/18.21kN fN/(A)+Mw/W8205.68/(0.7398)+0.04106/425038.15N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR218.62kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的146、底面平均压力pN/(mfA)8.21/(10.15)54.7kPafak70kPa 满足要求！ 第三、梁侧模梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL36，标高15.15m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(147、h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+148、1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)50对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为0，350，580 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面149、宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.29kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.125q1L20.125q10.2920.42kNm Mmax/W0.42106/540007.75N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.521qL4/(100E150、I)=0.52129.872904/(10010000486000)0.23mm290/400=0.72mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l左1.2539.820.2914.43kN 正常使用极限状态 Rmax1.25l左q1.250.2929.8710.83kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)50小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)37.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)93.151、75 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q14.43kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.114.430.52，0.514.430.052=0.36kNm Mmax/W0.36106/375009.62N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.614.430.5，14.430.05=4.33kN max3Vmax/(2bh0)=34.331000/(29050)1.44N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q10.83kN/m 1max0.677qL4/(100152、EI)=0.67710.835004/(1009350937500)0.52mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=10.83504/(89350937500)=0mm50/400=0.12mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.114.430.5，0.414.430.5+14.430.057.94kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.110.830.5，0.410.830.5+10.830.055.96kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)50主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁合并根153、数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.21kN，R23.97kN，R31.21kN 正常使用极限状态：R10.89kN，R22.98kN，R30.89kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.11106/4250=25.47N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(154、kN) max2Vmax/A=23.61000/39818.11N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.04mm350/4000.88 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.0827.74kNNtb12.9kN 满足要求！ 第三篇、酒店宴会厅楼板模板、梁模板、梁侧模计算书 第一、楼板模板板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结155、构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称酒店宴会厅B2，标高20.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)16.5新浇混凝土楼板边宽B(m)2.4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及156、小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)9.9立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1311立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)150，150主梁两端各悬挑长度(mm)280，280 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(157、楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9ma158、x1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.32kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.320.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/540002.93N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.86kN/159、m 5ql4/(384EI)53.862004/(38410000486000)0.02mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 因L/la取整16500/600取整27，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1160、k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.21.51kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.15)0.20.88kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.880.62+0.1210.630.620.06kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.0161、6kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.060.62+0.213.150.6，0.1070.060.62+0.1813.150.60.4kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.510.152/2，0.060.152/2+3.150.150.47kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.06，0.4，0.470.47kNm Mmax/W0.47106/675007.01N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.60162、7q1静L+0.62q1活L0.6070.880.6+0.620.630.60.55kN V20.607q2L+0.681p0.6070.060.6+0.6813.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.510.15，0.060.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.55，2.17，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29050)1.05N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.20.81kN/m 跨中max0.163、632qL4/(100EI)=0.6320.816004/(10093503037500)0.02mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=164、0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.21.3kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.21.04kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.2=0.85kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.040.6+1.2230.380.60.99165、kN 按悬臂梁，R1q1l=1.30.150.2kN RmaxRmax，R10.99kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.850.60.58kN 按悬臂梁，R1q2l=0.850.150.13kN RmaxRmax，R10.58kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.36kNm Mmax/W0.36106/425084.14N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.98kN max2Vmax/A=21.981000/3989.95N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度166、验算 主梁变形图(mm) max0.5mm 跨中max=0.07mm=600/400=1.5mm 悬挑段max0.5mm=280/400=0.7mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 h/i1311/1682150 满足要求！ 查表得，0.72 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.15)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.15)+1.40.710.60.61000/(0.72398167、)=2.291000/284.97=8.04N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N2.29kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)2.29/(10.1)22.92kPafak70kPa 满足要求！ 二、 梁模板梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管168、脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L33新浇混凝土梁计算跨度(m)16.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001000新浇混凝土结构层高(m)9.9梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支169、架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1311新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)600、600混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左170、侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)171、+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12532.870.1520.09kNm Mmax/W0.09106/540001.71N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)172、=0.52125.61504/(10010000486000)0.014mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37531.10.15+0.4371.760.151.87kN R2=1.25q1l=1.2532.870.156.16kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37525.60.151.44kN R2=1.25q2l=1.2525.60.154.8kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm173、2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.87+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(1-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，6.16+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=6.2kN/m q2max1.44+(0.3-0.1)174、0.3/2+0.5(1-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.8+(0.3-0.1)0.3/24.83kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.20.62，0.56.20.220.24kNm Mmax/W0.24106/675003.54N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.20.6，6.20.22.258kN max3Vmax/(2bh0)=32.2581000/(25090)0.7175、5N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.836004/(10093503037500)0.14mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)4.832004/(893503037500)0.03mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.20.6，0.3936.20.6+6.20.24.25kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R3176、2.51kN，R24.25kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.830.6，0.3934.830.6+4.830.23.31kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.22kN，R23.31kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯177、矩图(kNm) Mmax/W0.224106/425052.71N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.205kN max2Vmax/A=22.2051000/39811.08N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.07mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.31kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.3kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满178、足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1311/16=81.94=150 长细比满足要求！ 查表得，0.72 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.61.312/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.42129.92179、kN/m 2)小梁验算 q1max1.7+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，5.61+(0.3-0.1)0.3/2=5.64kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.29kN，R28.09kN，R30.29kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.29+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.6+0.5-0.3/2)/20.6，8.09，0.29+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.180、91.41(0.6+1-0.5-0.3/2)/20.6+0.03/18.14kN fN/(A)+Mw/W8138.25/(0.72398)+0.03106/425034.61N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR218.66kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.14/(10.15)5181、4.26kPafak70kPa 满足要求！ 第三、梁侧模梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称L33，标高20.05m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数182、21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.183、9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，600，850 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=184、1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.29kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.136.290.282+0.1173.530.2820.32kNm Mmax/W0.32106/540006.01N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.677qL4/(185、100EI)=0.67729.87283.334/(10010000486000)0.27mm283.33/400=0.71mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.1q1静l左+1.2q1活l左1.136.290.28+1.23.530.2812.51kN 正常使用极限状态 Rmax1.1l左q1.10.2829.879.31kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)37.5小梁抗弯强度设计值f186、(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)93.75 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q12.51kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.112.510.52，0.512.510.252=0.39kNm Mmax/W0.39106/3750010.43N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.612.510.5，12.510.25=3.75kN max3Vmax/(2bh0)=33.751000/(29050)1.25N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算187、 q9.31kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6779.315004/(1009350937500)0.45mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=9.312504/(89350937500)=0.52mm250/400=0.62mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.112.510.5，0.412.510.5+12.510.256.88kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.19.310.5，0.49.310.5+9.310.255.12kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)188、250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.25kN，R23.44kN，R33.44kN，R41.25kN 正常使用极限状态：R10.93kN，R22.56kN，R32.56kN，R40.93kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.25106/4250=58.82N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.451000/39817.33N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.19mm400/4001 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.728.93kNNtb12.9kN 满足要求！